JP6387751B2 - プロピレン系ブロック共重合体の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、プロピレン系ブロック共重合体の製造方法に関し、さらに詳しくは、粘着性が発現しやすい軟質なプロピレン系ブロック共重合体であっても、流動性が良好な共重合体のパウダーが得られるプロピレン系ブロック共重合体の製造方法に関する。
オレフィン系の熱可塑性エラストマー又はプラストマーは、適度な柔軟性と強度を持ち、リサイクルや焼却廃棄などの環境問題適応性が高く、また、軽量で成形性や経済性などにも優れていることから、フィルムやシート、繊維、不織布、各種容器、成形性改質剤などとして、幅広い分野で用いられている。ここでオレフィン系の熱可塑性エラストマー又はプラストマーとしては、プロピレン・α−オレフィン共重合体に代表されるランダムコポリマーの成分を含む重合体ブレンドがよく知られている。
かかる熱可塑性エラストマー又はプラストマーのうち、第１工程でポリプロピレンを主成分とする結晶性のポリマー成分を製造し、第２工程でプロピレン・α−オレフィン共重合体を主成分とする半結晶性または非晶性のエラストマー成分を製造して得られる、いわゆる軟質プロピレン系ブロック共重合体と称されるものは、ランダムコポリマーのエラストマー又はプラストマーに比べて、耐熱性と生産性に優れ、また、機械的な混合により製造されるランダムコポリマーの成分を含むエラストマー又はプラストマーに対して、製造コストの低減が図れるため、経済性が高く、耐熱性などに優れているため、最近において、非常に汎用されている。
かかる熱可塑性エラストマー又はプラストマーのうち、第１工程でポリプロピレンを主成分とする結晶性のポリマー成分を製造し、第２工程でプロピレン・α−オレフィン共重合体を主成分とする半結晶性または非晶性のエラストマー成分を製造して得られる、いわゆる軟質プロピレン系ブロック共重合体と称されるものは、ランダムコポリマーのエラストマー又はプラストマーに比べて、耐熱性と生産性に優れ、また、機械的な混合により製造されるランダムコポリマーの成分を含むエラストマー又はプラストマーに対して、製造コストの低減が図れるため、経済性が高く、耐熱性などに優れているため、最近において、非常に汎用されている。
これまでの軟質プロピレン系ブロック共重合体は、チーグラー・ナッタ触媒を用いて製造されていた。かかる軟質プロピレン系ブロック共重合体は、触媒活性点の不均一性が原因で発生する副生物である分子量が低いオリゴマーが存在することにより、ポリマー粉体（以下、「重合体パウダー」ともいう。）の表面に、第２工程の成分がブリードするため、重合体パウダーの流動性が悪いので、実用的な連続生産が難しいという問題があった。
重合体パウダーの流動性を改善するために、チーグラー・ナッタ触媒での軟質プロピレン系ブロック共重合体の製造技術が工夫され、気相重合技術、プロピレン・α−オレフィン共重合時に触媒失活剤を添加したコア−シェル構造の形成技術、重合体パウダーの大粒径化技術などにより、より軟質なプロピレン系ブロック共重合体が製造できるように、製造可能範囲を拡大してきた。特に、気相重合と重合体パウダーの大粒径化技術の組み合わせは、軟質プロピレン系ブロック共重合体の製造限界を大きく広げた。さらに、触媒活性点の均一性を高めたメタロセン触媒への転換により、オリゴマーの副生を抑えることが可能になり、さらに軟質にできるようになってきている。
一方、チーグラー・ナッタ触媒からメタロセン触媒への転換に伴い、炭素数４以上のα−オレフィンの反応性が高められるため、第２工程で炭素数４以上のα−オレフィンをより多く取り込んだエラストマー成分を製造して得られるプロピレン系ブロック共重合体が製造できるようになった。そして、このプロピレン系ブロック共重合体は、柔軟性と透明性が良好なので、種々の用途への展開が期待されている（例えば、特許文献１参照。）。
しかし、メタロセン触媒によるエチレン及び／又は炭素数４〜２０のα−オレフィンとプロピレンとのランダム共重合体成分を含む軟質プロピレン系ブロック共重合体は、オリゴマーの副生が抑えられているにも関わらず、重合体パウダーの流動性が乏しく、上記の気相重合、コア−シェル構造の形成技術及び重合体パウダーの大粒径化技術の組み合わせだけでは、実用上の製造プラントへの適用は、困難である。
重合体パウダーの流動性を改善するために、チーグラー・ナッタ触媒での軟質プロピレン系ブロック共重合体の製造技術が工夫され、気相重合技術、プロピレン・α−オレフィン共重合時に触媒失活剤を添加したコア−シェル構造の形成技術、重合体パウダーの大粒径化技術などにより、より軟質なプロピレン系ブロック共重合体が製造できるように、製造可能範囲を拡大してきた。特に、気相重合と重合体パウダーの大粒径化技術の組み合わせは、軟質プロピレン系ブロック共重合体の製造限界を大きく広げた。さらに、触媒活性点の均一性を高めたメタロセン触媒への転換により、オリゴマーの副生を抑えることが可能になり、さらに軟質にできるようになってきている。
一方、チーグラー・ナッタ触媒からメタロセン触媒への転換に伴い、炭素数４以上のα−オレフィンの反応性が高められるため、第２工程で炭素数４以上のα−オレフィンをより多く取り込んだエラストマー成分を製造して得られるプロピレン系ブロック共重合体が製造できるようになった。そして、このプロピレン系ブロック共重合体は、柔軟性と透明性が良好なので、種々の用途への展開が期待されている（例えば、特許文献１参照。）。
しかし、メタロセン触媒によるエチレン及び／又は炭素数４〜２０のα−オレフィンとプロピレンとのランダム共重合体成分を含む軟質プロピレン系ブロック共重合体は、オリゴマーの副生が抑えられているにも関わらず、重合体パウダーの流動性が乏しく、上記の気相重合、コア−シェル構造の形成技術及び重合体パウダーの大粒径化技術の組み合わせだけでは、実用上の製造プラントへの適用は、困難である。
一方、粘着性の重合体パウダーの製造方法として、微粒子を重合器へフィードし、重合体パウダーを表面改質して、流動性を保つ製造方法が知られている（例えば、特許文献２参照。）。
しかし、多量の微粒子の投入が必要であること、連続生産において、後続の生産銘柄が粘着性の悪くない銘柄であるとか、微粒子の混入を望まない銘柄であるとかであっても、重合器に残留する微粒子が混入してしまうので、生産ロスが大きく、生産コストが高くなる問題や、製品の品質上の問題が残る。
しかし、多量の微粒子の投入が必要であること、連続生産において、後続の生産銘柄が粘着性の悪くない銘柄であるとか、微粒子の混入を望まない銘柄であるとかであっても、重合器に残留する微粒子が混入してしまうので、生産ロスが大きく、生産コストが高くなる問題や、製品の品質上の問題が残る。
また、シロキサン類またはポリシロキサン類を重合器へフィードして、付着を防止するα−オレフィンブロック共重合体の製造方法も知られている（例えば、特許文献３参照。）。
しかし、α−オレフィンの含有量が５重量％を上回るプロピレン系ブロック共重合体の場合は、重合体パウダーの流動性を維持する方法としては、不十分であった。
しかし、α−オレフィンの含有量が５重量％を上回るプロピレン系ブロック共重合体の場合は、重合体パウダーの流動性を維持する方法としては、不十分であった。
上記特許文献１に記載されているエチレンおよび／または炭素数４〜２０のα−オレフィンとプロピレンとのランダム共重合体の重合時では、特に、第１工程で、α−オレフィン含量が５重量％以下の成分（Ａ）を重合し、第２工程で、α−オレフィン含量が１５〜８０重量％の成分（Ｂ）を重合し、成分（Ｂ）の割合が２０〜７０重量％であるプロピレン系ブロック共重合体の重合時において、第２工程で重合される非晶成分が重合体パウダーの表面へブリードする。このことにより、重合体パウダーが付着性を有し、重合体パウダー同士の凝集が生じる。このような重合体パウダー同士の凝集が生じると、気相重合においては、攪拌不良によるヒートスポットが形成され、塊の形成の主原因となる。同時に重合体パウダー同士の凝集は、重合器からの抜出し配管での閉塞を引き起こすおそれがあるため、気相重合での、実用上の製造プラントへの適用が困難であった。
また、上記特許文献２に記載されている微粒子による付着性の重合体パウダーの表面改質では、本発明者らは、重合体パウダーに対して、微粒子が少なくとも１重量％以上必要であることを確認している。多量の微粒子の製造プラントへの投入は、熱交換器等を閉塞させるおそれがある。また、重合体パウダーに付着した微粒子が、フィルム成形した際、著しく透明性を悪化することを確認している。このように、リアクターの循環系への飛散が少なく、透明性を悪化させない液体表面改質剤の探索が必要となっている。
さらに、上記特許文献３に記載されているシロキサン類又はポリシロキサン類を添加する方法では、エチレンおよび／または炭素数４〜２０のα−オレフィンとプロピレンとのランダム共重合体の重合条件下では、多量の非晶成分がシロキサン類又はポリシロキサン類でコーティングされた層を超えて、ブリードするため、重合体パウダーの表面改質方法としては、不十分であった。
したがって、本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、粘着性が発現しやすい軟質なプロピレン系ブロック共重合体であっても、流動性が良好な共重合体のパウダーが得られるプロピレン系ブロック共重合体の製造方法を提供することにある。
また、上記特許文献２に記載されている微粒子による付着性の重合体パウダーの表面改質では、本発明者らは、重合体パウダーに対して、微粒子が少なくとも１重量％以上必要であることを確認している。多量の微粒子の製造プラントへの投入は、熱交換器等を閉塞させるおそれがある。また、重合体パウダーに付着した微粒子が、フィルム成形した際、著しく透明性を悪化することを確認している。このように、リアクターの循環系への飛散が少なく、透明性を悪化させない液体表面改質剤の探索が必要となっている。
さらに、上記特許文献３に記載されているシロキサン類又はポリシロキサン類を添加する方法では、エチレンおよび／または炭素数４〜２０のα−オレフィンとプロピレンとのランダム共重合体の重合条件下では、多量の非晶成分がシロキサン類又はポリシロキサン類でコーティングされた層を超えて、ブリードするため、重合体パウダーの表面改質方法としては、不十分であった。
したがって、本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、粘着性が発現しやすい軟質なプロピレン系ブロック共重合体であっても、流動性が良好な共重合体のパウダーが得られるプロピレン系ブロック共重合体の製造方法を提供することにある。
本発明者らは、上記課題を解決するため、重合体パウダーの表面改質方法を鋭意検討した結果、第１重合器でプロピレン重合体成分（Ａ）を重合する第１工程と、第２重合器でプロピレン共重合体成分（Ｂ）を重合する第２工程とを含むプロピレン系ブロック共重合体の製造方法において、第２重合器として、特定の横型重合器を用い、かつ、第２工程では、第２重合器の全長の１／２より下流部分の特定の位置へ、Ｓｉを含むオイルなどの流動改質剤をフィードすることにより、流動性が良好なプロピレン系ブロック共重合体が製造できる方法を見出し、これらの知見に基づき、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の第１の発明によれば、第１重合器でプロピレン重合体成分（Ａ）を重合する第１工程と、次いで、第２重合器でプロピレン共重合体成分（Ｂ）を重合する第２工程とを、含むプロピレン系ブロック共重合体の製造方法であって、
第２重合器は、内部に水平軸周りに回転する攪拌機、長手方向一方の末端近傍にプロピレン重合体成分（Ａ）の導入口、及び長手方向他方の末端近傍にプロピレン系ブロック共重合体の抜出し口を有する横型重合器であり、並びに
第２工程は、第２重合器の全長の１／２より下流部分の位置へ、流動改質剤をフィードし、
前記流動改質剤は、Ｓｉを含むオイルであって、珪素（Ｓｉ）、炭素（Ｃ）、酸素（Ｏ）および水素（Ｈ）の元素からなることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
第２重合器は、内部に水平軸周りに回転する攪拌機、長手方向一方の末端近傍にプロピレン重合体成分（Ａ）の導入口、及び長手方向他方の末端近傍にプロピレン系ブロック共重合体の抜出し口を有する横型重合器であり、並びに
第２工程は、第２重合器の全長の１／２より下流部分の位置へ、流動改質剤をフィードし、
前記流動改質剤は、Ｓｉを含むオイルであって、珪素（Ｓｉ）、炭素（Ｃ）、酸素（Ｏ）および水素（Ｈ）の元素からなることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、第２の重合器は、プラグフロー重合槽であることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、前記流動改質剤を、プロピレン系ブロック共重合体の単位時間あたりの生産量に対して、５００〜４０００ｐｐｍ添加することを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、前記流動改質剤を、プロピレン系ブロック共重合体の単位時間あたりの生産量に対して、５００〜４０００ｐｐｍ添加することを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
また、本発明の第４の発明によれば、第１〜３のいずれかの発明において、プロピレン重合体成分（Ａ）は、プロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンの含量が５重量％以下のプロピレン単独重合体またはプロピレン・α−オレフィン共重合体であり、
プロピレン共重合体成分（Ｂ）は、α−オレフィン含量が１５〜８０重量％のプロピレン・α−オレフィン共重合体であり、及び
プロピレン系ブロック共重合体は、プロピレン共重合体成分（Ｂ）の割合が２０〜７０重量％であることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、メタロセン触媒を用いて重合することを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
プロピレン共重合体成分（Ｂ）は、α−オレフィン含量が１５〜８０重量％のプロピレン・α−オレフィン共重合体であり、及び
プロピレン系ブロック共重合体は、プロピレン共重合体成分（Ｂ）の割合が２０〜７０重量％であることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、メタロセン触媒を用いて重合することを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法によって得られるプロピレン系ブロック共重合体は、一般的に知られている流動性の評価方法である、かさ密度、安息角、および篩上の重合体パウダーの残量評価法のいずれの方法においても、流動性が良好であるとの結果が得られた。
よって、本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法によれば、粘着性が発現しやすい軟質なプロピレン系ブロック共重合体であっても、重合体パウダー同士の凝集を起こすことなく、流動性が良好な共重合体のパウダーが得られるプロピレン系ブロック共重合体を製造することができる。
よって、本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法によれば、粘着性が発現しやすい軟質なプロピレン系ブロック共重合体であっても、重合体パウダー同士の凝集を起こすことなく、流動性が良好な共重合体のパウダーが得られるプロピレン系ブロック共重合体を製造することができる。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、第１重合器でプロピレン重合体成分（Ａ）を重合する第１工程と、次いで、第２重合器でプロピレン共重合体成分（Ｂ）を重合する第２工程とを、含むプロピレン系ブロック共重合体の製造方法であって、
第２重合器は、内部に水平軸周りに回転する攪拌機、長手方向一方の末端近傍にプロピレン重合体成分（Ａ）の導入口、及び長手方向他方の末端近傍にプロピレン系ブロック共重合体の抜出し口を有する横型重合器であり、並びに
第２工程は、第２重合器の全長の１／２より下流部分の位置へ、流動改質剤をフィードすることを特徴とする。
以下、本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法について、具体的かつ詳細に説明する。
第２重合器は、内部に水平軸周りに回転する攪拌機、長手方向一方の末端近傍にプロピレン重合体成分（Ａ）の導入口、及び長手方向他方の末端近傍にプロピレン系ブロック共重合体の抜出し口を有する横型重合器であり、並びに
第２工程は、第２重合器の全長の１／２より下流部分の位置へ、流動改質剤をフィードすることを特徴とする。
以下、本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法について、具体的かつ詳細に説明する。
１．重合器
（１）第１重合器
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法では、第１工程は、第１重合器でプロピレン重合体成分（Ａ）を重合する工程である。
上記の第１重合器としては、特に形状、構造を問わないが、形状として、縦型重合器、横型重合器、チューブ型重合器などが挙げられ、例えば、スラリー重合、バルク重合で一般に用いられるものとして、攪拌機付き重合器、チューブ型重合器、気相重合に一般に用いられるものとして流動床重合器、攪拌羽根を有する横型重合器などが挙げられる。好ましくは内部に水平軸周りに回転する攪拌機を有する横型重合器である。
（１）第１重合器
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法では、第１工程は、第１重合器でプロピレン重合体成分（Ａ）を重合する工程である。
上記の第１重合器としては、特に形状、構造を問わないが、形状として、縦型重合器、横型重合器、チューブ型重合器などが挙げられ、例えば、スラリー重合、バルク重合で一般に用いられるものとして、攪拌機付き重合器、チューブ型重合器、気相重合に一般に用いられるものとして流動床重合器、攪拌羽根を有する横型重合器などが挙げられる。好ましくは内部に水平軸周りに回転する攪拌機を有する横型重合器である。
（２）第２重合器
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法では、第２工程は、第２重合器でプロピレン共重合体成分（Ｂ）を重合する工程である。
上記の第２重合器としては、形状は、横型重合器であり、攪拌機構として、内部に水平軸周りに回転する攪拌機を有する。
また、横型重合器の構造としては、横型重合器の長手方向一方の末端近傍に、第１工程からの重合体パウダーの導入口を有し、長手方向他方の末端近傍に、重合体パウダーの抜出し口を有するものである。そして、末端近傍とは、横型重合器の長手方向の長さの全長を１００％（一方の末端は０％、他方の末端は１００％）としたときの、長さ基準で、０〜４０％のエリア又は６０〜１００％のエリアをいい、好ましくは０〜２０％のエリア又は８０〜１００％のエリアをいう。そして、重合体パウダーの導入口の位置から遠くない末端が一方の末端であり、その反対側の末端が他方の末端である。
第２重合器では、重合体パウダーの流動形態は、プラグフローが好ましい。導入口、抜出し口を、プラグフローを達成できる位置に、設けるのが好ましい。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法では、第２工程は、第２重合器でプロピレン共重合体成分（Ｂ）を重合する工程である。
上記の第２重合器としては、形状は、横型重合器であり、攪拌機構として、内部に水平軸周りに回転する攪拌機を有する。
また、横型重合器の構造としては、横型重合器の長手方向一方の末端近傍に、第１工程からの重合体パウダーの導入口を有し、長手方向他方の末端近傍に、重合体パウダーの抜出し口を有するものである。そして、末端近傍とは、横型重合器の長手方向の長さの全長を１００％（一方の末端は０％、他方の末端は１００％）としたときの、長さ基準で、０〜４０％のエリア又は６０〜１００％のエリアをいい、好ましくは０〜２０％のエリア又は８０〜１００％のエリアをいう。そして、重合体パウダーの導入口の位置から遠くない末端が一方の末端であり、その反対側の末端が他方の末端である。
第２重合器では、重合体パウダーの流動形態は、プラグフローが好ましい。導入口、抜出し口を、プラグフローを達成できる位置に、設けるのが好ましい。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、連続重合器であること前提としている。プロピレン系ブロック共重合体の連続重合様式としては、スラリー重合、バルク重合などがあるが、本発明で目的としている軟質系プロピレン系共重合体の製造においては、重合体パウダーの流動性の維持の観点から、飽和炭化水素溶媒、液モノマーの影響が最も少ない、気相法が最適である。
気相法には、流動床、完全混合型攪拌重合器などがあるが、滞留時間分布が小さく、長期滞留する重合体パウダーが少ないこと、流動改質剤を重合器全体へ添加できること、さらに重合器から重合体パウダーを抜出す直前の重合器部分で、流動改質剤を添加でき、つねにブリードしてくる非晶成分を流動改質剤でコーティングできることから、内部に水平軸周りに回転する攪拌機を有し、プラグフロー重合器に近い、横型重合器が最適である。
第１重合器と第２重合器とは、連結している。第１重合器と第２重合器との間に、ブローケース等の機器が配設されていてもよい。
気相法には、流動床、完全混合型攪拌重合器などがあるが、滞留時間分布が小さく、長期滞留する重合体パウダーが少ないこと、流動改質剤を重合器全体へ添加できること、さらに重合器から重合体パウダーを抜出す直前の重合器部分で、流動改質剤を添加でき、つねにブリードしてくる非晶成分を流動改質剤でコーティングできることから、内部に水平軸周りに回転する攪拌機を有し、プラグフロー重合器に近い、横型重合器が最適である。
第１重合器と第２重合器とは、連結している。第１重合器と第２重合器との間に、ブローケース等の機器が配設されていてもよい。
２．流動改質剤の添加場所
第２工程において、第２重合器への流動改質剤の添加場所は、第１重合器の重合体パウダーが送られてくる上流部分の一方の末端から他方の末端に向かって重合器全長の１／２より下流部分、すなわち長さ基準で５０超〜１００％のエリアへ、添加することが好ましい。より好ましくは重合器の重合体パウダーが送られてくる上流部分の一方の末端から他方の末端に向かって重合器全長の２／３の部分または２／３より下流部分、すなわち長さ基準で６７〜１００％のエリアへの添加、さらに好ましくは重合器の重合体パウダーが送られてくる上流部分の一方の末端から他方の末端に向かって重合器全長の３／４の部分または３／４より下流部分、すなわち長さ基準で７５〜１００％のエリアへの添加である。
第２重合器の上記範囲以外の場所、すなわち、第１重合器からの重合体パウダーが送られてくる上流部分で流動改質剤を添加しても、効果は小さい。重合条件下では、重合体パウダーの非晶成分へのモノマー含侵量が高くなることにより、非晶成分の運動性が高まって、重合体パウダーの表面上に流動改質剤のコーティング層を超えてブリードするためである。すなわち、重合体パウダーと流動改質剤との接触後、重合器内に長く滞留すると、流動改質剤を添加後に、さらに重合反応が進んで非晶成分の割合が高くなり、かつ、重合条件下での滞留時間が長くなる重合器の下流側へ行くほど、重合体パウダーの流動性が著しく低下しやすい。
したがって、本発明のように、重合体パウダーと流動改質剤との接触後、速やかに重合器より抜出すことができる態様が好ましい。このように、プラグフロー型横型重合器であると、本発明を非常に効率的に行うことができる。
第２重合器の上記範囲の場所で流動改質剤を添加していれば、上記範囲以外の場所に、さらに添加することは、差支えない。
第２工程において、第２重合器への流動改質剤の添加場所は、第１重合器の重合体パウダーが送られてくる上流部分の一方の末端から他方の末端に向かって重合器全長の１／２より下流部分、すなわち長さ基準で５０超〜１００％のエリアへ、添加することが好ましい。より好ましくは重合器の重合体パウダーが送られてくる上流部分の一方の末端から他方の末端に向かって重合器全長の２／３の部分または２／３より下流部分、すなわち長さ基準で６７〜１００％のエリアへの添加、さらに好ましくは重合器の重合体パウダーが送られてくる上流部分の一方の末端から他方の末端に向かって重合器全長の３／４の部分または３／４より下流部分、すなわち長さ基準で７５〜１００％のエリアへの添加である。
第２重合器の上記範囲以外の場所、すなわち、第１重合器からの重合体パウダーが送られてくる上流部分で流動改質剤を添加しても、効果は小さい。重合条件下では、重合体パウダーの非晶成分へのモノマー含侵量が高くなることにより、非晶成分の運動性が高まって、重合体パウダーの表面上に流動改質剤のコーティング層を超えてブリードするためである。すなわち、重合体パウダーと流動改質剤との接触後、重合器内に長く滞留すると、流動改質剤を添加後に、さらに重合反応が進んで非晶成分の割合が高くなり、かつ、重合条件下での滞留時間が長くなる重合器の下流側へ行くほど、重合体パウダーの流動性が著しく低下しやすい。
したがって、本発明のように、重合体パウダーと流動改質剤との接触後、速やかに重合器より抜出すことができる態様が好ましい。このように、プラグフロー型横型重合器であると、本発明を非常に効率的に行うことができる。
第２重合器の上記範囲の場所で流動改質剤を添加していれば、上記範囲以外の場所に、さらに添加することは、差支えない。
３．流動改質剤の種類、物性など
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法において、ポリマーの流動改質剤は、Ｓｉを含むオイルが好ましい。成型加工の際に、離型性を改良することができるオイルを用いることが可能であるが、その中でも、Ｓｉを含むシリコーンオイルが最も好ましい。ここでいう、シリコーンオイルは、アルキル基などの有機基を有し、シロキサン構造からなるポリシロキサンである。親水性が低いオイルを用いるほうが、触媒の活性の低下防止の観点から、好ましい。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法において、ポリマーの流動改質剤は、Ｓｉを含むオイルが好ましい。成型加工の際に、離型性を改良することができるオイルを用いることが可能であるが、その中でも、Ｓｉを含むシリコーンオイルが最も好ましい。ここでいう、シリコーンオイルは、アルキル基などの有機基を有し、シロキサン構造からなるポリシロキサンである。親水性が低いオイルを用いるほうが、触媒の活性の低下防止の観点から、好ましい。
使用されるシリコーンオイルは、Ｓｉ、Ｃ、Ｏ、Ｈからなるものが望ましい。その他の元素を含む場合は、例えば、アミノ基を有するアミノ変性シリコーンオイルや、フッ素変性シリコーンオイルは、極性を有するため、触媒の低活性化を招く場合があるので、必要な活性に応じて、選択することが好ましい。
使用されるシリコーンオイルの動粘度は、２５℃において、好ましくは５０ｃＳｔ［５０ｍｍ２／ｓ］以上、より好ましくは、８０ｃＳｔ［８０ｍｍ２／ｓ］以上であり、好ましくは１０，０００ｃＳｔ以下、より好ましくは６，０００ｃＳｔ以下である。上記の範囲（５０ｃＳｔ）以上だと、シリコーンオイルが重合体パウダーの細孔内部への拡散が抑制できるため、流動改質効果が向上する。一方、上記の範囲（１０，０００ｃＳｔ）以下だと、シリコーンオイルの粘度が高くなりすぎず、取り扱いが容易なうえ、重合体パウダーへの分散がより均一となる。
流動改質剤であるシリコーンオイルの添加量（ｗｔｐｐｍ）は、プロピレン系ブロック共重合体パウダーの重量に対して、好ましくは５００ｐｐｍ以上、より好ましくは１０００ｐｐｍ以上、さらに好ましくは、２０００ｐｐｍ以上、一方、好ましくは４０００ｐｐｍ以下、より好ましくは３５００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３０００ｐｐｍ以下である。
流動改質剤の添加量（ｗｔｐｐｍ）は、単位時間当たりの添加量／単位時間当たりの生産量によって算出することができる。
上記の範囲（例えば、５００ｐｐｍ）以上だと、流動改質効果が向上し、重合体パウダーの凝集性をより改善でき、より良好な流動性を得ることができる。一方、上記の範囲の上限（例えば、４０００ｐｐｍ）以下だと、シリコーンオイルへ、Ｃ３以上の凝縮性ガスや溶媒などが溶解せずに、重合体パウダーを膨潤させず、より良好な流動性を得ることができる。
流動改質剤の添加量（ｗｔｐｐｍ）は、単位時間当たりの添加量／単位時間当たりの生産量によって算出することができる。
上記の範囲（例えば、５００ｐｐｍ）以上だと、流動改質効果が向上し、重合体パウダーの凝集性をより改善でき、より良好な流動性を得ることができる。一方、上記の範囲の上限（例えば、４０００ｐｐｍ）以下だと、シリコーンオイルへ、Ｃ３以上の凝縮性ガスや溶媒などが溶解せずに、重合体パウダーを膨潤させず、より良好な流動性を得ることができる。
４．流動改質剤の添加方法
流動改質剤であるシリコーンオイルは、添加の容易さのために、溶媒に溶解させて用いるのが好ましい。用いる溶媒は、シリコーンオイルが均一に分散すれば、特に制限はないが、飽和炭化水素の溶媒が好ましい。特に、入手しやすく、製造プラントで除去が容易なヘキサン、ヘプタンが好ましい。
流動改質剤であるシリコーンオイルは、添加の容易さのために、溶媒に溶解させて用いるのが好ましい。用いる溶媒は、シリコーンオイルが均一に分散すれば、特に制限はないが、飽和炭化水素の溶媒が好ましい。特に、入手しやすく、製造プラントで除去が容易なヘキサン、ヘプタンが好ましい。
５．ポリマーの製造方法
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法から得られるプロピレン系ブロック共重合体は、一般的に、プロピレン重合体成分（Ａ）とプロピレン共重合体成分（Ｂ）との混合物である。これは、プロピレン重合体成分（Ａ）の重合（前段の第１工程）と、この後に続く、プロピレン共重合体成分（Ｂ）の重合（後段の第２工程）との製造工程により得ることができる。
尚、上記成分（Ａ）は、例えば、エチレンなどのプロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンを５重量％以下で含有してもよい。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法から得られるプロピレン系ブロック共重合体は、一般的に、プロピレン重合体成分（Ａ）とプロピレン共重合体成分（Ｂ）との混合物である。これは、プロピレン重合体成分（Ａ）の重合（前段の第１工程）と、この後に続く、プロピレン共重合体成分（Ｂ）の重合（後段の第２工程）との製造工程により得ることができる。
尚、上記成分（Ａ）は、例えば、エチレンなどのプロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンを５重量％以下で含有してもよい。
上記重合に用いられる触媒としては、特に限定されるものではなく、公知の触媒が使用可能である。例えば、チタン化合物と有機アルミニウム化合物を組み合わせた、いわゆるチーグラー・ナッタ触媒（例えば、ポリプロピレンハンドブック（１９９８年５月１５日初版第１刷発行）等に記載）、あるいは、メタロセン触媒（例えば、特開平５−２９５０２２号公報参照。）が使用できる。
チーグラー・ナッタ触媒は、チタン化合物として有機アルミニウム等で還元して得られた三塩化チタンまたは三塩化チタン組成物を電子供与性化合物で処理し更に活性化したもの（例えば、特開昭４７−３４４７８号公報、特開昭５８−２３８０６号公報、特開昭６３−１４６９０６号公報参照。）、塩化マグネシウム等の担体に四塩化チタンを担持させることにより得られるいわゆる担持型触媒（例えば、特開昭５８−１５７８０８号公報、特開昭５８−８３００６号公報、特開昭５８−５３１０号公報、特開昭６１−２１８６０６号公報参照。）等が含まれる。
一方、メタロセン触媒については、前述の文献のみならず、公知のメタロセン触媒が使用可能であり、好ましい。
チーグラー・ナッタ触媒は、チタン化合物として有機アルミニウム等で還元して得られた三塩化チタンまたは三塩化チタン組成物を電子供与性化合物で処理し更に活性化したもの（例えば、特開昭４７−３４４７８号公報、特開昭５８−２３８０６号公報、特開昭６３−１４６９０６号公報参照。）、塩化マグネシウム等の担体に四塩化チタンを担持させることにより得られるいわゆる担持型触媒（例えば、特開昭５８−１５７８０８号公報、特開昭５８−８３００６号公報、特開昭５８−５３１０号公報、特開昭６１−２１８６０６号公報参照。）等が含まれる。
一方、メタロセン触媒については、前述の文献のみならず、公知のメタロセン触媒が使用可能であり、好ましい。
また、助触媒として使用される有機アルミニウム化合物としては、例えば、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどのトリアルキルアルミニウム、ジエチルアルミニウムクロライド、ジイソブチルアルミニウムクロライドなどのアルキルアルミニウムハライド、ジエチルアルミニウムハイドライドなどのアルキルアルミニウムハイドライド、ジエチルアルミニウムエトキシドなどのアルキルアルミニウムアルコキシド、メチルアルモキサン、テトラブチルアルモキサンなどのアルモキサン、メチルボロン酸ジブチル、リチウムアルミニウムテトラエチルなどの複合有機アルミニウム化合物などが挙げられる。また、これらを２種類以上混合して使用することも可能である。
また、上述の触媒には、立体規則性改良や重合体パウダーの性状制御、可溶性成分の制御、分子量分布の制御等を目的とする各種重合添加剤を使用することができる。例えば、ジフェニルジメトキシシラン、ｔｅｒｔ−ブチルメチルジメトキシシランなどの有機ケイ素化合物、酢酸エチル、安息香酸ブチル、ｐ−トルイル酸メチル、ジブチルフタレートなどのエステル類、アセトン、メチルイソブチルケトンなどのケトン類、ジエチルエーテルなどのエーテル類、安息香酸、プロピオン酸などの有機酸類、エタノール、ブタノールなどのアルコール類等の電子供与性化合物を挙げることができる。
また、上述の触媒には、立体規則性改良や重合体パウダーの性状制御、可溶性成分の制御、分子量分布の制御等を目的とする各種重合添加剤を使用することができる。例えば、ジフェニルジメトキシシラン、ｔｅｒｔ−ブチルメチルジメトキシシランなどの有機ケイ素化合物、酢酸エチル、安息香酸ブチル、ｐ−トルイル酸メチル、ジブチルフタレートなどのエステル類、アセトン、メチルイソブチルケトンなどのケトン類、ジエチルエーテルなどのエーテル類、安息香酸、プロピオン酸などの有機酸類、エタノール、ブタノールなどのアルコール類等の電子供与性化合物を挙げることができる。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法では、重合様式として、第１工程は、スラリー重合、バルク重合、または気相重合であり、好ましくは気相重合であり、第２工程も、スラリー重合、バルク重合、または気相重合であり、好ましくは気相重合であり、また、第１工程で、プロピレンの単独重合、またはプロピレンとエチレン、１−ブテンなどのα−オレフィンとの共重合を行い、第２工程で、第１工程よりもエチレン、１−ブテンなどのα−オレフィンを多く含む共重合ができることが望ましい。
気相重合においては、成分（Ａ）の重合工程は、プロピレン、必要に応じて、α−オレフィン、連鎖移動剤として水素を供給して、前記触媒の存在下に、温度０〜１００℃、好ましくは３０〜９０℃、特に好ましくは４０〜８０℃、プロピレンの分圧０．６〜４．２ＭＰａ、好ましくは１．０〜３．５ＭＰａ、特に好ましくは１．５〜３．０ＭＰａ、滞留時間は０．５〜１０時間で行う。
成分（Ａ）は、プロピレン単独重合体、又はプロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンの含量が５重量％以下のプロピレン・α−オレフィン共重合体が好ましい。
プロピレン・α−オレフィン共重合体としては、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・エチレン・１−ブテン共重合体などが挙げられる。
気相重合においては、成分（Ａ）の重合工程は、プロピレン、必要に応じて、α−オレフィン、連鎖移動剤として水素を供給して、前記触媒の存在下に、温度０〜１００℃、好ましくは３０〜９０℃、特に好ましくは４０〜８０℃、プロピレンの分圧０．６〜４．２ＭＰａ、好ましくは１．０〜３．５ＭＰａ、特に好ましくは１．５〜３．０ＭＰａ、滞留時間は０．５〜１０時間で行う。
成分（Ａ）は、プロピレン単独重合体、又はプロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンの含量が５重量％以下のプロピレン・α−オレフィン共重合体が好ましい。
プロピレン・α−オレフィン共重合体としては、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・エチレン・１−ブテン共重合体などが挙げられる。
本発明のプロピレン重合体成分（Ａ）のＭＦＲは、特に制限はないが、通常１〜５００ｇ／１０分の範囲である。プロピレン重合体成分（Ａ）をこの様な範囲とするためには、触媒の種類にもよるが、連鎖移動剤の水素を、水素／プロピレンのモル比で５×１０−５〜０．３の範囲で供給することにより、所望のＭＦＲに調節することが可能である。
プロピレン系ブロック共重合体を製造する際は、第１工程に引き続いて、即ち前段重合工程（第１工程）で製造された成分（Ａ）の存在下、後段重合工程（第２工程）で、プロピレン、α−オレフィン（好ましくはプロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィン）と、必要に応じて水素等を供給して、前記触媒（前記成分（Ａ）の製造に使用した当該触媒）の存在下に０〜１００℃、好ましくは３０〜９０℃、特に好ましくは４０〜８０℃、プロピレン及びα−オレフィンの分圧各０．１〜２．０ＭＰａ、好ましくは０．１〜１．５ＭＰａ、滞留時間は０．５〜１０時間の条件で、プロピレンとα−オレフィンの共重合を行い、成分（Ｂ）を製造し、最終的な生成物として、プロピレン系ブロック共重合体を得る。
成分（Ｂ）は、プロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンの含量が５重量％超のプロピレン・α−オレフィン共重合体が好ましい。プロピレン・α−オレフィン共重合体としては、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・エチレン・１−ブテン共重合体などが挙げられる。
また、成分（Ｂ）は、プロピレンと２種類以上のα−オレフィン、例えば、エチレンと１−ブテンが共重合されていてもよく、成分（Ｂ）としては、本発明の効果が表れる軟質プロピレン系ブロック共重合体が得られやすい、例えば、プロピレン・エチレン・１−ブテン共重合体が好ましい。
成分（Ｂ）は、プロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンの含量が５重量％超のプロピレン・α−オレフィン共重合体が好ましい。プロピレン・α−オレフィン共重合体としては、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・エチレン・１−ブテン共重合体などが挙げられる。
また、成分（Ｂ）は、プロピレンと２種類以上のα−オレフィン、例えば、エチレンと１−ブテンが共重合されていてもよく、成分（Ｂ）としては、本発明の効果が表れる軟質プロピレン系ブロック共重合体が得られやすい、例えば、プロピレン・エチレン・１−ブテン共重合体が好ましい。
本発明のプロピレン共重合体成分（Ｂ）の固有粘度［η］は、好ましくは１．０〜２．０ｄｌ／ｇである。この範囲にコントロールする場合、触媒の種類にもよるが、水素／（プロピレン＋α−オレフィン）モル比を、１０−５〜０．８の範囲で行うことにより、調節することが可能である。
また、成分（Ｂ）中のα−オレフィン含量を本発明の所望の範囲内に維持するためには、後段のプロピレン濃度に対するα−オレフィン濃度を調整すればよい。
さらに、ゲル発生やベタツキを抑えるために、成分（Ｂ）の重合中あるいは重合前に、エタノールなどのアルコール類や酸素などの非共有電子対を有する気体を添加することが望ましい。具体的には、アルコールであれば、アルコール類／有機アルミニウム化合物の比で、０．５〜３．０モル比の条件で行うことができる。酸素であれば、酸素／有機アルミニウムの化合物の比で、０．０１〜２．０モル比の条件で行うことができる。また、このアルコール類や非共有電子対を有する気体の添加量で、成分（Ｂ）の割合も、コントロールすることができる。
また、成分（Ｂ）中のα−オレフィン含量を本発明の所望の範囲内に維持するためには、後段のプロピレン濃度に対するα−オレフィン濃度を調整すればよい。
さらに、ゲル発生やベタツキを抑えるために、成分（Ｂ）の重合中あるいは重合前に、エタノールなどのアルコール類や酸素などの非共有電子対を有する気体を添加することが望ましい。具体的には、アルコールであれば、アルコール類／有機アルミニウム化合物の比で、０．５〜３．０モル比の条件で行うことができる。酸素であれば、酸素／有機アルミニウムの化合物の比で、０．０１〜２．０モル比の条件で行うことができる。また、このアルコール類や非共有電子対を有する気体の添加量で、成分（Ｂ）の割合も、コントロールすることができる。
第１工程で製造される成分（Ａ）のα−オレフィン含量は、好ましくは０．５重量％以上、より好ましくは１．０重量％以上、さらに好ましくは１．５重量％以上であり、一方、上限は、好ましくは５重量％以下、より好ましくは４．５重量％以下、さらに好ましくは４重量％以下である。この範囲（５重量％以下）であると、第１工程から重合体パウダーの耐熱性が低下せず、通常の重合温度の設定が容易になる。
また、第２工程で製造される成分（Ｂ）のα−オレフィン含量は、好ましくは１５重量％以上、より好ましくは２０重量％以上、さらに好ましくは２５重量％以上であり、一方、上限は、好ましくは８０重量％以下、より好ましくは７５重量％以下、さらに好ましくは７０重量％以下である。この範囲（１５〜８０重量％）であると、重合体パウダー性状の悪化が発生せずに、また、流動改質剤の効果のみで、重合体パウダーの性状を維持することができる。
さらに、ポリマーのプロピレン系ブロック共重合体において、成分（Ｂ）の割合は、好ましくは２０重量％以上、より好ましくは２５重量％以上、さらに好ましくは３０重量％以上であり、一方、上限は、好ましくは７０重量％以下、より好ましくは６５重量％以下、さらに好ましくは、６０重量％以下である。この範囲（２０〜７０重量％）であると、柔軟性が不足せず、また、重合体パウダーがコア−シェル構造を形成できるため、成分（Ｂ）のブリードが発生せずに、重合体パウダーの性状を維持することができる。
一般的に、第２工程で製造される非晶成分量中に含まれるα−オレフィン含量が大きくなるほど、また、非晶成分の製造割合が大きくなるほど、重合体パウダーの表面への非晶成分がブリードしやすくなるため、付着性は大きくなる。
一般的に、第２工程で製造される非晶成分量中に含まれるα−オレフィン含量が大きくなるほど、また、非晶成分の製造割合が大きくなるほど、重合体パウダーの表面への非晶成分がブリードしやすくなるため、付着性は大きくなる。
以下、実施例によって、本発明をより具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。本発明における各物性値の測定方法を以下に示す。
１．重合体パウダーの凝集性の評価：
（１）かさ密度（Ｂ．Ｄ）の測定：
ＡＳＴＭ Ｄ１８９５−６９に準拠したポリマーのかさ密度を測定した。
かさ密度（Ｂ．Ｄ）（以後、Ｂ．Ｄとも記載する。）は、一般的な流動性指標の一つである。かさ密度が小さくなることは、重合体パウダーの粘着性の増加等が原因であることが、広く知られている。本発明においても、プロピレン以外の成分（Ｂ）のα−オレフィンが１５重量％を下回る条件でのＢ．Ｄを基準として、重合体パウダーの流動性の評価を行った。
（２）安息角測定：
筒井理化学機器（株）型、三輪式円筒回転法の安息角測定器を用いて、回転時の傾斜安息角を測定した。
安息角も、かさ密度（Ｂ．Ｄ）と同じく、一般的な流動性指標の一つである。粉体層の自由表面が限界応力状態にある場合に、粉体層表面が水平面に対してなす角度を安息角とよぶ。すなわち、安息角は、粉体を空中の１点から水平板上に連続的に落下させて得られる円錐形堆積の斜面と、水平板のなす角度である。安息角の測定には、注入法、排出法、傾斜法があるが、本発明においては重合体パウダーが流動する様子の確認が容易である傾斜法を用いて、評価した。
（３）２８００μｍ篩上の残量評価：
篩上の残量評価は、２８００μｍの篩で、３０秒間一定の間隔にて、篩作業を行い、その残量にて、評価を実施した。せん断がかかる条件下での、重合体パウダー同士の凝集性の比較として実施した。
篩後の重合体パウダーの残存割合が２０重量％を超えると、第２工程後の配管で閉塞を起こし、運転継続ができなくなる。
（１）かさ密度（Ｂ．Ｄ）の測定：
ＡＳＴＭ Ｄ１８９５−６９に準拠したポリマーのかさ密度を測定した。
かさ密度（Ｂ．Ｄ）（以後、Ｂ．Ｄとも記載する。）は、一般的な流動性指標の一つである。かさ密度が小さくなることは、重合体パウダーの粘着性の増加等が原因であることが、広く知られている。本発明においても、プロピレン以外の成分（Ｂ）のα−オレフィンが１５重量％を下回る条件でのＢ．Ｄを基準として、重合体パウダーの流動性の評価を行った。
（２）安息角測定：
筒井理化学機器（株）型、三輪式円筒回転法の安息角測定器を用いて、回転時の傾斜安息角を測定した。
安息角も、かさ密度（Ｂ．Ｄ）と同じく、一般的な流動性指標の一つである。粉体層の自由表面が限界応力状態にある場合に、粉体層表面が水平面に対してなす角度を安息角とよぶ。すなわち、安息角は、粉体を空中の１点から水平板上に連続的に落下させて得られる円錐形堆積の斜面と、水平板のなす角度である。安息角の測定には、注入法、排出法、傾斜法があるが、本発明においては重合体パウダーが流動する様子の確認が容易である傾斜法を用いて、評価した。
（３）２８００μｍ篩上の残量評価：
篩上の残量評価は、２８００μｍの篩で、３０秒間一定の間隔にて、篩作業を行い、その残量にて、評価を実施した。せん断がかかる条件下での、重合体パウダー同士の凝集性の比較として実施した。
篩後の重合体パウダーの残存割合が２０重量％を超えると、第２工程後の配管で閉塞を起こし、運転継続ができなくなる。
［実施例１］
１．第１工程：ポリマー成分（Ａ）の重合
図１は、実施例で用いた重合装置のフローシートである。
全長１５０ｃｍ、内容積１００Ｌの横型重合器５に、ベットポリマー２７ｋｇを導入後、窒素ガスを流通させた。その後、プロピレン、エチレンおよび水素を所定のモル比および圧力となるように、導入しながら昇温し、重合条件が整った時点で、特開２００５−１３２９９２号公報に記載されているメタロセン触媒（製造例−１の〔（ｒ）−ジクロロ［１，１´−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４Ｈ−アズレニル｝］ジルコニウム〕を用いた予備重合触媒）を、触媒として０．５０ｇ／ｈで配管１から供給し、有機アルミニウム化合物として、トリイソブチルアルミニウム（７重量％調整品）を１２０ｍｌ／ｈ一定となるように配管１から供給した。触媒フィードゾーンを５６℃、重合体パウダーの抜出し口ゾーンを６３℃に、重合温度を傾斜させて設定し、重合圧力２．１ＭＰａＧの条件を維持した。配管３から液化プロピレンを、配管２から重合器の気相部ガス組成がエチレン／プロピレン＝０．０５、更に重合器の気相中の水素濃度を水素／プロピレン＝０．０００２１モル比に維持するように、エチレン及び水素ガスを連続的に供給して、生成ポリマーすなわちプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ａ）の分子量（ＭＦＲ）、エチレン含量（［Ｅ］）を調整した。
ブローケース７から重合体パウダーの一部をサンプリングし、分析したところ、エチレン含量（［Ｅ］）が１．９重量％（ｗｔ％）、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重のＭＦＲが１２ｇ／１０分（ｇ／１０ｍｉｎ）であった。
この時の第１工程での生産量は、７．５ｋｇ／ｈであった。
１．第１工程：ポリマー成分（Ａ）の重合
図１は、実施例で用いた重合装置のフローシートである。
全長１５０ｃｍ、内容積１００Ｌの横型重合器５に、ベットポリマー２７ｋｇを導入後、窒素ガスを流通させた。その後、プロピレン、エチレンおよび水素を所定のモル比および圧力となるように、導入しながら昇温し、重合条件が整った時点で、特開２００５−１３２９９２号公報に記載されているメタロセン触媒（製造例−１の〔（ｒ）−ジクロロ［１，１´−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４Ｈ−アズレニル｝］ジルコニウム〕を用いた予備重合触媒）を、触媒として０．５０ｇ／ｈで配管１から供給し、有機アルミニウム化合物として、トリイソブチルアルミニウム（７重量％調整品）を１２０ｍｌ／ｈ一定となるように配管１から供給した。触媒フィードゾーンを５６℃、重合体パウダーの抜出し口ゾーンを６３℃に、重合温度を傾斜させて設定し、重合圧力２．１ＭＰａＧの条件を維持した。配管３から液化プロピレンを、配管２から重合器の気相部ガス組成がエチレン／プロピレン＝０．０５、更に重合器の気相中の水素濃度を水素／プロピレン＝０．０００２１モル比に維持するように、エチレン及び水素ガスを連続的に供給して、生成ポリマーすなわちプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ａ）の分子量（ＭＦＲ）、エチレン含量（［Ｅ］）を調整した。
ブローケース７から重合体パウダーの一部をサンプリングし、分析したところ、エチレン含量（［Ｅ］）が１．９重量％（ｗｔ％）、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重のＭＦＲが１２ｇ／１０分（ｇ／１０ｍｉｎ）であった。
この時の第１工程での生産量は、７．５ｋｇ／ｈであった。
２．第２工程：ポリマー成分（Ｂ）の重合
第１工程と同じ容量、形状の横型重合器１１に、第１重合工程からのプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ａ）をブローケース７から間欠的に供給し、プロピレンとエチレン、ブテンの共重合を行った。
重合条件は、重合温度５５℃、重合圧力１．６ＭＰａＧ、であり、気相中のガス組成エチレン／（プロピレン＋ブテン）＝０．４０、ブテン／プロピレン＝０．２６、水素／全モノマー＝０．００００８８モル比となるように調整した。プロピレン−エチレン−ブテンランダム共重合体成分（Ｂ）の重合量を調整するための重合活性抑制剤として、酸素を触媒１ｇに対して８ｍｍｏｌ／ｈで配管１２から供給した。
流動改質剤として、動粘度１００ｃＳｔのシリコーンオイル［東レ・ダウ社製、「ＳＨ２００」 １００ＣＳ］のヘキサン希釈品（４０ｇ／Ｌ）を、上流側から約８０％の位置に設置されている配管１６から、１７０ｍｌ／ｈでフィードし、単位時間あたりの生産量の５８０ｐｐｍになるように供給した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、４０重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／２８重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、７ｇ／１０分であった。この時の第２工程後の生産量は、１１．６ｋｇ／ｈであった。
また、重合体パウダーの流動性の評価結果は、以下のとおりであった。
・かさ密度：０．４７ｇ／ｍｌ
・回転安息角：３３°
・２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合：０．１重量％
上記のとおり、通常の流動性を有する重合体パウダーを得ることができ、プラントの運転状態は、安定していた。
第１工程と同じ容量、形状の横型重合器１１に、第１重合工程からのプロピレン−エチレンランダム共重合体成分（Ａ）をブローケース７から間欠的に供給し、プロピレンとエチレン、ブテンの共重合を行った。
重合条件は、重合温度５５℃、重合圧力１．６ＭＰａＧ、であり、気相中のガス組成エチレン／（プロピレン＋ブテン）＝０．４０、ブテン／プロピレン＝０．２６、水素／全モノマー＝０．００００８８モル比となるように調整した。プロピレン−エチレン−ブテンランダム共重合体成分（Ｂ）の重合量を調整するための重合活性抑制剤として、酸素を触媒１ｇに対して８ｍｍｏｌ／ｈで配管１２から供給した。
流動改質剤として、動粘度１００ｃＳｔのシリコーンオイル［東レ・ダウ社製、「ＳＨ２００」 １００ＣＳ］のヘキサン希釈品（４０ｇ／Ｌ）を、上流側から約８０％の位置に設置されている配管１６から、１７０ｍｌ／ｈでフィードし、単位時間あたりの生産量の５８０ｐｐｍになるように供給した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、４０重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／２８重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、７ｇ／１０分であった。この時の第２工程後の生産量は、１１．６ｋｇ／ｈであった。
また、重合体パウダーの流動性の評価結果は、以下のとおりであった。
・かさ密度：０．４７ｇ／ｍｌ
・回転安息角：３３°
・２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合：０．１重量％
上記のとおり、通常の流動性を有する重合体パウダーを得ることができ、プラントの運転状態は、安定していた。
［実施例２］
シリコーンオイルのヘキサン希釈品を上流側から約５５％の位置に設置されている配管１７から１７０ｍｌ／ｈでフィードし、単位時間あたりの生産量の６００ｐｐｍになるように供給した以外は、実施例１と同様の条件にて、運転した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、３９重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／３０重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、７ｇ／１０分であった。この時の第２工程後の生産量は、１１．２ｋｇ／ｈであった。
また、重合体パウダーの流動性の評価結果は、以下のとおりであった。
・かさ密度：０．４１ｇ／ｍｌ
・回転安息角：３９°
・２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合：２重量％
上記のとおり、重合体パウダーの流動性は、実施例１よりも悪化傾向を示したが、プラント運転は継続できた。
シリコーンオイルのヘキサン希釈品を上流側から約５５％の位置に設置されている配管１７から１７０ｍｌ／ｈでフィードし、単位時間あたりの生産量の６００ｐｐｍになるように供給した以外は、実施例１と同様の条件にて、運転した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、３９重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／３０重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、７ｇ／１０分であった。この時の第２工程後の生産量は、１１．２ｋｇ／ｈであった。
また、重合体パウダーの流動性の評価結果は、以下のとおりであった。
・かさ密度：０．４１ｇ／ｍｌ
・回転安息角：３９°
・２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合：２重量％
上記のとおり、重合体パウダーの流動性は、実施例１よりも悪化傾向を示したが、プラント運転は継続できた。
［実施例３］
配管１６、１７、及び上流側から約２０％の位置に設置されている配管１８から、シリコーンオイルのヘキサン希釈品をそれぞれ１７０ｍｌ／ｈ（総量５１０ｍｌ／ｈ）でフィードし、単位時間あたりの生産量の１７４０ｐｐｍになるように、供給した以外は、実施例１と同様の条件にて運転した。
第２工程後のポリマー中の成分（Ｂ）の割合は、４０重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／３０重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、７ｇ／１０分であった。この時の第２工程後の生産量は、１１．６ｋｇ／ｈであった。
また、重合体パウダーの流動性の評価結果は、以下のとおりであった。
・かさ密度：０．４７ｇ／ｍｌ
・回転安息角：３３°
・２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合：０．１重量％
上記のとおり、通常の流動性を有する重合体パウダーを得ることができ、プラント運転状態は、安定していた。
配管１６、１７、及び上流側から約２０％の位置に設置されている配管１８から、シリコーンオイルのヘキサン希釈品をそれぞれ１７０ｍｌ／ｈ（総量５１０ｍｌ／ｈ）でフィードし、単位時間あたりの生産量の１７４０ｐｐｍになるように、供給した以外は、実施例１と同様の条件にて運転した。
第２工程後のポリマー中の成分（Ｂ）の割合は、４０重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／３０重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、７ｇ／１０分であった。この時の第２工程後の生産量は、１１．６ｋｇ／ｈであった。
また、重合体パウダーの流動性の評価結果は、以下のとおりであった。
・かさ密度：０．４７ｇ／ｍｌ
・回転安息角：３３°
・２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合：０．１重量％
上記のとおり、通常の流動性を有する重合体パウダーを得ることができ、プラント運転状態は、安定していた。
［比較例１］
シリコーンオイルをフィードしなかった以外は、実施例１と同様の条件にて、運転した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、２５重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／３０重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、１１ｇ／１０分であった。
重合体パウダーの流動性の評価結果は、かさ密度が０．３６ｇ／ｍｌ、回転安息角は、計測不可能、２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合が９０重量％であった。
非晶成分である成分（Ｂ）の割合は、実施例１〜３より小さい２５重量％であっても、抜出し配管２１に閉塞を生じ、プラント運転は、継続できなかった。
シリコーンオイルをフィードしなかった以外は、実施例１と同様の条件にて、運転した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、２５重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１３重量％／３０重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、１１ｇ／１０分であった。
重合体パウダーの流動性の評価結果は、かさ密度が０．３６ｇ／ｍｌ、回転安息角は、計測不可能、２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合が９０重量％であった。
非晶成分である成分（Ｂ）の割合は、実施例１〜３より小さい２５重量％であっても、抜出し配管２１に閉塞を生じ、プラント運転は、継続できなかった。
［比較例２］
シリコーンオイルのヘキサン希釈品を、上流側から約２０％の位置に設置されている配管１８から１７０ｍｌ／ｈでフィードした以外は、実施例１と同様の条件にて、運転した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、２５重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１２重量％／２９重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、１１ｇ／１０分であった。
重合体パウダーの流動性の評価結果は、かさ密度が０．３８ｇ／ｍｌ、回転安息角は、計測不可能、２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合が９５重量％であった。
比較例１と同様、非晶成分である成分（Ｂ）の割合が実施例１〜３より小さい２５重量％であっても、抜出し配管２１に閉塞を生じ、プラント運転は、継続できなかった。所定時間のプラント運転ができなかったため、生産量は、定まらず、シリコーンオイルフィード量は、算出できなかった。
シリコーンオイルのヘキサン希釈品を、上流側から約２０％の位置に設置されている配管１８から１７０ｍｌ／ｈでフィードした以外は、実施例１と同様の条件にて、運転した。
第２工程後のポリマーの成分（Ｂ）の割合は、２５重量％で、成分（Ｂ）に含まれるエチレン（［Ｅ］）／ブテン（［Ｂ］）の含量は、それぞれ１２重量％／２９重量％であった。ブロック共重合体のＭＦＲは、１１ｇ／１０分であった。
重合体パウダーの流動性の評価結果は、かさ密度が０．３８ｇ／ｍｌ、回転安息角は、計測不可能、２８００μｍ篩上重合体パウダーの残存割合が９５重量％であった。
比較例１と同様、非晶成分である成分（Ｂ）の割合が実施例１〜３より小さい２５重量％であっても、抜出し配管２１に閉塞を生じ、プラント運転は、継続できなかった。所定時間のプラント運転ができなかったため、生産量は、定まらず、シリコーンオイルフィード量は、算出できなかった。
上記のプロピレン系ブロック共重合体の組成とシリコーンオイルフィード条件、評価結果を、表１に示す。
本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法では、第２工程において、流動改質剤（例えば、Ｓｉを含むオイル）を、特定の横型重合器である第２重合器の全長の１／２より下流部分の位置へ、供給することにより、重合体パウダー同士の凝集を起こすことなく、流動性が良好な共重合体のパウダーが得られるプロピレン系ブロック共重合体を製造できる方法であり、産業上、利用可能性が高いものである。
１ 触媒、有機アルミニウム化合物の供給配管
２ 循環ガス配管
３ 液化プロピレン供給配管
４ 循環ガス配管
５ 第１工程の重合器
６ 第１工程の重合体パウダー抜出し配管
７ ブローケース
８ 第２工程の重合体パウダー受入れ配管
９ 循環ガスヒーター
１０ 循環ガスブロワー
１１ 第２工程の横型重合器
１２ 重合活性抑制剤の供給配管
１３ 循環ガス配管
１４ 液化プロピレンの供給配管
１５ 循環ガス配管
１６，１７，１８ 流動改質剤の供給配管
１９ 循環ガスヒーター
２０ 循環ガスブロワー
２１ 第２工程の重合体パウダー抜出し配管
２ 循環ガス配管
３ 液化プロピレン供給配管
４ 循環ガス配管
５ 第１工程の重合器
６ 第１工程の重合体パウダー抜出し配管
７ ブローケース
８ 第２工程の重合体パウダー受入れ配管
９ 循環ガスヒーター
１０ 循環ガスブロワー
１１ 第２工程の横型重合器
１２ 重合活性抑制剤の供給配管
１３ 循環ガス配管
１４ 液化プロピレンの供給配管
１５ 循環ガス配管
１６，１７，１８ 流動改質剤の供給配管
１９ 循環ガスヒーター
２０ 循環ガスブロワー
２１ 第２工程の重合体パウダー抜出し配管
Claims (5)
- 第１重合器でプロピレン重合体成分（Ａ）を重合する第１工程と、次いで、第２重合器でプロピレン共重合体成分（Ｂ）を重合する第２工程とを、含むプロピレン系ブロック共重合体の製造方法であって、
第２重合器は、内部に水平軸周りに回転する攪拌機、長手方向一方の末端近傍にプロピレン重合体成分（Ａ）の導入口、及び長手方向他方の末端近傍にプロピレン系ブロック共重合体の抜出し口を有する横型重合器であり、並びに
第２工程は、第２重合器の全長の１／２より下流部分の位置へ、流動改質剤をフィードし、
前記流動改質剤は、Ｓｉを含むオイルであって、珪素（Ｓｉ）、炭素（Ｃ）、酸素（Ｏ）および水素（Ｈ）の元素からなることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。 - 第２の重合器は、プラグフロー重合槽であることを特徴とする請求項１に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
- 前記流動改質剤を、プロピレン系ブロック共重合体の単位時間あたりの生産量に対して、５００〜４０００ｐｐｍ添加することを特徴とする請求項１又は２に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
- プロピレン重合体成分（Ａ）は、プロピレンを除く炭素数２〜２０のα−オレフィンの含量が５重量％以下のプロピレン単独重合体またはプロピレン・α−オレフィン共重合体であり、
プロピレン共重合体成分（Ｂ）は、α−オレフィン含量が１５〜８０重量％のプロピレン・α−オレフィン共重合体であり、及び
プロピレン系ブロック共重合体は、プロピレン共重合体成分（Ｂ）の割合が２０〜７０重量％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。 - メタロセン触媒を用いて重合することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
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