JP6382746B2 - パルプモールド成形体の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、パルプモールド成形体の製造方法に関する。

本出願人は、抄紙用金型のキャビティにパルプスラリーを注入してパルプ積層体を形成した後、該キャビティ内に所定の流体を供給して、該パルプ積層体を抄紙用金型の内面に押圧して脱水し、パルプモールド成形体を製造する製造方法として、例えば特許文献１及び特許文献２を提案した。

特許文献１に記載のパルプモールド成形体の製造方法は、パルプスラリー流入口部を下方に向けた状態で成形用型をパルプスラリー中に浸漬し、パルプスラリー流入口部を通じて成形用型のキャビティ内にパルプスラリーを吸引してキャビティ内面にパルプ成形体を形成し、その後、成形用型のキャビティ内に挿入されたエア供給管によりエアを供給してパルプ成形体を脱水する。このように、特許文献１に記載のパルプモールド成形体の製造方法に用いるエア供給管は、成形用型のキャビティ内にエアを供給する為にのみ使用される。

一方、特許文献２に記載のパルプモールド成形体の製造方法は、成形用型のキャビティ内に挿入された供給管によりパルプスラリーを供給してパルプ成形体を形成した後、該供給管により流体を供給してパルプ成形体を脱水する。このように、特許文献２に記載のパルプモールド成形体の製造方法に用いる供給管は、成形用型のキャビティ内に、パルプスラリーを供給すると共に、流体を供給する為にも使用される。

特開２０００−０９６４９９号公報 特開２００１−３０３４９９号公報

特許文献１及び特許文献２に記載のパルプモールド成形体の製造方法によれば、安定してパルプモールド成形体を製造することができるが、更に均一な肉厚の高品質なパルプ成形体を製造したいとの要望があった。このように、製造されるパルプ成形体の肉厚を均一にするには、乾燥前の脱水後のパルプ成形体の肉厚を均一にする必要がある。そして、乾燥前の脱水後のパルプ成形体の肉厚が均一になれば、乾燥効率を向上し、生産性を向上することができる。

したがって本発明は、前述した従来技術が有する欠点を解消し得るパルプモールド成形体の製造方法を提供することにある。

本発明は、内部から外部へ連通する連通路を有する一対の割型を突き合わせることにより、内部にキャビティが形成されると共に該キャビティから上方に開口した上方開口部が形成される成形用型に、該成形用型の外部から前記キャビティ内にパルプスラリー及び流体を供給する共用供給口を下端に有する供給管を前記上方開口部から挿入し、前記供給管の前記共用供給口を通じて前記成形用型の前記キャビティ内に該キャビティの下方部分からパルプスラリーを供給し、その後、前記供給管に流体を供給して該供給管内の残留パルプスラリーを前記キャビティ内に供給した後、前記共用供給口を通じて該キャビティ内に該キャビティの下方部分から流体を供給して該キャビティの形成面に形成されたパルプ成形体を、前記連通路を介して脱水するパルプモールド成形体の製造方法であって、前記成形用型に挿入される前記供給管は、前記キャビティの長さに対する該供給管の前記共用供給口までの長さの割合が、６０％以上９０％以下であるパルプモールド成形体の製造方法を提供するものである。

本発明によれば、乾燥前の脱水後のパルプ成形体の肉厚を均一にすることができるので、乾燥効率を向上し、生産性を向上することができる。

図１は、成形用型及び供給管の構成を説明するための断面図である。 図２は、図１に示す一対の割型を突き合わせて内部にキャビティと上方開口部とが形成される成形用型に、図１に示す供給管を挿入する様子を説明するための断面図である。 図３は、成形用型に供給管を挿入した状態の断面図である。 図４は、成形用型のキャビティ形成面に含水状態の成形体を形成する様子を説明するための断面図である。 図５は、成形用型のキャビティ内に下方部分から流体を供給する様子を説明するための断面図である。 図６は、成形用型のキャビティ形成面に脱水された成形体を形成する様子を説明するための断面図である。 図７は、成形用型を分解し、脱水された成形体を取り出す様子を説明するための断面図である。 図８は、乾燥型のキャビティ内で脱水された成形体を加熱・乾燥して乾燥された成形体を形成する様子を説明するための断面図である。 図９は、乾燥された成形体の余分な部分を切断してパルプモールド成形体を形成する様子を説明するための断面図である。 図１０は、実施例において、製造されたパルプモールド成形体の下端からの位置と、その位置での肉厚との関係を示す図である。 図１１は、実施例において、製造されたパルプモールド成形体の質量と、圧縮強度との関係を示す図である。

以下、本発明のパルプモールド成形体の製造方法を、その好ましい一実施態様に基づき図面を参照しながら説明する。本実施態様のパルプモールド成形体の製造方法は、ジョイント部１０１と胴部１０２とを有し、ジョイント部１０１の径が胴部１０２の径よりも大きく、胴部１０２の長さがジョイント部１０１の長さよりも長いパイプ形状のパルプモールド成形体１００（以下、単に成形体１００ともいう）を製造する例である（図９参照）。

本実施態様の成形体１００を製造する製造方法の実施に用いる好ましい一実施形態の製造装置は、上流側から下流側に向かって、抄紙・脱水部（図１〜図７参照）、加熱乾燥部（図８参照）、トリミング部（図９参照）を備えている。

抄紙・脱水部は、図１，図２に示すように、内部から外部へ連通する連通路１１を有する一対の割型１２，１３を突き合わせることにより、内部にキャビティ１４が形成されると共に該キャビティ１４から上方に開口した上方開口部１５が形成される成形用型１を有している。キャビティ１４は、製造される成形体１００の外形に対応して形成されている。

本実施形態では、例えば金属製の割型１２，１３を用意する。好適には、割型１２，１３の内面、即ち、キャビティ１４の形成面は、所定の大きさの網目を有する抄紙ネット（不図示）によって被覆されている。各割型１２，１３には、その内部（即ちキャビティ１４の形成面）から外部へ連通する複数の連通路１１が形成されている。各連通路１１は、吸引ポンプ等の吸引手段（不図示）に接続されている。キャビティ１４は、上方に開口した上方開口部１５を通じて成形用型１の外部に連通している。

また、抄紙・脱水部は、図１，図２に示すように、成形用型１の外部からキャビティ１４内にパルプスラリー及び流体を供給する共用供給口２１を下端に有する供給管２を有している。供給管２は、共用供給口２１からキャビティ１４内にパルプスラリーを供給すると共に、共用供給口２１からキャビティ１４内に流体を供給する供給部として用いられる。本実施形態では、供給管２は、例えば金属製の一直線状に長い円筒形状であり、下端に開口部である共用供給口２１を有している。また、供給管２は、その上端に三方弁（不図示）が取り付けられている。該三方弁（不図示）には、スラリー供給管（不図示）及び流体供給管（不図示）が接続されている。三方弁（不図示）の切り替えによって、供給管２は、スラリー供給管（不図示）及び流体供給管（不図示）の一方に択一的に接続されるようになっている。そして、三方弁（不図示）によって供給管２がスラリー供給管（不図示）に接続された場合には、パルプスラリーの供給源（不図示）から所定のパルプスラリーを、共用供給口２１を通して、キャビティ１４内に供給することができるようになっている。また、三方弁（不図示）によって供給管２が流体供給管（不図示）に接続された場合には、流体の供給源（不図示）から所定の流体を、共用供給口２１を通して、キャビティ１４内に供給することができるようになっている。

供給されるパルプスラリーに用いられるパルプ繊維としては、バージンパルプ、古紙パルプ等の木材パルプ、コットンパルプ、リンターパルプ、竹或いはわら等の非木材パルプが挙げられ、これらパルプ繊維が、単独で又は二種以上適宜の割合で混合されて用いられる。該パルプスラリー中のパルプ繊維の含有量は、０．０５質量％以上１０質量％以下が好ましく、０．０５質量％以上４質量％以下がより好ましい。尚、パルプスラリーには、嵩高剤、サイズ剤、顔料、定着剤、防かび剤等の添加剤を適宜の割合で添加することができる。

嵩高剤としては、陰イオン性界面活性剤、陽イオン性界面活性剤、非イオン性界面活性剤、両性界面活性剤等が挙げられる。これらの嵩高剤は、単独で又は混合して用いてもよい。

供給される流体としては、空気、蒸気、過熱蒸気等が挙げられる。供給される流体は、加圧状態であることが好ましく、脱水効率の観点から、加圧流体の圧力は、０．０５ＭＰａ以上１．０ＭＰａ以下であることが好ましく、０．０５ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下であるが更に好ましい。

本実施形態では、図１，図２に示すように、供給管２は、その上部に周方向外方に張り出したシール部２２を有している。好適には、シール部２２は、例えば弾性部材から形成されており、キャビティ１４の上方開口部１５を上方から覆う蓋体２２１と、蓋体２２１の下端に位置して上方開口部１５に嵌合する嵌合体２２２とから形成されている。

加熱乾燥部は、本実施形態では、図８に示すように、一対の割型３２，３３を突き合わせることにより、内部にキャビティ３４が形成されると共に該キャビティ３４から上方に開口した上方開口部３５が形成される乾燥型３と、キャビティ３４に配置される脱水された成形体１００ｂの内部からキャビティ３４の形成面に押圧する弾性変形可能な中子４とを有している。各割型３２，３３は、例えば金属製のものであり、各割型３２，３３には、加熱手段３６が取り付けられている。また、乾燥型３は、上方開口部３５を閉塞する蓋３７を備えている。蓋３７には、上方開口部３５に通じ、中子４の出し入れが可能な孔（不図示）が形成されている。

中子４は、弾性を有し膨張収縮自在で且つ袋状である。中子４の材質としては引張強度、反発弾性及び伸縮性等に優れたウレタン、フッ素系ゴム、シリコーン系ゴム又はエラストマー等を挙げることができる。中子４には、当該中子４内に加圧流体を供給する管（不図示）が接続されており、管（不図示）には開閉バルブ（不図示）が設けられている。管（不図示）の端部には切り替え可能な負圧源及び加圧源（不図示）が接続されている。

トリミング部は、本実施形態では、図９に示すように、乾燥された成形体１００ｃの余分な部分１０３を切断して、ジョイント部１０１と胴部１０２とを有するパルプモールド成形体１００を形成することができるようになっている。

次に、本発明のパルプモールド成形体の製造方法を、上述した成形体１００を製造する製造装置を用いる製造方法に基づいて説明する。
本実施態様の成形体１００の製造方法は、含水状態の成形体１００ａを形成する抄紙工程と、脱水された成形体１００ｂを形成する脱水工程と、乾燥された成形体１００ｃを形成する加熱乾燥工程と、成形体１００を形成するトリミング工程とを備えている。

先ず、図１，図２に示すように、内部から外部へ連通する連通路１１を有する一対の割型１２，１３を突き合わせる。次いで、図２，図３に示すように、内部にキャビティ１４が形成されると共に該キャビティ１４から上方に開口した上方開口部１５が形成される成形用型１に、成形用型１の外部からキャビティ１４内にパルプスラリー及び流体を供給する共用供給口２１を下端に有する供給管２を上方開口部１５から挿入する。図３に示すように、成形用型１に供給管２が挿入された状態において、キャビティ１４の上方開口部１５は、シール部２２の蓋体２２１で上方から覆われる。そして、シール部２２の嵌合体２２２が上方開口部１５に嵌合する。このように、シール部２２の蓋体２２１及び嵌合体２２２によって成形用型１の上方開口部１５が閉鎖され、キャビティ１４内が封止状態となる。

ここで、成形用型１に挿入される供給管２は、キャビティ１４の長さ（Ｌ１）に対する供給管２の共用供給口２１までの長さ（Ｌ２）の割合（（Ｌ２／Ｌ１）×１００）が、製造されるパルプモールド成形体１００の上部への肉付けの観点から、６０％以上であり、６５％以上であることが好ましく、７０％以上であることが更に好ましく、９０％以下であり、８５％以下であることが好ましく、８０％以下であることが更に好ましく、具体的には、６０％以上９０％以下であり、６５％以上８５％以下であることが好ましく、７０％以上８０％以下であることが更に好ましい。ここで、キャビティ１４の長さ（Ｌ１）とは、図２に示すように、上方開口部１５の開口上面、言い換えれば割型１２，１３の上面と、キャビティ１４の形成面の内の底面との間の間隔を意味する。また、供給管２の共用供給口２１までの長さ（Ｌ２）とは、シール部２２の蓋体２２１の下端（下面）と、供給管２の下端に位置する共用供給口２１との間の間隔を意味する。

また、図３に示すように、成形用型１に供給管２が挿入された状態において、供給管２の共用供給口２１に位置するキャビティ１４の横断面積（Ｓ１）に対する共用供給口２１の面積（Ｓ２）の割合（（Ｓ２／Ｓ１）×１００）は、製造されるパルプモールド成形体１００の下部の肉厚抑制の観点から、５％以上であることが好ましく、７．５％以上であることが更に好ましく、１０％以上であることが特に好ましく、３０％以下であることが好ましく、２７．５％以下であることが更に好ましく、２５％以下であることが特に好ましく、具体的には、５％以上３０％以下であることが好ましく、７．５％以上２７．５％以下であることが更に好ましく、１０％以上２５％以下であることが特に好ましい。

次いで、図３，図４に示すように、供給管２の共用供給口２１を通じて成形用型１のキャビティ１４内にキャビティ１４の下方部分からパルプスラリーを供給する。好適には、三方弁（不図示）によって供給管２をスラリー供給管（不図示）に接続し、パルプスラリーの供給源（不図示）から所定のパルプスラリーを、供給管２の下端の共用供給口２１を通して、キャビティ１４内にキャビティ１４の下方部分から供給する。そうすると図４における上方側から下方側に向かって重力がかかり、パルプ繊維が沈降する。また、キャビティ１４内を、吸引手段（不図示）に接続された各連通路１１を通じて、減圧吸引する。このように、キャビティ１４内にパルプスラリーを供給すると共に、キャビティ１４内を減圧吸引することによって、割型１２，１３の内面であるキャビティ１４の形成面を被覆する抄紙ネット（不図示）上に、パルプ繊維を堆積させる。その結果、抄紙ネット（不図示）上に、パルプ繊維が堆積されて形成された含水状態の成形体１００ａを形成する（抄紙工程）。

パルプスラリーの供給流量は、抄紙ネット（不図示）上にパルプ繊維を均一に効率的に堆積する観点から、５Ｌ／ｍｉｎ以上であることが好ましく、１０Ｌ／ｍｉｎ以上であることが更に好ましく、２５Ｌ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、２０Ｌ／ｍｉｎ以下であることが更に好ましく、具体的には、５Ｌ／ｍｉｎ以上２５Ｌ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、１０Ｌ／ｍｉｎ以上２０Ｌ／ｍｉｎ以下であることが更に好ましい。

その後、供給管２に流体を供給して供給管２内の残留パルプスラリーをキャビティ１４内に供給した後、図５，図６に示すように、共用供給口２１を通じてキャビティ１４内にキャビティ１４の下方部分から流体を供給してキャビティ１４の形成面に形成された含水状態のパルプ成形体１００ａを、連通路１１を介して脱水する。好適には、キャビティ１４内を、吸引手段（不図示）に接続された各連通路１１を通じて、減圧吸引した状態のまま、三方弁（不図示）を切り替え、供給管２を流体供給管（不図示）に接続し、流体の供給源（不図示）から所定の流体を供給管２に供給して供給管２内の残留パルプスラリーをキャビティ１４内に供給する。そして、更に、流体の供給源（不図示）から所定の流体を、供給管２の下端の共用供給口２１を通して、キャビティ１４内にキャビティ１４の下方部分から供給する。このように、キャビティ１４内に流体を供給すると共に、キャビティ１４内を減圧吸引することによって、割型１２，１３の内面であるキャビティ１４の形成面を被覆する抄紙ネット（不図示）上に形成された含水状態の成形体１００ａを脱水し、脱水された成形体１００ｂを形成する（脱水工程）。

脱水された成形体１００ｂが所定の水分率まで脱水された後、図７に示すように、成形用型１から供給管２を抜き出し、成形用型１を割型１２と割型１３とに分解し、キャビティ１４の形成面から脱水された成形体１００ｂを取り出す。

次いで、脱水された成形体１００ｂを、図８に示すように、一対の割型３２，３３を突き合わせて形成された乾燥型３の内部のキャビティ３４に移行する。

乾燥型３のキャビティ３４にセットされた脱水された成形体１００ｂは、図８に示すように、乾燥型３の上方開口部３５が蓋３７で閉塞された状態で、乾燥型３の加熱手段３６で所定温度にまで加熱される。乾燥型３の温度（金型温度）は、パルプ繊維の焦げ発生防止と乾燥効率向上の観点から１５０℃以上３００℃以下であることが好ましく、２００℃以上２５０℃以下であることが更に好ましい。

加熱手段３６で乾燥型３を加熱する一方、図８に示すように、中子４を、蓋３７の孔（不図示）を通じて乾燥型３のキャビティ３４内に挿入し、中子４内に流体を供給して中子４をキャビティ３４内で膨らませ、成形体１００ｂをキャビティ形成面に押圧して加熱・乾燥し、乾燥された成形体１００ｃを形成する（加熱乾燥工程）。乾燥された成形体１００ｃの水分率は、トリミング不良の観点から、１５％以下であることが好ましく、１２％以下であることがより好ましい。中子４の押圧力は、乾燥効率の観点から、０．２ＭＰａ以上０．６ＭＰａ以下であることが好ましく、０．３ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下であることが更に好ましい。尚、水分率は、以下のようにして測定する。

〔水分率の測定法〕
乾燥された成形体１００ｃの底側を２０ｍｍ×２０ｍｍの範囲で切り出した試験片を、株式会社Ａ＆Ｄ社製の加熱乾燥式水分計ＭＸ−５０を用いて、加熱温度条件１３０℃で水分率を測定する。

乾燥された成形体１００ｃが所定の水分率まで乾燥された後、乾燥型３から中子４を引き出し、乾燥型３を割型３２と割型３３とに分解し、キャビティ３４の形成面から乾燥された成形体１００ｃを取り出す。

次いで、取り出された乾燥された成形体１００ｃに関しては、図９に示すように、乾燥された成形体１００ｃの上下方向の両端部の余分な部分１０３をそれぞれ切断して、ジョイント部１０１と胴部１０２とを有するパルプモールド成形体１００を形成する（トリミング工程）。

本実施態様の成形体１００の製造方法によれば、図２に示すように、成形用型１に挿入される供給管２は、キャビティ１４の長さ（Ｌ１）に対する供給管２の共用供給口２１までの長さ（Ｌ２）の割合（（Ｌ２／Ｌ１）×１００）が、６０％以上９０％以下と長く、図３に示すように、供給管２の共用供給口２１を通じて成形用型１のキャビティ１４内にキャビティ１４の下方部分からパルプスラリーを供給することができる。その為、キャビティ１４の形成面を被覆する抄紙ネット（不図示）上に、パルプ繊維を均一に効率的に堆積でき、含水状態の成形体１００ａを均一な肉厚に効率的に形成できる。また、図５に示すように、共用供給口２１を通じてキャビティ１４内にキャビティ１４の下方部分から流体を供給できるので、抄紙ネット（不図示）上に形成された含水状態の成形体１００ａを効率的に脱水でき、脱水された成形体１００ｂを均一な肉厚に効率的に形成できる。このように、乾燥前の脱水後の成形体１００ｂの肉厚を均一にすることができるので、乾燥効率を向上し、生産性を向上することができる。

また、本実施態様の成形体１００の製造方法によれば、供給管２を構成するシール部２２の蓋体２２１及び嵌合体２２２によって成形用型１の上方開口部１５が閉鎖され、キャビティ１４内を封止した状態で、供給管２の共用供給口２１からキャビティ１４内にパルプスラリーを供給することができ、共用供給口２１からキャビティ１４内に流体を供給できる。その為、キャビティ１４を形成する割型１２，１３外へのパルプスラリーの噴出防止の効果を奏することができる。

以上、本発明をその好ましい一実施態様に基づき説明したが、本発明は前記実施態様に制限されるものではなく、適宜変更可能である。

例えば、本実施態様の製造方法により製造される成形体１００は、図９に示すように、ジョイント部１０１と胴部１０２とを有するパルプモールド成形体であるが、これに限定されるものではなく、フランジ部を設けた容器形状、ボトル型の容器形状等のパルプモールド成形体であってもよい。

また、本実施態様の製造方法は、加熱乾燥工程に、加熱手段３６を備えた乾燥型３と中子４とを用いているが、これに限定されるものではなく、成形体１００ｂを乾燥できるものであればよい。

また、本実施態様の製造方法は、ジョイント部１０１と胴部１０２とを有するパルプモールド成形体１００を製造するために、トリミング工程を備えているが、製造される成形体が他の形態である場合には、トリミング工程を備えていなくてもよい。

上述した実施態様に関し、更に以下のパルプモールド成形体の製造方法を開示する。

＜１＞
内部から外部へ連通する連通路を有する一対の割型を突き合わせることにより、内部にキャビティが形成されると共に該キャビティから上方に開口した上方開口部が形成される成形用型に、該成形用型の外部から前記キャビティ内にパルプスラリー及び流体を供給する共用供給口を下端に有する供給管を前記上方開口部から挿入し、
前記供給管の前記共用供給口を通じて前記成形用型の前記キャビティ内に該キャビティの下方部分からパルプスラリーを供給し、
その後、前記供給管に流体を供給して該供給管内の残留パルプスラリーを前記キャビティ内に供給した後、前記共用供給口を通じて該キャビティ内に該キャビティの下方部分から流体を供給して該キャビティの形成面に形成されたパルプ成形体を、前記連通路を介して脱水するパルプモールド成形体の製造方法であって、
前記成形用型に挿入される前記供給管は、前記キャビティの長さに対する該供給管の前記共用供給口までの長さの割合が、６０％以上９０％以下であるパルプモールド成形体の製造方法。

＜２＞
前記成形用型に挿入される前記供給管は、前記キャビティの長さに対する該供給管の前記共用供給口までの長さの割合が、６０％以上、好ましくは６５％以上、更に好ましくは７０％以上であり、９０％以下、好ましくは８５％以下、更に好ましくは８０％以下であり、具体的には、６０％以上９０％以下であり、好ましくは６５％以上８５％以下、更に好ましくは７０％以上８０％以下である前記＜１＞に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
＜３＞
前記成形用型に前記供給管が挿入された状態において、該供給管の前記共用供給口に位置する前記キャビティの横断面積に対する該共用供給口の面積の割合は、５％以上３０％以下である前記＜１＞又は＜２＞に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
＜４＞
前記成形用型に前記供給管が挿入された状態において、該供給管の前記共用供給口に位置する前記キャビティの横断面積に対する該共用供給口の面積の割合は、５％以上、好ましくは７．５％以上、更に好ましくは１０％以上であり、３０％以下、好ましくは２７．５％以下、更に好ましくは２５％以下であり、具体的には、５％以上３０％以下、好ましくは７．５％以上２７．５％以下、更に好ましくは１０％以上２５％以下である前記＜３＞に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
＜５＞
前記供給管は、その上部に周方向外方に張り出したシール部を有し、前記成形用型に前記供給管が挿入された状態において、該シール部によって該成形用型の前記上方開口部が閉鎖され、前記キャビティ内が封止状態となる前記＜１＞〜＜４＞の何れか１に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
＜６＞
前記パルプスラリーの供給流量は、５Ｌ／ｍｉｎ以上、好ましくは１０Ｌ／ｍｉｎ以上であり、２５Ｌ／ｍｉｎ以下、好ましくは２０Ｌ／ｍｉｎ以下であり、具体的には、５Ｌ／ｍｉｎ以上２５Ｌ／ｍｉｎ以下、好ましくは１０Ｌ／ｍｉｎ以上２０Ｌ／ｍｉｎ以下である前記＜１＞〜＜５＞の何れか１に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
＜７＞
脱水された前記パルプモールド成形体を乾燥型で加熱・乾燥し、乾燥された成形体を形成する工程を具備し、
前記乾燥型の温度は、１５０℃以上３００℃以下、好ましくは２００℃以上２５０℃以下である前記＜１＞〜＜６＞の何れか１に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
＜８＞
前記乾燥された成形体の水分率は、１５％以下、好ましくは１２％以下である前記＜７＞に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
＜９＞
中子を前記乾燥型のキャビティ内に挿入し、該中子内に流体を供給して該中子を該記乾燥型のキャビティ内で膨らませ、パルプモールド成形体をキャビティ形成面に押圧して加熱・乾燥し、前記乾燥された成形体を形成する工程を具備し、
前記中子の押圧力は、０．２ＭＰａ以上０．６ＭＰａ以下、好ましくは０．３ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下である前記＜７＞又は＜８＞に記載のパルプモールド成形体の製造方法。

以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本発明は斯かる実施例に限定されるものではない。

（１）パルプスラリーの準備
パルプ繊維としては古紙パルプを用い、嵩高剤としては２．５％濃度のポリオキシエチレンアルキルフェノールエーテル水溶液を用いた。パルプスラリー中のパルプ繊維の含有量は２質量％であり、パルプスラリー中の嵩高剤の含有量は０．０００７質量％であった。

（２）流体の準備
流体としては加圧状態の空気を用いた。加圧流体の圧力は０．２ＭＰａであった。

〔実施例１〕
図１〜図７に示す成形用型１及び供給管２を用いて、脱水された成形体１００ｂを形成した。具体的には、供給管２の共用供給口２１を通じて成形用型１のキャビティ１４内にパルプスラリーを供給し、キャビティ１４の形成面を被覆する抄紙ネット上に、含水状態の成形体１００ａを形成した。その後、共用供給口２１を通じてキャビティ１４内に流体を供給してキャビティ１４の形成面に形成されたパルプ成形体１００ａを脱水し、脱水された成形体１００ｂを形成した。成形用型１に挿入される供給管２は、キャビティ１４の長さ（Ｌ１）に対する供給管２の共用供給口２１までの長さ（Ｌ２）の割合（（Ｌ２／Ｌ１）×１００）が７１％であった。また、キャビティ１４の横断面積（Ｓ１）に対する共用供給口２１の面積（Ｓ２）の割合（（Ｓ２／Ｓ１）×１００）が１０％であった。また、パルプスラリーの供給速度は、２５Ｌ／ｍｉｎであった。次いで、取り出された成形体１００ｂを、図８に示す乾燥型３の内部のキャビティ３４に移行して、加熱・乾燥し、乾燥された成形体１００ｃを形成し、図９に示すように上下端部をカットしてパルプモールド成形体１００を製造した。乾燥型３の温度は２３０℃あり、中子４の押圧力は０．４ＭＰａであった。

〔実施例２〕
パルプスラリーの供給速度を、１５Ｌ／ｍｉｎとする以外は、実施例１と同様にして、パルプモールド成形体１００を製造した。

〔比較例１〕
成形用型１に挿入される供給管に関して、キャビティの長さに対する供給管の共用供給口までの長さの割合が３％である短い供給管を用いる以外は、実施例１と同様にして、パルプモールド成形体を製造した。

[性能評価]
＜肉厚差の測定＞
実施例１〜２及び比較例１の質量が６６ｇのパルプモールド成形体に関して、下端と、下端から３０ｍｍ毎に、該パルプモールド成形体の円周方向の４点（パーティングライン部を基準に９０°毎）の肉厚を測定し、平均肉厚を算出した。得られた結果を図１０に示す。また、実施例１〜２及び比較例１のパルプモールド成形体における測定値の中で、最も厚い肉厚と最も薄い肉厚との差（肉厚差）を求め、下記表１に示した。

＜所定の圧縮強度を得るのに必要なパルプモールド成形体の質量の測定＞
次に、実施例２及び比較例１のパルプモールド成形体に関して、供給されるパルプスラリー量を変更し、製造されるパルプモールド成形体の質量と、圧縮強度との関係を測定した。圧縮強度は、下記に示す圧縮強度の測定方法で測定した。得られた結果を図１１に示す。また、実施例２及び比較例１のパルプモールド成形体に関して、パルプモールド成形体が８０Ｎの圧縮強度を得るのに必要な成形体の質量を求め、下記表１に示した。

[圧縮強度の測定方法]
圧縮試験機（株式会社オリエンテック社製、テンシロン（登録商標）、「ＲＴＡ−５０」）を用いて、パルプモールド成形体をその開口部が水平方向になる向きで載置台に設置する。次いで、上記の肉厚差の測定において得られた成形体の肉厚が最も薄くなる部分を、平面端面であるφ３１．５ｍｍの円柱押圧子により、２０ｍｍ/ｍｉｎの速度で圧縮した場合の強度を、圧縮強度として測定する。

＜水分率の測定＞
次に、実施例２及び比較例１のパルプモールド成形体に関して、供給管から成形型のキャビティ１４にパルプスラリーを供給し始めてから、乾燥型で加熱・乾燥し終えるまでの時間を同一として成形された成形体の水分率を測定した。得られた結果を表１に示す。

図１０及び表１に示す結果から明らかなように、実施例１〜２のパルプモールド成形体は、比較例１のパルプモールド成形体に比べて、肉厚が均一となることが判った。また、図１０及び表１に示す結果から、パルプスラリーの供給流量を変化させることで肉厚を、より均一にできることが判った。また、図１１及び表１に示す結果から明らかなように、実施例２のパルプモールド成形体は、比較例１のパルプモールド成形体に比べて、成形体質量が低くても圧縮強度の高い成形体が得られることから、使用するパルプスラリーの供給量を抑えることが期待できる。更に、表１に示す結果から明らかなように、実施例２のパルプモールド成形体は、比較例１のパルプモールド成形体に比べて、乾燥効率が向上しており、生産性についても良好となることが期待できる。

１ 成形用型
１１ 連通路
１２,１３ 割型
１４ キャビティ
１５ 上方開口部
２ 供給管
２１ 共用供給口
２２ シール部
２２１ 蓋体
２２２ 嵌合体
３ 乾燥型
３２，３３ 割型
３４ キャビティ
３５ 上方開口部
３６ 加熱手段
３７ 蓋
４ 中子
１００ パルプモールド成形体
１００ａ 含水状態の成形体
１００ｂ 脱水された成形体
１００ｃ 乾燥された成形体
１０１ ジョイント部
１０２ 胴部
１０３ 余分な部分

Claims (3)

1. 内部から外部へ連通する連通路を有する一対の割型を突き合わせることにより、内部にキャビティが形成されると共に該キャビティから上方に開口した上方開口部が形成される成形用型に、該成形用型の外部から前記キャビティ内にパルプスラリー及び流体を供給する共用供給口を下端に有する供給管を前記上方開口部から挿入し、
   前記供給管の前記共用供給口を通じて前記成形用型の前記キャビティ内に該キャビティの下方部分からパルプスラリーを供給し、
   その後、前記供給管に流体を供給して該供給管内の残留パルプスラリーを前記キャビティ内に供給した後、前記共用供給口を通じて該キャビティ内に該キャビティの下方部分から流体を供給して該キャビティの形成面に形成されたパルプ成形体を、前記連通路を介して脱水するパルプモールド成形体の製造方法であって、
   前記成形用型に挿入される前記供給管は、前記キャビティの長さに対する該供給管の前記共用供給口までの長さの割合が、６０％以上９０％以下であるパルプモールド成形体の製造方法。
2. 前記成形用型に前記供給管が挿入された状態において、該供給管の前記共用供給口に位置する前記キャビティの横断面積に対する該共用供給口の面積の割合は、５％以上３０％以下である請求項１に記載のパルプモールド成形体の製造方法。
3. 前記供給管は、その上部に周方向外方に張り出したシール部を有し、前記成形用型に前記供給管が挿入された状態において、該シール部によって該成形用型の前記上方開口部が閉鎖され、前記キャビティ内が封止状態となる請求項１又は２に記載のパルプモールド成形体の製造方法。

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