JP6350498B2 - プレスしわ発生判定方法 - Google Patents

Description

本発明は、フォーム成形により成形されるプレス成形品におけるしわ発生の有無を判定するプレスしわ発生判定方法に関する。

近年、環境問題に起因した自動車車体の軽量化のため、自動車部品に高強度鋼板が多用されつつある。自動車部品の製作には、製作コストに優れたプレス成形が用いられることが多いが、ブランク（プレス成形素材）となる高強度鋼板は低強度な鋼板と比較し延性が劣るため、ドロー（絞り）成形では鋼板に大きなひずみが入るので材料破断に至りやすい。したがって、ブランクホルダーを使用しない曲げ加工主体のプレス成形であるフォーム（曲げ）成形を適用するケースが多い。しかし、フォーム成形では鋼板にかかる張力が比較的小さいため、部品形状による材料余りがしわ発生の直接要因となり易く、目標形状のプレス成形品を得ることは難しい問題があった。

プレス成形におけるしわ（プレスしわ）の発生を抑制する従来手法には、プレス機とは別駆動のしわ押さえパッド機構を用いて、しわが生じる部位に予め荷重を付与しておくことで、材料余りによる板材の座屈を防止する方法がある。ところがこの方法では、成形初期にパンチとパッドによって挟み込むことができる部品上面におけるしわ押さえは可能であるが、プレス機の駆動方向に対して大きな傾斜のある部品縦壁部に適用することはできない。特に、天板部と縦壁部を備え、縦壁部が縮みフランジ成形される場合、しわが発生し易くて問題であった。

したがって、しわのないプレス成形品を得るためには、フォーム成形過程におけるしわ発生の要因を明らかにし、材料及び目標形状等の条件を決定する必要がある。さらに、近年、有限要素法によるシミュレーション技術の進歩により、実際にプレス加工を行わなくても事前にしわ発生の有無を予測することが行われている。

特許文献１には、コンピュータを用いて弾塑性有限要素法に基づくプレス成形シミュレーションを行い、プレス成形過程における相当応力および相当歪から皺評価パラメータを求め、該皺評価パラメータの値に基づいて皺発生の有無を判断する皺発生予測方法が開示されている。

特開平１１−３１９９７１号公報

特許文献１に開示されている皺発生予測方法は、コンピュータを用いた有限要素解析を行うものであるが、高精度な予測を行うには計算に大きな時間とコストを要し、さらに、しわのないプレス成形品を得るための条件を決定するためには、計算であっても試行錯誤が必要であり、時間とコストをさらに要するといった問題があった。

本発明は、上記のようなプレス成形時にしわを押えにくい縦壁部を縮みフランジ成形する際のしわ発生の課題を解決するためになされたものであり、プレス成形を行うに際して、ブランク形状に対してしわ発生の有無を容易に精度良く予め判定することができるプレスしわ発生判定方法を提供することを目的とする。

（１）本発明に係るプレスしわ発生判定方法は、外周縁の少なくとも一部が外方に向かって突出した凸状外周縁部を有する天板部と、該天板部における凸状外周縁部から連続して外方に向かって湾曲する縦壁部とを備えたプレス成形品について、パンチとダイを備えてなるプレス成形金型を用いてブランクをフォーム成形により縮みフランジ成形するに際し、所定の形状のブランクを与えた際に、当該ブランクをプレス成形した後の前記縦壁部におけるしわ発生の有無を判定するものであって、前記縦壁部の先端に生じる圧縮ひずみがブランク端部半径を含まない式（ａ）を用いて算出されるしわ発生限界ひずみε_crを超えた場合、前記ブランク端部半径に依存する圧縮ひずみを有するプレス成形品の前記縦壁部においてしわの発生有りと判定することを特徴とするものである。
ただし、
σ：ブランクの材料強度[MPa]
t：ブランクの板厚[mm]
R：縦壁部における湾曲の曲率半径[mm]
r_p：パンチ肩半径[mm]
r_d：ダイ肩半径[mm]
A、B、C、D、E、F：係数

（２）上記（１）に記載のものにおいて、プレス成形品の前記縦壁部の先端に生じる圧縮ひずみをブランク端部半径を用いた式（ｂ）で算出することを特徴とするものである。
ただし、
ε_E：縦壁部の先端に生じる圧縮ひずみ
R_b：ブランク端部半径[mm]

本発明においては、外周縁の少なくとも一部が外方に向かって突出した凸状外周縁部を有する天板部と、該天板部における凸状外周縁部から連続して外方に向かって湾曲する縦壁部とを備えたプレス成形品を、パンチとダイを備えてなるプレス成形金型を用いてブランクをフォーム成形により縮みフランジ成形するに際し、前記縦壁部におけるしわ発生の有無を判定するものであって、前記ブランクのフォーム成形により前記縦壁部の先端に生じる圧縮ひずみがブランク端部半径を含まない式（ａ）を用いて算出されるしわ発生限界ひずみε_crを超えるか否かにより、ブランク端部半径に依存する圧縮ひずみを有するプレス成形品のしわ発生の有無を予め判定することができ、ブランクの形状等を精度良く決定するための時間とコストを大幅に低減することが可能となる。

本発明において対象とするプレス成形品を説明する図である。 本発明において対象とするプレス成形品の成形に用いるプレス成形金型を説明する図である。 本発明において対象とするプレス成形品を成形するためのブランクの形状を説明する図である。 本発明に係るプレス成形品のプレス成形過程を説明する図である。 本発明に係るプレス成形品をフォーム成形した時に発生するしわを説明する図である。 本発明の実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法における圧縮ひずみを説明する図である。 本発明の実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法において、ブランクの引張強度としわ発生限界ひずみの関係を表すグラフである。 本発明の実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法において、ブランクの板厚としわ発生限界ひずみの関係を表すグラフである。 本発明の実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法において、パンチ肩半径としわ発生限界ひずみの関係を表すグラフである。 本発明の実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法において、ダイ肩半径としわ発生限界ひずみの関係を表すグラフである。 本発明の実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法において、プレス成形品の湾曲部の曲率半径としわ発生限界ひずみの関係を表すグラフである。 本発明の実施例１におけるプレス成形品を説明する図である。 本発明の実施例１におけるしわ発生限界ひずみの測定値と式（ｃ）による計算値の相関を表すグラフである。 本発明の実施例２におけるしわ発生限界ひずみの測定値と式（ｄ）による計算値の相関を表すグラフである。

本発明の実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法は、図１に例を示すような天板部３と外方に向かって凸状に湾曲する縦壁部５とを有するプレス成形品１をフォーム成形により縮みフランジ成形するに際し、所定のブランク形状（ブランク端部半径）に依存する縦壁部５の先端５ｂに生じる圧縮ひずみを算出し、該圧縮ひずみがしわ発生限界ひずみを超えた場合、縦壁部５においてしわの発生有りと判定するものである。

以下、本実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法を説明するに先立ち、本発明で成形対象とするプレス成形品１、及び、縦壁部５の先端５ｂに生じる圧縮ひずみとしわ発生限界ひずみについて説明する。

＜プレス成形品＞
プレス成形品１は、図１に示すように、外周縁の少なくとも一部が外方に向かって突出した凸状外周縁部３ａを有する天板部３と、天板部３における凸状外周縁部３ａから接続部７を介して連続し、外方に向かって弧状に湾曲する湾曲部５ａを有する縦壁部５とを備えたものである。

プレス成形品１は、図２に示すように、パンチ２１、ダイ２３、パッド２５を備えてなるプレス成形金型２０を用い、以下の手順によりフォーム成形されるものである。
まず、図３に示すような形状のブランク１１を、外方に向かって円弧状の円弧部１１ａがパンチ肩部２１ａと略平行になるようにパンチ２１に載置する。そして、図４に示すようにパンチ２１とパッド２５でブランク１１を押えた状態でダイ２３とパンチ２１とを相対移動させ、ブランク１１における縦壁部５に相当する部位を縮みフランジ成形することにより、プレス成形品１が製造される。

このような縦壁部５の曲げ加工が縮みフランジ変形となるプレス成形品１は、縦壁部５の先端５ｂに縮み変形が集中し、縦壁部５の高さhがある値以上になると座屈し、図５に示すように、縦壁部５にしわ９が発生する。

＜圧縮ひずみ及びしわ発生限界ひずみ＞
本発明においては、プレス成形品１の成形に際して縦壁部５の先端５ｂに沿った方向（エッジ方向）の先端５ｂに生じる圧縮ひずみを算出し（図６参照）、該圧縮ひずみの値により縦壁部５におけるしわ発生の有無を判定する。

縦壁部５の先端５ｂにおけるエッジ方向の圧縮ひずみε_Eは、例えば、縦壁部５における湾曲の曲率半径、すなわち、湾曲部５ａの曲率半径R（図１参照）、ブランク１１のブランク端部半径R_b及び板厚tを用いて下式（ｂ）で表すことができる。

ただし、ε_Eは、ブランク１１の板厚方向の中央における値、Rは縦壁部５の板厚方向におけるパンチ２１側の曲率半径とする。
また、ブランク端部半径R_bは、縦壁部５の先端５ｂに相当するブランク１１の端部における曲率半径であり、図３においては、ブランク１１の円弧部１１ａにおける曲率半径である。

本発明では、ブランク端部半径R_bに依存する圧縮ひずみε_Eの値を用いて縦壁部５におけるプレスしわ発生の有無を判定するための基準として、縦壁部５にしわが発生しない範囲で縦壁部５の高さhが最大となる時の圧縮ひずみをしわ発生限界ひずみε _cr と定義する。

プレス成形品１の湾曲する縦壁部５の高さhは、ブランク端部半径R_bと、プレス成形金型２０のパンチ肩半径r_pにより決まるが、しわが発生しない範囲における湾曲する縦壁部５の最大高さはブランク端部半径R_bとは無関係である。
従って、しわが発生しない範囲における湾曲する縦壁部５の最大高さに成形する際の前記しわ発生限界ひずみε_crは、ブランク端部半径R_bを用いずとも求めることができる。

他方、プレス成形品１の湾曲する縦壁部５に成形する際に、縦壁部５の先端５ｂに生じる圧縮ひずみには、ブランク端部半径R_bが影響する。
すなわち、ブランク端部半径R_bを用いないしわ発生限界ひずみε_crを算出できれば、ブランク形状（ブランク端部半径R_b）によってプレス成形品１の湾曲する縦壁部５にしわが発生するか否かを判定できるわけである。

そして、このように定義されるしわ発生限界ひずみε_crは、ブランク端部半径R_bを含まずに、ブランク１１の材料強度や、プレス成形品１及びプレス成形金型２０の形状の違いにより変化すると考えられ、プレス成形金型２０の形状としては、パンチ肩部２１ａの断面形状におけるパンチ肩半径r_p、ダイ肩部２３ａの断面形状における曲率半径であるダイ肩半径r_dが挙げられる（図４参照）。

そこで、まず、ブランク１１の材料強度が縮みフランジ変形におけるしわ発生限界ひずみε_crに及ぼす影響を調べるため、プレス成形金型２０のパンチ肩半径r_pやダイ肩半径r_d等といった形状に関する条件は同一にしたまま、材料強度の異なるブランク１１を用いてフォーム成形し、各材料強度におけるしわ発生限界ひずみε_crを求めた。

図７に、湾曲部５ａの曲率半径Rを90mm、パンチ肩半径r_pを8mm、ダイ肩半径r_dを8mm、ブランク１１の板厚tを1.2mmとし、材料強度の異なるブランク１１として引張強度σ_TSが270MPa級、590MPa級、980MPa級のブランク１１を用いた場合のしわ発生限界ひずみε_crを示す。図７より、ブランク１１の引張強度σ_TSが高くなるにつれてしわ発生限界ひずみは小さくなり、ブランク１１の引張強度σ_TSとしわ発生限界ひずみε_crの関係は概ね線形であった。従って、しわ発生限界ひずみε_crはブランク１１の材料強度σにほぼ比例すると考えられる。

同様に、ブランク１１の板厚tがしわ発生限界ひずみε_crに及ぼす影響について調べた。
図８に、湾曲部５ａにおける湾曲の曲率半径Rを90mm、パンチ肩半径r_pを8mm、ダイ肩半径r_dを8mmとし、板厚tを変更した場合のしわ発生限界ひずみε_crを示す。図８より、いずれの引張強度σ_TSにおいても、ブランク１１の板厚tが大きいほどしわ発生限界ひずみε_crは大きく、板厚としわ発生限界ひずみの関係はほぼ線形であった。

次に、プレス成形金型２０の形状がしわ発生限界ひずみε_crに及ぼす影響について調べた。
図９に、ブランク１１の引張強度σ_TSを980MPa級、板厚tを1.2mm、湾曲部５ａにおける湾曲の曲率半径Rを90mm、ダイ肩半径r_dを8mmとし、パンチ肩半径r_pを変更した場合の結果を、図１０にブランク１１の引張強度σ_TSを980MPa級、板厚tを1.2mm、縦壁部５における湾曲の曲率半径Rを90mm、パンチ肩半径r_pを8mmとし、ダイ肩半径r_dを変更した場合のしわ発生限界ひずみε_crを示す。
パンチ肩半径、ダイ肩半径の双方ともその値が大きいほど、しわ発生限界ひずみε_crは大きくなり、しわ発生限界ひずみとの関係は概ね線形であった。

さらに、湾曲部５ａにおける湾曲の曲率半径Rがしわ発生限界ひずみε_crに及ぼす影響について調べた。図１１にブランク１１の板厚tを1.2m、パンチ肩半径r_pを2mm、ダイ肩半径r_dを8mmとして湾曲部５ａにおける湾曲の曲率半径Rを変更し、ブランク１１の引張強度σ_TSを270MPa級、590MPa級、980MPaとした場合におけるしわ発生限界ひずみε_crを示す。
湾曲の曲率半径Rが小さいほどしわ発生限界ひずみε_crは大きくなり、その影響は反比例の関係であった。また、曲率半径Rが小さい場合、すなわち、しわ発生限界ひずみε_crが大きい値の方が、ブランク１１の引張強度σ_TSによる影響が比較的大きくなることが分かった。

以上の結果から、プレス成形品１の縦壁部５におけるしわ発生限界ひずみε_crは、ブランク１１の材料強度σ及び板厚t、並びに、湾曲部５ａの湾曲の曲率半径R、パンチ肩半径r_p及びダイ肩半径r_dから予測することができると考え、式（ａ）のように定式化した。

式（ａ）中の係数A〜Fは少なくとも６種類以上の条件にてプレス成形実験や成形シミュレーションを行った結果から、回帰分析して決定することができる。

式（ａ）の定式化においては、図１１に示した結果より、しわ発生限界ひずみε_crが大きくなる条件の時にブランク１１の引張強度σ_TSの影響が大きかったことから、ブランク１１の材料強度σの影響を表す項と、プレス成形品１およびプレス成形金型２０の形状の影響を表す項とを掛け合わせることとした。この場合、ブランク１１の板厚tは形状を表す項に含むものとした。

さらに、プレス成形対象の相似変形を考えた場合、ブランク１１の板厚tやプレス成形金型２０の形状の影響はどれか一つのパラメータで除することで正規化が可能となると考え、しわ発生限界ひずみε_crに対して反比例に近い関係を持つ湾曲の曲率半径Rで、板厚t、パンチ肩半径r_p、ダイ肩半径r_dを除する形とした。

なお、式（ａ）は、ブランク１１の引張強度σ_TSを変更した時の圧縮ひずみの結果に基づいて定式化したものであるが、式（ａ）における材料強度σは引張強度に限るものではなく、例えば、ブランク１１の降伏強度σ_YSを用いても良い。

＜プレスしわ発生判定方法＞
次に、本実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法を以下に説明する。
まず、プレス成形金型２０を用いてプレス成形品１をフォーム成形する条件として、プレス成形に供されるブランク１１の板厚tと材料強度σ、プレス成形金型２０のパンチ肩半径r_p、ダイ肩半径r_d、及び、縦壁部５における湾曲の曲率半径、すなわち、湾曲部５ａにおける湾曲の曲率半径Rを設定する。

これらの値を用いて式（ａ）によりしわ発生限界ひずみε_crを算出する。また、ブランク１１のブランク端部半径R_b、板厚t、縦壁部５の板厚方向におけるパンチ２１側の曲率半径Rを用いて式（ｂ）によりプレス成形品１の縦壁部５の先端５ｂに生じるエッジ方向の圧縮ひずみε_Eを算出する。

なお、式（ａ）によりしわ発生限界ひずみε_crを算出するに際しては、予め係数A〜Fの値を決定しておく必要がある。

式（ｂ）により算出した圧縮ひずみの値ε_Eが、式（ａ）により算出したしわ発生限界ひずみの値ε_crよりも大きい場合、プレス成形品１の縦壁部５にしわの発生有りと判定する。
一方、式（ｂ）により算出した圧縮ひずみの値ε_Eが、式（ａ）により算出したしわ発生限界ひずみの値ε_cr以下の場合、プレス成形品１の縦壁部５にしわの発生無しと判定する。

このように、本実施の形態に係るプレスしわ発生判定方法は、実際にプレス成形を行う前に、ブランクの材料強度と板厚、プレス成形金型の形状を用いてしわ発生の有無を予め判定することができるので、ブランクの形状（ブランク端部半径R_b）を決定するための時間とコストを大幅に低減することができる。

なお、上記の説明では、パッド２５を備えたプレス成形金型２０によりフォーム成形されたプレス成形品１を対象として、縦壁部５におけるしわの発生を判定するものであったが、本発明に係るプレスしわ発生判定方法は、プレス成形品１を、パッド２５を用いずにパンチ２１とダイ２３のみによりフォーム成形する場合を対象とするものであっても良い。

また、上記の説明は、縦壁部５の一部が弧状に湾曲した湾曲部５ａを有するプレス成形品１を対象としたものであったが、本発明に係るプレスしわ発生判定方法は、図１２に示すように、縦壁部３５の全てが弧状に湾曲するプレス成形品３１を対象としてプレスしわ発生の有無を判定するものであっても良い。

本発明に係るプレスしわ発生判定方法により、プレス成形品の縦壁部におけるプレスしわ発生の判定ができることを検証する実験を行ったので、以下これについて説明する。

本実施例１においては、まず、図１２に示すプレス成形品３１を対象として、ブランク１１の引張強度σ_TSを270MPa〜1180MPa、板厚tを0.7mm〜3.2mm、また、縦壁部３５における湾曲の曲率半径Rを25mm〜100mm、パンチ肩半径r_pを2mm〜20mm、ダイ肩半径r_dを2mm〜20mmの範囲で設定した条件の下で、プレス成形品３１の縦壁部３５の高さhを変更して成形し、縦壁部３５におけるしわ発生の有無に基づいてしわ発生限界ひずみを測定した。

そして、式（ａ）に対して図１２のプレス成形品３１を対象として成形したしわ発生限界ひずみε_crの測定結果を用いて重回帰分析を行い、式（ａ）中の係数A〜Fの値を決定した。
本実施例１においてしわ発生限界ひずみε_crの算出に用いた式を以下に示す。

しわ発生限界ひずみε_crの測定値と式（ｃ）により算出した計算値との相関を図１３に示す。
両者の相関係数rは0.995であり、式（ｃ）はしわ発生限界ひずみを良好に表せることがわかる。

次に、式（ｃ）により算出したしわ発生限界ひずみε_crを、図１２に示す円板形状の天板部３３と、天板部３３の凸状外周縁部３３ａから接続部３７を介して連続し、外方に向かって湾曲する縦壁部３５とを備えた浅い円筒形状のプレス成形品３１のフォーム成形時において、縦壁部３５におけるしわ発生の判定に適用した。

プレス成形品３１は、パンチとパッドでブランクを押えた状態でダイをパンチ側に相対移動させ、縦壁部３５を曲げ成形し縦壁部３５の先端のしわ発生の有無を観察した。

ブランク１１の引張強度σ_TS、板厚t、縦壁部３５における湾曲の曲率半径R、パンチ肩半径r_p及びダイ肩半径r_dを変更してプレス成形品３１を成形し、その時の縦壁部３５におけるしわ発生の有無を測定し、式（ｃ）によりしわ発生限界ひずみε_crを算出して、また、ブランク端部半径R_bを変更して式（ｂ）により縦壁部３５の先端の圧縮ひずみε_Eを算出して、式（ｂ）により算出された圧縮ひずみε_Eと式（ｃ）により算出されたしわ発生限界ひずみε_crを用いたしわ発生の有無の判定結果とを比較した。
表１に、各条件におけるしわ発生の有無の実験結果と判定結果を示す。

表１より、ブランク端部半径R_bを用いない式（ｃ）により算出したしわ発生限界ひずみε_crにより、ブランク端部半径R_bによる縦壁部３５のしわ発生の有無を精度良く判定できることが実証された。

本実施例２では、本実施例１と同様に、本発明に係るプレスしわ発生判定方法により、プレス成形品の縦壁部におけるプレスしわ発生の判定ができることを検証する実験を行った。

本実施例２では、まず、図１に示すプレス成形品１を対象として、ブランク１１の引張強度σ_TSを980MPa〜1470MPa、板厚tを1.0mm、また、湾曲部５ａにおける湾曲の曲率半径Rを100mm〜2000mm、パンチ肩半径r_pを8mm、ダイ肩半径r_dを8mmの範囲で設定した条件の下で、ブランク端部半径R_bを変更してプレス成形品１を成形し、縦壁部５におけるしわ発生の有無に基づいてしわ発生限界ひずみε_crを測定した。

そして、式（ａ）に対して図１のプレス成形品１を対象として成形したしわ発生限界ひずみε_crの測定結果を用いて重回帰分析を行い、式（ａ）中の係数A〜Fの値を決定した。
本実施例２においてしわ発生限界ひずみの算出に用いた式を以下に示す。

しわ発生限界ひずみε_crの測定値と式（ｄ）により算出した計算値との関係を図１４に示す。
両者の相関係数rは0.997であり、式（ｄ）はしわ発生限界ひずみε_crを良好に表せていることがわかる。

次に、式（ｄ）により算出されるしわ発生限界ひずみε_crを、図１に示す外方に向かって凸状に突出した凸状外周縁部３ａを有する天板部３と、天板部３における凸状外周縁部３ａから連続し、外方に向かって湾曲する縦壁部５とを有するプレス成形品１のフォーム成形時において、縦壁部５におけるしわ発生の判定に適用した。

ブランク１１の引張強度σ_TS、板厚t、湾曲部５ａにおける湾曲の曲率半径R、パンチ肩半径r_p及びダイ肩半径r_dを変更してプレス成形品１を成形し、縦壁部５におけるしわ発生の有無を測定し、式（ｄ）によりしわ発生限界ひずみε_crを算出して、また、ブランク端部半径R_bを変更して式（ｂ）により縦壁部３５の先端の圧縮ひずみε_Eを算出して、式（ｂ）により算出された圧縮ひずみε_Eと式（ｄ）により算出されたしわ発生限界ひずみε_crを用いたしわ発生の有無の判定結果と比較した。
表２に、各条件におけるしわ発生の有無の実験結果と判定結果を示す。

表２より、ブランク端部半径R_bを用いない式（ｄ）により算出したしわ発生限界ひずみε_crにより、ブランク端部半径R_bによる縦壁部３５のしわ発生の有無を精度良く判定できることが実証された。

１ プレス成形品
３ 天板部
３ａ 凸状外周縁部
５ 縦壁部
５ａ 湾曲部
５ｂ 先端
７ 接続部
９ しわ
１１ ブランク
１１ａ 円弧部
２０ プレス成形金型
２１ パンチ
２１ａ パンチ肩部
２３ ダイ
２３ａ ダイ肩部
２５ パッド
３１ プレス成形品
３３ 天板部
３３ａ 凸状外周縁部
３５ 縦壁部
３７ 接続部

Claims (2)

1. 外周縁の少なくとも一部が外方に向かって突出した凸状外周縁部を有する天板部と、該天板部における凸状外周縁部から連続して外方に向かって湾曲する縦壁部とを備えたプレス成形品について、パンチとダイを備えてなるプレス成形金型を用いてブランクをフォーム成形により縮みフランジ成形するに際し、所定の形状のブランクを与えた際に、当該ブランクをプレス成形した後の前記縦壁部におけるしわ発生の有無を判定するプレスしわ発生判定方法であって、
   前記縦壁部の先端に生じる圧縮ひずみがブランク端部半径を含まない式（ａ）を用いて算出されるしわ発生限界ひずみε_crを超えた場合、ブランク端部半径に依存する圧縮ひずみを有するプレス成形品の前記縦壁部においてしわの発生有りと判定することを特徴とするプレスしわ発生判定方法。
   ただし、
   σ：ブランクの材料強度[MPa]
   t：ブランクの板厚[mm]
   R：縦壁部における湾曲の曲率半径[mm]
   r_p：パンチ肩半径[mm]
   r_d：ダイ肩半径[mm]
   A、B、C、D、E、F：係数
2. プレス成形品の前記縦壁部の先端に生じる圧縮ひずみをブランク端部半径を用いた式（ｂ）で算出することを特徴とする請求項１記載のプレスしわ発生判定方法。
   ただし、
   ε_E：縦壁部の先端に生じる圧縮ひずみ
   R_b：ブランク端部半径[mm]