JP6294127B2 - Scr用触媒及び排ガス浄化触媒システム - Google Patents
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Description
また本発明のSCR用触媒は、触媒容積1Lあたりの酸量が160mmol以下である。このような酸量の範囲において、NOx浄化性能の低下を抑制することができる。この理由は必ずしも明らかではないが、以下の理由である可能性がある。
また、触媒容積1Lあたりの酸量が150mmol以下であると、さらに高度にNOx浄化性能の低下を抑制することができる。
このような鉄イオン交換ゼオライトや固体酸を用いることで、高温領域でのNOx浄化性能を効果的に高めることができる。
本発明のSCR用触媒を構成する基材としては、ストレートフロー型構造体、及びウオールフロー型構造体のうちのいずれか一方を用いることができる。基材自体の材料は特に制限されず、例えばセラミックス、炭化珪素、金属などで構成することができる。
SCR用触媒7はハニカム構造体(孔は正六角形に限らず、どのような断面形状でもよい)に触媒を担持させたストレートフロー型構造体である。排気中の窒素酸化物(NOx)は、SCR用触媒7の触媒作用によって選択的にアンモニアと反応して窒素と水に還元される。ASC触媒8は反応しなかったアンモニアを酸化させることでアンモニアが外部に放出されることを抑制する。
<材料>
本実施形態のSCR用触媒は、基材と、鉄イオン交換ゼオライト(以降、単にFe−ゼオライトとも記載する)と、固体酸と、を含むものである。
まず、上述したFe−ゼオライトと、固体酸と、水と、バインダーとを混合してミリングし、スラリーを調製する。
そして、このように調製したスラリーを基材にコートして乾燥させ、焼成してSCR用触媒を製造する。
以下に本発明の実施例を記載する。
[実施例1]
(1)Fe−ゼオライトの調製
NH3型βゼオライト(BEA構造、SiO2/Al2O3モル比=30)をイオン交換水に分散させ、塩化第一鉄(塩化鉄(II))を添加し、80℃で12時間攪拌し、ろ過後、洗浄を行い200℃で5時間乾燥させ、Feをイオン交換により担持させたFe−βゼオライトを調製した。Fe−βゼオライトにおけるFe担持量は2wt%であった。Fe担持量は、ICP-AES-Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry(ICP発光分光分析法)で測定した。
上記(1)で調製したFe−βゼオライト粉末100重量部、イオン交換水100重量部、アルミナゾル100重量部(アルミナ固形分量10wt%)、SSZ−13ゼオライト(CHA構造、SiO2/Al2O3モル比=30)30重量部をボールミリングで15分粉砕し、スラリーを調製した。SSZ−13ゼオライトが本発明における固体酸に該当する。
(3)触媒製造
上記(2)で調製したスラリーをセラミックス製のストレートフロー型構造の基材に塗布し、余分なスラリーを吹き払い、100℃で2時間乾燥し、水分を除去し、その後500℃で1時間焼成した。
[実施例2]
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトをシリコアルミノリン酸塩(H−SAPO34、SiO2/Al2O3モル比=0.5)30重量部に変更した。それ以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は200gであった。
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトをモルデナイトゼオライト(H−MOR、SiO2/Al2O3モル比=60)30重量部に変更した。それ以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は200gであった。
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトをH−ZSM5ゼオライト30重量部に変更した。それ以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は200gであった。
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトを固体酸ジルコニアタングステン(ZrO2/WO3)酸化物30重量部に変更した。それ以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は200gであった。
(1)Fe−ゼオライトの調製
H−ZSM5ゼオライト(MFI構造)ゼオライト(SiO2/Al2O3モル比=25)をイオン交換水に分散させ、塩化第一鉄(塩化鉄(II))を添加し、80℃で12時間攪拌し、ろ過後、洗浄を行い200℃で5時間乾燥させ、Feをイオン交換により担持させたFe−ZSM5ゼオライトを調製した。Fe−ZSM5ゼオライトにおけるFe担持量は1.2wt%であった。
上記(1)で調製したFe−ZSM5ゼオライト粉末100重量部、イオン交換水100重量部、アルミナゾル100重量部(アルミナ固形分量10wt%)、SSZ−13ゼオライト(CHA構造、SiO2/Al2O3モル比=30)30重量部をボールミリングで15分粉砕し、スラリーを調製した。SSZ−13ゼオライトが本発明における固体酸に該当する。なおスラリー材料の平均粒子径は3.0±0.5μmとなった。
上記(2)で調製したスラリーをセラミックス製のストレートフロー型構造の基材に塗布し、余分なスラリーを吹き払い、100℃で2時間乾燥し、水分を除去し、その後500℃で1時間焼成した。
[実施例7]
(1)Fe−ゼオライトの調製
NH3型βゼオライト(BEA構造、SiO2/Al2O3モル比=30)をイオン交換水に分散させ、塩化第一鉄(塩化鉄(II))を添加し、80℃で12時間攪拌し、ろ過後、洗浄を行い200℃で5時間乾燥させ、Feをイオン交換により担持させたFe−βゼオライトを調製した。Fe−βゼオライトにおけるFe担持量は3.5wt%であった。
上記(1)で調製したFe−βゼオライト粉末100重量部、イオン交換水100重量部、アルミナゾル100重量部(アルミナ固形分量10wt%)、モルデナイトゼオライト(H−MOR、SiO2/Al2O3モル比=60)30重量部をボールミリングで15分粉砕し、スラリーを調製した。モルデナイトゼオライトが本発明における固体酸に該当する。
(3)触媒製造
上記(2)で調製したスラリーをセラミックス製のストレートフロー型構造の基材に塗布し、余分なスラリーを吹き払い、100℃で2時間乾燥し、水分を除去し、その後500℃で1時間焼成した。
[試験例1]
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトの添加量を0とする以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は154gであった。
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトをモルデナイトゼオライト10重量部に変更する以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は169gであった。
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトをモルデナイトゼオライト50重量部に変更した。それ以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は231gであった。
実施例1のスラリーの調製において、SSZ−13ゼオライトをアルミナ30重量部に変更した。それ以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は200gであった。
実施例6のFe−ゼオライトの調製において、Fe−ZSM5ゼオライトにおけるFe担持量を、1.2wt%から4.2wt%に変更した。それ以外は実施例1と同様に触媒を製造した。触媒容積1Lあたりのコート量は178gであった。
(1)モデルガスによるNOx浄化性能評価
実施例1〜5及び試験例1〜4にて製造したSCR用触媒に対して、以下のようにモデルガスを用いてNOx浄化性能評価を行った。
まず、サンプル前処理として、Heガス中で500℃まで昇温し、500℃で1時間保持し、その後100℃まで冷却した。そして100℃で、アンモニアガス(5%NH3+He中)を添加し、NH3を吸着させた。そしてNH3物理吸着を除去するため、30分He中でパージし、その後100℃から700℃まで昇温した。16マス番号から吸着脱離NH3ガスピークを特定し、得た吸着脱離NH3ガスピーク(300℃〜700℃のピークトップ)から酸量を算出した。使用した装置は、日本ベール製、BELCAT−BとBEL MASSである。
参考までに、実施例1〜5及び試験例1〜4におけるNH3吸着量を測定した。スラリーを塗布していない(即ち触媒の入っていない)基材(ダミー)、及び、各実施例と試験例にて製造した触媒を450℃に調製し、約500ppmのNH3を投入してNH3が入れた濃度に戻るまでチャットを保存した。そして、保存後のダミーと、各実施例及び試験例にて製造した触媒と、の面積差を比較し、NH3吸着量を算出した。ガス条件を以下に示す。
SV=60000h-1
H20=5%
N2:balance
NH3=500ppm
図4に、実施例1〜5における450℃でのNH3吸着プロファイルを示す。
NH3吸着量=ガス流量/22.4*NH3積算値/1000/測定時間*NH3分子量/触媒容量
ここで、ガス流量の単位はL/minであり、「22.4」は標準条件のガス容量(L)であり、NH3積算値はダミーと触媒の面積差であり、NH3分子量は17(g)であり、触媒容量の単位はLである。
<効果>
上記実施例にて説明したSCR用触媒は、鉄イオン交換ゼオライトと、固体酸と、を含むものであり、アンモニア昇温脱離法(NH3−TPD)により測定される300〜700℃における脱離量から求められる酸量を、触媒容積1Lあたり112mmol以上160mmol以下とすることで、NOx浄化性能を向上させることができる。
Claims (10)
- 鉄イオン交換ゼオライトと、
固体酸と、を含み、
アンモニア昇温脱離法(NH3−TPD)により測定される300〜700℃における脱離量から求められる酸量が、触媒容積1Lあたり112mmol以上160mmol以下である、SCR用触媒。 - 前記固体酸による酸量増加分が触媒容積1Lあたり38mmol以上75mmol以下である、請求項1に記載のSCR用触媒。
- 前記固体酸は、アンモニア昇温脱離法(NH3−TPD)により測定される脱離ピークトップ温度が300℃から700℃の間に位置するものである、請求項1又は請求項2に記載のSCR用触媒。
- 前記鉄イオン交換ゼオライトは、CHA、SAPO、BEA、FER、MFI、USY、MOR、AEL、AFI、AEI、ATN、AFXからなる群から選択される1種以上のゼオライトにイオン交換により鉄イオンが担持されたものである、請求項1から請求項3のいずれか1項に記載のSCR用触媒。
- 前記固体酸は、H−ゼオライト、タングステン、ニオブ、ジルコニアタングステン化合物からなる群から選択される1種以上を含む、請求項1から請求項4のいずれか1項に記載のSCR用触媒。
- 当該SCR用触媒は、アンモニア昇温脱離法(NH3−TPD)により測定される300〜700℃における脱離量から求められる酸量が、触媒容積1Lあたり126mmol以上である、請求項1から請求項5のいずれ1項に記載のSCR用触媒。
- 当該SCR用触媒は、アンモニア昇温脱離法(NH3−TPD)により測定される300〜700℃における脱離量から求められる酸量が、触媒容積1Lあたり150mmol以下である、請求項1から請求項6のいずれ1項に記載のSCR用触媒。
- 前記鉄イオン交換ゼオライトは、鉄を1.2〜4.2wt%の範囲で担持する、請求項1から請求項7のいずれか1項に記載のSCR用触媒。
- 当該SCR用触媒を構成する基材は、ストレートフロー型構造体、及びウオールフロー型構造体のうちのいずれか一方である、請求項1から請求項8のいずれか1項に記載のSCR用触媒。
- 排気ガスを排出する内燃機関の排気流路中に還元剤を投入する投入手段と、
請求項1から請求項9のいずれか1項に記載のSCR用触媒と、を備え、
前記SCR用触媒の触媒作用を利用して排気ガス中の窒素酸化物を還元剤により選択的に還元させる、排ガス浄化触媒システム。
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