JP6289846B2

JP6289846B2 - 漏洩電流検出装置及び方法

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Publication number: JP6289846B2
Application number: JP2013197757A
Authority: JP
Inventors: 古屋　一彦; 一彦古屋; 龍三野田; 真秀田中
Original assignee: CDN Corp
Current assignee: CDN Corp
Priority date: 2013-09-25
Filing date: 2013-09-25
Publication date: 2018-03-07
Anticipated expiration: 2033-09-25
Also published as: JP2015064265A

Description

本発明は、漏洩電流を検出して電気機器の絶縁状態を監視する漏洩電流検出装置及び方法に関する。

配電線路に漏電が発生すると電気火災や感電事故等の重大な事故を引き起こす可能性がある。そこで、各種の配電線路では漏電を検出し重大事故となる以前に対策を取るようにしている。漏洩電流には、対地静電容量に起因する静電容量分漏洩電流と、絶縁抵抗に直接関与している対地絶縁抵抗に起因する抵抗分漏洩電流とが含まれている。

抵抗分漏洩電流は絶縁劣化に起因して発生し漏電火災等を引き起こす原因となる。一方、静電容量分漏洩電流は、配電線路の絶縁劣化とは無関係に対地静電容量の大きさに応じて流れる電流であり、配電線路の長大化による対地静電容量の増大化に伴って大きくなる。静電容量分漏洩電流が大きくなると、抵抗分漏洩電流が小さい場合であっても漏洩電流も大きくなり、対地静電容量を合成された漏洩電流の検出では抵抗分漏洩電流が小さい場合であっても漏電の発生と誤判定してしまうことがある。

そこで、三相（Ｒ相、Ｓ相（接地相）、Ｔ相）３線式の被測定電線路に流れている漏洩電流を抵抗分漏洩電流により検出するようにしたものがある（例えば、特許文献１参照）。

特許第４９２０３５７号号公報

しかし、特許文献１のものは、３相３線式の１相（例えばＳ相）を接地した配電線路に適用されるものであり、３相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）をＹ結線し中性点を接地して中性線を引き出した３相４線式にそのまま適用できるものではない。３相３線式の１相（例えばＳ相）を接地した配電線路では、１相を接地していることから非接地の２相に対地電圧が発生しており、配電線路の絶縁劣化による漏洩電流はこの２相対地の電圧を考慮しなければならない。

一方、３相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）をＹ結線し中性点を接地線で接地して中性点から中性線を引き出した３相４線式の配電線路では、３相に対地電圧が発生しており、配電線路の絶縁劣化による漏洩電流はこの３相の電圧を考慮しなければならない。このように、配電線の接地構成や電圧の発生箇所が異なるので、特許文献１のものを３相４線式にそのまま適用できるものではない。

本発明の目的は、３相４線式の配電線路に流れる漏洩電流を抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を検出することにより監視できるようにした漏洩電流検出装置及び方法を提供することである。

本発明の漏洩電流検出装置は、３相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）をＹ結線し中性点を接地線で接地して中性点から中性線を引き出した３相４線式の被測定電線路に流れている漏洩電流を検出する漏洩電流検出手段と、
前記被測定電線路のいずれかの２相の間に発生している電圧を基準電圧として検出する基準電圧検出手段と、
前記基準電圧検出手段によって検出された基準電圧と前記漏洩電流検出手段により検出された漏洩電流との位相差を検出する位相差検出手段と、
前記漏洩電流検出手段で検出された漏洩電流の実効値を算出する漏洩電流実効値算出手段と、
前記位相差検出手段で検出された位相差と前記漏洩電流実効値算出手段で算出された漏洩電流の実効値とに基づいて前記被測定電線路に流れている漏洩電流に含まれている対地絶縁抵抗に起因する抵抗分漏洩電流の実効値を算出する抵抗分漏洩電流算出手段とを備え、
前記抵抗分漏洩電流算出手段は、前記漏洩電流の実効値を［Ｉ０］、前記位相差をθとしたとき、前記位相差θが下記範囲（Ａ）〜（Ｃ）の場合に応じて、
（Ａ）π／６≦θ≦５π／６のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sinθ／cos（π／３）
（Ｂ）５π／６≦θ≦３π／２のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−２π／３）／cos（π／３）
（Ｃ）３π／２≦θ≦１３π／６のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−４π／３）／cos（π／３）
それぞれの演算式を用いて抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を演算することを特徴とする。

本発明によれば、３相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）をＹ結線し中性点を接地している３相４線式の配電線に適合させるべく、基準電圧と漏洩電流との位相差に応じて場合分けして抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を求めるようにしたので、３相４線式の配電線路に流れる漏洩電流を容易に検出できる。

本発明の実施形態に係る漏電電流検出装置を被測定電線路に適用した場合の構成図。本発明の実施形態における位相差検出手段で検出された位相差θがπ／６≦θ≦５π／６のときの抵抗分漏洩電流算出手段で算出される抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の説明図。本発明の実施形態における位相差検出手段で検出された位相差θが５π／６≦θ≦３π／２のときの抵抗分漏洩電流算出手段で算出される抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の説明図。本発明の実施形態における位相差検出手段で検出された位相差θが３π／２≦θ≦１３π／６のときの抵抗分漏洩電流算出手段で算出される抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の説明図。

以下、本発明の実施形態について説明する。図１は本発明の実施形態に係る漏洩電流検出装置を被測定電線路に適用した場合の構成図である。図１に示すように、被測定電線路は、３相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）をＹ結線し、中性点を接地線Ｇで接地して中性点から中性線Ｎを引き出した３相４線式の配電線路である。

本発明の実施形態に係る漏電電流検出装置は、クランプ１１により３相のＲ相、Ｓ相、Ｔ相に加え、中性線Ｎを含む被測定電線路を把持し、漏洩電流検出手段１２はクランプ１１を介して被測定電線路に流れている漏洩電流Ｉ０を検出する。漏洩電流Ｉ０の検出は零相変流器(ZCT)により検出してもよいし、３相各相とＮ相の電流を個別に検出してベクトル和を求めるようにしてもよい。

次に、基準電圧検出手段１３は、被測定電線路から３相のうちのいずれかの２相の間に発生している電圧、例えばＲ相とＴ相との間の電圧ＶR-T（ＶＲ−ＶＴ）を基準電圧として検出する。なお、基準電圧はＴ相とＳ相との間の電圧ＶT-S、又はＳ相とＲ相との間の電圧ＶS-Rとしてもよい。以下の説明では基準電圧はＶR-Tである場合について説明する。

位相差検出手段１４は、基準電圧検出手段１３によって検出された基準電圧ＶR-Tと漏洩電流検出手段１２により検出された漏洩電流Ｉ０との位相差θを検出するものであり、位相差検出手段１４は、基準電圧ＶR-Tの零クロスする点と漏洩電流Ｉ０の零クロスする点とから基準電圧ＶR-Tと漏洩電流Ｉ０の位相差θを検出する。位相差検出手段１４で検出された基準電圧ＶR-Tと漏洩電流Ｉ０の位相差θは、抵抗分漏洩電流算出手段１５に入力される。

一方、漏洩電流検出手段１２で検出された漏洩電流Ｉ０は、さらに漏洩電流実効値算出手段１６に入力され、漏洩電流Ｉ０の実効値（スカラー量）［Ｉ０］が算出され、漏洩電流Ｉ０の実効値（スカラー量）［Ｉ０］は抵抗分漏洩電流算出手段１５に入力される。抵抗分漏洩電流算出手段１５は、位相差検出手段１４で検出された位相差θと漏洩電流Ｉ０の実効値［Ｉ０］とに基づいて、被測定電線路に流れている漏洩電流Ｉ０に含まれている対地絶縁抵抗に起因する抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を算出する。抵抗分漏洩電流算出手段１５で算出する抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の詳細については後述する。そして、抵抗分漏洩電流算出手段１５で算出された抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］は出力装置１７に出力される。出力装置１７は、表示装置、プリンタ、記憶装置などである。

ここで、３相の対地静電容量ＣR、ＣS、ＣTが平衡であるときは、３相の対地静電容量ＣR、ＣS、ＣTを通して流れる３相各相の静電容量分漏洩電流Ｉ０ｃR、Ｉ０ｃS、Ｉ０ｃTは、２π／３ずつずれているので、静電容量分漏洩電流Ｉ０ｃは零である。つまり、３相の対地静電容量ＣR、ＣS、ＣTが平衡であるときは、３相の対地静電容量ＣR、ＣS、ＣTは考慮しなくてよい。これにより、被測定電線路での対地静電容量をキャンセルでき、またフィルタ効果により高調波やノイズの影響を受けない抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の高精度検出を実現できる。

図２は、位相差検出手段１４で検出された位相差θがπ／６≦θ≦５π／６のときの抵抗分漏洩電流算出手段１５で算出される抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の説明図である。図２では、Ｒ相及びＴ相の双方に漏電が発生した場合の特性を示している。

いま、Ｒ相及びＴ相の双方に漏電が発生した場合には、Ｒ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＲとＴ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴとが発生する。この場合、前述したように３相各相の静電容量分漏洩電流Ｉ０ｃは考慮しなくてよいので、漏洩電流Ｉ０は、Ｒ相電圧ＶＲと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＲと、Ｔ相電圧ＶＴと同相のＴ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴとのベクトル和となることから、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０は、π／６≦θ≦５π／６の範囲にある。

逆に言えば、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０がπ／６≦θ≦５π／６の範囲にあるときは、Ｒ相及び（又は）Ｔ相に漏電が発生したと判断できる。Ｒ相のみに漏電が発生したときはθ＝π／６であり、Ｔ相のみに漏電が発生したときはθ＝５π／６である。Ｒ相及びＴ相の双方に漏電が発生したときはπ／６＜θ＜５π／６の範囲である。

図２に示すように、抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］は、Ｒ相電圧ＶＲと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＲのスカラー量と、Ｔ相電圧ＶＴと同相のＴ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴとスカラー量との和である。図２の頂点（０、ａ１、ｂ１）の三角形の線分（ａ１、ｂ１）の長さと、頂点（０、ａ２、ｂ２）の三角形の線分（ａ２、ｂ２）の長さに着目すると、下記（１）、（２）、（３）式が成立する。

線分（ａ１、ｂ１）＝［Ｉ０］＊sinθ …（１）
線分（ａ２、ｂ２）＝［Ｉ０ｒ］cos（π／３） …（２）
線分（ａ１、ｂ１）＝線分（ａ２、ｂ２） …（３）
（１）式及び（２）式を（３）式に代入すると、（４）式が得られる。

［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sinθ／cos（π／３） …（４）
すなわち、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０がπ／６≦θ≦５π／６の範囲にあるときは、抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］は（４）式で示される。

図３は、位相差検出手段１４で検出された位相差θが５π／６≦θ≦３π／２のときの抵抗分漏洩電流算出手段１５で算出される抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の説明図である。図３では、Ｔ相及びＳ相の双方に漏電が発生した場合の特性を示している。

いま、Ｔ相及びＳ相の双方に漏電が発生した場合には、Ｔ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴとＳ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＳが発生する。この場合、前述したように３相各相の静電容量分漏洩電流Ｉ０ｃは考慮しなくてよいので、漏洩電流Ｉ０は、Ｔ相電圧ＶＴと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴと、Ｓ相電圧ＶＳと同相のＳ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＳとのベクトル和となることから、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０は、５π／６≦θ≦３π／２の範囲にある。

逆に言えば、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０が５π／６≦θ≦３π／２の範囲にあるときは、Ｔ相及び（又は）Ｓ相に漏電が発生したと判断できる。Ｔ相のみに漏電が発生したときはθ＝５π／６であり、Ｓ相のみに漏電が発生したときはθ＝３π／２である。Ｔ相及びＳ相の双方に漏電が発生したときは５π／６＜θ＜３π／２の範囲である。

図３に示すように、抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］は、Ｔ相電圧ＶＴと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴのスカラー量と、Ｓ相電圧ＶＳと同相のＳ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＳとスカラー量との和である。図３の頂点（０、ｃ１、ｄ１）の三角形の線分（ｃ１、ｄ１）の長さと、頂点（０、ｃ２、ｄ２）の三角形の線分（ｃ２、ｄ２）の長さに着目すると、下記（５）、（６）、（７）式が成立する。

線分（ｃ１、ｄ１）＝［Ｉ０］＊sin（θ−２π／３） …（５）
線分（ｃ２、ｄ２）＝［Ｉ０ｒ］cos（π／３） …（６）
線分（ｃ１、ｄ１）＝線分（ｃ２、ｃ２） …（７）
（５）式及び（６）式を（７）式に代入すると、（８）式が得られる。

［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−２π／３）／cos（π／３） …（８）
すなわち、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０が５π／６≦θ≦３π／２の範囲にあるときは、抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］は（８）式で示される。

図４は、位相差検出手段１４で検出された位相差θが３π／２≦θ≦１３π／６のときの抵抗分漏洩電流算出手段１５で算出される抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］の説明図である。図４では、Ｓ相及びＲ相の双方に漏電が発生した場合の特性を示している。

いま、Ｓ相及びＲ相の双方に漏電が発生した場合には、Ｓ相の抵抗分漏洩電流［Ｉ０］ｒＳとＲ相の抵抗分漏洩電流［Ｉ０］ｒＲが発生する。この場合、前述したように３相各相の静電容量分漏洩電流Ｉ０ｃは考慮しなくてよいので、漏洩電流Ｉ０は、Ｓ相電圧ＶＳと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＳと、Ｒ相電圧ＶＲと同相のＲ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＲとのベクトル和となることから、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０は、３π／２≦θ≦１３π／６の範囲にある。

逆に言えば、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０が３π／２≦θ≦１３π／６の範囲にあるときは、Ｓ相及び（又は）Ｒ相に漏電が発生したと判断できる。Ｓ相のみに漏電が発生したときはθ＝３π／２であり、Ｒ相のみに漏電が発生したときはθ＝１３π／６である。Ｓ相及びＲ相の双方に漏電が発生したときは３π／２＜θ＜１３π／６の範囲である。

図４に示すように、抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］は、Ｓ相電圧ＶＳと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＳのスカラー量と、Ｒ相電圧ＶＲと同相のＲ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＲとスカラー量との和である。図４の頂点（０、ｅ１、ｆ１）の三角形の線分（ｅ１、ｆ１）の長さと、頂点（０、ｅ２、ｆ２）の三角形の線分（ｅ２、ｆ２）の長さに着目すると、下記（９）、（１０）、（１１）式が成立する。

線分（ｅ１、ｆ１）＝［Ｉ０］＊sin（θ−４π／３） …（９）
線分（ｅ２、ｆ２）＝［Ｉ０ｒ］cos（π／３） …（１０）
線分（ｅ１、ｆ１）＝線分（ｅ２、ｆ２） …（１１）
（９）式及び（１０）式を（１１）式に代入すると、（１２）式が得られる。

［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−４π／３）／cos（π／３） …（１２）
すなわち、基準電圧ＶR-Tを基準（θ＝０）としたとき、漏洩電流Ｉ０が３π／２≦θ≦１３π／６（−π／２≦θ≦π／６）の範囲にあるときは、抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］は（１２）式で示される。

このように、基準電圧をＶR-T（ＶＲ−ＶＴ）とし、基準電圧ＶR-Tと漏洩電流Ｉ０との位相差をθとし、基準電圧ＶR-Tの零クロス点と漏洩電流Ｉ０の零クロス点とから位相差θを求める。そして、位相差θの範囲で下記の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）で場合分けし、抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を求める。

（Ａ）π／６≦θ≦５π／６のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sinθ／cos（π／３）
（Ｂ）５π／６≦θ≦３π／２のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−２π／３）／cos（π／３）
（Ｃ）３π／２≦θ≦１３π／６（−π／２≦θ≦π／６）のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−４π／３）／cos（π／３）
場合分けするのは、３相３線式の場合はＳ相を接地しているので３相のうちのＲ相とＴ相との１組が漏電検出の対象となるが、３相４線式の場合にはＳ相は接地されていないので、Ｒ相とＴ相、Ｔ相とＳ相、Ｓ相とＲ相、の３通りの組み合わせが漏電検出の対象となるからである。

ここで、３相のすべてに漏洩故障が発生し、その３相の漏洩電流が平衡していると３相の漏洩電流のベクトル和は零となるので、本発明の実施形態の漏洩電流検出装置では３相の漏洩故障を検出することができない。本発明の実施形態では、前述したように、１相のみの漏洩電流又は２相の漏洩電流を検出対象とする。

本発明の実施形態によれば、被測定電線路から基準電圧をとるとともに漏洩電流Ｉ０を検出し、基準電圧と漏洩電流との位相差θに応じて場合分けして、位相差θと漏洩電流Ｉ０とを基に、Ｒ相電圧ＶＲと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＲのスカラー量とＴ相電圧ＶＴと同相のＴ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴとスカラー量との和、または、Ｔ相電圧ＶＴと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＴのスカラー量とＳ相電圧ＶＳと同相のＳ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＳとスカラー量との和、または、Ｓ相電圧ＶＳと同相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＳのスカラー量とＲ相電圧ＶＲと同相のＲ相の抵抗分漏洩電流Ｉ０ｒＲとスカラー量との和を求め、漏洩電流の抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を算出するので、３相４線式の配電線路に流れる漏洩電流を容易に検出できる。

以上、本発明の実施形態を説明したが、この実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。この新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

１１…クランプ、１２…漏洩電流検出手段、１３…基準電圧検出手段、１４…位相差検出手段、１５…抵抗分漏洩電流算出手段、１６…漏洩電流実効値算出手段、１７…出力装置

Claims

３相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）をＹ結線し中性点を接地線で接地して中性点から中性線を引き出した３相４線式の被測定電線路に流れている漏洩電流を検出する漏洩電流検出手段と、
前記被測定電線路のいずれかの２相の間に発生している電圧を基準電圧として検出する基準電圧検出手段と、
前記基準電圧検出手段によって検出された基準電圧と前記漏洩電流検出手段により検出された漏洩電流との位相差を検出する位相差検出手段と、
前記漏洩電流検出手段で検出された漏洩電流の実効値を算出する漏洩電流実効値算出手段と、
前記位相差検出手段で検出された位相差と前記漏洩電流実効値算出手段で算出された漏洩電流の実効値とに基づいて前記被測定電線路に流れている漏洩電流に含まれている対地絶縁抵抗に起因する抵抗分漏洩電流の実効値を算出する抵抗分漏洩電流算出手段とを備え、
前記抵抗分漏洩電流算出手段は、前記漏洩電流の実効値を［Ｉ０］、前記位相差をθとしたとき、前記位相差θが下記範囲（Ａ）〜（Ｃ）の場合に応じて、
（Ａ）π／６≦θ≦５π／６のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sinθ／cos（π／３）
（Ｂ）５π／６≦θ≦３π／２のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−２π／３）／cos（π／３）
（Ｃ）３π／２≦θ≦１３π／６のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−４π／３）／cos（π／３）
それぞれの演算式を用いて抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を演算することを特徴とする漏洩電流検出装置。
電流検出装置。
前記漏洩電流検出手段は、前記中性線を含む被測定電線路をクランプし、上記被測定電線路に流れている漏洩電流を検出することを特徴とする請求項１記載の漏洩電流検出装置。
前記抵抗分漏洩電流算出手段は、前記位相差θがπ／６、５π／６、３π／２のときは、前記３相のうちいずれかの１相に漏洩電流が発生していると判定することを特徴とする請求項１又は２記載の漏洩電流検出装置。
３相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）をＹ結線し中性点を接地線で接地して中性点から中性線を引き出した３相４線式の被測定電線路に流れている漏洩電流を検出する漏洩電流検出行程と、
前記被測定電線路のいずれかの２相の間に発生している電圧を基準電圧として検出する基準電圧検出行程と、
前記基準電圧検出行程によって検出された基準電圧と前記漏洩電流検出行程により検出された漏洩電流との位相差を検出する位相差検出行程と、
前記漏洩電流検出行程によって検出された漏洩電流の実効値を算出する漏洩電流実効値算出行程と、
前記位相差検出行程で検出された位相差と前記漏洩電流検出行程で算出された漏洩電流の実効値とに基づいて前記被測定電線路に流れている漏洩電流に含まれている対地絶縁抵抗に起因する抵抗分漏洩電流の実効値を算出する抵抗分漏洩電流算出行程とを備え、
前記抵抗分漏洩電流算出行程は、前記漏洩電流の実効値を［Ｉ０］、前記位相差をθとしたとき、前記位相差θが下記範囲（Ａ）〜（Ｃ）の場合に応じて、
（Ａ）π／６≦θ≦５π／６のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sinθ／cos（π／３）
（Ｂ）５π／６≦θ≦３π／２のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−２π／３）／cos（π／３）
（Ｃ）３π／２≦θ≦１３π／６のとき
［Ｉ０ｒ］＝［Ｉ０］＊sin（θ−４π／３）／cos（π／３）
それぞれの演算式を用いて抵抗分漏洩電流の実効値［Ｉ０ｒ］を演算することを特徴とする漏洩電流検出方法。