JP6288534B2 - Power converter - Google Patents

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Description

本発明は、半導体素子の損失を低減して電力変換装置の高効率化を図るための技術に関する。   The present invention relates to a technique for reducing the loss of a semiconductor element and improving the efficiency of a power conversion device.

図６は、電力変換装置の第１の従来技術を示す回路図であり、昇圧チョッパ回路として良く知られているものである。図６において、１は直流電源、２はリアクトル、３はＭＯＳＦＥＴからなる半導体スイッチング素子（以下、単にスイッチング素子という）、４はダイオード、５はコンデンサ、６は負荷である。
ここで、スイッチング素子３には、ＭＯＳＦＥＴの他にＩＧＢＴ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）や、ＢＪＴ（バイポーラトランジスタ）が使用されることもある。FIG. 6 is a circuit diagram showing a first prior art of the power converter, which is well known as a boost chopper circuit. In FIG. 6, 1 is a DC power source, 2 is a reactor, 3 is a semiconductor switching element made of a MOSFET (hereinafter simply referred to as a switching element), 4 is a diode, 5 is a capacitor, and 6 is a load.
Here, in addition to MOSFET, IGBT (insulated gate bipolar transistor) or BJT (bipolar transistor) may be used for the switching element 3.

図６に示した回路の動作は、以下のとおりである。
スイッチング素子３をオンすると、リアクトル２の両端には直流電源１の電圧Ｖｉｎにほぼ等しい電圧が印加され、直流電源１→リアクトル２→スイッチング素子３→直流電源１の経路で電流が流れる。このとき、リアクトル２の電流ＩＬは次第に増加する。次に、スイッチング素子３をオフすると、直流電源１→リアクトル２→ダイオード４→コンデンサ５→直流電源１の経路で電流が流れ、リアクトル２の両端には、入力電圧Ｖｉｎとコンデンサ５の電圧Ｅとの差分が印加される。The operation of the circuit shown in FIG. 6 is as follows.
When turning on the switching element 3, the opposite ends of the reactor 2 is substantially equal voltage is applied to the voltage V in of the DC power supply 1, a DC power source 1 → reactor 2 → current flows through a path of the switching device 3 → DC power source 1. At this time, current I L of the reactor 2 gradually increases. Next, turn off the switching element 3, the DC power source 1 → reactor 2 → diode 4 → current flows through a path of the capacitor 5 → DC power source 1, to both ends of the reactor 2, the input voltage V in and the voltage of the capacitor 5 E The difference is applied.

後述する原理により、通常動作時にはＶｉｎ＜Ｅの状態にあるので、リアクトル２の電流ＩＬは減少していく。スイッチング素子３のオン・オフの時比率を制御することにより、電流ＩＬを任意の値に制御することができる。また、負荷６の消費電力よりも入力電力を大きくすれば、両者の差電力はコンデンサ５に蓄積されて電圧Ｅが上昇し、入力電力を小さくすれば、差電力はコンデンサ５の放電により負荷６に供給されるので、電圧Ｅは低下する。
この方法により、電圧Ｅを入力電圧Ｖｉｎより高い任意の値に制御することができる。
一方、スイッチング素子３を動作させずにオフ状態を継続しても、直流電源１→リアクトル２→ダイオード４→コンデンサ５→直流電源１の電流経路は常に存在するため、電圧Ｅが入力電圧Ｖｉｎを定常的に下回ることはない。Due to the principle described later, the current I L of the reactor 2 decreases because V in <E during normal operation. By controlling the time ratio of the on-off switching element 3, it is possible to control the current I L to an arbitrary value. If the input power is made larger than the power consumption of the load 6, the difference power between the two is accumulated in the capacitor 5 and the voltage E rises. If the input power is made smaller, the difference power is caused by the discharge of the capacitor 5. , The voltage E decreases.
By this method, it is possible to control the voltage E to any value higher than the input voltage V in.
On the other hand, even if the switching element 3 is not operated and the off state is continued, the current path of the DC power source 1 → reactor 2 → diode 4 → capacitor 5 → DC power source 1 always exists, so that the voltage E is the input voltage V in Is not constantly falling below.

さて、図６の回路では、スイッチング素子３がオンする際にダイオード４には逆電圧が加わるので、コンデンサ５→ダイオード４→スイッチング素子３→コンデンサ５の経路で瞬間的に逆電流、いわゆる逆回復電流が流れ、その後にダイオード４がオフする。この逆回復電流による損失、すなわち逆回復損失は、スイッチング素子３がオンするたびに発生する。   In the circuit of FIG. 6, since reverse voltage is applied to the diode 4 when the switching element 3 is turned on, a reverse current instantaneously, so-called reverse recovery, takes place along the path of the capacitor 5 → the diode 4 → the switching element 3 → the capacitor 5. A current flows, and then the diode 4 is turned off. The loss due to the reverse recovery current, that is, the reverse recovery loss occurs every time the switching element 3 is turned on.

リアクトル２を小形化するため、スイッチング素子３のスイッチング周波数は数［ｋＨｚ］から、場合によっては数１００［ｋＨｚ］以上まで高くすることがあるため、スイッチング素子３がオンする際の逆回復損失は極力小さいことが望ましい。このような理由により、ダイオード４には、逆回復損失の小さい、ファーストリカバリダイオードを用いるのが一般的である。特にＳｉＣ（炭化ケイ素）やＧａＮ（窒化ガリウム）などのＷＢＧ（ワイドバンドギャップ）材料を用いたショットキーバリアダイオードは、逆回復損失が極めて小さいため、この種の用途に適している。   In order to reduce the size of the reactor 2, the switching frequency of the switching element 3 may be increased from a few [kHz] to a few hundred [kHz] or more in some cases. Therefore, the reverse recovery loss when the switching element 3 is turned on is It is desirable to be as small as possible. For these reasons, it is common to use a fast recovery diode with a small reverse recovery loss as the diode 4. In particular, a Schottky barrier diode using a WBG (wide band gap) material such as SiC (silicon carbide) or GaN (gallium nitride) is suitable for this type of application because its reverse recovery loss is extremely small.

一方、図７は第２の従来技術を示す回路図であり、図６における各部品と同一の機能を有するものには同一の番号を付してある。
図７において、１１は交流電源、１２はコンデンサ、１３〜１６はブリッジ整流回路を構成する整流ダイオード、１７はバイパスダイオードである。On the other hand, FIG. 7 is a circuit diagram showing the second prior art. Components having the same functions as those in FIG. 6 are given the same reference numerals.
In FIG. 7, 11 is an AC power source, 12 is a capacitor, 13 to 16 are rectifier diodes constituting a bridge rectifier circuit, and 17 is a bypass diode.

ここで、交流電源１１は多くの場合、交流電力系統に接続されているので、電力系統への落雷等に起因する瞬時電圧低下、すなわち交流の数サイクル以内程度の電圧低下や停電が発生することがある。このような瞬時電圧低下や停電が発生して入力側の電力供給が途絶えた場合でも、負荷６による電力消費が続くため、コンデンサ５の電圧Ｅは低下する。   Here, since the AC power supply 11 is often connected to an AC power system, an instantaneous voltage drop caused by a lightning strike to the power system, that is, a voltage drop or a power failure within a few cycles of AC occurs. There is. Even when such an instantaneous voltage drop or power failure occurs and the power supply on the input side is interrupted, the power consumption by the load 6 continues, so the voltage E of the capacitor 5 decreases.

そして、電圧Ｅが定常時の入力電圧Ｖｉｎのピーク値より低くなった後に入力電圧Ｖｉｎが定常値に復帰すると、スイッチング素子３をオフしても電流ＩＬが減少せずにコンデンサ５に流入する期間が発生する。この電流ＩＬが過大になると、スイッチング素子３はオフしているため、電流ＩＬはダイオード４に流れる。前述したように、ダイオード４には通常、ファーストリカバリダイオードが用いられるが、ファーストリカバリダイオードは整流ダイオードに比べてサージ電流に対する耐量が低いという性質がある。従って、整流ダイオード１３〜１６が耐え得る程度の電流であっても、この電流によってダイオード４が破損するおそれがある。Then, when the input voltage V in after the voltage E becomes lower than the peak value of the input voltage V in during steady state returns to a steady value, the capacitor 5 without reducing the current I L is also turned off the switching element 3 An inflow period occurs. When the current I L becomes excessive, the switching element 3 because of the off current I L flowing through the diode 4. As described above, a fast recovery diode is usually used as the diode 4, but the fast recovery diode has a property of withstanding a surge current lower than that of a rectifier diode. Therefore, even if the current is such that the rectifier diodes 13 to 16 can withstand, the diode 4 may be damaged by this current.

上述したダイオード４の破損を防止するため、図７の従来技術では、バイパスダイオード１７を設けて電流をバイパスさせている。これにより、リアクトル２の両端にバイパスダイオード１７の順電圧降下を超える電圧が印加されないようにし、電流ＩＬの増加を防止してダイオード４を保護している。
バイパスダイオード１７を、図７に示す位置に接続しておけば、通常動作時に高周波パルス電圧がバイパスダイオード１７に印加されることはないので、逆回復は発生しない。従って、バイパスダイオード１７には、整流ダイオード１３〜１６と同様に、サージ電流耐量の高い整流ダイオードを用いることができる。
なお、図７と同様の回路は、例えば特許文献１に記載されている。In order to prevent the damage of the diode 4 described above, in the prior art of FIG. 7, a bypass diode 17 is provided to bypass the current. This prevents a voltage exceeding the forward voltage drop of the bypass diode 17 from being applied to both ends of the reactor 2 to prevent the current IL from increasing and protect the diode 4.
If the bypass diode 17 is connected to the position shown in FIG. 7, no high frequency pulse voltage is applied to the bypass diode 17 during normal operation, and therefore no reverse recovery occurs. Therefore, a rectifier diode having a high surge current resistance can be used as the bypass diode 17 in the same manner as the rectifier diodes 13 to 16.
A circuit similar to FIG. 7 is described in, for example, Patent Document 1.

次に、図８は第３の従来技術を示す回路図である。この従来技術は、図７における交流電源１１の一端とコンデンサ１２の一端との間に電流制限用の抵抗５１を接続し、この抵抗５１に並列にスイッチ（短絡リレー）５２を接続したものである。
図８において、図７における各部品と同一の機能を有するものには同一の番号を付してある。FIG. 8 is a circuit diagram showing the third prior art. In this prior art, a current limiting resistor 51 is connected between one end of the AC power supply 11 and one end of the capacitor 12 in FIG. 7, and a switch (short-circuit relay) 52 is connected in parallel to the resistor 51. .
8, components having the same functions as those in FIG. 7 are given the same numbers.

図８においては、図７の従来技術が有する機能に加えて、コンデンサ５を初期充電する際に抵抗５１により電流を制限し、充電完了後にスイッチ５２をオンして抵抗５１の両端を短絡することにより突入電流を防止する機能を備えている。   In FIG. 8, in addition to the function of the prior art of FIG. 7, the current is limited by the resistor 51 when the capacitor 5 is initially charged, and the switch 52 is turned on after the charging is completed to short-circuit both ends of the resistor 51. Has a function of preventing inrush current.

特開２０１２−０６５４４１号公報（段落［００１３］〜［００２７］、図１等）JP 2012-065441 A (paragraphs [0013] to [0027], FIG. 1, etc.)

近年、環境問題への対応から、電源装置等を構成する電力変換装置にも更なる高効率化が求められている。電力変換装置の高効率化を図る手段の一つとしては、半導体素子の順電圧降下による導通損失の低減が挙げられる。
例えば、前述した図６〜図８におけるスイッチング素子３にＭＯＳＦＥＴを用いる場合、ＭＯＳＦＥＴは導通時に抵抗特性を持つので、並列接続数を増やせば、少なくとも理論上は導通損失を限りなくゼロに近づけることができる。In recent years, in order to cope with environmental problems, further improvement in efficiency has been demanded for power conversion devices constituting power supply devices and the like. One means for increasing the efficiency of the power conversion device is to reduce conduction loss due to a forward voltage drop of the semiconductor element.
For example, when a MOSFET is used for the switching element 3 in FIGS. 6 to 8 described above, since the MOSFET has a resistance characteristic when conducting, increasing the number of parallel connections can at least theoretically bring the conduction loss as close to zero as possible. it can.

一方、ダイオードの順電圧降下は電流に依存しない固定分を持つ。このため、図６〜図８におけるダイオード４の並列接続数を増やしても導通損失の低減には限度がある。特に、ファーストリカバリダイオードは、逆回復損失が小さいという利点がある反面、商用周波数の整流を目的とした、いわゆる整流ダイオードに比べて順電圧降下が大きい。
従って、ファーストリカバリダイオードを整流ダイオードに置き換える、あるいは、整流ダイオードを並列に接続する等の対応では、整流ダイオードが極めて大きな逆回復損失を発生するため、高効率化の目的を果たすことができない。
また、ショットキーバリアダイオードのように、ＷＢＧ材料からなるダイオードを用いる場合、この種のダイオードはシリコン材料からなるダイオードに比べて高価であり、装置のコストが増加する原因となる。On the other hand, the forward voltage drop of the diode has a fixed component that does not depend on the current. For this reason, even if the number of diodes 4 connected in parallel in FIGS. In particular, the fast recovery diode has an advantage of low reverse recovery loss, but has a larger forward voltage drop than a so-called rectifier diode for the purpose of rectifying a commercial frequency.
Accordingly, when the fast recovery diode is replaced with a rectifier diode or the rectifier diodes are connected in parallel, the rectifier diode generates a very large reverse recovery loss, so that the purpose of high efficiency cannot be achieved.
Further, when a diode made of WBG material, such as a Schottky barrier diode, is used, this type of diode is more expensive than a diode made of silicon material, which increases the cost of the device.

更に、図８に示した第３の従来技術では、装置が大容量化するほど電流制限用の抵抗５１や短絡用のスイッチ５２が大型化するという問題がある。
また、スイッチング素子３やコンデンサ５が短絡故障している場合には、初期充電が完了せず、抵抗５１に電流Ｉｉｎが流れ続ける。この電流Ｉｉｎは一般的な過電流保護手段（図示せず）が動作しないレベルであるため、やがて抵抗５１が焼損し、発火する危険性がある。これらの事故を防止するには、抵抗５１に直列に別のスイッチを接続したり温度ヒューズを設けたりする対策が必要になり、装置の一層の大型化やコストの増加を招くという問題がある。Further, the third prior art shown in FIG. 8 has a problem that the current limiting resistor 51 and the shorting switch 52 increase in size as the capacity of the device increases.
In addition, when the switching element 3 or the capacitor 5 has a short circuit failure, the initial charging is not completed and the current I in continues to flow through the resistor 51. Since the current I in is at a level at which general overcurrent protection means (not shown) does not operate, there is a risk that the resistor 51 will eventually burn out and ignite. In order to prevent these accidents, it is necessary to take measures to connect another switch in series with the resistor 51 or to provide a thermal fuse, which causes a further increase in size and cost of the device.

そこで、本発明の解決課題は、半導体素子の導通損失や逆回復損失を極力低減して全体的な効率を向上させ、しかも装置の大型化やコストの増加を防ぐようにした電力変換装置を提供することにある。   Therefore, the problem to be solved by the present invention is to provide a power conversion device that improves the overall efficiency by reducing the conduction loss and reverse recovery loss of the semiconductor element as much as possible, and prevents the increase in size and cost of the device. There is to do.

上記課題を解決するため、請求項１に係る発明は、第１の半導体スイッチング素子とファーストリカバリダイオードとコンデンサとを直列に接続してなる閉回路と、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの接続点に一端が接続されたリアクトルと、を備え、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードと前記リアクトルとによってチョッパ回路を構成すると共に、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記チョッパ回路の入力電圧を大きさが異なる電圧に変換して負荷に供給する電力変換装置であって、
前記第１の半導体スイッチング素子のオン時に前記リアクトルを流れる電流が前記第１の半導体スイッチング素子を流れ、前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記リアクトルを流れる電流が前記ファーストリカバリダイオードを流れるようにした電力変換装置において、
前記チョッパ回路の入力側に電源部を構成する交流電源とブリッジ整流回路とを接続し、前記ブリッジ整流回路における少なくとも２個の整流素子に、サイリスタ、または順逆両方向に所定の耐圧を有し、かつ順方向の電流を制御可能な半導体素子を用いると共に、
前記ファーストリカバリダイオードに並列に、前記ファーストリカバリダイオードよりも逆回復損失が大きいと共に順電圧降下の小さい整流ダイオードと、前記第１の半導体スイッチング素子よりも低耐圧であって順電圧降下の小さい第２の半導体スイッチング素子との直列回路を接続し、
前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記第２の半導体スイッチング素子をオンさせ、前記第１の半導体スイッチング素子がオフからオンへ移行する前のタイミングで前記第２の半導体スイッチング素子をオフさせることを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to claim 1 includes a closed circuit formed by connecting a first semiconductor switching element, a fast recovery diode, and a capacitor in series, the first semiconductor switching element, and the fast recovery. A reactor having one end connected to a connection point with the diode, and the first semiconductor switching element, the first recovery diode, and the reactor constitute a chopper circuit, and the switching of the first semiconductor switching element A power conversion device that converts an input voltage of the chopper circuit into a voltage having a different magnitude and supplies the voltage to a load by operation,
A current flowing through the reactor flows through the first semiconductor switching element when the first semiconductor switching element is turned on, and a current flowing through the reactor flows through the fast recovery diode when the first semiconductor switching element is turned off. In the power converter
An AC power source constituting a power supply unit and a bridge rectifier circuit are connected to the input side of the chopper circuit, and at least two rectifier elements in the bridge rectifier circuit have a predetermined withstand voltage in both thyristor or forward and reverse directions, and While using a semiconductor element capable of controlling the forward current,
In parallel with the first recovery diode, a rectifier diode having a larger reverse recovery loss and a smaller forward voltage drop than the first recovery diode, and a second rectifier diode having a lower breakdown voltage and a smaller forward voltage drop than the first semiconductor switching element. A series circuit with a semiconductor switching element of
Turning on the second semiconductor switching element during off of the first semiconductor switching element, turning off the second semiconductor switching element before the timing at which the first semiconductor switching element shifts from OFF to ON the shall be the feature.

請求項２に係る発明は、請求項１に記載した電力変換装置において、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの直列回路の両端に接続された前記コンデンサに発生させた電圧を、前記コンデンサに並列に接続された前記負荷に供給することを特徴とする。 Invention, both ends of the series circuit of the power conversion device according to claim 1, the switching operation before Symbol first semiconductor switching element, and the first semiconductor switching element and the fast recovery diode according to claim 2 the voltage generated in the connected the capacitor, characterized by supplying to the connected the load in parallel with the capacitor.

請求項３に係る発明は、第１の半導体スイッチング素子とファーストリカバリダイオードとコンデンサとを直列に接続してなる閉回路と、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの接続点に一端が接続されたリアクトルと、を備え、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードと前記リアクトルとによってチョッパ回路を構成すると共に、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記チョッパ回路の入力電圧を大きさが異なる電圧に変換して負荷に供給する電力変換装置であって、
前記第１の半導体スイッチング素子のオン時に前記リアクトルを流れる電流が前記第１の半導体スイッチング素子を流れ、前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記リアクトルを流れる電流が前記ファーストリカバリダイオードを流れるようにした電力変換装置において、
前記ファーストリカバリダイオードに並列に、前記ファーストリカバリダイオードよりも逆回復損失が大きいと共に順電圧降下の小さい整流ダイオードと、前記第１の半導体スイッチング素子よりも低耐圧であって順電圧降下の小さい第２の半導体スイッチング素子との直列回路を接続し、
前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記第２の半導体スイッチング素子をオンさせ、前記第１の半導体スイッチング素子がオフからオンへ移行する前のタイミングで前記第２の半導体スイッチング素子をオフさせると共に、
前記コンデンサに並列に電源部を接続し、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記コンデンサと前記第１の半導体スイッチング素子と前記リアクトルとの直列回路の両端に接続された負荷に電圧を供給することを特徴とする。 According to a third aspect of the present invention, there is provided a closed circuit formed by connecting a first semiconductor switching element, a first recovery diode, and a capacitor in series, and a connection point between the first semiconductor switching element and the first recovery diode. Is connected to the first semiconductor switching element, the first recovery diode, and the reactor to form a chopper circuit, and by switching operation of the first semiconductor switching element, A power conversion device that converts an input voltage into a voltage of a different magnitude and supplies the voltage to a load,
A current flowing through the reactor flows through the first semiconductor switching element when the first semiconductor switching element is turned on, and a current flowing through the reactor flows through the fast recovery diode when the first semiconductor switching element is turned off. In the power converter
In parallel with the first recovery diode, a rectifier diode having a larger reverse recovery loss and a smaller forward voltage drop than the first recovery diode, and a second rectifier diode having a lower breakdown voltage and a smaller forward voltage drop than the first semiconductor switching element. A series circuit with a semiconductor switching element of
Turning on the second semiconductor switching element during off of the first semiconductor switching element, the first semiconductor switching element is Ru turns off the second semiconductor switching element before the time when a shift from OFF to ON With
A power supply unit is connected in parallel to the capacitor, and a voltage is applied to a load connected to both ends of a series circuit of the capacitor, the first semiconductor switching element, and the reactor by a switching operation of the first semiconductor switching element. it characterized in that it supplies.

請求項４に係る発明は、第１の半導体スイッチング素子とファーストリカバリダイオードとコンデンサとを直列に接続してなる閉回路と、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの接続点に一端が接続されたリアクトルと、を備え、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードと前記リアクトルとによってチョッパ回路を構成すると共に、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記チョッパ回路の入力電圧を大きさが異なる電圧に変換して負荷に供給する電力変換装置であって、
前記第１の半導体スイッチング素子のオン時に前記リアクトルを流れる電流が前記第１の半導体スイッチング素子を流れ、前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記リアクトルを流れる電流が前記ファーストリカバリダイオードを流れるようにした電力変換装置において、
前記ファーストリカバリダイオードに並列に、前記ファーストリカバリダイオードよりも逆回復損失が大きいと共に順電圧降下の小さい整流ダイオードと、前記第１の半導体スイッチング素子よりも低耐圧であって順電圧降下の小さい第２の半導体スイッチング素子との直列回路を接続し、
前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記第２の半導体スイッチング素子をオンさせ、前記第１の半導体スイッチング素子がオフからオンへ移行する前のタイミングで前記第２の半導体スイッチング素子をオフさせると共に、
前記チョッパ回路を、前記リアクトルを共通にして複数並列に接続し、これらの複数の前記チョッパ回路の入力側に電源部を構成する交流電源を接続して各チョッパ回路を電源電圧の正負両極性に対応させることにより、交流−直流変換装置として動作させることを特徴とする。 According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a closed circuit formed by connecting a first semiconductor switching element, a fast recovery diode, and a capacitor in series, and a connection point between the first semiconductor switching element and the fast recovery diode. Is connected to the first semiconductor switching element, the first recovery diode, and the reactor to form a chopper circuit, and by switching operation of the first semiconductor switching element, A power conversion device that converts an input voltage into a voltage of a different magnitude and supplies the voltage to a load,
A current flowing through the reactor flows through the first semiconductor switching element when the first semiconductor switching element is turned on, and a current flowing through the reactor flows through the fast recovery diode when the first semiconductor switching element is turned off. In the power converter
In parallel with the first recovery diode, a rectifier diode having a larger reverse recovery loss and a smaller forward voltage drop than the first recovery diode, and a second rectifier diode having a lower breakdown voltage and a smaller forward voltage drop than the first semiconductor switching element. A series circuit with a semiconductor switching element of
The second semiconductor switching element is turned on when the first semiconductor switching element is turned off, and the second semiconductor switching element is turned off at a timing before the first semiconductor switching element shifts from off to on. ,
A plurality of the chopper circuits are connected in parallel with the reactor in common, and an AC power source constituting a power supply unit is connected to the input side of the plurality of chopper circuits so that each chopper circuit has a positive and negative polarity of the power supply voltage. by corresponding, AC - you characterized by operating as a DC converter.

請求項５に係る発明は、請求項１〜４の何れか１項に記載した電力変換装置において、前記チョッパ回路の入力電流が所定値を超えて過電流となった時に、前記第１の半導体スイッチング素子をオフすると共に前記第２の半導体スイッチング素子をオンすることを特徴とする。 The invention according to claim 5 is the power conversion device according to any one of claims 1 to 4 , wherein when the input current of the chopper circuit exceeds a predetermined value and becomes an overcurrent, the first semiconductor you characterized in that on the second semiconductor switching element turns off the switching element.

請求項６に係る発明は、請求項１〜請求項５の何れか１項に記載した電力変換装置において、前記ファーストリカバリダイオードをワイドバンドギャップ半導体により構成したことを特徴とする。 The invention according to claim 6, in the power conversion apparatus according to any one of claims 1 to 5, characterized in that said first recovery diode is constituted by a wide band gap semiconductor.

本発明によれば、導通損失の小さい整流ダイオードと第２の半導体スイッチング素子との直列回路を、逆回復損失が小さいファーストリカバリダイオードに並列に接続し、逆回復が生じる前の順電流を第２の半導体スイッチング素子により遮断するものである。このため、整流ダイオードの逆回復を回避し、かつ、整流ダイオードの低い順電圧降下特性を利用することにより、電力変換装置の高効率化を実現することができる。   According to the present invention, a series circuit of a rectifier diode having a small conduction loss and a second semiconductor switching element is connected in parallel to a fast recovery diode having a small reverse recovery loss, and the forward current before reverse recovery occurs is set to the second current. This is cut off by the semiconductor switching element. For this reason, high efficiency of the power converter can be realized by avoiding reverse recovery of the rectifier diode and utilizing the low forward voltage drop characteristic of the rectifier diode.

本発明の第１基本形態を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows the 1st basic form of this invention. 本発明の第２基本形態を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows the 2nd basic form of this invention. 本発明の第１実施形態を示す回路図である。 1 is a circuit diagram showing a first embodiment of the present invention. 本発明の第２実施形態を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows 3rd Embodiment of this invention. 第１の従来技術を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows the 1st prior art. 第２の従来技術を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows a 2nd prior art. 第３の従来技術を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows a 3rd prior art.

以下、図に沿って本発明の実施形態を説明する。図１は、本発明の第１基本形態を示す回路図である。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a circuit diagram showing a first basic form of the present invention .

図１において、直流電源１の両端には、リアクトル２とダイオード４とコンデンサ５とが直列に接続され、コンデンサ５には負荷６が並列に接続されている。また、ダイオード４のアノードと直流電源１の負極との間には、第１の半導体スイッチング素子３が接続されている。更に、ダイオード４には、整流ダイオード２１と第２の半導体スイッチング素子２２との直列回路が並列に接続されている。
ここで、半導体スイッチング素子（以下、単にスイッチング素子という）３，２２にはＭＯＳＦＥＴが用いられている。また、ダイオード４は、例えばファーストリカバリダイオードである。In FIG. 1, a reactor 2, a diode 4, and a capacitor 5 are connected in series at both ends of the DC power source 1, and a load 6 is connected in parallel to the capacitor 5. A first semiconductor switching element 3 is connected between the anode of the diode 4 and the negative electrode of the DC power supply 1. Further, a series circuit of a rectifier diode 21 and a second semiconductor switching element 22 is connected to the diode 4 in parallel.
Here, MOSFETs are used for semiconductor switching elements (hereinafter simply referred to as switching elements) 3 and 22. The diode 4 is, for example, a fast recovery diode.

この回路の基本的な動作は、前述した図６の回路と同様である。すなわち、スイッチング素子３のオン・オフの時比率を制御することにより、電流ＩＬを任意の値に制御することが可能であり、入力電力の制御によって電圧Ｅを入力電圧Ｖｉｎより高い任意の値に制御することができる。The basic operation of this circuit is the same as that of the circuit shown in FIG. That is, by controlling the time ratio of the on-off switching element 3, current I L can be controlled to an arbitrary value, any higher than the input voltage V in the voltage E by controlling the input power The value can be controlled.

ここで、スイッチング素子２２に順方向に電圧が加わる状態では、ダイオード４にも順方向に電圧が加わる。従って、スイッチング素子２２は、定常的には順方向にダイオード４の順電圧降下を超える電圧は加わらないので、耐圧が極めて低い素子を用いることができる。また、スイッチング素子２２は、逆方向に対してはその寄生ダイオード（図示せず）により導通状態となるので、逆電圧がほとんど加わらず、逆方向電流の阻止は整流ダイオード２１が担うことになる。   Here, in a state where a voltage is applied to the switching element 22 in the forward direction, a voltage is also applied to the diode 4 in the forward direction. Therefore, since the switching element 22 does not normally apply a voltage exceeding the forward voltage drop of the diode 4 in the forward direction, an element having an extremely low breakdown voltage can be used. Further, since the switching element 22 is turned on by its parasitic diode (not shown) in the reverse direction, almost no reverse voltage is applied, and the reverse current is blocked by the rectifier diode 21.

後述するように、スイッチング素子２２には、そのターンオフ時に配線インダクタンスに起因するサージ電圧が多少印加される。このため、例えばコンデンサ５の電圧Ｅが数１００［Ｖ］の回路では、耐圧が数１０［Ｖ］程度のスイッチング素子２２を選定する。ＭＯＳＦＥＴのオン抵抗は、およそ耐圧の２乗に比例するので、同じ外形の素子であれば、スイッチング素子３のオン抵抗に対してスイッチング素子２２は１／１００またはそれ以下となる。
このように、スイッチング素子２２は、回路電圧が数１００［Ｖ］に対応可能な耐圧を有する素子に比べ、オン抵抗が極めて小さいため、整流ダイオード２１と直列に接続することによる順電圧降下の増加はほぼ無視することができる。As will be described later, a slight surge voltage due to the wiring inductance is applied to the switching element 22 when it is turned off. Therefore, for example, in a circuit in which the voltage E of the capacitor 5 is several hundreds [V], the switching element 22 having a breakdown voltage of about several tens [V] is selected. Since the on-resistance of the MOSFET is approximately proportional to the square of the breakdown voltage, the switching element 22 is 1/100 or less of the on-resistance of the switching element 3 if the elements have the same outer shape.
As described above, the switching element 22 has an extremely low on-resistance as compared with an element having a withstand voltage that can handle a circuit voltage of several hundreds [V], and therefore, an increase in forward voltage drop caused by connecting in series with the rectifier diode 21. Is almost negligible.

いま、スイッチング素子３がオフした際にスイッチング素子２２をオンしておくと、整流ダイオード２１とスイッチング素子２２との直列回路、及びダイオード４が導通する。ここでは、整流ダイオード２１の方がダイオード４よりも順電圧降下が小さく、上述したようにスイッチング素子２２のオン抵抗はほとんど無視できるので、電流の大部分は整流ダイオード２１とスイッチング素子２２との直列回路を流れ、順電圧降下は整流ダイオード２１によるものが支配的となる。   If the switching element 22 is turned on when the switching element 3 is turned off, the series circuit of the rectifier diode 21 and the switching element 22 and the diode 4 are brought into conduction. Here, since the forward voltage drop of the rectifier diode 21 is smaller than that of the diode 4 and the on-resistance of the switching element 22 is almost negligible as described above, most of the current is in series between the rectifier diode 21 and the switching element 22. The forward voltage drop due to the rectifier diode 21 is dominant in the circuit.

また、スイッチング素子３を再度オンする直前のタイミングでスイッチング素子２２をオフすると、電流ＩＬはダイオード４に転流する。この際、整流ダイオード２１→スイッチング素子２２→ダイオード４の一巡経路に存在する配線インダクタンス（図示せず）により、若干のサージ電圧が発生するが、このサージ電圧はスイッチング素子２２のターンオフ速度を低くすることで十分抑制可能である。
通常のスイッチング電源回路と異なり、この時にスイッチング素子２２に並列に接続される電圧源はなく、わずかにダイオード４の順電圧降下がそれに相当するのみであるから、スイッチング素子２２のターンオフ速度を低下させてもスイッチング損失は無視できる程度しか発生しない。Also, when turning off the switching element 22 at a timing immediately before turning on the switching element 3 again, current I L commutates to diode 4. At this time, a slight surge voltage is generated due to the wiring inductance (not shown) existing in the circuit of the rectifier diode 21 → the switching element 22 → the diode 4. This surge voltage lowers the turn-off speed of the switching element 22. This can be sufficiently suppressed.
Unlike a normal switching power supply circuit, there is no voltage source connected in parallel to the switching element 22 at this time, and only a forward voltage drop of the diode 4 corresponds to that, so the turn-off speed of the switching element 22 is reduced. Even so, switching loss is negligible.

スイッチング素子３がオンすると、ダイオード４，２１には電圧Ｅとほぼ等しい大きさの逆電圧が印加され、ダイオード４は逆回復する。前述したようにダイオード４にファーストリカバリダイオードを用いることにより、逆回復損失は小さく、特にＷＢＧ材料によるショットキーバリアダイオードを用いる場合には、逆回復損失はほとんど発生しない。   When the switching element 3 is turned on, a reverse voltage having a magnitude substantially equal to the voltage E is applied to the diodes 4 and 21, and the diode 4 is reversely recovered. As described above, the reverse recovery loss is small by using the fast recovery diode for the diode 4. In particular, when the Schottky barrier diode made of WBG material is used, the reverse recovery loss hardly occurs.

一方、整流ダイオード２１については、順電流がない状態から逆電圧が印加されることになるため、逆回復現象は発生せず、整流ダイオード２１の寄生キャパシタンス（図示せず）の充電に伴うわずかな損失だけが発生する。ダイオード４が導通するのは、スイッチング素子２２がオフしてからスイッチング素子３がオンするまでのごく短い期間であるから、ダイオード４には、パルス電流耐量の許す範囲で、電流容量の小さい素子を用いることができる。
スイッチング素子２２を再度オンするタイミングは、スイッチング素子３のターンオンが終了した後であればいつでも良く、スイッチング素子３のターンオフを待つ必要はない。On the other hand, since a reverse voltage is applied to the rectifier diode 21 from a state where there is no forward current, a reverse recovery phenomenon does not occur, and the rectifier diode 21 is slightly accompanied by charging of a parasitic capacitance (not shown) of the rectifier diode 21. Only loss occurs. Since the diode 4 is conductive for a very short period from when the switching element 22 is turned off to when the switching element 3 is turned on, an element having a small current capacity is provided in the diode 4 within the allowable range of the pulse current resistance. Can be used.
The switching element 22 may be turned on again at any time after the turn-on of the switching element 3 is completed, and there is no need to wait for the switching element 3 to be turned off.

また、ダイオードは、パルス電流が流れる際に、過渡オン電圧と呼ばれる、通常の順電圧降下よりも高い電圧が短時間発生することがある。図１の回路では、スイッチング素子３のターンオフ時にスイッチング素子２２がオフしていると、ダイオード４にパルス電流が流れて過渡オン電圧が発生する。この過渡オン電圧は、損失増加やスイッチング素子３に印加される電圧が増加する原因になるが、スイッチング素子２２を予めオンして整流ダイオード２１とスイッチング素子２２との直列回路による電流経路を形成しておくことで、ダイオード４による過渡オン電圧の発生も回避することができる。 Further, when a pulse current flows in the diode, a voltage higher than a normal forward voltage drop, which is called a transient ON voltage, may be generated for a short time. In the circuit of FIG. 1, if the switching element 22 is turned off when the switching element 3 is turned off, a pulse current flows through the diode 4 and a transient on-voltage is generated. The transient ON voltage is cause the voltage to be applied to the increase of loss and switching element 3 is increased, a current path due to the series circuit of a rectifying diode 21 and the switching element 22 a switching element 22 previously turned to By doing so, it is possible to avoid the occurrence of a transient on-voltage due to the diode 4.

次に、図２は本発明の第２基本形態を示す回路図である。
この第２基本形態は、図１における直流電源１に代えて整流電源を用いた例であり、整流電源は、図７と同様に、交流電源１１と整流ダイオード１３〜１６によるブリッジ整流回路とによって構成されている。なお、１２はフィルタ用のコンデンサである。
この回路は、ＰＦＣ（Power Factor Correction）回路として良く知られているものであり、前述したように電流ＩＬを任意に制御可能な特性を利用して、入力電流Ｉｉｎを入力電圧Ｖｉｎと同位相の正弦波としつつ電圧Ｅを所望の値に保つことができる。
ダイオード４，２１及びスイッチング素子２２の動作は第１基本形態と同様であるため、説明を省略する。 Next, FIG. 2 is a circuit diagram showing a second basic form of the present invention.
The second basic form is an example in which a rectified power supply is used instead of the DC power supply 1 in FIG. 1, and the rectified power supply is constituted by an AC power supply 11 and a bridge rectifier circuit including rectifier diodes 13 to 16 as in FIG. It is configured. Reference numeral 12 denotes a filter capacitor.
This circuit, which is well known as a PFC (Power Factor Correction) circuit, utilizing any controllable characteristic current I L as described above, the input voltage V in the input current I in The voltage E can be maintained at a desired value while the sine wave has the same phase.
Since the operations of the diodes 4 and 21 and the switching element 22 are the same as those in the first basic form, the description thereof is omitted.

なお、図２の回路において、交流電源１１の瞬時電圧低下からの復帰時、あるいは他の原因による入力過電流の際に、スイッチング素子３をオフしてスイッチング素子２２をオンの状態に保てば、ダイオード４との順電圧降下の差により、電流のほとんどは整流ダイオード２１とスイッチング素子２２との直列回路に流れる。つまり、従来技術としての図７，図８におけるバイパスダイオード１７と同様の役割を、整流ダイオード２１により果たすことができる。   In the circuit of FIG. 2, the switching element 3 is turned off and the switching element 22 is kept on when the AC power supply 11 recovers from an instantaneous voltage drop or when an input overcurrent is caused by another cause. Due to the difference in forward voltage drop with the diode 4, most of the current flows in the series circuit of the rectifier diode 21 and the switching element 22. That is, the rectifier diode 21 can play the same role as the bypass diode 17 in FIGS.

この場合、例えば図７に対して図２における追加部品は、低耐圧のため小型のスイッチング素子（ＭＯＳＦＥＴ）２２とその駆動回路のみであり、追加部品のコストはわずかであるのに加え、高価なファーストリカバリダイオード等のダイオード４の電流容量を小さくすることができる。このため、図２の回路によれば、図７の回路に比べて高効率化を図れるばかりか、コストの低減も可能である。   In this case, for example, the additional components in FIG. 2 are only small switching elements (MOSFETs) 22 and their drive circuits because of the low breakdown voltage as compared to FIG. 7, and the cost of the additional components is small and expensive. The current capacity of the diode 4 such as the fast recovery diode can be reduced. Therefore, according to the circuit of FIG. 2, not only can the efficiency be improved compared to the circuit of FIG. 7, but also the cost can be reduced.

なお、ダイオードの順電圧降下に伴う損失を低減する別の方法として、例えば特開２０１４−７９１４４号公報に示されるように、ダイオードをＭＯＳＦＥＴに置き換える方法がある。ＭＯＳＦＥＴは、寄生ダイオードにより逆方向に導通する特性を持つが、これに加えて、ＭＯＳＦＥＴ本体も、ゲートに電圧を印加すると順方向のみならず逆方向にも導通する。これは同じく抵抗特性を持つので、寄生ダイオードの順電圧降下よりも更に電圧を下げることができ、同期整流として一般に良く知られた技術である。   As another method for reducing the loss due to the forward voltage drop of the diode, there is a method of replacing the diode with a MOSFET as disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2014-79144. The MOSFET has a characteristic of conducting in the reverse direction due to the parasitic diode. In addition, the MOSFET body conducts not only in the forward direction but also in the reverse direction when a voltage is applied to the gate. Since this also has a resistance characteristic, the voltage can be lowered further than the forward voltage drop of the parasitic diode, which is a technique generally well known as synchronous rectification.

しかしながら、例えば図１や図２の回路において、ダイオード４をＭＯＳＦＥＴに置き換えるか、あるいは、ダイオード４に並列にＭＯＳＦＥＴを接続すると、その寄生ダイオードが逆回復を起こす。コンデンサ５の電圧Ｅが数１００[Ｖ]以上である場合、これに対応した高耐圧のＭＯＳＦＥＴが有する寄生ダイオードは一般に逆回復損失が極めて大きく、その損失により自身が破壊してしまうこともあるので、逆回復が発生する回路には原則として適用できない。これに対しては、整流ダイオード２１を高耐圧のＭＯＳＦＥＴに置き換え、スイッチング素子２２で順電流を遮断することにより逆回復を回避することができる。しかし、低オン抵抗のＭＯＳＦＥＴは一般にドレイン・ソース間の寄生キャパシタンスが大きい。従って、図１や図２における整流ダイオード２１よりも大きな充電損失が発生することになり、高周波スイッチングを行う装置では、導通損失の低減効果を相殺してしまう。
以上のような理由により、図１や図２の回路におけるダイオード４をＭＯＳＦＥＴにより置き換えること等は妥当ではない。However, for example, in the circuits of FIGS. 1 and 2, if the diode 4 is replaced with a MOSFET or a MOSFET is connected in parallel to the diode 4, the parasitic diode causes reverse recovery. When the voltage E of the capacitor 5 is several hundreds [V] or more, the parasitic diode included in the high breakdown voltage MOSFET corresponding to this generally has a very large reverse recovery loss, and the loss itself may cause destruction. In principle, it cannot be applied to circuits where reverse recovery occurs. On the other hand, reverse recovery can be avoided by replacing the rectifier diode 21 with a high breakdown voltage MOSFET and cutting off the forward current with the switching element 22. However, a low on-resistance MOSFET generally has a large parasitic capacitance between the drain and the source. Therefore, a charging loss larger than that of the rectifier diode 21 in FIGS. 1 and 2 is generated, and the effect of reducing the conduction loss is canceled in a device that performs high-frequency switching.
For the above reasons, it is not appropriate to replace the diode 4 in the circuits of FIGS. 1 and 2 with a MOSFET.

次に、図３は、本発明の第１実施形態を示す回路図である。この実施形態は、ブリッジ整流回路を不要とした、いわゆるブリッジレスＰＦＣ回路に本発明を適用した例である。
図３において、直流電源１１の両端にはコンデンサ１２が接続され、コンデンサ１２の一端は、リアクトル２を介して、ダイオード（ファーストリカバリダイオード）３３とスイッチング素子３１との直列接続点に接続されている。ダイオード３３とスイッチング素子３１との直列回路には、ダイオード（ファーストリカバリダイオード）３４とスイッチング素子３２との直列回路と、コンデンサ５と、負荷６とが並列に接続されている。
ここで、スイッチング素子３１，３２は、請求項における第１の半導体スイッチング素子に相当する。 Next, FIG. 3 is a circuit diagram showing a first embodiment of the present invention. This embodiment is an example in which the present invention is applied to a so-called bridgeless PFC circuit that does not require a bridge rectifier circuit.
In FIG. 3, a capacitor 12 is connected to both ends of the DC power supply 11, and one end of the capacitor 12 is connected to a series connection point of a diode (fast recovery diode) 33 and a switching element 31 via a reactor 2. . In a series circuit of the diode 33 and the switching element 31, a series circuit of a diode (fast recovery diode) 34 and the switching element 32, a capacitor 5, and a load 6 are connected in parallel.
Here, the switching elements 31 and 32 correspond to the first semiconductor switching element in the claims.

また、ダイオード３３には、スイッチング素子３７と整流ダイオード３５との直列回路が並列に接続され、ダイオード３４には、スイッチング素子３８と整流ダイオード３６との直列回路が並列に接続されている。ここで、スイッチング素子３７，３８は、請求項における第２の半導体スイッチング素子に相当する。
更に、前記コンデンサ１２の他端は、ダイオード３４とスイッチング素子３２との直列接続点に接続されている。
この実施形態においても、スイッチング素子３１，３２，３７，３８にはＭＯＳＦＥＴが用いられている。In addition, a series circuit of a switching element 37 and a rectifier diode 35 is connected in parallel to the diode 33, and a series circuit of a switching element 38 and a rectifier diode 36 is connected in parallel to the diode 34. Here, the switching elements 37 and 38 correspond to a second semiconductor switching element in claims.
Further, the other end of the capacitor 12 is connected to a series connection point of the diode 34 and the switching element 32.
Also in this embodiment, MOSFETs are used for the switching elements 31, 32, 37, and 38.

前述した図２において、例えば電流Ｉｉｎが正極性であるときにスイッチング素子３がオンした場合の電流経路は、交流電源１１→整流ダイオード１３→リアクトル２→スイッチング素子３→整流ダイオード１６→交流電源１１となり、３個の半導体素子を電流が通過する。
これに対し、図３の第１実施形態において、同じく電流Ｉｉｎが正極性であるときにスイッチング素子３がオンした場合の電流経路は、交流電源１１→リアクトル２→スイッチング素子３１→スイッチング素子３２の寄生ダイオード（図示せず）→交流電源１１となり、２個の半導体素子のみを電流が通過するため、図２に比べて導通損失を低減することができる。 In FIG. 2 described above, for example, when the switching element 3 is turned on when the current I in is positive, the current path is AC power supply 11 → rectifier diode 13 → reactor 2 → switching element 3 → rectifier diode 16 → AC power supply. 11 and the current passes through the three semiconductor elements.
On the other hand, in the first embodiment of FIG. 3, the current path when the switching element 3 is turned on when the current I in is positive is the AC power supply 11 → the reactor 2 → the switching element 31 → the switching element 32. Since the parasitic diode (not shown) → AC power source 11 and current passes through only two semiconductor elements, the conduction loss can be reduced as compared with FIG.

また、図３においてスイッチング素子３１がオフすると、最初に交流電源１１→リアクトル２→整流ダイオード３５→スイッチング素子３７→コンデンサ５→スイッチング素子３２の寄生ダイオード→交流電源１１の経路で電流が流れ、スイッチング素子３７がオフすると、電流はダイオード３３に転流し、その後にスイッチング素子３１を再度オンさせる。この動作は、図１の第１基本形態と同様である。
更に、電流Ｉｉｎが負極性の場合にはスイッチング素子３２、整流ダイオード３６、スイッチング素子３８、ダイオード３４からなる回路が同様の動作を行う。 3, when the switching element 31 is turned off, first, the current flows through the path of the AC power supply 11 → reactor 2 → rectifier diode 35 → switching element 37 → capacitor 5 → parasitic diode of the switching element 32 → AC power supply 11 and switching. When the element 37 is turned off, the current is commutated to the diode 33, and then the switching element 31 is turned on again. This operation is the same as that of the first basic form of FIG.
Further, when the current I in is negative, the circuit including the switching element 32, the rectifier diode 36, the switching element 38, and the diode 34 performs the same operation.

次に、図４は本発明の第２実施形態を示す回路図であり、直流電源１による入力電圧Ｖｉｎを、これより低い電圧Ｅに変換する降圧チョッパ回路に本発明を適用した例である。
図４において、直流電源１の両端にはコンデンサ５が接続されている。コンデンサ５の両端には、スイッチング素子３とダイオード４との直列回路が接続され、ダイオード４の両端には、整流ダイオード２１とスイッチング素子２２との直列回路が接続されている。更に、ダイオード４の両端には、リアクトル２と負荷６との直列回路が接続されている。
ここで、ダイオード４は、前記同様にＷＢＧ材料を用いたショットキーバリアダイオード等のファーストリカバリダイオードであり、スイッチング素子３，２２にはＭＯＳＦＥＴが用いられている。 Next, FIG. 4 is a circuit diagram showing a second embodiment of the present invention, the input voltage V in by the DC power source 1, is an example of applying the present invention to the step-down chopper circuit which converts it to a lower voltage E .
In FIG. 4, capacitors 5 are connected to both ends of the DC power supply 1. A series circuit of a switching element 3 and a diode 4 is connected to both ends of the capacitor 5, and a series circuit of a rectifier diode 21 and a switching element 22 is connected to both ends of the diode 4. Further, a series circuit of the reactor 2 and the load 6 is connected to both ends of the diode 4.
Here, the diode 4 is a fast recovery diode such as a Schottky barrier diode using a WBG material as described above, and MOSFETs are used for the switching elements 3 and 22.

この回路では、スイッチング素子３のオンにより負荷６に電流が流れると共に、リアクトル２にエネルギーが蓄積される。そして、スイッチング素子３がオフしてスイッチング素子２２がオンすると、電流ＩＬが整流ダイオード２１とスイッチング素子２２との直列回路に流れ、スイッチング素子２２がオフすると、電流ＩＬがダイオード４に転流する。その後、スイッチング素子３が再度オンすると、ダイオード４が逆回復する。
この回路において、スイッチング素子３をオフした後のダイオード４，２１の機能やスイッチング素子２２の機能は、図１，図２の回路と同様であるため、説明を省略する。In this circuit, a current flows through the load 6 when the switching element 3 is turned on, and energy is accumulated in the reactor 2. The commutation switching element 3 is the switching element 22 is turned off is turned on, a current I L flows through the series circuit of the rectifier diode 21 and the switching element 22, the switching element 22 is turned off, current I L in the diode 4 To do. Thereafter, when the switching element 3 is turned on again, the diode 4 is reversely recovered.
In this circuit, the functions of the diodes 4 and 21 and the function of the switching element 22 after the switching element 3 is turned off are the same as those of the circuits of FIGS.

次いで、図５は本発明の第３実施形態を示す回路図であり、図２に示した第２基本形態の変形例に相当する。
すなわち、図５の第３実施形態では、図２におけるブリッジ整流回路内のダイオード１３，１５をサイリスタ１３Ｔ，１５Ｔにそれぞれ置き換えている。その他の構成は図２と同様である。なお、サイリスタ１３Ｔ，１５Ｔの代わりに、順逆両方向に所定の耐圧を有し、順方向の電流を制御可能な半導体素子を用いても良い。 Next, FIG. 5 is a circuit diagram showing a third embodiment of the present invention, which corresponds to a modification of the second basic form shown in FIG.
That is, in the third embodiment of FIG. 5, the diodes 13 and 15 in the bridge rectifier circuit in FIG. 2 are replaced with thyristors 13T and 15T, respectively. Other configurations are the same as those in FIG. Instead of the thyristors 13T and 15T, a semiconductor element having a predetermined breakdown voltage in both forward and reverse directions and capable of controlling the forward current may be used.

前述したように、図８に示した第３の従来技術では、装置の大容量化により抵抗５１やスイッチ５２が大型化する、スイッチング素子３等の短絡故障時に抵抗５１が焼損する、等のおそれがあり、これらは、コンデンサ５の初期充電回路（抵抗５１及びスイッチ５２）の構成に起因している。図５に示す第３実施形態は、上記の問題を解決するためのものである。 As described above, in the third prior art shown in FIG. 8, there is a risk that the resistor 51 and the switch 52 are enlarged due to the increase in the capacity of the device, or that the resistor 51 is burned out when a short circuit failure occurs in the switching element 3 or the like. These are due to the configuration of the initial charging circuit (resistor 51 and switch 52) of the capacitor 5. The third embodiment shown in FIG. 5 is for solving the above problem.

第３実施形態では、コンデンサ５を初期充電する際に、入力電圧Ｖｉｎの瞬時値が低下する電気角９０°〜１８０°の期間、あるいは２７０°〜３６０°の期間で、かつコンデンサ５の電圧Ｅにほぼ等しいタイミングでサイリスタ１３Ｔまたは１５Ｔがオンするように位相制御する。これにより、図８における抵抗５１やスイッチ５２を用いずに突入電流の流入を防止することができ、装置の小型化や安全性の向上を図ることができる。図５において、サイリスタ１３Ｔ，１５Ｔの導通期間中に入力電圧Ｖｉｎが急増した場合には、サイリスタ１３Ｔ，１５Ｔの出力側（カソード）に直列に接続されたリアクトル２が過電流の抑制機能を果たす。しかし、ダイオード４のサージ電流耐量を上回る電流が流入する可能性がある。そこで、初期充電中にあらかじめＭＯＳＦＥＴ２２をオンさせておけば、流入電流の大半は整流ダイオード２１とＭＯＳＦＥＴ２２を流れる。整流ダイオード２１とＭＯＳＦＥＴ２２とは、ダイオード４よりも順電圧降下が小さく、サージ電流耐量が大きいため、サージ電流による損傷を回避できる。 In the third embodiment, when the initial charge of the capacitor 5, an electrical angle of 90 ° to 180 ° of the period in which the instantaneous value decreases in the input voltage V in, or for a period of 270 ° to 360 °,, and the voltage of the capacitor 5 Phase control is performed so that the thyristor 13T or 15T is turned on at a timing substantially equal to E. Accordingly, inrush current can be prevented without using the resistor 51 and the switch 52 in FIG. 8, and the apparatus can be reduced in size and improved in safety. 5, the thyristor 13T, if the input voltage V in increased rapidly during the conduction period of 15T are thyristors 13T, reactor 2 connected in series with the output side (the cathode) of 15T fulfills the function of suppressing the overcurrent . However, a current exceeding the surge current capability of the diode 4 may flow. Therefore, if the MOSFET 22 is turned on in advance during initial charging, most of the inflow current flows through the rectifier diode 21 and the MOSFET 22. Since the rectifier diode 21 and the MOSFET 22 have a smaller forward voltage drop than the diode 4 and a large surge current withstand capability, damage due to the surge current can be avoided.

以上説明したように、第１〜第３実施形態においては、導通損失の小さい整流ダイオード２１，３５，３６と第２の半導体スイッチング素子２２，３７，３８との直列回路を、逆回復損失が小さいダイオード（ファーストリカバリダイオード）４，３３，３４に並列に接続し、逆回復が生じる前の順電流を第２の半導体スイッチング素子２２，３７，３８により遮断している。このため、整流ダイオード２２，３７，３８の逆回復を回避し、かつ、整流ダイオード２２，３７，３８が有する低い順電圧降下特性を利用することができ、逆回復損失及び導通損失を低減して高効率の電力変換装置を実現することが可能である。 As described above, in the first to third embodiments, the reverse recovery loss is small in the series circuit of the rectifier diodes 21, 35, and 36 having a small conduction loss and the second semiconductor switching elements 22, 37, and 38. The diodes (fast recovery diodes) 4, 33 and 34 are connected in parallel, and the forward current before reverse recovery occurs is blocked by the second semiconductor switching elements 22, 37 and 38. For this reason, reverse recovery of the rectifier diodes 22, 37, and 38 can be avoided, and the low forward voltage drop characteristics of the rectifier diodes 22, 37, and 38 can be used, and the reverse recovery loss and conduction loss are reduced. A highly efficient power conversion device can be realized.

本発明は、いわゆる昇圧チョッパ回路や降圧チョッパ回路など、負荷に直流電圧を供給する各種の電力変換装置に利用することができる。   The present invention can be used for various power conversion devices that supply a DC voltage to a load, such as a so-called step-up chopper circuit and step-down chopper circuit.

１：直流電源
２：リアクトル
３，２２，３１，３２，３７，３８：半導体スイッチング素子（ＭＯＳＦＥＴ）
４，３３，３４：ダイオード（ファーストリカバリダイオード）
５，１２：コンデンサ
６：負荷
１１：交流電源
１３〜１６：整流ダイオード
１３Ｔ，１５Ｔ：サイリスタ
２１，３５，３６：整流ダイオード1: DC power supply 2: Reactor 3, 22, 31, 32, 37, 38: Semiconductor switching element (MOSFET)
4, 33, 34: Diode (fast recovery diode)
5, 12: Capacitor 6: Load 11: AC power supply 13-16: Rectifier diode 13T, 15T: Thyristors 21, 35, 36: Rectifier diode

Claims (6)

第１の半導体スイッチング素子とファーストリカバリダイオードとコンデンサとを直列に接続してなる閉回路と、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの接続点に一端が接続されたリアクトルと、を備え、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードと前記リアクトルとによってチョッパ回路を構成すると共に、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記チョッパ回路の入力電圧を大きさが異なる電圧に変換して負荷に供給する電力変換装置であって、
前記第１の半導体スイッチング素子のオン時に前記リアクトルを流れる電流が前記第１の半導体スイッチング素子を流れ、前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記リアクトルを流れる電流が前記ファーストリカバリダイオードを流れるようにした電力変換装置において、
前記チョッパ回路の入力側に電源部を構成する交流電源とブリッジ整流回路とを接続し、前記ブリッジ整流回路における少なくとも２個の整流素子に、サイリスタ、または順逆両方向に所定の耐圧を有し、かつ順方向の電流を制御可能な半導体素子を用いると共に、
前記ファーストリカバリダイオードに並列に、前記ファーストリカバリダイオードよりも逆回復損失が大きいと共に順電圧降下の小さい整流ダイオードと、前記第１の半導体スイッチング素子よりも低耐圧であって順電圧降下の小さい第２の半導体スイッチング素子との直列回路を接続し、
前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記第２の半導体スイッチング素子をオンさせ、前記第１の半導体スイッチング素子がオフからオンへ移行する前のタイミングで前記第２の半導体スイッチング素子をオフさせることを特徴とする電力変換装置。 A closed circuit formed by connecting a first semiconductor switching element, a first recovery diode, and a capacitor in series; and a reactor having one end connected to a connection point between the first semiconductor switching element and the first recovery diode. The first semiconductor switching element, the first recovery diode, and the reactor constitute a chopper circuit, and the input voltage of the chopper circuit varies depending on the switching operation of the first semiconductor switching element. A power conversion device that converts to a load and supplies it to a load,
A current flowing through the reactor flows through the first semiconductor switching element when the first semiconductor switching element is turned on, and a current flowing through the reactor flows through the fast recovery diode when the first semiconductor switching element is turned off. In the power converter
An AC power source constituting a power supply unit and a bridge rectifier circuit are connected to the input side of the chopper circuit, and at least two rectifier elements in the bridge rectifier circuit have a predetermined withstand voltage in both thyristor or forward and reverse directions, and While using a semiconductor element capable of controlling the forward current,
In parallel with the first recovery diode, a rectifier diode having a larger reverse recovery loss and a smaller forward voltage drop than the first recovery diode, and a second rectifier diode having a lower breakdown voltage and a smaller forward voltage drop than the first semiconductor switching element. A series circuit with a semiconductor switching element of
Turning on the second semiconductor switching element when the first semiconductor switching element is off, and turning off the second semiconductor switching element at a timing before the first semiconductor switching element shifts from off to on; The power converter characterized by this. 請求項１に記載した電力変換装置において、
前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの直列回路の両端に接続された前記コンデンサに発生させた電圧を、前記コンデンサに並列に接続された前記負荷に供給することを特徴とする電力変換装置。 In the power converter device according to claim 1,
Connected by the switching operation of the prior SL first semiconductor switching element, said first semiconductor switching element and voltage generated in the capacitor connected across the series circuit of the said first recovery diode, in parallel with the capacitor A power conversion device, characterized in that the power conversion device is supplied to the load. 第１の半導体スイッチング素子とファーストリカバリダイオードとコンデンサとを直列に接続してなる閉回路と、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの接続点に一端が接続されたリアクトルと、を備え、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードと前記リアクトルとによってチョッパ回路を構成すると共に、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記チョッパ回路の入力電圧を大きさが異なる電圧に変換して負荷に供給する電力変換装置であって、
前記第１の半導体スイッチング素子のオン時に前記リアクトルを流れる電流が前記第１の半導体スイッチング素子を流れ、前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記リアクトルを流れる電流が前記ファーストリカバリダイオードを流れるようにした電力変換装置において、
前記ファーストリカバリダイオードに並列に、前記ファーストリカバリダイオードよりも逆回復損失が大きいと共に順電圧降下の小さい整流ダイオードと、前記第１の半導体スイッチング素子よりも低耐圧であって順電圧降下の小さい第２の半導体スイッチング素子との直列回路を接続し、
前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記第２の半導体スイッチング素子をオンさせ、前記第１の半導体スイッチング素子がオフからオンへ移行する前のタイミングで前記第２の半導体スイッチング素子をオフさせると共に、
前記コンデンサに並列に電源部を接続し、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記コンデンサと前記第１の半導体スイッチング素子と前記リアクトルとの直列回路の両端に接続された負荷に電圧を供給することを特徴とする電力変換装置。 A closed circuit formed by connecting a first semiconductor switching element, a first recovery diode, and a capacitor in series; and a reactor having one end connected to a connection point between the first semiconductor switching element and the first recovery diode. The first semiconductor switching element, the first recovery diode, and the reactor constitute a chopper circuit, and the input voltage of the chopper circuit varies depending on the switching operation of the first semiconductor switching element. A power conversion device that converts to a load and supplies it to a load,
A current flowing through the reactor flows through the first semiconductor switching element when the first semiconductor switching element is turned on, and a current flowing through the reactor flows through the fast recovery diode when the first semiconductor switching element is turned off. In the power converter
In parallel with the first recovery diode, a rectifier diode having a larger reverse recovery loss and a smaller forward voltage drop than the first recovery diode, and a second rectifier diode having a lower breakdown voltage and a smaller forward voltage drop than the first semiconductor switching element. A series circuit with a semiconductor switching element of
The second semiconductor switching element is turned on when the first semiconductor switching element is turned off, and the second semiconductor switching element is turned off at a timing before the first semiconductor switching element shifts from off to on. ,
Connect the power unit in parallel before Symbol capacitor, wherein the switching operation of the first semiconductor switching element, said capacitor and said first semiconductor switching element and the voltage to a load connected to both ends of a series circuit of said reactor The power converter characterized by supplying. 第１の半導体スイッチング素子とファーストリカバリダイオードとコンデンサとを直列に接続してなる閉回路と、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードとの接続点に一端が接続されたリアクトルと、を備え、前記第１の半導体スイッチング素子と前記ファーストリカバリダイオードと前記リアクトルとによってチョッパ回路を構成すると共に、前記第１の半導体スイッチング素子のスイッチング動作により、前記チョッパ回路の入力電圧を大きさが異なる電圧に変換して負荷に供給する電力変換装置であって、
前記第１の半導体スイッチング素子のオン時に前記リアクトルを流れる電流が前記第１の半導体スイッチング素子を流れ、前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記リアクトルを流れる電流が前記ファーストリカバリダイオードを流れるようにした電力変換装置において、
前記ファーストリカバリダイオードに並列に、前記ファーストリカバリダイオードよりも逆回復損失が大きいと共に順電圧降下の小さい整流ダイオードと、前記第１の半導体スイッチング素子よりも低耐圧であって順電圧降下の小さい第２の半導体スイッチング素子との直列回路を接続し、
前記第１の半導体スイッチング素子のオフ時に前記第２の半導体スイッチング素子をオンさせ、前記第１の半導体スイッチング素子がオフからオンへ移行する前のタイミングで前記第２の半導体スイッチング素子をオフさせると共に、
前記チョッパ回路を、前記リアクトルを共通にして複数並列に接続し、これらの複数の前記チョッパ回路の入力側に電源部を構成する交流電源を接続して各チョッパ回路を電源電圧の正負両極性に対応させることにより、交流−直流変換装置として動作させることを特徴とする電力変換装置。 A closed circuit formed by connecting a first semiconductor switching element, a first recovery diode, and a capacitor in series; and a reactor having one end connected to a connection point between the first semiconductor switching element and the first recovery diode. The first semiconductor switching element, the first recovery diode, and the reactor constitute a chopper circuit, and the input voltage of the chopper circuit varies depending on the switching operation of the first semiconductor switching element. A power conversion device that converts to a load and supplies it to a load,
A current flowing through the reactor flows through the first semiconductor switching element when the first semiconductor switching element is turned on, and a current flowing through the reactor flows through the fast recovery diode when the first semiconductor switching element is turned off. In the power converter
In parallel with the first recovery diode, a rectifier diode having a larger reverse recovery loss and a smaller forward voltage drop than the first recovery diode, and a second rectifier diode having a lower breakdown voltage and a smaller forward voltage drop than the first semiconductor switching element. A series circuit with a semiconductor switching element of
The second semiconductor switching element is turned on when the first semiconductor switching element is turned off, and the second semiconductor switching element is turned off at a timing before the first semiconductor switching element shifts from off to on. ,
A plurality of the chopper circuits are connected in parallel with the reactor in common, and an AC power source constituting a power supply unit is connected to the input side of the plurality of chopper circuits so that each chopper circuit has a positive and negative polarity of the power supply voltage. By making it respond | correspond, it is made to operate | move as an AC-DC converter, The power converter characterized by the above-mentioned. 請求項１〜４の何れか１項に記載した電力変換装置において、
前記チョッパ回路の入力電流が所定値を超えて過電流となった時に、前記第１の半導体スイッチング素子をオフすると共に前記第２の半導体スイッチング素子をオンすることを特徴とする電力変換装置。 In the power converter device given in any 1 paragraph of Claims 1-4 ,
A power conversion device that turns off the first semiconductor switching element and turns on the second semiconductor switching element when an input current of the chopper circuit exceeds a predetermined value and becomes an overcurrent. 請求項１〜請求項５の何れか１項に記載した電力変換装置において、
前記ファーストリカバリダイオードをワイドバンドギャップ半導体により構成したことを特徴とする電力変換装置。 In the power converter device according to any one of claims 1 to 5 ,
A power conversion device, wherein the first recovery diode is made of a wide band gap semiconductor .
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110870185A (en) * 2017-09-22 2020-03-06 华为技术有限公司 Hybrid boost converter
CN112385130A (en) * 2018-07-19 2021-02-19 夏普株式会社 Rectifier circuit, power supply device, and method for driving rectifier circuit
JP7157640B2 (en) * 2018-11-28 2022-10-20 株式会社Soken Power converter controller
JP7263893B2 (en) * 2019-04-04 2023-04-25 富士電機株式会社 Power converters and power supplies
US11251696B2 (en) 2019-05-31 2022-02-15 Stmicroelectronics Ltd Discharge of an AC capacitor
JP7226551B2 (en) * 2019-07-10 2023-02-21 富士電機株式会社 DC power supply
CN110707077A (en) * 2019-09-12 2020-01-17 华为技术有限公司 Discrete diode device, circuit with bypass function and converter
FR3106454B1 (en) 2020-01-21 2022-06-03 St Microelectronics Ltd Capacitor discharge
CN113497613A (en) * 2020-04-03 2021-10-12 台达电子企业管理（上海）有限公司 Composite switch circuit structure
JPWO2022009970A1 (en) * 2020-07-10 2022-01-13

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6043705A (en) * 1998-03-25 2000-03-28 Lucent Technologies Inc. Boost converter having extended holdup time and method of operation
US7906941B2 (en) * 2007-06-19 2011-03-15 Flextronics International Usa, Inc. System and method for estimating input power for a power processing circuit
JP5171776B2 (en) 2009-09-30 2013-03-27 株式会社日立製作所 Semiconductor device and power conversion device using the same
JP5521796B2 (en) 2009-11-26 2014-06-18 富士電機株式会社 Rectifier circuit
JP5645565B2 (en) 2010-09-15 2014-12-24 三菱電機株式会社 Power converter and solar power generation system
JP5264849B2 (en) * 2010-09-27 2013-08-14 三菱電機株式会社 Power converter and refrigeration air conditioner
JP6065262B2 (en) 2012-10-12 2017-01-25 富士電機株式会社 Power supply
JP6213183B2 (en) * 2013-11-21 2017-10-18 富士電機株式会社 Switching power supply circuit
TWI524638B (en) * 2014-05-23 2016-03-01 華碩電腦股份有限公司 Boost converter and power supplying method
JP2015226441A (en) * 2014-05-30 2015-12-14 株式会社富士通ゼネラル Dc power supply device
US9729055B1 (en) * 2014-10-23 2017-08-08 General Electric Company Systems and methods of increasing power converter efficiency

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