JP6284048B2 - 半凝固溶湯鋳鍛造法 - Google Patents
半凝固溶湯鋳鍛造法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6284048B2 JP6284048B2 JP2015541639A JP2015541639A JP6284048B2 JP 6284048 B2 JP6284048 B2 JP 6284048B2 JP 2015541639 A JP2015541639 A JP 2015541639A JP 2015541639 A JP2015541639 A JP 2015541639A JP 6284048 B2 JP6284048 B2 JP 6284048B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- semi
- solid
- temperature
- mold
- slurry
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims description 81
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 77
- 238000005242 forging Methods 0.000 title claims description 43
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 71
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 50
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 50
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 21
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 20
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims description 18
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 13
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 10
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 claims description 9
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims description 6
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 4
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910018566 Al—Si—Mg Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910018594 Si-Cu Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910008465 Si—Cu Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 17
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 8
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 6
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 5
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 235000013372 meat Nutrition 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 239000006082 mold release agent Substances 0.000 description 2
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000010118 rheocasting Methods 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 238000010117 thixocasting Methods 0.000 description 2
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100434411 Saccharomyces cerevisiae (strain ATCC 204508 / S288c) ADH1 gene Proteins 0.000 description 1
- 101150102866 adc1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 239000000289 melt material Substances 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D18/00—Pressure casting; Vacuum casting
- B22D18/02—Pressure casting making use of mechanical pressure devices, e.g. cast-forging
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/007—Semi-solid pressure die casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/22—Dies; Die plates; Die supports; Cooling equipment for dies; Accessories for loosening and ejecting castings from dies
- B22D17/229—Dies; Die plates; Die supports; Cooling equipment for dies; Accessories for loosening and ejecting castings from dies with exchangeable die part
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/04—Casting in, on, or around objects which form part of the product for joining parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/09—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure
- B22D27/11—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure making use of mechanical pressing devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Description
本発明は、半凝固鋳鍛造装置及び方法並びに鋳鍛造品に係る。
例えば、自動車に対する大きな社会的ニーズとして燃費向上が強く求められている。これには軽量化が効果的でありアルミ素材やプラスチック素材の採用が進んでいるが強度と精度を両立させられず技術的課題となっている。また、近年のエコ意識の高まりを受け、自転車産業も活況であるが、ここでも製品差別化として軽量化や強度その他の機械的特性の向上化、品質感向上化がニーズとして求められていることに対して前出の課題がある。そして、電子機器その他の分野においても軽量化や強度その他の機械的特性の向上化、品質感向上化が求められている。
現在、軽量化（薄肉化）、機械的特性の向上に対応する技術として半凝固鋳造技術が知られている。
半凝固鋳造技術にはレオキャスト法とチクソキャスト法がある。
レオキャスト法は、合金を液体状態から撹拌しながら冷却して、初晶を粒状に成長させて所定の固相率に到達した時点で成形する方法で、半凝固ダイカスト法とも呼ばれる。
一方、チクソキャスト法は、合金を溶融した後に撹拌しながら一旦凝固させてビレットを製作し、鋳造の際に再度ビレットを加熱して固液共存状態にしてから成形する方法であり、半溶融ダイキャスト法とも呼ばれる。
チクソキャスト法は、組織調整された特殊なビレットが高価であるという問題点がある。また、ビレットを再溶融して半溶融スラリーとしたものを鋳造するため、省エネルギーに欠けるという問題点がある。さらに、一度鋳造したものは再溶解して使用できないため、リサイクルできないという問題もある。そのため、現在はレオキャストが主流である。
レオキャスト法は、合金を液体状態から撹拌しながら冷却して、初晶を粒状に成長させて所定の固相率に到達した時点で成形する方法で、半凝固ダイカスト法とも呼ばれる。
一方、チクソキャスト法は、合金を溶融した後に撹拌しながら一旦凝固させてビレットを製作し、鋳造の際に再度ビレットを加熱して固液共存状態にしてから成形する方法であり、半溶融ダイキャスト法とも呼ばれる。
チクソキャスト法は、組織調整された特殊なビレットが高価であるという問題点がある。また、ビレットを再溶融して半溶融スラリーとしたものを鋳造するため、省エネルギーに欠けるという問題点がある。さらに、一度鋳造したものは再溶解して使用できないため、リサイクルできないという問題もある。そのため、現在はレオキャストが主流である。
所定量の固相を晶出させた後に射出スリーブに固液共存状態のスラリーを投入して射出充填する方法（NRC法：Ube’s New Rheocasting Process）がある（例えば、特許文献１）。
しかしながら、NRC法は、半凝固スラリーの生成に時間を要し、設備が大きく高価であることと核発生数が十分でないため球状結晶の微細化に限界があった。
しかしながら、NRC法は、半凝固スラリーの生成に時間を要し、設備が大きく高価であることと核発生数が十分でないため球状結晶の微細化に限界があった。
かかる限界を破る技術として、すなわち、小型設備で安価に迅速かつ簡便にスラリーを生成させ、かつ核発生数を多くする技術として、電磁撹拌によるナノキャスト法（特許文献２）や、自己撹拌によるカップ法（特許文献３）が提供されている。
その後、球状結晶の微細化に取り組み、注湯時におけるスリーブ内の溶湯温度を最適に制御することで 従来のスラリー生成設備をもたないで、スリーブ内にて多くの結晶核を晶出させ、結晶成長を適切に制御することで通常のレオキャストにおいて得ることができなかった微細な球状結晶を生成させる半凝固スラリー生成プロセスが開発されている（特許文献４）。
一方、型内で溶湯を鍛造するいわゆる溶湯鍛造技術のうち、レオキャスト法を用いる技術及びチクソキャスト法を用いる技術については、例えば、特許文献５、６に記載された技術が提供されている。
特許文献５記載技術は、半凝固状態になった塊状混合物（ビレット）を、塊状混合物より低い温度に加熱されている下型の中央に設置し、ついで、上型を下型に接近させることで半凝固状態にある塊状混合物を圧縮変形させている。
特許文献５記載技術は、半凝固状態になった塊状混合物（ビレット）を、塊状混合物より低い温度に加熱されている下型の中央に設置し、ついで、上型を下型に接近させることで半凝固状態にある塊状混合物を圧縮変形させている。
しかし、特許文献５記載技術では、製品質量に対する原料質量が大きく、そのためコスト高になるという課題がある。なお、ここで、「原料質量」とは前記下型内に供給する原料の質量であり、「製品質量」とはバリ、余肉その他の製品外部分を除いた部分の質量である。なお、原料質量、製品質量ともに室温における質量である。
また、薄肉部（例えば１ｍｍ以下の厚み部）を有する製品の場合、薄肉部には余肉を付しておく必要があるため、その部分は切削加工せざるを得ず、そのための工程もコスト高の要因となってしまう。
特許文献６（特開平４−１８２０５４号公報）では、プレス型内に金属材料の溶湯を注湯後、全体に予圧をかけた状態で一定時間保存し、凝固開始から凝固終了後３００℃低下するまでの間金属材料の少なくとも一部に付加的圧力を加えて変形を与える溶湯鍛造技術が開示されている。
また、薄肉部（例えば１ｍｍ以下の厚み部）を有する製品の場合、薄肉部には余肉を付しておく必要があるため、その部分は切削加工せざるを得ず、そのための工程もコスト高の要因となってしまう。
特許文献６（特開平４−１８２０５４号公報）では、プレス型内に金属材料の溶湯を注湯後、全体に予圧をかけた状態で一定時間保存し、凝固開始から凝固終了後３００℃低下するまでの間金属材料の少なくとも一部に付加的圧力を加えて変形を与える溶湯鍛造技術が開示されている。
しかし、特許文献６の技術では、予圧付与と、付加的圧力付与という複数段階の工程を経る必要があり、工程が複雑であるとともにそのための装置も複雑にならざるを得ない。
また、非特許文献１には、製品形状に近い金属容器の中に半凝固スラリーを生成し、半凝固スラリーを金型に投入し、金型により圧縮成形を行う技術が開示されている。
この方法によれば球状組織は得られるが、一旦半凝固スラリーを作成し、それを金型に移す工程が必要である。また、製品質量に対する原料質量が大きく、この技術も原料面からコスト高となる。
また、非特許文献１には、製品形状に近い金属容器の中に半凝固スラリーを生成し、半凝固スラリーを金型に投入し、金型により圧縮成形を行う技術が開示されている。
この方法によれば球状組織は得られるが、一旦半凝固スラリーを作成し、それを金型に移す工程が必要である。また、製品質量に対する原料質量が大きく、この技術も原料面からコスト高となる。
平成２３年第３次補正予算事業戦略基板技術高度化支援事業「半凝固鋳鍛造成型法による自動車用高機能製品の開発」研究開発成果等報告書 平成２５年３月
本発明は、薄肉部（１ｍｍ以下の肉厚部）を有する製品であっても、複雑な工程、装置を用いることなく極めて高い材料歩留りをもって製造することが可能な半凝固鋳鍛造法を提供することを目的とする。
請求項１に係る発明は、下型のキャビティー内に溶湯を注湯し、上型又は前記下型を＃させ、半凝固状態で成型を行う半凝固溶湯鋳鍛造法であって、前記注湯後におけるスラリー中の粒径が全体的に５０μｍ以下となるようにしてスラリーを作成し、前記注湯後０．１−１０秒の範囲の時間内に型成形を開始する半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項２に係る発明は、前記注湯後前記成型開始までの時間を０．１−５秒とする請求項１記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項３に係る発明は、固相率が所望する一定の値となるように制御されたプレスの下
型内に、過冷却が生じるように溶湯を注湯して、粒径が５０μｍ以下の結晶粒を全体的に
有する半凝固スラリーを作成後、少なくとも上型が前記半凝固スラリーに接触して以降の
速度が０．１〜１．５ｍ／ｓの速度で上型ないし前記下型を移動させることにより前記半
凝固スラリーを圧縮して製品を形成する半凝固溶湯鋳鍛造法である。
型内に、過冷却が生じるように溶湯を注湯して、粒径が５０μｍ以下の結晶粒を全体的に
有する半凝固スラリーを作成後、少なくとも上型が前記半凝固スラリーに接触して以降の
速度が０．１〜１．５ｍ／ｓの速度で上型ないし前記下型を移動させることにより前記半
凝固スラリーを圧縮して製品を形成する半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項４に係る発明は、注湯時における溶湯温度は、液相温度より１０〜３０℃高い温度である請求項１ないし３のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項５に係る発明は、液相線を通過する際における冷却速度は２℃／ｓ以上である請
求項１ないし４のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項５に係る発明は、液相線を通過する際における冷却速度は２℃／ｓ以上である請
求項１ないし４のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項６に係る発明は、前記下型の温度は、２００℃±１００℃である請求項１ないし
５のいずれか１項記載の半凝固鋳鍛造法である。
５のいずれか１項記載の半凝固鋳鍛造法である。
請求項７に係る発明は、前記上型の温度と前記下型の温度とは異なっている請求項１な
いし６のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
いし６のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項８に係る発明は、前記上型の一部又は全部の温度は前記下型の温度より低い温度
である請求項７記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
である請求項７記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項９に係る発明は、（製品質量）／（原料質量）が０．９以上である請求項１ない
し８のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である
し８のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である
請求項１０に係る発明は、前記溶湯は、アルミニウム合金、マグネシウム合金又は亜鉛合金である請求項１ないし９のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項１１に係る発明は、前記アルミニウム合金は、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金又はＡｌ−Ｍｇ系合金である請求項１０記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
請求項１１に係る発明は、前記アルミニウム合金は、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金又はＡｌ−Ｍｇ系合金である請求項１０記載の半凝固溶湯鋳鍛造法である。
以下に、本発明をなすに際して得た知見とともに本発明を説明する。
本発明は、湯鍛造装置に係り、その中の半凝固状態で型成形を行うための装置である。
本発明は、湯鍛造装置に係り、その中の半凝固状態で型成形を行うための装置である。
溶湯鍛造装置は、型内に溶湯を注湯後、型締めを行い、固相状態に達するのを待ち、固相状態に達した後に必要に応じて一部又は全体に荷重を加えて引け収縮分の空間が生じないようにしている。この技術は、鍛造成形とは異なる。すなわち、大きな鍛造圧力で成形を行うというものではない。型は、凝固までは溶湯を保持する容器としての機能を有するのみである。また、固相状態に一部又は全部に圧力を加えるが、加工量は引け収縮量に相当する量であるため加工時における変形抵抗は小さく、従って、加工硬化もほとんど生じていない。従って、従来の溶湯鍛造装置は、型の移動速度を速くする必要性がなく、そのため型の移動速度は遅く設計されている。
一方、半凝固状態で型成形する技術においては、型外において円柱状の半凝固ビレット（スラリー）を作成後、該スラリーを下型上に載置し、次いで上型を移動させて型成形を行う技術がある。この技術においては、型外におけるスラリー作成時にスラリーの性状は決まってしまっている。すなわち、上型の移動速度は製品特性に大きな影響を与えるわけではない。また、型外から下型上に搬送し、上型を移動させるためには少なくとも数秒の時間を要する。従って、スラリー作成時と、下型への移動後とではスラリー特性は変化してしまうことが避けられない。
本発明は、下型のキャビティー内に溶湯を注湯し、上型又は前記下型を移動させ、半凝固状態で成型を行うための溶湯鍛造装置である。
本発明では、下型のキャビティー内に溶湯を注湯する。従って、半凝固スラリーは下型のキャビティー内において形成される。
本発明では、下型キャビティー内において半凝固スラリーを形成することに一つの特徴を有している。すなわち、型外において半凝固スラリーを形成して、該スラリーを下型上に際して型成形を行うものではない。
本発明では、下型キャビティー内において半凝固スラリーを形成することに一つの特徴を有している。すなわち、型外において半凝固スラリーを形成して、該スラリーを下型上に移して型成形を行うものではない。
そして、本発明のさらなる特徴は、スラリーの性状の制御を下型内におけるスラリー形成時に行う点にある。従来、型内におけるスラリー形成時にスラリーの性状を制御するという技術は存在しない。
スラリーの性状の制御は、下型キャビティーへの注湯温度（好ましくは融点プラス５−５０℃以下の温度、より好ましくは融点プラス５ー３０℃以下の温度）、注湯後の溶湯からの抜熱量及び抜熱速度を制御して、過冷度を一定以上の大きさとし、スラリー中の粒子の粒径が５０μｍ以下になるように制御する。型の熱容量、熱伝導率、下型温度、溶湯の潜熱などを考慮して設計すればよい。注湯後自己撹拌が生じるように、下型のキャビティー底面から一定以上の高さから注湯を行うことが好ましい。例えば、上型と下型を合わせた際に形成される型内部の空間の高さ方向の２倍以上の高さから注湯を行うことが好ましい。あるいは下型底からの高さが下型の平均直径Ｄの３．５倍以上の高さから注湯を行った。なお、平均直径は、下型の製品面積の１/２乗としても「よい。製品形状に応じて自己撹拌が生じる高さを予め実験などにより求めればよい。
また、注湯後型成形開始までの時間により、製品中における結晶粒径、強度、型充填度は変化する。
従来の溶湯鍛造は、引け収縮量を補てんする意味における型鍛造であるため、注湯後必ず保持時間があった。本発明では、下型内でスラリーの性状の制御をおこなっているため、注湯後俊瞬時に５０μｍ以下の粒径のスラリーが形成されることもある。また、その状態のスラリーは多くの核が消滅せずに含まれている。
従って、注湯後、０―１０秒以内に型成形が開始されると、流動性よく成形でき、また、結晶粒の小さな製品を得ることができる。ただ、実際の装置においては、０．１−１０秒の範囲内となる。この範囲内において、最適なスラリー性状に対応した経過時間を選択して型成形を開始すればよい。
前述した文献においては、半凝固鋳鍛造（レオキャストを用いたもの）、半溶融鋳鍛造（チクソキャストを用いたもの）に触れてはいるが、その具体的実施例についての開示は無い。特に、半凝固鋳鍛造については、注湯温度その他の具体的条件についての開示は全くなく、どのように実施すべきか明確ではない。従って、完成した技術ということはできない。
本発明者は、半凝固鋳鍛造について、具体的条件の探究を行ったところ、型内における半凝固スラリーの条件（ひいては、その作成条件）によっては、原料質量を著しく減少させても、欠肉部がなく、良好な金属組織を有する製品が得られる場合があることを見出した。
ただ、その再現性が良好ではなかった。そこで、実験を重ねたところ、半凝固スラリーの作成条件のみならず、鍛造条件をも制御した場合に良好な製品を再現性良く実現できることを見出した。
すなわち、本発明では、半凝固スラリーの製造については、固相率が所望する一定の値となるように制御されたプレスの下型内に、過冷却が生じるように溶湯を注湯する。例えば過冷却の程度を制御することにより発生する核の数、ひいては半凝固スラリー中の結晶（例えば初晶）の粒径を制御することができる。
粒径が５０μｍ以下の結晶が均一に分布する半凝固スラリーを形成する過冷却を生じさせるためには、例えば、注湯時における溶湯温度は、液相温度より１０〜３０℃高い温度とすることが好ましい。１０℃未満では核発生前に凝固が始まってしまう可能性があり、また、３０℃を超えると発生した核が潜熱のため消滅してしまう可能性がある。なお、例えば、下型の温度を調整することにより過冷却の程度を制御することができるため５０μｍ以下よりさらに微細な、３０μｍ以下、１０μｍ以下の結晶を有する半凝固スラリーの形成も可能である。下型の温度は、低い方が過冷却が生じやすい。従って、実際の製造にあたっては、下型の温度を変化させる実験を予め行うことにより結晶の粒径を調整できる。
液相線を通過する際における冷却速度は２℃／ｓ以上が好ましく、２０℃／ｓ以上がより好ましい。冷却速度が２℃／ｓ以上の場合には、注湯した溶湯は、表面部と内部との温度差が短時間になくなる。すなわち、短時間に全体が均一温度となる。そのため、発生した核も偏在せず、より全体に分布するものと考えられる。
本発明者は、このことを実験により確認した。
すなわち、図９に示すように、注湯温度を７２０℃、６６０℃、６４０℃と変化させたところ、６４０℃の場合は、それ以上の温度の場合に比べて短時間で全体が均一温度になった。
なお、図に示す実験は、AC4CHで行った。
すなわち、図９に示すように、注湯温度を７２０℃、６６０℃、６４０℃と変化させたところ、６４０℃の場合は、それ以上の温度の場合に比べて短時間で全体が均一温度になった。
なお、図に示す実験は、AC4CHで行った。
以上のように、本発明方法においては、過冷却が生ずるように制御して半凝固スラリーを作成している。半凝固スラリーは温度分布のばらつきが少ないため均一に核も分布し、局部的に凝固が生ずることが少ない。そのため、微細な結晶粒（初晶）が均一かつ緻密に分布する。
薄肉部を有する場合には、液体状態で流動すると表面張力のため局部的に凝固が生じ、凝固部が流動のストッパーとなるため薄肉部は充填されがたい。それに対して、本発明の半凝固スラリーの場合は、好ましくは粒径が５０μｍ以下という微細な結晶粒を全体的に有しているため転がるように移動するため局部的凝固が生じにくいと推測される。その結果、薄肉部があったとしても充填される。そのため、余分な肉を設けなくともよく、材料の節約となり、また、余肉の切削という工程を省略することができる。
本発明者は、かかる半凝固スラリーを作成して実験を試みたが、必ずしも、薄肉部が充填されない場合があった。なお、粒径は、長径と単径との平均をとって測定する。
薄肉部を有する場合には、液体状態で流動すると表面張力のため局部的に凝固が生じ、凝固部が流動のストッパーとなるため薄肉部は充填されがたい。それに対して、本発明の半凝固スラリーの場合は、好ましくは粒径が５０μｍ以下という微細な結晶粒を全体的に有しているため転がるように移動するため局部的凝固が生じにくいと推測される。その結果、薄肉部があったとしても充填される。そのため、余分な肉を設けなくともよく、材料の節約となり、また、余肉の切削という工程を省略することができる。
本発明者は、かかる半凝固スラリーを作成して実験を試みたが、必ずしも、薄肉部が充填されない場合があった。なお、粒径は、長径と単径との平均をとって測定する。
本発明者は、さらなる実験を重ねた結果、プレス速度が影響を与えていることを見出し、プレス速度を変化させたところ、０．１〜１．５ｍ／ｓの範囲で圧縮を行えば、薄肉部があっても充填されることを見出し本発明をなすにいたったものである。
プレス速度で重要なことは、上型が半凝固スラリーと接触した以降の速度が０．１〜１．５ｍ／ｓの範囲内であることである。型の移動開始から、上型が半凝固スラリーに接触するまでは空間を抵抗なく移動するが、プレス装置の容量によっては、半凝固スラリーが存在するためそれが抵抗となり速度が低下することがある。特に、固相率が高い場合は、そのようになりやすい。従って、上型が半凝固スラリーに接触後のプレス速度が０．１ｍ／ｓ以上に維持されるようにしておく必要がある。
プレス速度で重要なことは、上型が半凝固スラリーと接触した以降の速度が０．１〜１．５ｍ／ｓの範囲内であることである。型の移動開始から、上型が半凝固スラリーに接触するまでは空間を抵抗なく移動するが、プレス装置の容量によっては、半凝固スラリーが存在するためそれが抵抗となり速度が低下することがある。特に、固相率が高い場合は、そのようになりやすい。従って、上型が半凝固スラリーに接触後のプレス速度が０．１ｍ／ｓ以上に維持されるようにしておく必要がある。
なお、型が移動開始してから半凝固スラリーに接触するまでの時間も短い方が好ましいため、その間のプレス速度も０．１〜１．５ｍ／ｓとすることが好ましい。
５０μｍ以下の微細な結晶粒を有している半凝固スラリーに、上型が半凝固スラリーと接触し、加圧による圧縮が始まった後のプレス速度（すなわち、加圧速度）を高速にすると半凝固スラリーの見かけ粘度は低下する。かかる見かけ粘度の低下は５０μｍ以下という微細な粒径の場合にのみ生ずることである。これは、加圧速度を高速にするとせん断速度も上昇するため、チクソトロピー状態の液体試料に与える歪みのせん断速度を上昇させたときに徐々に粘度が下がるという現象が本半凝固スラリーにおいても生じているためではないかと推測される。その結果、固相率が高い半凝固スラリーであっても流動性が確保される。
５０μｍ以下の微細な結晶粒を有している半凝固スラリーに、上型が半凝固スラリーと接触し、加圧による圧縮が始まった後のプレス速度（すなわち、加圧速度）を高速にすると半凝固スラリーの見かけ粘度は低下する。かかる見かけ粘度の低下は５０μｍ以下という微細な粒径の場合にのみ生ずることである。これは、加圧速度を高速にするとせん断速度も上昇するため、チクソトロピー状態の液体試料に与える歪みのせん断速度を上昇させたときに徐々に粘度が下がるという現象が本半凝固スラリーにおいても生じているためではないかと推測される。その結果、固相率が高い半凝固スラリーであっても流動性が確保される。
結局、本発明においては、粒径が微細であるために粘性が小さいことに加え、プレス速度を速くすることにより、より一層の粘度の低下、ひいては流動性の上昇を生じさせることができたため薄肉部を有する製品であっても成形が可能となったものである。特に、（製品質量）／（原料質量）が９０％近い場合であっても成形が可能であるという著しい成形効果は、このような粘度の低下に起因するものと推測される。
プレス速度が０．１ｍ／ｓ未満の場合には、結晶の粒径が５０μｍ以下と小さい場合であっても粘度の低下は生じないため（製品質量）／（原料質量）は必ずしも良好zではない。従って、０．１ｍ/s以上とする。なお、粘度の低下という効果の観点からは、０．５ｍ／ｓ以上がより好ましい。ただ、１．５ｍ／ｓを超えても上記効果は飽和するとともに金型への衝撃が生じてしまうこと、また、ガスの巻き込みのおそれがあるため１．５ｍ／ｓ以下とする。
一般に、固相率が高くなると粘度は大きくなり、ある値を超えると流動しなくなる。この値を流動限界固相率という。材料により流動限界固相率は異なる。従来においては、例えば、アルミニウム合金で８０％で行ったものはない。本発明においては、粒径を５０μｍ以下と小さくするとともに加圧速度を０．１ｍ／ｓ以上の高速とすることにより半凝固スラリーのみかけ上の粘度を低下させることができ、そのため流動限界固相率が高くなり、高い固相率の半凝固スラリーを使用することが可能となる。
型表面に接触して凝固が始まった部分については塑性変形による加工組織と同様の鍛造組織となり、鋳造組織と鍛造組織とを有する製品を得ることも可能となる。
所望する製品組織に応じて、固相率を決定すればよい。例えば、２０〜９０％の範囲で適宜決定すればよい。
下型の温度は、２００℃±１００℃とすることが好ましい。
下型の熱容量（体積、材質により変動する）により、後述する熱バランス（熱平衡）がとれるように適宜温度を調整すればよい。
なお、上型の温度と下型の温度とは異なる温度に設定することにより他の条件に対応して製品の金属組織を適宜調整することができる。
上型の一部又は全部の温度は下型の温度より低く設定することができる。例えば、下型からの抜熱量が大きい場合には、上型の温度を下型より低く設定してあれば上型からの抜熱も生じるため半凝固スラリーの上下の温度差を少なくすることができる。つまり、半凝固スラリーの上下の面で温度差がある場合は、核の発生、消滅につき差異が生じ、その結果、製品の組織についても不均一となる。
逆に、製品のある一定部位につき他の部分と特性の差異を設けたい場合、例えば、上面のある部分のみ強度を持たせたい場合には、その部分に対応する上型の部分を冷却しておけば、その部分は固体状態となり、圧縮力を加えると、その流体移動ではなく、塑性変形が生じるため加工硬化によりその部分は高硬度あるいは高強度となる。なお、型内部にヒータあるいは冷媒通路（図示せず）を設けておけば型の温度制御を容易に行うことができる。
半凝固スラリーを作成するに際して、金型の熱容量が大きい、あるいは、熱伝達係数が大きいため、抜熱量が大きすぎる場合は、粉体離型剤を用いることにより抜熱量を調整することができる。粉末離型剤は、水溶性離型剤よりも熱伝達係数が大きいため熱抵抗の役目を果たすものである。また、水溶性離型剤は、型に噴霧した場合、型温度を低下させてしまい、熱バランスの調整が難しくなるため、この点からも粉体離型剤が好ましい。
本発明によれば、機械的特性に優れ、また、微細組織を有する優れた製品を、薄物製品のみならず厚物製品についても、複雑な工程、装置を用いることなく製造することができる。
１０ 成形装置
１２ ベッド
１４ コラム
２０ スライド
２２ 油圧シリンダ
２４ 上型
３２ ボルスタ
３４ 下型
５０d 製品
５１ 他の部材（ボール）
５３ ピンロッド
１２ ベッド
１４ コラム
２０ スライド
２２ 油圧シリンダ
２４ 上型
３２ ボルスタ
３４ 下型
５０d 製品
５１ 他の部材（ボール）
５３ ピンロッド
図１は本発明に係るアルミニウム合金の成形方法に適用される成形装置の一例を示す全体構成図である。この装置は、特開２００７−１１８０３０号公報において開示されている装置をシンプルにしたものであらう。
図１に示す成形装置１０は、例えば、油圧プレスであり、ベッド１２、コラム１４及びクラウン１６でフレームが構成され、スライド２０は、コラム１４に設けられたガイド部１８により鉛直方向に移動自在に案内されている。スライド２０は、クラウン１６上に設けられた第１油圧シリンダ２２によって駆動力が伝達され、図１上で上下方向に移動させられる。このスライド２０の下端には上型２４が取り付けられている。
一方、成形装置１０のベッド１２に設けられたボルスタ３２上には下型３４が取り付けられている。
スライド２０を下降させることにより下型３８内の空間部に配置された溶湯、半凝固スラリー、半凝固プレフォームビレットを圧縮加工し、製品を形成する。
下型３４の熱容量が設計される。
スライド２０を下降させることにより下型３８内の空間部に配置された溶湯、半凝固スラリー、半凝固プレフォームビレットを圧縮加工し、製品を形成する。
下型３４の熱容量が設計される。
また、下型と注湯した材料とが熱平衡状態に達したときに任意に選択した特定の固相率となるように、下型の熱容量、注湯する溶湯の熱容量、僭熱をあらかじめ計算して、所定の固相率において熱バランスが取れるように下型寸法、溶湯温度、下型の温度、溶湯量などを設計した。
溶湯と下型との温度が同じになったとき熱の移動はなくなり、それ以上温度は変化しないと考える。このときの温度Ｔｅｑ（以下，平衡温度と呼ぶ）は次式で与えられる。
ここで，Ｔｃは溶湯初期温度、Ｔｍは下型初期温度、Ｈ｀ｆは凝固潜熱を比熱で除したもの、ｆｓは固相率である。また、γは、下型の温度を１Ｋ上昇させるために必要な熱量を溶湯の温度を１Ｋ上昇させるために必要な熱量で除したもので、次式で与えられる。
γ＝（ρｍｃｍＶｍ）／（ρｃｃｃＶｃ） −（２）
ここで、ρは密度、ｃは比熱、Ｖは体積であり、添字ｃは溶湯、添字ｍは下型のものであることを示す。
γ＝（ρｍｃｍＶｍ）／（ρｃｃｃＶｃ） −（２）
ここで、ρは密度、ｃは比熱、Ｖは体積であり、添字ｃは溶湯、添字ｍは下型のものであることを示す。
下型内への溶湯の注湯に際しては、下型底からの高さが下型の平均直径Ｄの３．５倍以上の高さから注湯を行った。なお、平均直径は、下型の製品面積の１/２乗とする。
製品形状は特に問わないが、下型の底面は平坦な形状が好ましい。底面が高低を有する形状であっても高低差は、製品の厚さの１／２以下が好ましく、１／４以下がより好ましい。溶湯は、低い部分に溜まり、圧縮率にアンバランスが生じてしまう。
本発明の対象となる金属は、特に限定されない。特にアルミニウム合金などの低融点合金が有効である。ＪＩＳに規定するＡｌ−Ｓｉ系（ＡＤＣ１）、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系（ＡＤＣ３）、Ａｌ−ＳｉーＣｕ系（ＡＤＣ１０、１０Ｚ、ＡＤＣ１２、１２Ｚ、ＡＤＣ１４）、Ａｌ−Ｍｇ系（ＡＤＣ５，６）なども好適に用いられる。
アルミニウム合金以外に、マグネシウム合金、亜鉛合金その他の合金についても同様の効果が得られる。
一般的には、固相率が高いと流動性が悪くなり、射出には高い圧力を要し、金型内の薄肉部を充填することは困難になると考えられている。
一般的には、固相率が高いと流動性が悪くなり、射出には高い圧力を要し、金型内の薄肉部を充填することは困難になると考えられている。
しかし、高い固相率であっても半凝固体における粒径が小さければ流動性は確保されること、むしろ高い固相率の方がより確実に薄肉部を充填することが判明した。
固相率としては３０％以上が好ましい。ただ、６０％を超えるとプレス圧力が高くなってしまうため、６０％以下が好ましい。
固相率としては３０％以上が好ましい。ただ、６０％を超えるとプレス圧力が高くなってしまうため、６０％以下が好ましい。
液相線を通過する際における冷却速度は２℃／ｓ以上が好ましい。
冷却速度は２℃／ｓ以上が好ましく、特に２０℃／ｓ以上の場合には、非常に微細な（粒径２〜４μｍ）な粒子が分布する。この微粒子の存在が、より薄肉でかつガスの巻き込み、巣がほとんど無いダイカスト製品の製造を可能としていると考えられる。
冷却速度は２℃／ｓ以上が好ましく、特に２０℃／ｓ以上の場合には、非常に微細な（粒径２〜４μｍ）な粒子が分布する。この微粒子の存在が、より薄肉でかつガスの巻き込み、巣がほとんど無いダイカスト製品の製造を可能としていると考えられる。
（実施例１）
本例では、コンロッドの作成を行なった。
型は、図２に示す上型２４と下型３４とを用いた。
あらかじめ金型内における溶湯温度が適正な固相率をもつ半凝固スラリーになるよう最適条件を求め、半凝固鋳鍛造成形を行った。
半凝固鋳鍛造成形の工程を次に示す。
１−溶湯温度・金型温度の設定
２−下金型への注湯
３−型締め位置への移動
４−型締め
５−充填
６−成形完了
７−型開
８−成形品の取り出し
本例では、コンロッドの作成を行なった。
型は、図２に示す上型２４と下型３４とを用いた。
あらかじめ金型内における溶湯温度が適正な固相率をもつ半凝固スラリーになるよう最適条件を求め、半凝固鋳鍛造成形を行った。
半凝固鋳鍛造成形の工程を次に示す。
１−溶湯温度・金型温度の設定
２−下金型への注湯
３−型締め位置への移動
４−型締め
５−充填
６−成形完了
７−型開
８−成形品の取り出し
図３に示すように、下型３４の空間部に溶湯を注湯した。
次いで、図４に示すように、上型２４を下降させ、半凝固スラリーを圧縮し、製品を形成した。
成形機は光栄製作所製20ton油圧サーボプレスを用い金型温度は下型３４(固定側)、上型２４(可動側)のいずれも250℃とし、溶湯温度は620℃(AC4CH)に設定した。
溶湯を下型３４へ注湯し、上型２４を０．１m/の速度で下降させた。上型２４が半凝固スラリーに接触後もそのままの速度、すなわち、０．１m/sの速度を維持してプレス成形を行った。
凝固後型から製品５０dを取り出した。
なお、成形条件を整理した結果を下記に示す。
次いで、図４に示すように、上型２４を下降させ、半凝固スラリーを圧縮し、製品を形成した。
成形機は光栄製作所製20ton油圧サーボプレスを用い金型温度は下型３４(固定側)、上型２４(可動側)のいずれも250℃とし、溶湯温度は620℃(AC4CH)に設定した。
溶湯を下型３４へ注湯し、上型２４を０．１m/の速度で下降させた。上型２４が半凝固スラリーに接触後もそのままの速度、すなわち、０．１m/sの速度を維持してプレス成形を行った。
凝固後型から製品５０dを取り出した。
なお、成形条件を整理した結果を下記に示す。
[鋳鍛造条件]
溶湯材質
：ＡＣ４ＣＨ
液相線温度ＴＬ ：６１０〜６１２℃
固相線温度Ｔｓ ：５５５℃
注湯温度
：６２０℃
上型の温度 ：２５０℃
下型の温度 ：２５０℃
型締め速度
：０．１m/s
（製品質量）/（原料質量）：０．９/１
固相率
：６０％
下型への注湯高さ：下型キャビティ底面から５０ｃｍの高さ
溶湯材質
：ＡＣ４ＣＨ
液相線温度ＴＬ ：６１０〜６１２℃
固相線温度Ｔｓ ：５５５℃
注湯温度
：６２０℃
上型の温度 ：２５０℃
下型の温度 ：２５０℃
型締め速度
：０．１m/s
（製品質量）/（原料質量）：０．９/１
固相率
：６０％
下型への注湯高さ：下型キャビティ底面から５０ｃｍの高さ
本発明によれば、収縮巣、非金属介在物の無く、また、微細組織を有する優れた鋳造品を、薄物製品ののみならず厚物製品についても製造することができる。そのため、電子電気部品分野のみならず例えば自動車部品においても本発明を利用することが可能である。
本発明は、コンロッドに限らず、あらゆる形状に適用可能である。例えば、断面H状部材、断面I状部材、オカマ形状の部材、十字形状の部材、アルミホイールその他の製品に適用が可能であり、産業上の利用分野も限定されない。
本発明は、コンロッドに限らず、あらゆる形状に適用可能である。例えば、断面H状部材、断面I状部材、オカマ形状の部材、十字形状の部材、アルミホイールその他の製品に適用が可能であり、産業上の利用分野も限定されない。
Claims (11)
- 下型のキャビティー内に溶湯を注湯し、上型又は前記下型を移動させ、半凝固状態で成型を行う半凝固溶湯鋳鍛造法であって、前記注湯後におけるスラリー中の粒径が全体的に５０μｍ以下となるようにしてスラリーを作成し、前記注湯後０．１−１０秒の範囲の時間内に型成形を開始する半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 前記注湯後前記成型開始までの時間を０．１−５秒とする請求項１記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 固相率が所望する一定の値となるように制御されたプレスの下型内に、過冷却が生じるように溶湯を注湯して、粒径が５０μｍ以下の結晶粒を全体的に有する半凝固スラリーを作成後、少なくとも上型が前記半凝固スラリーに接触して以降の速度が０．１〜１．５ｍ／ｓの速度で上型ないし前記下型を移動させることにより前記半凝固スラリーを圧縮して製品を形成する半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 注湯時における溶湯温度は、液相温度より１０〜３０℃高い温度である請求項１ないし３のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 液相線を通過する際における冷却速度は２℃／ｓ以上である請求項１ないし４のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 前記下型の温度は、２００℃±１００℃である請求項１ないし５のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 前記上型の温度と前記下型の温度とは異なっている請求項１ないし６のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 前記上型の一部又は全部の温度は前記下型の温度より低い温度である請求項７記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- （製品質量）／（原料質量）が０．９以上である請求項１ないし８のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 前記溶湯は、アルミニウム合金、マグネシウム合金又は亜鉛合金である請求項１ないし９のいずれか１項記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
- 前記アルミニウム合金は、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金又はＡｌ−Ｍｇ系合金である請求項１０記載の半凝固溶湯鋳鍛造法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013212386 | 2013-10-09 | ||
| JP2013212386 | 2013-10-09 | ||
| PCT/JP2014/077106 WO2015053373A1 (ja) | 2013-10-09 | 2014-10-09 | 半凝固鋳鍛造装置及び方法並びに鋳鍛造品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2015053373A1 JPWO2015053373A1 (ja) | 2017-03-09 |
| JP6284048B2 true JP6284048B2 (ja) | 2018-02-28 |
Family
ID=52813188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015541639A Active JP6284048B2 (ja) | 2013-10-09 | 2014-10-09 | 半凝固溶湯鋳鍛造法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10118219B2 (ja) |
| JP (1) | JP6284048B2 (ja) |
| TW (1) | TWI665035B (ja) |
| WO (1) | WO2015053373A1 (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6253730B1 (ja) * | 2016-08-04 | 2017-12-27 | 有限会社ティミス | 半凝固スラリの鍛造システム |
| US10650621B1 (en) | 2016-09-13 | 2020-05-12 | Iocurrents, Inc. | Interfacing with a vehicular controller area network |
| CN107199321B (zh) * | 2017-06-02 | 2018-11-06 | 重庆大学 | 一种时变控制半固态成形工艺 |
| CN107297481B (zh) * | 2017-08-10 | 2019-11-01 | 赣州伟嘉合金有限责任公司 | 一种刀具成型装置及控制刀具成型的方法 |
| CN107787147B (zh) * | 2017-09-21 | 2018-10-23 | 珠海市润星泰电器有限公司 | 一种半固态通讯散热壳体及其生产方法 |
| CN107812915B (zh) * | 2017-12-13 | 2020-06-05 | 海盐通惠铸造有限公司 | 一种多形状成型压铸装置 |
| CN108941412B (zh) * | 2018-06-25 | 2019-10-22 | 哈尔滨工业大学 | Gh4037圆饼类零件半固态-固态复合精密锻造装置及方法 |
| ES2898749T3 (es) * | 2018-06-27 | 2022-03-08 | Fundacion Tecnalia Res & Innovation | Método para fabricar un compuesto bimetálico de fundición reforzado, y aparato para fabricar un compuesto bimetálico de fundición reforzado |
| CN109014127B (zh) * | 2018-08-27 | 2020-06-12 | 马鞍山市兴隆铸造有限公司 | 一种挤压铸造装置 |
| CN109175291A (zh) * | 2018-09-13 | 2019-01-11 | 河南科技大学 | 一种中小型锌基合金轴套的半熔态微压模铸制备方法 |
| US11260467B1 (en) * | 2019-07-30 | 2022-03-01 | National Chain Company | Canister and method of production |
| CN112355276B (zh) * | 2020-10-30 | 2021-10-19 | 临沂市铸信机械有限公司 | 模具压铸设备及压铸方法 |
| CN112453299B (zh) * | 2020-11-06 | 2022-01-11 | 西安交通大学 | 航空航天钛合金板材应变诱发式半固态多点模压成形工艺 |
| CN112935218A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-06-11 | 昆明理工大学 | 一种流变挤压铸造制浆成形一体化方法及模具 |
| CN114247840B (zh) * | 2021-11-08 | 2024-06-21 | 德清恒富机械有限公司 | 一种轴承钢冶炼锻造碾环一体化装置 |
| CN114643336A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-06-21 | 山东宇信铸业有限公司 | 一种球墨铸铁铸件v法铸造工艺 |
| CN114619012B (zh) * | 2022-03-09 | 2023-06-27 | 南昌航空大学 | 一种直接流变挤压铸造成形的方法及其装置 |
| CN114799131A (zh) * | 2022-04-22 | 2022-07-29 | 南京航空航天大学 | 一种金属材料的负压引流式铸锻成形装置与方法 |
| EP4279200A1 (de) * | 2022-05-16 | 2023-11-22 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren und vorrichtung zum formen einer aushärtbaren formmasse |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6021023B2 (ja) | 1979-09-28 | 1985-05-24 | ア−ト金属工業株式会社 | 溶湯鍛造法 |
| JPS63299845A (ja) * | 1987-05-30 | 1988-12-07 | Fuso Light Alloys Co Ltd | インサ−ト金具のセット保持方法 |
| JP2919014B2 (ja) | 1990-08-01 | 1999-07-12 | 株式会社レオテック | 半凝固金属の成形方法 |
| JPH04138863A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-13 | Kobe Steel Ltd | 低圧鋳造装置 |
| JPH06210422A (ja) | 1993-01-13 | 1994-08-02 | Leotec:Kk | 半凝固金属の均一組織化成形方法 |
| JPH06346075A (ja) | 1993-06-04 | 1994-12-20 | Hanano Shoji Kk | 溶湯鍛造用粉末離型剤 |
| JP2666918B2 (ja) * | 1994-01-25 | 1997-10-22 | 株式会社寿也キャスティング | 磁性体部品のインサート装置 |
| JPH07246453A (ja) | 1994-03-09 | 1995-09-26 | Asahi Tec Corp | 金属成形品 |
| JP3205496B2 (ja) | 1995-11-17 | 2001-09-04 | ワイケイケイ株式会社 | ゴルフクラブヘッドの製造方法 |
| JP3126704B2 (ja) * | 1999-06-30 | 2001-01-22 | マツダ株式会社 | 複合用材料が鋳込まれた鋳造品の鋳造方法 |
| JP2001252754A (ja) | 2000-03-09 | 2001-09-18 | Hitachi Metals Ltd | アルミホイール及びその製造方法 |
| US6742567B2 (en) | 2001-08-17 | 2004-06-01 | Brunswick Corporation | Apparatus for and method of producing slurry material without stirring for application in semi-solid forming |
| JP4145242B2 (ja) * | 2001-09-04 | 2008-09-03 | 株式会社豊田中央研究所 | 鋳物用アルミニウム合金、アルミニウム合金製鋳物およびアルミニウム合金製鋳物の製造方法 |
| JP3635258B2 (ja) * | 2001-11-01 | 2005-04-06 | 宇部興産機械株式会社 | 半凝固アルミニウム成形体の成形方法と成形金型 |
| JP4613965B2 (ja) * | 2008-01-24 | 2011-01-19 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金板材 |
| JP5374993B2 (ja) | 2008-09-24 | 2013-12-25 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金成形体、及びマグネシウム合金成形体の製造方法 |
| WO2013039247A1 (ja) | 2011-09-15 | 2013-03-21 | 国立大学法人東北大学 | ダイカスト方法及びダイカスト装置ならびにダイカスト品 |
| CN202427951U (zh) * | 2012-01-16 | 2012-09-12 | 浙江大学 | 一种用于双向压制的半固态金属粉末成形装置 |
| CN103009020B (zh) * | 2012-12-31 | 2015-07-08 | 江苏大学 | 一种钢制裂解连杆的制造方法 |
| US9757796B2 (en) * | 2014-02-21 | 2017-09-12 | Terves, Inc. | Manufacture of controlled rate dissolving materials |
-
2014
- 2014-10-09 WO PCT/JP2014/077106 patent/WO2015053373A1/ja active Application Filing
- 2014-10-09 US US15/022,119 patent/US10118219B2/en active Active
- 2014-10-09 JP JP2015541639A patent/JP6284048B2/ja active Active
- 2014-10-09 TW TW103135333A patent/TWI665035B/zh active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2015053373A1 (ja) | 2015-04-16 |
| TW201519973A (zh) | 2015-06-01 |
| JPWO2015053373A1 (ja) | 2017-03-09 |
| US10118219B2 (en) | 2018-11-06 |
| TWI665035B (zh) | 2019-07-11 |
| US20160228946A1 (en) | 2016-08-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6284048B2 (ja) | 半凝固溶湯鋳鍛造法 | |
| Kiuchi et al. | Mushy/semi-solid metal forming technology–Present and Future | |
| US5979534A (en) | Die casting method | |
| Dao et al. | Effect of process parameters on microstructure and mechanical properties in AlSi9Mg connecting-rod fabricated by semi-solid squeeze casting | |
| US10384262B2 (en) | Die-casting apparatus, die-casting method, and diecast article | |
| Hong et al. | Development of an advanced rheocasting process and its applications | |
| JP3919810B2 (ja) | 半凝固金属スラリーの作製方法並びに成形方法及び成形品 | |
| Lakshmi et al. | Induction reheating of A356. 2 aluminum alloy and thixocasting as automobile component | |
| CN100402191C (zh) | 制备金属基体复合材料的方法 | |
| Wessén et al. | The RSF technology–a possible breakthrough for semi-solid casting processes | |
| JP2003136223A (ja) | 半凝固金属成形体の成形方法と成形金型 | |
| US7343959B2 (en) | Pressure casting method of magnesium alloy and metal products thereof | |
| Guo et al. | Effects of pouring temperature and electromagnetic stirring on porosity and mechanical properties of A357 aluminum alloy rheo-diecasting | |
| Mohammed et al. | An overview of semi-solid metal processing | |
| Qi et al. | Comparison of microstructure and mechanical properties of AZ91D alloy formed by rheomolding and high-pressure die casting | |
| Ivanchev et al. | Rheo-processing of semi-solid metal alloys: a new technology for manufacturing automotive and aerospace components: research in action | |
| JP3487315B2 (ja) | ダイカスト鋳造方法 | |
| Gjestland et al. | Optimizing the magnesium die casting process to achieve reliability in automotive applications | |
| Wang et al. | Microstructure evolution and mechanical properties of ZK60 magnesium alloy produced by SSTT and RAP route in semi-solid state | |
| JP3167854B2 (ja) | アルミニウム合金の加圧鋳造方法および加圧鋳造装置 | |
| JP3339333B2 (ja) | 溶融金属の成形方法 | |
| Gangopadhyay | Optimisation of casting parameters of squeeze cast LM-24 Al-Si alloy | |
| Soundararajan et al. | Effect of die sleeve material on mechanical behavior of A413 aluminium alloy processed through squeeze casting route | |
| JP4748688B2 (ja) | 半凝固金属スラリーの作製方法 | |
| Cardoso Legoretta et al. | Cooling slope casting to obtain thixotropic feedstock |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170111 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170111 |
|
| A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20170111 |
|
| A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20170125 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170308 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170508 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170607 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170807 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20170823 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20171124 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20171204 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20171220 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180118 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6284048 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |