JP6262550B2 - 限流器 - Google Patents
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Description
図1に示す、この発明の実施形態に係る限流器10は、一次コイル11と、二次コイル12とを備える。二次コイル12は、一次コイル11の中心軸を囲むとともに一次コイル11と重なるように配置され、両端部が短絡されている。一次コイル11は第1の超電導線材により構成されている。二次コイル12は、第2の超電導線材により構成されている。第2の超電導線材における非超電導時の電気抵抗値は、第1の超電導線材における非超電導時での電気抵抗値より高い。
以下、本発明の実施形態の詳細を説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付しその説明は繰返さない。
本発明の実施形態である限流器の効果を検討するため、二次側コイルを構成する超電導線材が異なる小型ソレノイド構造の変圧器磁気遮蔽型限流器を2種類作製し基礎特性を検討した。
図6および図7に示すように、樹脂製の支持部材13の外周に一次コイル11と二次コイル12とを配置した小型ソレノイド構造の変圧器磁気遮蔽型限流器を2種類(本発明の実施例と比較例)作製した。図6の右側が比較例の限流器であり、左側が実施例の限流器である。図7に示すように、これらの限流器において支持部材13の断面形状における中心軸から外周表面までの距離(半径)は55mmであった。2つの限流器において、一次コイル11を構成する超電導線材としては、ビスマス系の超電導線材(住友電気工業株式会社製 DI−BSCCO(登録商標)Type Hti−CA)を用いた。このビスマス系の超電導線材の温度77Kにおける1μV/cm基準の平均臨界電流Icは140Aであった。実施例としての限流器においては、二次コイルを構成する超電導線材としてイットリウム系の超電導線材を用いた。このイットリウム系の超電導線材の温度77Kにおける1μV/cm基準の平均臨界電流Icは160Aであった。一方、比較例としての限流器について、二次コイルを構成する超電導線材は、一次コイル11を構成する超電導線材と同様にビスマス系の超電導線材を用いた。以下、表1にビスマス系の超電導線材のデータを、表2にイットリウム系の超電導線材のデータを示す。
実験では、ボルトスライダー(60Hz)、電磁スイッチ、上述した限流器(FCL)、負荷リアクトルからなる回路において、電磁スイッチを閉じることで故障電流を流した。スライダックの電圧を徐々に増加させて故障電流を増大させつつ、FCL端子端電圧、FCLに流れる電流を計測した。
図8に、実施例および比較例の限流器におけるインピーダンス特性(限流インピーダンス特性)を示す。図8のグラフの横軸は電流値を示し、縦軸はインピーダンスを示す。図8の白丸が実施例の限流器のリアクタンスを示し、白抜き三角が実施例の限流器のレジスタンスを示す。また、図8の黒丸が比較例の限流器のリアクタンスを示し、黒三角が比較例の限流器のレジスタンスを示す。図8からもわかるように本発明の実施例の限流器の方が大きなリアクタンス成分が得られることがわかる。
図3に示した限流器と同様の構造を有する変圧器磁気遮蔽型限流器を作製し、そのインピーダンス特性を測定した。
図11および図12に示すような構造の限流器を作製した。この限流器において、一次コイルは実施例1における実施例の限流器と同様にビスマス系の超電導線材を用い、二次コイルについてはイットリウム系の超電導線材を用いた。中心軸から、内周側に位置する第1の支持部材13aの外周表面までの半径は図12に示すように141.5mmであり、第2の支持部材13bの外周表面までの半径は155mmとした。第1の支持部材13aおよび第2の支持部材13bの中心軸15に沿った方向における長さは400mmである。また、これらの第1および第2の支持部材13a、13b上に配置されている一次コイル11a、11bおよび二次コイル12a、12bの中心軸15に沿った方向での長さは300mmである。第1の支持部材13aの外周表面上における超電導線材の巻回方向と、第2の支持部材13bの外周表面上における超電導線材の巻回方向とは互いに逆向きになっている。
上述した限流器について、実験例1と同様にインピーダンス測定を行なった。
図13に示すように、限流器のインピーダンス特性が得られた。図13の横軸は電流値を示し、縦軸はインピーダンスを示している。図13から分かるように、電流値が200A程度まではリアクタンス成分による限流が支配的であるが、それより大きな故障電流に対しては抵抗(レジスタンス)成分による限流が支配的になっている。
上述した実験例2において用いた限流器について、限流動作実験を行ないその特性を確認した。
図14に示す一機無限大母線二回線送電模擬電力系統において、実験例2において作製した限流器を適用し限流動作実験を行なった。具体的には、事故相(A相)にのみ上述した限流器を設置し、健全相(B相、C相)には、限流器の漏れリアクタンスと同等のリアクトルを設置した。発電機は出力が6kW程度となるように設定した。また、この実験では限流器を発電機の隣に設置し、遮断器動作中も電流が流れ続ける状態で復帰するようにした。
2 負荷
10 限流器
11,11a,11b 一次コイル
12,12a,12b 二次コイル
13 支持部材
13a 第1の支持部材
13b 第2の支持部材
14 端子
15 中心軸
21,22 矢印
23 領域
31 配向性基板
32 中間層
33 超電導層
34 安定化層
35 絶縁膜
Claims (3)
- 一次コイルと、
前記一次コイルの中心軸を囲むとともに前記一次コイルと重なるように配置され、両端部が短絡された二次コイルとを備え、
前記一次コイルは第1の超電導線材により構成されており、
前記二次コイルは、第2の超電導線材により構成されており、
前記第2の超電導線材を構成する材料の非超電導時の電気抵抗値は、前記第1の超電導線材を構成する材料の非超電導時での電気抵抗値より高い、限流器。 - 前記第1の超電導線材は、ビスマス系の超電導導体を含み、
前記第2の超電導線材は、イットリウム系の超電導導体を含む、請求項1に記載の限流器。 - 前記中心軸に沿った方向に延びる第1の支持部材と、
前記中心軸から見て前記第1の支持部材の外周を囲むように配置され、筒状の形状を有する第2の支持部材とを備え、
前記第1の超電導線材は、前記第1および第2の支持部材の外周上にそれぞれ巻回されることで前記一次コイルを構成し、
前記第2の超電導線材は、前記第1および第2の支持部材の外周上であって前記第1の超電導線材と重なるようにそれぞれ巻回されることで前記二次コイルを構成し、
前記第1の支持部材の外周上における前記第1および第2の超電導線材の巻回方向は、前記第2の支持部材の外周上における前記第1および第2の超電導線材の巻回方向と逆である、請求項1または請求項2に記載の限流器。
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