JP6254704B2 - コンベヤベルト、コンベヤベルトの製造方法、及び、ゴム組成物 - Google Patents

Description

関連出願の相互参照

本願は、日本国特願２０１４−１６１０５０号の優先権を主張し、引用によって本願明細書の記載に組み込まれる。

本発明は、コンベヤベルト、コンベヤベルトの製造方法、及び、ゴム組成物に関する。

従来、物品や資材等の搬送装置として広く用いられているベルトコンベヤの主要構成部材であるコンベヤベルトは、形状や材質を異ならせた種々のものが市販されており、これらが用途に応じて使い分けられている。
一般的に高い強度が求められるような用途においては、ゴム製のコンベヤベルトが採用されており、このゴム製のコンベヤベルトとしては、厚み方向中央部に芯体を備え、この芯体を表裏両面から覆うカバーゴム層が備えられたものが広く採用されている。
このコンベヤベルトのカバーゴム層を構成するゴム組成物としては、強度や耐摩耗性などに優れることから、天然ゴムやポリブタジエンゴム等のジエン系ゴムをベースゴムとしたものが知られている（下記特許文献１、２参照）。

日本国特開平１１−１３９５２３号公報 日本国特開２００８−３８１３３号公報

ベルトコンベヤには、通常、コンベヤベルトが無端状にされた状態で備えられている。この種のベルトコンベヤは、コンベヤベルトを掛け渡して駆動するための駆動プーリと従動プーリとを備えている。
また、上記のようなベルトコンベヤは、通常、駆動プーリと従動プーリとの間でコンベヤベルトを裏面側から支持するための複数の支持ローラを備えている。
コンベヤベルトは、運転時に駆動プーリや従動プーリによって大きな曲げが加えられるばかりでなく、駆動プーリと従動プーリとの間に配された支持ローラ上を通過する際にも裏面側（非搬送側）に僅かな屈曲、伸長、圧縮などの変形が生じる。

前記のようなゴム製コンベヤベルトは、その大部分がカバーゴム層によって占められている。
そして、このカバーゴム層は、ベルト長手方向に延在する形でコンベヤベルトに備えられているため、ベルトコンベヤの運転時には、当然ながらコンベヤベルト全体と同様に変形が生じることになる。
一般的なコンベヤベルトは、ベルトコンベヤの運転時において、駆動力や摩擦力によってベルト長手方向に張力が発生する。また、一般的なコンベヤベルトは、ベルトコンベヤの運転時において、搬送物を搭載して支持ローラ上を通過する際に圧縮応力などが加わる。
特に、近年、ベルトコンベヤの長距離化・高速化が進んでいることから、コンベヤベルトに発生するエネルギーロスの内、コンベヤベルトが支持ローラ上を乗り越える際に生じるエネルギーロスの割合が増大している。
支持ローラに接触する裏面側のカバーゴムは、弾性率が比較的高く、且つ動的粘弾性における損失係数（Ｔａｎδ）の低いゴム組成物によって形成される方が、屈曲、伸長、圧縮といった変形を受けた際のエネルギーロスを抑制させる観点から好ましい。
即ち、コンベヤベルトに省エネルギー性を発揮させるには、少なくとも裏面側カバーゴム層の弾性率を比較的高くして、且つ損失係数の低いゴム組成物で裏面側カバーゴム層を形成させることが有効である。
但し、特許文献１、２のように、カバーゴムの損失係数（Ｔａｎδ）を小さくすると、前記支持ローラの上を通過する際のエネルギーロスが低減され、コンベヤベルト駆動時の消費電力が低減されるもののカバーゴムの耐引裂性、耐摩耗性などの耐久性が低くなる傾向がある。
このように、従来のコンベヤベルトは、省エネルギー性と耐久性とを両立できないという問題を有している。

本発明は、このような点に着目してなされたものであり、引張強度、引裂強度などの基本物性を維持しつつ、且つ損失係数の低いゴム組成物を提供し、ひいては、省エネルギー性と耐久性とをバランス良く備えたコンベヤベルトを提供することを課題としている。

本発明は、上記課題を解決すべく、ベルト長手方向に沿って延在するカバーゴム層として表面側カバーゴム層と裏面側カバーゴム層とを備えたコンベヤベルトであって、少なくとも前記裏面側カバーゴム層を構成するゴム組成物が、ジエン系ゴム、カーボンブラック、シリカ、及び、シランカップリング剤を含み、前記シランカップリング剤としてスルフィド系シランカップリング剤、及び、アミノ系シランカップリング剤を含むコンベヤベルトを提供する。

また、本発明は、上記課題を解決すべく、ベルト長手方向に沿って延在するカバーゴム層として表面側カバーゴム層と裏面側カバーゴム層とを備えたコンベヤベルトを作製するコンベヤベルト製造方法であって、ジエン系ゴム、カーボンブラック、シリカ、及び、シランカップリング剤を含み、前記シランカップリング剤としてスルフィド系シランカップリング剤、及び、アミノ系シランカップリング剤を含むゴム組成物を作製する第１工程、前記表面側カバーゴム層及び前記裏面側カバーゴム層の内、少なくとも前記裏面側カバーゴム層を第１工程で作製されたゴム組成物によって形成する第２工程を実施するコンベヤベルト製造方法を提供する。

さらに、本発明は、上記課題を解決すべく、ジエン系ゴム、カーボンブラック、シリカ、及び、シランカップリング剤を含み、該シランカップリング剤として、スルフィド系シランカップリング剤、及び、アミノ系シランカップリング剤を含むゴム組成物を提供する。

本発明によれば、引張強度、引裂強度などの基本物性を維持しつつ、損失係数の低いゴム組成物が提供され得る。
従って、本発明によれば、省エネルギー性及び耐久性に優れたコンベヤベルトが提供され得る。

一実施形態のコンベヤベルトが備えられたベルトコンベヤの概略使用状態図。 一実施形態のコンベヤベルトの概略的な断面構造を示した図１のＩ−Ｉ線矢視断面図。 図１とは異なる態様でコンベヤベルトが備えられたベルトコンベヤの概略斜視図。 図３のＩＩ−ＩＩ線矢視断面図。

本発明の実施の形態について以下に説明する。
なお、以下においては、本発明のゴム組成物がコンベヤベルト用ゴム組成物で、該ゴム組成物をカバーゴムの形成に利用する場合を例にして本発明の実施の形態を説明する。
まず、添付図面に基づき、本実施形態のコンベヤベルトが用いられてなるベルトコンベヤについて説明する。

図１は、本実施形態のコンベヤベルトが備えられてなるベルトコンベヤの使用方法を概略的に示した図であり、図２は図１中に破線で示したＩ−Ｉ線による切断面の構造を概略的に示した矢視断面図である。

なお、図１は、無端状に形成された本実施形態のコンベヤベルト１０が図１正面視右側から左側に向けて一定の昇り勾配となるように配されたベルトコンベヤ１の様子を表している。図１は、搬送物Ａを搬送する様子を搬送方向側方から見た状態を示すものである。
本実施形態のベルトコンベヤ１においては、搬送路の長手方向一端側（積載側）と他端側（荷下ろし側）とに配されたプーリ２０の間に前記コンベヤベルト１０が掛け渡されている。
なお、前記コンベヤベルト１０が掛け渡されている一対のプーリ２０の内の荷下ろし側のプーリ２０は、駆動源に接続された駆動プーリ２１である。積載側に配されたプーリ２０は前記駆動プーリ２１によって無端状のコンベヤベルト１０が周回されることで共回りする従動プーリ２２となっている。

そして、本実施形態のベルトコンベヤ１には、この駆動プーリ２１と従動プーリ２２との間の複数箇所に支持ローラ３０が配されている。本実施形態のベルトコンベヤ１には、前記積載側から前記荷下ろし側に掛けての搬送路（往路）においてコンベヤベルト１０を裏面側から支持する往路側支持ローラ３０ａが複数備えられている。該ベルトコンベヤ１は、前記荷下ろし側から前記積載側に戻るまでの経路（復路）において下方に面した状態となるコンベヤベルト１０の表面に下方から当接される復路側支持ローラ３０ｂを複数備えている。該復路側支持ローラ３０ｂは、外周面をコンベヤベルト１０の前記表面に当接させてコンベヤベルトを支持する。

即ち、駆動プーリ２１、従動プーリ２２および複数の前記往路側支持ローラ３０ａは、往路におけるコンベヤベルト１０を略一定傾斜で支持しうるように、その回転軸を互いに平行に配しつつそれぞれの上端部の垂直位置が図１において左上がりとなるように前記ベルトコンベヤ１に備えられている。
また、複数の前記復路側支持ローラ３０ｂは、復路におけるコンベヤベルト１０を略一定傾斜で支持しうるように、その回転軸を互いに平行に配しつつ上端部の垂直位置が図１において右下がりとなるように前記ベルトコンベヤ１に備えられている。

なお、本実施形態におけるコンベヤベルト１０は、ベルト幅方向に横断する横桟やベルト両側縁に沿って立設された耳桟といったものが備えられていない平ベルト状に形成されている。
そして、本実施形態におけるコンベヤベルト１０は、図２に示すように、搬送物Ａが載置されるコンベヤベルト１０の表面側（外周側）を形成するカバーゴム１１（以下「表面側カバーゴム１１ａ」ともいう）と、前記搬送物Ａが載置される表面とは逆側の裏面を構成するカバーゴム１１（以下「裏面側カバーゴム１１ｂ」ともいう）との２層のカバーゴム１１を備えている。本実施形態におけるコンベヤベルト１０は、この２層のカバーゴム１１の内側に、芯体層１２が形成されている。該芯体層１２は、コンベヤベルトに抗張力を付与するための芯体帆布が２層のカバーゴム１１の内側に埋設されて形成されている。
即ち、前記表面側カバーゴム１１ａ及び前記裏面側カバーゴム１１ｂは、ベルト長手方向に沿って延在するゴム層を形成するもので、該ベルト長手方向において略一定厚みとなるよう形成されている。

本実施形態のベルトコンベヤ１は、運転時において、搬送物Ａが往路側支持ローラ３０ａの間に位置している場合、コンベヤベルト１０が搬送物Ａの重量によって下方に向かって撓んだ状態となる。
即ち、搬送物Ａの重量が往路側支持ローラ３０ａによって支持されていない状況においては、この搬送物Ａの重量に相当する張力がコンベヤベルト１０に加わることになる。
そして、本実施形態のベルトコンベヤは、搬送物Ａが往路側支持ローラ３０ａに接近するに従って、コンベヤベルト１０が持ち上げられた状態となり、搬送物Ａが往路側支持ローラ３０ａを通過した後は往路側支持ローラ３０ａから離れるに従ってコンベヤベルト１０が再び下方に撓んだ状態となる。
このようにして本実施形態のコンベヤベルト１０は、往路において複数回の屈曲を受ける。
本実施形態のベルトコンベヤ１は、図２に示すように、コンベヤベルト１０が往路側支持ローラ３０ａによって支持される箇所において、ベルト幅方向に複数の往路側支持ローラ３０ａを配置している。
そして、本実施形態のベルトコンベヤ１は、この複数の往路側支持ローラ３０ａによってコンベヤベルト１０の幅方向両端部を中央部よりも持ち上げた状態とし、コンベヤベルト１０を樋状にして搬送物Ａがコンベヤベルト１０の側方から落下することを防止している。
即ち、本実施形態のコンベヤベルト１０は、平坦な状態で従動プーリ２２を通過した後に樋状に曲げられ、駆動プーリ２１に巻き掛けられる前に再び平坦な状態へと戻される。
また、コンベヤベルト１０は、駆動プーリ２１や従動プーリ２２を通過する際においてこれらによって大きな曲げが加えられる。
さらに、本実施形態のコンベヤベルト１０は、搬送物Ａが往路側支持ローラ３０ａの上を通過する際に、搬送物Ａの質量によって往路側支持ローラ３０ａと搬送物Ａとによって圧縮応力等が加えられる。

以上のようなことから前記表面側カバーゴム１１ａ、及び、前記裏面側カバーゴム１１ｂの内、少なくとも前記裏面側カバーゴム１１ｂは、弾性率が比較的高く、且つ、“弾性変形−復元”のサイクルにおけるヒステリシスロスの少ないことが好ましい。前記裏面側カバーゴム１１ｂは、力学的な損失係数（Ｔａｎδ）の低いゴム組成物によって構成されることが好ましい。
本実施形態のコンベヤベルトは、以下に例示の裏面側カバーゴム１１ｂと同様のゴム組成物で前記表面側カバーゴム１１ａを形成させることができる。
なお、前記表面側カバーゴム１１ａ及び前記裏面側カバーゴム１１ｂは、同じゴム組成物によって形成される必要はなく、それぞれが別のゴム組成物によって形成されていても良い。

前記裏面側カバーゴム１１ｂの形成に用いられる本実施形態のコンベヤベルト用ゴム組成物は、ベースゴム、充填剤、及び、添加剤といった成分を含み、具体的には、ジエン系ゴム、カーボンブラック、シリカ、及び、シランカップリング剤を含んでいる。
また、本実施形態の前記ゴム組成物は、シランカップリング剤として、スルフィド系シランカップリング剤、及び、アミノ系シランカップリング剤を含んでいる。

前記ゴム組成物は、ゴム成分として天然ゴムと天然ゴム以外のジエン系ゴムとを含んでいることが好ましく、ゴム組成物の低温における損失係数（Ｔａｎδ）を低くできる観点から、天然ゴム以外にポリブタジエンゴムやスチレン−ブタジエンゴムを含有していることが好ましい。
前記ゴム組成物は、特に、損失係数（Ｔａｎδ）と引裂強度等との両立を図る観点から、前記ポリブタジエンゴムや前記スチレン−ブタジエンゴムとして、フィラー（充填剤）と結合可能な官能基を分子中（主鎖末端など）に備えさせた変性品を含有させることが好ましい。
前記ゴム組成物は、ゴム成分に占める割合が５０質量％以上８０質量％以下となる割合で天然ゴムを含有していることが好ましい。
従って、前記ゴム組成物は、ポリブタジエンゴムやスチレン−ブタジエンゴムの変性品及び／又は非変性品を含有させる場合、全てのポリブタジエンゴムと全てのスチレン−ブタジエンゴムとの合計がゴム成分において２０質量％以上５０質量％以下となるように含有させることが好ましい。

前記ゴム組成物は、前記カーボンブラックや前記シリカ以外の充填剤を含有していてもよく、このカーボンブラック及びシリカ以外の充填剤としては、例えば、タルク、クレー、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウムなどが挙げられる。
ただし、本実施形態においては、カーボンブラック及びシリカ以外の充填剤を過度にゴム組成物に含有させるのは好ましいことではない。
従って、ゴム組成物に含有される充填剤は、８０質量％以上がカーボンブラック及びシリカであることが好ましく、９０質量％以上がカーボンブラック及びシリカであることがより好ましく、９５質量％以上がカーボンブラック及びシリカであることが特に好ましい。

前記カーボンブラックは、カバーゴムに対して強度を発揮させるのに有効な成分である一方で自身による凝集塊をカバーゴム中に形成させ易い。
この凝集塊は、カバーゴムに大きな変形が生じた際に崩壊し、せん断弾性率が低下することから、カバーゴムのヒステリシスロスを大きくさせてしまう要因となり得る。
このようなことから本実施形態においては、一般にカーボンブラックよりも補強効果の点において劣る傾向があるもののシランカップリング剤等によって凝集塊を形成させ難くすることができるシリカをゴム組成物に含有させている。
具体的には、ゴム組成物に含有されるシリカの含有量は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、５〜６０質量部であることが好ましく、１０〜５０質量部であることがより好ましい。
また、カーボンブラックとシリカとの合計に占めるシリカの割合は、２５質量％以上７５質量％以下であることが好ましい。

ゴムの補強を目的としたカーボンブラックとしては、ＡＳＴＭ Ｄ １７６５においてＨＡＦやＦＥＦなどとして分類されるものが広く一般に使用されているが、本実施形態においては、ゴム組成物を低い損失係数のものとする上において同規格においてＧＰＦやＳＲＦとして分類される比較的粒径の大きなカーボンブラックを採用することが好ましい。
より具体的には、本実施形態のゴム組成物は、含有するカーボンブラックの内の８０質量％以上がＧＰＦやＳＲＦであることが好ましく、９０質量％以上がＧＰＦやＳＲＦであることがより好ましく、９５質量％以上がＧＰＦやＳＲＦであることが特に好ましい。

本実施形態における前記シリカは、カーボンブラックと同様にある程度以上の粒径を有していることが好ましい。
該シリカは、乾式法によって製造されたものよりも湿式法によって製造されたものの方が好ましく、湿式法の中でもゲル法によって製造されたものよりも沈降法によって製造されたものが好ましい。
より具体的には、本実施形態のゴム組成物に含有させるシリカは、１０ｎｍ〜５０ｎｍの大きさの１次粒子が集合して２次粒子を形成しているものが好ましく、１μｍ〜４０μｍの平均粒子径を有するものが好ましい。本実施形態においては２０ｍ^２／ｇ〜４００ｍ^２／ｇのＢＥＴ比表面積を有するシリカが好ましい。

なお、該シリカについても、２次粒子どうしが凝集塊を形成する場合がある。
このようなシリカの凝集塊もカーボンブラックの凝集塊と同様にゴム組成物の損失係数を悪化させるおそれがある。
そのため、本実施形態のゴム組成物には、当該ゴム組成物中のシリカの分散性を向上させる目的で、アミノ系シランカップリング剤とスルフィド系シランカップリング剤とを含有させている。
なお、アミノ系シランカップリング剤及びスルフィド系シランカップリング剤は、それぞれ１種単独でゴム組成物に含有させる必要はなく、それぞれ２種以上のものをゴム組成物に含有させても良い。

前記アミノ系シランカップリング剤としては、例えば、３−アミノプロピルトリメトキシシラン（γ−アミノプロピルトリメトキシシラン）、Ｎ−３−（４−（３−アミノプロポキシ）ブトキシ）プロピル−３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２−（アミノエチル）−３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２−（アミノエチル）−３−アミノプロピルトリメトキシシラン（Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルトリメトキシシラン）、Ｎ−２−（アミノエチル）−３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−トリエトキシシリル−Ｎ−（１，３−ジメチル−ブチリデン）プロピルアミンとその部分加水分解物、Ｎ−フェニル−３−アミノプロピルトリメトキシシラン）、Ｎ−（ビニルベンジル）−２−アミノエチル−３−アミノプロピルトリメトキシシランの塩酸塩などが挙げられる。
本実施形態のゴム組成物に含有させるアミノ系シランカップリング剤としては、３−アミノプロピルトリメトキシシランが好ましい。
なお、本実施形態のゴム組成物は、アミノ系シランカップリング剤の添加の影響がゴム組成物の粘弾性などに過度に発現することを防止し、ゴム練りなどの作業を良好にさせる上において、アミノ系シランカップリング剤とともにアルキルアミンを併用することが好ましい。該アルキルアミンは、炭素数６以上２０以下のアルキル基を有し、該アルキル基を１つ有するモノアルキルアミンか、又は、前記アルキル基を２つ有するジアルキルアミンかの何れかであることが好ましい。該アルキルアミンは、オクチルアミンやドデシルアミンなどのモノアルキルアミンであることが好ましい。

前記スルフィド系シランカップリング剤としては、例えば、モノスルフィド系シランカップリング剤やポリスルフィド系シランカップリング剤が挙げられる。
本実施形態のゴム組成物に含有させるスルフィド系シランカップリング剤としては、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドなどのポリスルフィド系シランカップリング剤が好ましい。

前記アミノ系シランカップリング剤や前記アルキルアミンは、ゴム組成物の硬さを向上させるのに有効な成分である。
従って、ゴム組成物に含まれる全ての成分を含む配合物は、混練時に前記シリカや前記カーボンブラックによる凝集塊が形成されても前記アミノ系シランカップリング剤や前記アルキルアミンを含んでいるため前記凝集塊にせん断力が加わり易い。
即ち、ゴム組成物は、前記アミノ系シランカップリング剤や前記アルキルアミンを含むことで前記シリカや前記カーボンブラックによる凝集塊の存在割合が低減される。
一方、これらの配合物を混練する作業は、前記アミノ系シランカップリング剤や前記アルキルアミンを過度に配合すると、一様な混練物を得るまでの時間が長期化するなどして効率が低下する場合がある。
このことから前記シリカ１００質量部に対する前記アミノ系シランカップリング剤の含有量は、０．５質量部以上であることが好ましく、１質量部以上であることがより好ましく、３質量部以上であることが特に好ましい。
前記シリカ１００質量部に対する前記アミノ系シランカップリング剤の含有量は、１０質量部以下であることが好ましく、８質量部以下であることがより好ましい。

前記シリカ１００質量部に対する前記アルキルアミンの含有量は、１質量部以上であることが好ましく、１．５質量部以上であることがより好ましい。
前記シリカ１００質量部に対する前記アルキルアミンの含有量は、１０質量部以下であることが好ましく、７質量部以下であることがより好ましい。

前記ゴム組成物は、シリカの含有量１００質量部に対する前記アミノ系シランカップリング剤の含有量を「Ｘａ（質量部）」とし、且つ、シリカの含有量１００質量部に対する前記アルキルアミンの含有量を「Ｘｂ（質量部）」とした際に下記式（１）〜（３）の全ての関係式を満たすことが好ましい。

３ ≦ Ｘａ ≦ １０ ・・・（１）
１ ≦ Ｘｂ ≦ ７ ・・・（２）
４ ≦（Ｘａ＋Ｘｂ）≦ １４ ・・・（３）

本実施形態のゴム組成物は、前記シリカ１００質量部に対する前記スルフィド系シランカップリング剤の含有量が１質量部以上２０質量部以下であることが好ましく、５質量部以上１５質量部以下であることが好ましい。

これらのシランカップリング剤は、天然ゴムなどのゴム成分と、シリカの粒子との親和性の付与に有効なものである。
なお、後述するように、ゴム組成物を損失係数の低いものとする上においては、シリカは、アミノ系シランカップリング剤によってカップリング処理が施された後にスルフィド系シランカップリング剤でカップリング処理が施されることが好ましい。

即ち、スルフィド系シランカップリング剤でのカップリング処理をアミノ系シランカップリング剤でのカップリング処理後に行うことが好ましいのは、はじめにスルフィド系シランカップリング剤でシリカをカップリング処理するとシリカをゴム成分中に分散させ易い状態にし得るもののカップリング剤で覆われた凝集塊が形成されて当該凝集塊を形成しているシリカが個々に分散し難くなるためではないかと考えられる。
言い換えると、アミノ系シランカップリング剤でのカップリング処理をスルフィド系シランカップリング剤でのカップリング処理に先行して実施するのが好ましいのは、アミノ系シランカップリング剤でシリカをカップリング処理する場合においてもカップリング剤で覆われた凝集塊が形成される点においては共通するが、この凝集塊が混練などによりせん断を受けることで解砕され易くなるためであると考えられる。なお、解砕されて表面の少なくとも一部分がカップリング処理された個々の粒子となったシリカは、通常、スルフィド系シランカップリング剤によるカップリング処理が施されることで、再凝集が抑制され、分散性がより一層良好なものになる。

本実施形態のゴム組成物には、シランカップリング剤以外の添加物を含有させることができる。
該添加物としては、例えば、硫黄、有機過酸化物といった加硫剤；アルデヒド・アンモニア系化合物、グアニジン系化合物、チオウレア系化合物、チアゾール系化合物、スルフェンアミド系化合物、チウラム系化合物、ジチオカルバミン酸塩系化合物などの加硫促進剤；有機酸、ニトロソ化合物、ハロゲン化物、２−メルカプトベンツイミダゾール、Ｎ−シクロヘキシルチオフタルイミド等の加硫遅延剤；アミノ・ケトン系化合物、芳香族アミン系化合物、モノフェノール系化合物、ポリフェノール系化合物、ベンズイミダゾール系化合物などの老化防止剤；脂肪酸エステル系化合物などの加工助剤；難燃剤、顔料などが挙げられる。

本実施形態のコンベヤベルトは、前記芯体層１２を形成させるための芯体については特に限定されることなく一般的なコンベヤベルトに用いられているものを本実施形態においても採用することができる。
本実施形態においては、芯体として帆布などが例示されるが、芯体は、帆布である必要はなく、スチールコードなどであってもよい。

本実施形態のコンベヤベルトは、その製造方法が特に限定されるものではなく、一般的なコンベヤベルトと同様に製造することができる。
ベルト長手方向に沿って延在するカバーゴム層を備え、該カバーゴム層として表面側カバーゴム層と裏面側カバーゴム層とを備えた本実施形態のコンベヤベルトの製造方法としては、前記ゴム組成物を作製する第１工程、及び、前記表面側カバーゴム層及び前記裏面側カバーゴム層の内、少なくとも前記裏面側カバーゴム層を第１工程で作製されたゴム組成物によって形成する第２工程を実施する方法が挙げられる。
そして、前記第１工程では、ジエン系ゴム、カーボンブラック、シリカ、及び、シランカップリング剤を含み、前記シランカップリング剤としてスルフィド系シランカップリング剤、及び、アミノ系シランカップリング剤を含むゴム組成物を一般的な方法で調製すればよい。
前記ゴム組成物は、例えば、バンバリーミキサー、ニーダーミキサー、ロール等を用いて全ての成分を含んだ配合物を混練することで作製できる。コンベヤベルトは、カレンダー等を用いてゴム組成物をシート状に成形してカバーゴム用未加硫シートを作製し、該未加硫シートと帆布とを一体化させて加硫することによって製造することができる。

より詳しくは、ゴム引きした帆布を用意し、該帆布をカバーゴム用未加硫シートの間に挟んで、「表面側カバーゴム用未加硫シート／帆布／裏面側カバーゴム用未加硫シート」の順に積層された積層体を形成させ、該積層体を加硫プレスを用いて加硫しつつ一体化することにより前記コンベヤベルトを作製することができる。

なお、本実施形態においては、前記のようにシリカに対しては、アミノ系シランカップリング剤によってカップリング処理を施した後にスルフィド系シランカップリング剤でカップリング処理を行うことが好ましい。
従って、前記未加硫ゴムシートを作製するためのゴム練りにおいては、アミノ系シランカップリング剤によって予めカップリング処理されたシリカを用い、当該ゴム練りに際してスルフィド系シランカップリング剤を添加するようにさせるか、或いは、シランカップリング剤の添加を２回に分けて実施することが好ましい。

即ち、前記第１工程では、前記ゴム組成物に含まれる全ての成分の内の１又は２以上の成分が不足している第１配合物を混練する第１混練と、該第１混練によって得られた混練物を含み且つ前記不足している成分が補われた第２配合物を混練する第２混練とを実施し、前記第１配合物にアミノ系シランカップリング剤を含有させ、且つ、前記第１配合物にスルフィド系シランカップリング剤を不足させた状態で前記第１混練を実施し、前記第２混練ではスルフィド系シランカップリング剤が補われた第２配合物を混練して前記ゴム組成物を作製することが好ましい。
なお、ここで「成分が不足している」とは、「成分を含むもののその割合が少ない」という場合だけでなく「成分を全く含んでいない」という場合をも意味している。
そして、前記第１混練においては、スルフィド系シランカップリング剤を前記第１配合物に実質的に含有させないことが好ましい。

なお、シランカップリング剤は、シリカと十分に反応させることが好ましい。
従って、ゴム組成物の混練は、シリカとシランカップリング剤とを反応させる意味においては加温状態（例えば、１００℃以上）で実施することが好ましい。
その一方で、加温状態でゴム組成物の混練を実施すると、ゴムの二重結合が過度に切断されてしまったり、加硫が進行してしまったりして所望の物性をカバーゴムに発揮させるのが難しくなるおそれを有する。
特に加硫剤を含んだ状態でのゴム組成物の混練は、１００℃未満で実施することが好ましく、８０℃未満で実施することが好ましい。
従って、ゴム組成物の作製に際しては、加硫剤やスルフィド系シランカップリング剤を実質的に含有させずアミノ系シランカップリング剤を含有させた第１配合物を１００℃以上の温度で混練する工程と、該工程後に混練物を１００℃未満の温度に冷却する工程と、該工程後にスルフィド系シランカップリング剤を加えて１００℃以上の温度で混練する工程と、該工程後に混練物を１００℃未満の温度に冷却する工程と、該工程後に加硫剤を含有させて１００℃未満の温度で混練する工程とを少なくとも実施することが好ましい。

また、本実施形態においては、カバーゴムの基本物性を維持しつつ、損失係数の低いゴム組成物によって形成されるため、支持ローラ上を通過するなどした際にエネルギーロスが生じ難く、かつ引張強度、引裂強度などの低下を抑制できる。
従って、ベルトコンベヤは、本実施形態のコンベヤベルトが備えられることにより省エネルギー性および耐久性に優れたものになる。

なお、本実施形態においては、本発明の効果をより顕著に発揮する上において有利であることから搬送物Ａを搬送する際にコンベヤベルト１０が幅方向に湾曲した樋状となって用いられ、使用時に長手方向のみならず幅方向での屈曲が行われる場合を例示している。
しかし、本発明の効果は、使用時に長手方向での屈曲しか加わらないようなコンベヤベルトにおいても発揮される。
また、図１、２などに示したコンベヤベルトよりも幅方向での大きな屈曲が行われ、本発明の効果が特に顕著に発揮される事例として図３、４に示すような場合が挙げられる。

図３、４は、パイプコンベヤなどと呼ばれるベルトコンベヤ１及び該ベルトコンベヤ１におけるコンベヤベルト１０の使用状態を示したものである。
図３、４に示したコンベヤベルト１０は、無端状となって駆動プーリ２１と従動プーリ２２との間に掛け渡されている点では図１、２に示したコンベヤベルトに共通している。
また、図３、４に示したコンベヤベルト１０は、往路側支持ローラ３０ａや復路側支持ローラ３０ｂを乗り越える際に歪みを受ける点においても図１、２に示したコンベヤベルトに共通している。
そして、図３、４に示したコンベヤベルト１０は、表面側カバーゴム１１ａと裏面側カバーゴム１１ｂとの間に芯体層（図示せず）が形成されている点においても図１、２に示したコンベヤベルトに共通している。
一方で、図３、４に示したコンベヤベルト１０は、搬送物Ａを搬送する区間においてコンベヤベルト１０が筒状に丸められた状態で用いられる。
即ち、図３、４に示したコンベヤベルト１０は、積載側で搬送物Ａが表面側カバーゴム１１ａの上面に載置された後、往路側支持ローラ３０ａによって幅方向両端部が持ち上げられ、さらにこの持ち上げられた両端部どうしが裏面側が上向きになるように引き寄せられて両端部どうしが重ね合せられて筒状とされ、荷下ろしまでの間、この筒状の状態が保持される。

上記のようなことから図３、４に示したベルトコンベヤ１は、粉体などの飛散し易い搬送物Ａなどを搬送するのに適しているとともに筒状とされる際にコンベヤベルト１０に大きな歪が加わるため、本発明の効果がより顕著なものとなって発揮される。
なかでも、搬送物Ａの一部が表面側カバーゴム１１ａの表面に付着した場合でも、これを復路にて落下させないようにするために、復路においても復路側支持ローラ３０ｂによってコンベヤベルト１０が筒状とされるタイプのベルトコンベヤ１においては、本発明の効果が特に顕著なものとなって発揮される。
このように、本発明の効果は、図１、２に示した態様以外の各種のコンベヤベルトにおいて発揮されるものである。

なお、このような効果は、本実施形態のゴム組成物がカバーゴムに用いられる場合のみに生じることではない。
例えば、ベルト両側縁に沿って立設された耳桟を有するコンベヤベルトなどにおいては、当該耳桟を本実施形態のゴム組成物によって形成させることで走行時におけるエネルギーロスの低減を図ることができる。
また、本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物は、裏面側カバーゴム層だけでなく、表面側カバーゴム層や芯体層にも適用することができ、コンベヤベルトにおけるその他の部位の形成にも有用なものである。

また、本実施形態のゴム組成物は、Ｖ溝付プーリーに巻き掛けられて用いられるＶベルトやＶリブトベルトの圧縮ゴム層や、歯付プーリーに巻き掛けられて用いられる歯付ベルトの歯部などの形成にも有用である。
さらに、本実施形態のゴム組成物は、丸ベルトや平ベルトなどの伝動ベルトの形成材料としても有用である。
また、本実施形態のゴム組成物は、コンベヤベルトや伝動ベルトなどのベルト用ゴム組成物として有用であるばかりでなく、省エネルギー性と耐久性との両立が求められる各種用途において利用可能である。

なお、本発明のゴム組成物やコンベヤベルトは、上記例示には何等限定されるものではない。

以下に本発明の実施例を掲げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない
なお、以下に示す事例の内、「実施例２」、「実施例３」、「実施例４」、「実施例６」、「実施例１０」、「実施例１１」、及び、「実施例１２」については「参考例」である。

（評価１）
（実施例１）
天然ゴム（ＮＲ）（商品名：ＳＶＲＣＶ６０ ＤＡＵ ＴＩＥＮＧ ＲＵＢＢＥＲＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ製）とポリブタジエンゴム（ＢＲ）（商品名：ＶＣＲ−４１２ 宇都興産製）を６０／４０（ＮＲ／ＢＲ）の比率にてバンバリーミキサー（商品名：ミクストロンＢＢ１８０ 神戸製鋼製）にて混練し、そこへ充填剤としてカーボンブラック（ＧＰＦ）（商品名：シーストＶ 東海カーボン製）１２質量部（「質量部」は、ゴム１００質量部に対する割合。以下において同じ。）とシリカ（沈降法シリカ）（商品名：Ｕｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３ エボニックデグサジャパン製）３０質量部を投入した後、アミノ系シランカップリング剤（３−アミノプロピルトリエトキシシラン）（商品名：ｄｙｎａｓｉｌａｎｅＡＭＥＯエボニックデグサジャパン製）を１．３質量部、オクチルアミン（商品名：ファーミン０８Ｄ 花王製）を０．７質量部添加し、１５０℃にて反応させたのち、スルフィド系シランカップリング剤（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）（商品名：Ｓｉ６９ エボニックデグサジャパン製）３質量部を加え、１４０℃で反応させた。
最後に加工助剤として、ステアリン酸（商品名：ビーズステアリン酸 つばき サンユインダストリアル製、（加工助剤１））、及び、酸化亜鉛三種（商品名：亜鉛華３号Ａ 三井金属鉱業製、（加工助剤２））、老化防止剤（商品名：ノクラック６Ｃ、ノクラック２２４、サンノック、及び、ノクラックＡＷ−Ｎ 大内新興化学製）、加硫促進剤（品番：ノクセラーＮＳ−Ｆ 大内新興化学製）、加硫遅延剤（商品名：ＭＩＲＡＤ ＰＶＩ 小倉サンダイン株式会社製）を投入しバンバリーミキサーにて混練した。
混練後のゴムは、シート押出機（商品名：ＴＳＲ 神戸製鋼製）にてシート状にした後、ミルブレンダーにて加硫剤（硫黄）（商品名：セイミＯＴ ゴム工業資材製）を投入し、所定の厚みの未加硫ゴムシートを得た。

この未加硫ゴムシートを熱プレスして得られた加硫ゴムシートを用い以下のような項目による評価を行った。

＜引張試験：引張強さ、破断伸び＞
試験はＪＩＳＫ ６２５１（２００４）「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−引張特性の求め方」に準拠した。試験片はＪＩＳ３号ダンベル状試験片とし、厚さ２．０ｍｍとした。

＜引裂強さの試験＞
試験機として、株式会社上島製作所製引張試験機ＴＳ−１５５２（商品名）を使用した。試験はＪＩＳＫ ６２５２（２００１）「加硫ゴム及び可塑性ゴム・引裂強さの求め方」に準拠した。
試験片はクレセント形試験片とし、厚さ２．０ｍｍとした。
引裂き力（ＴＲ）は以下の式によって求めた。

ＴＲ＝Ｆ／ｔ

ＴＲ： 引裂き力［Ｎ／ｍｍ］
Ｆ： 最大引裂力［Ｎ］
ｔ： 試験片の厚さ［ｍｍ］

＜硬さ＞
ＪＩＳ Ｋ ６２５３に規定のタイプＡデュロメータによって常温（２３℃）での硬さ（瞬時値）を測定した。

＜せん断弾性率＞
試験機として、アルファテクノロジーズ社製「ＲＰＡ２０００」を使用した。試験条件は、周波数０．５Ｈｚ、温度４０℃とし、せん断歪０．２８％、６０％時におけるせん断弾性率をそれぞれ測定し、それらの比によりせん断弾性率の保持率（％）を求めた。
試験片は、ＪＩＳＫ６３００−２（２００１）「振動式加硫試験機による加硫特性の求め方」に準拠して、厚さ１２．５ｍｍのシートから直径３０ｍｍの円盤を打ち抜いて作製した。

＜損失係数（ｔａｎδ）の試験＞
試験機として、株式会社レオロジー製「ＦＴ−レオスペクトラＤＶＥ−Ｖ４」を使用した。試験条件は、周波数１０Ｈｚ，温度０℃、２０℃，サンプル厚さ１．０ｍｍ，サンプル長さ８．００ｍｍ、サンプル幅３ｍｍとした。損失係数ｔａｎδの測定値は、サンプル長さに対して５％伸長させた状態で、振幅±２％の歪みを与えて測定した。

（その他の実施例、比較例）
表１に示した配合によってゴム組成物を作製したこと以外は、実施例１と同様にゴム組成物を作製し、実施例１と同様に加硫ゴムシートについての評価を行った。
なお、実施例５においては、エボニックデグサジャパン製のスルフィド系シランカップリング剤（品番：Ｓｉ６９）にて予めシリカ（品番：Ｕｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３）に対して表面処理を実施したシリカ（品番：Ｃｏｕｐｓｉｌ ８１１３ エボニックデグサジャパン製 Ｓｉ６９／ＶＮ３＝１３／８７）を用いたため、実施例１においてスルフィド系シランカップリング剤を混練する工程に該当する部分を割愛してゴム組成物を作製した。
また、比較例においては、実施例１でアミノ系シランカップリング剤を加えるタイミングでスルフィド系シランカップリング剤を加えてゴム組成物を作製した。
なお、実施例２、比較例２では、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）に代えてスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）（品番：ＮＳ６１６ 日本ゼオン製）を用いゴム組成物を作製した。
これらの評価結果についても、実施例１と同様に表１に示す。

（評価２）
（基準試料の作製：実施例６）
天然ゴム（ＮＲ）（商品名：ＳＶＲＣＶ６０ ＤＡＵ ＴＩＥＮＧ ＲＵＢＢＥＲＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ製）とポリブタジエンゴム（ＢＲ）（商品名：ＶＣＲ−４１２ 宇都興産製）を６０／４０（ＮＲ／ＢＲ）の比率にてバンバリーミキサー（商品名：ミクストロンＢＢ１８０ 神戸製鋼製）にて混練し、そこへ充填剤としてカーボンブラック（ＧＰＦ）（品番：シーストＶ 東海カーボン製）１２質量部（「質量部」は、ゴム１００質量部に対する割合。以下において同じ。）とシリカ（沈降法シリカ）（品番：Ｕｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３ エボニックデグサジャパン製）３０質量部を投入した後、アミノ系シランカップリング剤（３−アミノプロピルトリエトキシシラン）（商品名：ｄｙｎａｓｉｌａｎｅＡＭＥＯエボニックデグサジャパン製）を２．５質量部添加し、１５０℃にて反応させたのち、スルフィド系シランカップリング剤（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）（品番：Ｓｉ６９ エボニックデグサジャパン製）３質量部を加え、１４０℃で反応させた。
最後に加工助剤として、ステアリン酸（商品名：ビーズステアリン酸 つばき サンユインダストリアル製、（加工助剤１））、及び、酸化亜鉛三種（品番：亜鉛華３号Ａ 三井金属鉱業製、（加工助剤２））、老化防止剤（商品名：ノクラック６Ｃ、ノクラック２２４、サンノック、及び、ノクラックＡＷ−Ｎ 大内新興化学製）、加硫促進剤（商品名：ノクセラーＮＳ−Ｆ 大内新興化学製）、加硫遅延剤（商品名：ＭＩＲＡＤ ＰＶＩ 小倉サンダイン株式会社製）を投入しバンバリーミキサーにて混練した。
混練後のゴムは、シート押出機（商品名：ＴＳＲ 神戸製鋼製）にてシート状にした後、ミルブレンダーにて加硫剤（硫黄）（商品名：セイミＯＴ ゴム工業資材製）を投入し、所定の厚みの未加硫ゴムシートを得た。

ここで、最初に天然ゴムとポリブタジエンゴムとの混練をバンバリーミキサーで開始してから、最終的に加硫剤（硫黄）を投入して加硫剤（硫黄）を均一に分散させるまでに要した時間を「混練時間（Ｔ１）」として計測した。
そして、加硫剤を分散させたシートの厚み及び幅を調整し、当該調整が完了して所望の厚みと幅とを有する未加硫ゴムシートが得られるまでの時間を「圧延時間（Ｔ２）」として計測した。

また、この未加硫ゴムシートを熱プレスして得られた加硫ゴムシートを用い「評価１」と同様にして、せん断弾性率保持率（６０％／０．３％）、及び、２０℃での損失係数（ｔａｎδ）を測定した。
ここで得られた「せん断弾性率保持率（％）」の値は、フィラーの分散性を表す指標となるものである。
そこで、この基準試料の「せん断弾性率保持率（％）」の値を「分散指数（Ｄ１）」として設定した。
さらに、ここで得られた「損失係数（ｔａｎδ）」の値は、省エネルギー性を表す指標となるものである。
そこで、この基準試料の「損失係数（ｔａｎδ）」の値を「省エネルギー指数（Ｓ１）」として設定した。

（比較試料（実施例６−１２、比較例５）の作製と判定）
次いで、表２に示す配合内容で、基準試料（実施例６）とは異なる配合内容で比較試料となるゴムシートを作製した。
そして、この比較試料の作製における「混練時間（Ｔｘ）」及び「圧延時間（Ｔｙ）」を計測した。
基準試料の「混練時間（Ｔ１）」をこの比較試料の「混練時間（Ｔｘ）」で除して得られた百分率の値［１００％×（Ｔ１／Ｔｘ）］を「混練時加工性」を判定する指標とした。
また、基準試料の「圧延時間（Ｔ２）」を比較試料の「圧延時間（Ｔｙ）」で除して得られた百分率の値［１００％×（Ｔ２／Ｔｙ）］を「圧延時加工性」を判定する指標とした。
なお、両指標は、比較試料が作業性に優れ、「混練時間（Ｔｘ）」や「圧延時間（Ｔｙ）」が短いほど値が高くなるよう設定した。

さらに、比較試料の「分散指数（Ｄｘ）」及び「省エネルギー指数（Ｓｘ）」を求め、
この比較試料の「分散指数（Ｄｘ）」を基準試料の「分散指数（Ｄ１）」で除して得られた百分率の値［１００％×（Ｄｘ／Ｄ１）］を「フィラー分散性」を判定する指標とした。
また、基準試料の「省エネルギー指数（Ｓ１）」を比較試料の「省エネルギー指数（Ｓｘ）」で除して得られた百分率の値［１００％×（Ｓ１／Ｓｘ）］を「省エネルギー性」を判定する指標とした。
ここで、「分散指数」は、「省エネルギー指数」、「混練時間」及び「圧延時間」とは異なり値が高いほうが良好な結果が得られていることになる。
そこで、「分散指数」だけは比較試料の結果を基準試料の結果で割る形にした。
即ち、「フィラー分散性」及び「省エネルギー性」の両方の指標は、「混練時加工性」や「圧延時加工性」と同様に良好な結果が得られている程、値が高くなるように設定した。
これらの結果を表２に示す。

この結果からも、本発明によれば、引張強度、引裂強度などの基本物性を維持しつつ、損失係数の低いゴム組成物を得ることができ、省エネルギー性および耐久性に優れたコンベヤベルトが得られることがわかる。
また、上記結果からは、シリカに対してアミノ系シランカップリング処理を施した後にスルフィド系シランカップリング剤でカップリング処理を施した方が好ましい結果が得られることがわかる。

また、上記の結果からも、シリカの含有量に対する、アミノ系シランカップリング剤の含有量とアルキルアミンの含有量とを所定範囲内に調製することが省エネルギー性に優れたコンベヤベルトを製造容易にする上において有利であることがわかる。

１：ベルトコンベヤ、１０：コンベヤベルト、１１：カバーゴム、１２：芯体層、２０：プーリ、３０：支持ローラ

Claims (7)

1. ベルト長手方向に沿って延在するカバーゴム層として表面側カバーゴム層と裏面側カバーゴム層とを備えたコンベヤベルトであって、
   少なくとも前記裏面側カバーゴム層を構成するゴム組成物は、ジエン系ゴム、カーボンブラック、シリカ、及び、シランカップリング剤を含み、
   前記シランカップリング剤としてスルフィド系シランカップリング剤、及び、アミノ系シランカップリング剤を含み、
   前記ゴム組成物は、アルキルアミンをさらに含み、
   該アルキルアミンが、炭素数６以上２０以下のアルキル基を有し、該アルキル基を１つ有するモノアルキルアミンか、又は、前記アルキル基を２つ有するジアルキルアミンかの何れかであり、且つ、
   前記ゴム組成物は、シリカの含有量１００質量部に対する前記アミノ系シランカップリング剤の含有量をＸａ質量部とし、シリカの含有量１００質量部に対する前記アルキルアミンの含有量をＸｂ質量部とした際に、下記式（１）〜（３）の全てを満たすコンベヤベルト。
   
   ３ ≦ Ｘａ ≦ １０ ・・・（１）
   １ ≦ Ｘｂ ≦ ７ ・・・（２）
   ４ ≦（Ｘａ＋Ｘｂ）≦ １４ ・・・（３）
   
2. 前記ゴム組成物が含有するゴム成分には、前記ジエン系ゴムとして天然ゴムが含有され、該ゴム成分にはポリブタジエンゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの内の一方又は両方が前記ジエン系ゴムとしてさらに含有されており、該ゴム成分に占める前記天然ゴムの割合が５０質量％以上８０質量％以下で、前記ポリブタジエンゴムと前記スチレン−ブタジエンゴムとの合計量の前記ゴム成分に占める割合が２０質量％以上５０質量％以下である請求項１記載のコンベヤベルト。
3. 前記アルキルアミンが、前記モノアルキルアミンである請求項１又は２記載のコンベヤベルト。
4. ベルト長手方向に沿って延在するカバーゴム層として表面側カバーゴム層と裏面側カバーゴム層とを備えたコンベヤベルトを作製するコンベヤベルト製造方法であって、
   ジエン系ゴム、カーボンブラック、シリカ、及び、シランカップリング剤を含み、前記シランカップリング剤としてスルフィド系シランカップリング剤、及び、アミノ系シランカップリング剤を含むゴム組成物を作製する第１工程、
   前記表面側カバーゴム層及び前記裏面側カバーゴム層の内、少なくとも前記裏面側カバーゴム層を第１工程で作製されたゴム組成物によって形成する第２工程を実施し、
   前記第１工程で作製する前記ゴム組成物は、炭素数６以上２０以下のアルキル基を有し、該アルキル基を１つ有するモノアルキルアミンか、又は、前記アルキル基を２つ有するジアルキルアミンかの何れかのアルキルアミンをさらに含むゴム組成物であり、且つ、
   前記第１工程で作製する前記ゴム組成物は、シリカの含有量１００質量部に対する前記アミノ系シランカップリング剤の含有量をＸａ質量部とし、シリカの含有量１００質量部に対する前記アルキルアミンの含有量をＸｂ質量部とした際に、下記式（１）〜（３）の全てを満たすゴム組成物であるコンベヤベルト製造方法。
   
   ３ ≦ Ｘａ ≦ １０ ・・・（１）
   １ ≦ Ｘｂ ≦ ７ ・・・（２）
   ４ ≦（Ｘａ＋Ｘｂ）≦ １４ ・・・（３）
   
5. 前記第１工程で作製する前記ゴム組成物は、含有するゴム成分中に前記ジエン系ゴムとして天然ゴムを含むゴム組成物であり、
   該第１工程で作製する前記ゴム組成物は、ポリブタジエンゴム及びスチレン−ブタジエンゴムの内の一方又は両方を前記ジエン系ゴムとしてさらに含むゴム組成物であり、且つ、
   該第１工程で作製する前記ゴム組成物は、前記ゴム成分に占める前記天然ゴムの割合が５０質量％以上８０質量％以下で、前記ポリブタジエンゴムと前記スチレン−ブタジエンゴムとの合計量の前記ゴム成分に占める割合が２０質量％以上５０質量％以下となるゴム組成物である請求項４記載のコンベヤベルト製造方法。
6. 前記アルキルアミンが、前記モノアルキルアミンである請求項４又は５記載のコンベヤベルト製造方法。
7. 前記第１工程では、
   前記ゴム組成物に含まれる全ての成分の内の１又は２以上の成分が不足している第１配合物を混練する第１混練と、
   該第１混練によって得られた混練物を含み且つ前記不足している成分が補われた第２配合物を混練する第２混練とを実施し、
   前記第１混練では、前記第１配合物に前記アミノ系シランカップリング剤及び前記アルキルアミンを含有させ、且つ、前記第１配合物に前記スルフィド系シランカップリング剤を不足させた状態で混練を実施し、
   前記第２混練では前記スルフィド系シランカップリング剤が補われた第２配合物を混練することにより、
   前記アミノ系シランカップリング剤によってカップリング処理された後に前記スルフィド系シランカップリング剤でさらにカップリング処理された前記シリカを含む前記ゴム組成物を作製する請求項４乃至６の何れか１項に記載のコンベヤベルト製造方法。

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