JP6245728B2 - 疲労寿命回復熱処理方法 - Google Patents
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Description
ガスタービン翼には、ガスタービンの起動及び停止に伴い、ガスタービン翼の内部に大きな熱応力が発生する。このような熱応力がガスタービン翼に繰り返し負荷されると、疲労き裂が発生するため補修が行われる。また、ガスタービン翼に生じた疲労き裂が、補修の基準を超えた場合には、ガスタービン翼は廃却処分される。
上記のように、補修基準を超える疲労き裂が発生することは、ガスタービン翼の信頼性を低下させるとともに、使用コストを増大させることになる。
本発明は、上記の知見に基づき完成させたものであって、その要旨は以下の通りである。
さらに、転位回復熱処理工程における加熱温度は、γ’相が固溶する温度よりも低温域で行うことができる。すなわち、γ’相の固溶を抑制した上で、構造部材中の転位を回復させることができるのである。したがって、上述の疲労寿命回復熱処理方法では、比較的低温で熱処理を行うことができるので、熱処理の際にかかるコストを低減することができる。また、構造部材が熱劣化することも抑制することができる。
また、上述の転位回復熱処理工程においてγ’相を残存させたまま、さらに時効処理を行う構成とされているので、2段時効の効果によってさらに構造部材の時効強度を向上させることが可能となる。
この場合、構造部材中の転位を確実に回復させ、疲労寿命を向上させることができる。
前記転位回復熱処理工程において加熱温度が1100℃未満の場合は、構造部材中の転位を回復させることができないおそれがあり、1200℃超の場合は、温度が高いためコストが増加する問題がある。保持時間が1時間未満の場合は、構造部材中の転位を十分に回復できないおそれがあり、保持時間が10時間超の場合は、時間が長いためコストが増加する問題がある。
以上のような理由により、好ましい転位回復熱処理工程の温度及び保持時間は、上記の範囲に設定されている。
この場合、構造部材の時効強度を十分に確保することができる。時効処理工程において、加熱温度が840℃未満の場合は、温度が低いために時効強度が不足するおそれがあり、860℃を超える場合は、過時効となり時効強度が低下するおそれがある。また、保持時間が1時間未満の場合、時間が短いためにγ’相の析出が不十分となり強度が低下するおそれがあり、24時間超の場合、時間が長いためコストが増加する問題がある。
この場合、微細き裂が発生していない構造部材の転位を回復させることで、より確実に構造部材の疲労寿命を回復させることができる。
本発明の実施形態に係る疲労寿命回復熱処理方法は、ガスタービン翼等の構造部材を対象として、構造部材に疲労が生じた場合に、疲労を回復させる方法である。
本実施形態においては、このNi基合金で構成された構造部材を対象とし、特にインコネル738LCで構成された構造部材を対象としている。
したがって、本発明の実施形態である疲労寿命回復熱処理方法は、ガスタービン翼に熱応力が繰り返し負荷され疲労破壊が生じる前の段階において、疲労を回復させることを目的としている。すなわち、疲労が生じたガスタービン翼(構造部材)の疲労を回復させ、疲労寿命を向上させることを目的としているのである。
本実施形態に係る疲労寿命回復熱処理方法は、例えば図1に示すように、転位回復熱処理工程S01と時効処理工程S02とを備えている。
疲労が生じた構造部材に対して、構造部材中の転位が回復する温度で加熱処理を行う。転位の回復する温度は、例えば構造部材を構成するNi基合金を各温度、各時間で加熱処理を行い、透過型電子顕微鏡(TEM)で観察を行うことによって転位の回復する温度を予め把握しておけば良い。
なお、転位回復熱処理工程S01における加熱温度はγ’相が固溶する温度未満(溶体化温度未満)とされている。
また、転位回復熱処理工程S01において加熱処理は例えば窒素雰囲気で行われる。
さらに、加熱処理後は急冷処理が行われ、窒素ガスやアルゴンガス等を用いたガス冷却などによる急冷とされている。この急冷速度は、例えば3000℃/hrとされている。
上記の転位回復熱処理工程S01の後に、時効処理工程S02を実施する。この時効処理工程S02は、γ’相を析出させる工程である。時効処理工程S02の温度は、予め構造部材を構成するNi基合金を各温度、各時間で加熱処理を行い、強度を測定する等によって時効の温度条件を把握しておけば良い。
さらに、加熱処理後は急冷処理が行われ、窒素ガスやアルゴンガス等を用いたガス冷却などによる急冷とされている。この急冷速度は、例えば3000℃/hrとされている。
以上の工程によって本実施形態である疲労寿命回復熱処理方法が完了する。
また、上述の転位回復熱処理工程においてγ’相を残存させたまま、さらに時効処理を行う構成とされているので、2段時効の効果によってさらに構造部材の時効強度を向上させることが可能となる。
また、転位回復熱処理工程S01において保持時間が1時間未満の場合は、構造部材中の転位を十分に回復できないおそれがあり、保持時間が10時間超の場合は、時間が長いためコストが増加する問題がある。
以上のような理由により、転位回復熱処理工程S01における加熱温度及び保持時間は、上記の範囲に設定されている。
また、時効処理工程S02において保持時間が1時間未満の場合、時間が短いためにγ’相の析出が不十分となり強度が低下するおそれがあり、24時間超の場合、時間が長いためコストが増加する問題がある。
上述のような範囲で転位回復熱処理工程S01、時効処理工程S02を行う場合、特にインコネル738LCの組成で構成された構造部材の疲労寿命を向上させることが可能である。
(本発明例1)
まず、インコネル738LCの組成のNi基合金を真空溶解により鋳造し、1120℃で2.5時間保持後、急冷して固溶化処理を行った。その後温度850℃で保持時間24時間の条件で時効処理を行い、Ni基合金のサンプルを作製した。
このサンプルに対して、JIS Z 2279に準拠した疲労試験を行い破断寿命の平均の40%の予疲労を与えた。
次いで、余疲労を与えたサンプルに対して、850℃、24時間の条件でさらに加熱処理(時効処理)を行い、窒素ガスを用いてガス冷却により急冷処理をした。この1120℃で2.5時間後、850℃で24時間の条件で加熱処理を行う前後のサンプルの金属組織についてTEM観察を行い、転位の回復の有無について調べた。
このようにして、本発明例1となる試験片を得た。
上述のようにして余疲労を与えたサンプルに対して1200℃、2.5時間の条件で加熱処理を行うこと以外は、本発明例1と同様にして本発明例2となる試験片を得た。
(比較例1)
上述のようにして余疲労を与えたサンプルに対して1080℃、2.5時間の条件で加熱処理を行うこと以外は、本発明例1と同様にして比較例1となる試験片を得た。
以上のようにして得られた本発明例1、本発明例2、及び比較例1の試験片について、JIS Z 2279に準拠して疲労試験を行った。
また、本発明例1、本発明例2、及び比較例1の疲労試験の結果を図4に示す。なお、図4において、Ni基合金のサンプルに対して余疲労を付与せずに疲労試験を行った場合の疲労寿命を1.0とした場合の各試験片の疲労寿命(疲労寿命比)を示している。また、図4において「余疲労後」とは、余疲労を与えたサンプルを試験片として、加熱処理等を行わずに疲労試験を実施したものである。
S02 時効処理工程
Claims (4)
- Ni基合金からなりγ’相が析出している構造部材に熱処理を行うことにより疲労寿命を回復する疲労寿命回復熱処理方法であって、
前記構造部材を構成するNi基合金を各温度、各時間で加熱処理を行い、観察を行うことによって、前記γ’相が固溶する温度未満であって前記構造部材中の転位が回復する温度である転移回復温度を予め把握する工程と、
疲労が生じた前記構造部材に対して前記転移回復温度で加熱処理を行う転位回復熱処理工程と、
前記転位回復熱処理工程の後に、前記γ’相が残存した状態で時効処理を行うことで、γ’相をさらに析出させる時効処理工程と、
を備えることを特徴とする疲労寿命回復熱処理方法。 - 前記転位回復熱処理工程では、温度1100℃以上1200℃以下、保持時間1時間以上10時間以下の加熱処理を行った後に、急冷処理を行うことを特徴とする請求項1に記載の疲労寿命回復熱処理方法。
- 前記時効処理工程では、温度840℃以上860℃以下、保持時間1時間以上24時間以下の加熱処理を行った後に、急冷処理を行うことを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の疲労寿命回復熱処理方法。
- 前記転位回復熱処理工程は、微細き裂が発生する前の前記構造部材に対して行われることを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか一項に記載の疲労寿命回復熱処理方法。
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