JP6223272B2 - 水銀含有排水の処理方法及びシステム - Google Patents

Description

本発明は水銀含有排水の処理方法及びシステムに関し，とくに有機物が含まれる水銀含有排水を処理する方法及びシステムに関する。

常温で液体の金属という性質を有する水銀（無機化合物，有機化合物を含む）は，産業上の様々な用途に利用されているが，人の健康被害を引き起こす原因になることから環境中への排出を抑制・防止することが求められる。多くの産業において水銀を使用しないプロセスへの転換が図られているが，現在でも発展途上国等では例えば苛性ソーダ・塩素の製造，塩化ビニルの製造等の化学工業プロセスで水銀が使用されており，そのような製造プロセスの水銀含有排水は環境へ放流する前に処理することが必要となる。

また，医薬品は製剤上及び安全対策上の代替品がない等の場合に限り現在でも水銀化合物を保存剤として配合することが認められており，とくにワクチン等の保存剤は現在も有機水銀化合物（例えばエチル水銀チオサリチル酸ナトリウム）が主流であることから，医薬品製造排水，病院排水等（以下，これらをまとめて医薬品排水という）も水銀の処理を必要とする。更に，家庭系ゴミに混入した乾電池，電球，体温計等からの漏出水銀を含むごみ焼却施設等からの排水，及びそのような焼却施設等からの排ガスを洗浄した洗煙排水も水銀含有排水として処理する必要がある。

従来から水銀含有排水を処理する方法として，排水中に水銀捕集剤（例えば硫黄物イオンＳ^２−，重金属捕集剤等）を添加し，水銀を難溶物（例えば難溶性の塩）として凝集沈殿させる方法が開発されている（凝集沈殿法。特許文献１，非特許文献１参照）。図２は，従来の凝集沈殿法の処理フローを示す。図示例の処理フローは，水銀含有排水Ｄを貯める原水槽１と，その原水槽１から取り入れた排水Ｄに水銀捕集剤及びｐＨ調整剤（例えばＨ_２ＳＯ_４，ＮａＯＨ等）を添加して水銀を難溶性の水銀塩（例えば硫化物塩）とする反応槽２１と，反応槽２１の出力排水に凝集剤（例えば鉄塩，アルミニウム塩）を添加して水銀塩をフロック状に凝集させる凝集槽２２と，凝集槽２２の出力排水を投入して凝集したフロックを汚泥（スラッジ）として沈殿・除去する沈殿槽２３とを有する。

図２の処理フローにおいて，沈殿槽２３の上澄み水Ｗは，ｐＨ調整槽２４及び中間水槽２５を介して，例えば下水道等の環境中へ放流する。沈殿槽２３で分離した汚泥Ｓは水銀廃棄物として最終処分施設へ送り，例えば６００〜８００℃の焙焼処理（融点以下の温度で加熱して揮発性成分を除去する処理）又は燃焼処理により汚泥中の水銀を気化させて回収し，回収した水銀（金属水銀）を管理・保管し，残りの残渣を最終処分場に埋立て処分する。

図２の処理フローの凝集沈殿プロセス（反応槽２１と凝集槽２２と沈殿槽２３）において，排水Ｄ中の水銀を微量まで処理するためには，水銀捕集剤，凝集剤等の薬剤を少し過剰に添加する必要がある。排水Ｄの流量及び含有水銀濃度は絶えず変動しているので，予想される流量及び最高水銀濃度に合わせて凝集沈殿プロセスにおける薬剤の添加量を決定する。

また，図２の処理フローは，中間水槽２５の下流側に，沈殿槽２３の上澄み水中の残留水銀を吸着除去するキレート樹脂塔３３と，その出力排水を中和する中和槽３４とを設けている。凝集沈殿プロセスのみでは上澄み水Ｗの水銀濃度を要求レベル（例えば０．０００５ｍｇ／リットル）以下に低下させることが難しい場合もあるが，凝集沈殿プロセス後の上澄み水をキレート樹脂塔３３に通すことにより，放流水Ｗの要求レベルの水質を確保することができる。キレート樹脂塔３３の前段に，上澄み水中の残留水銀を吸着除去する活性炭塔を設置する場合もある。

なお，凝集沈殿プロセスの上澄み水Ｗ中には水銀以外のＳＳ成分，ＣＯＤ成分等も残存しており，その上澄み液Ｗをキレート樹脂塔３３へ直接送ると目詰まりを生じるおそれがあるため，図示例のようにキレート樹脂塔３３を設ける場合は，その前段にろ過器３１を設けることが望ましい。また，図２の処理フローは無機水銀含有排水Ｄに対する場合を示しているが，有機水銀含有排水Ｄに対しても，凝集沈殿プロセスの前段に例えば排水Ｄ中の有機水銀化合物を塩素等により酸化分解して完全に無機水銀（塩化物等）とするプロセスを追加することにより，無機水銀の場合と同様に処理することが可能である。

特開昭５２−０１１６５０号公報 特開平１１−３４７５４８号公報

公害防止の技術と法規編集委員会「五訂・公害防止の技術と法規［水質編］」社団法人産業環境管理協会，２００１年６月１２日第７版発行，ｐｐ．２５３−２５８

図２の凝集沈殿法によれば，水銀含有排水Ｄ中の水銀を汚泥Ｓに濃縮して最終処分施設へ送り，残りを要求レベルの水質の上澄み水Ｗとして放流することができる。しかし，凝集沈殿法は，排水Ｄ中の水銀だけでなく他の成分（ＳＳ成分，ＣＯＤ成分，及び凝集剤その他の投入薬剤等）も薬剤により凝集して汚泥となるので，排水Ｄ中の水銀濃度に対して発生する汚泥量が増える問題点がある。汚泥量の増加は，最終処分が必要な水銀廃棄物の増加を意味するので処分コストが嵩む原因となり，最終処分施設において水銀を回収・管理する上でも好ましくない。

汚泥量の増加を避けるため，図２に示すように汚泥の搬送路に脱水装置３６を設けて汚泥Ｓを脱水することも考えられる。しかし，その場合は脱水ろ液中に水銀が移行するので，脱水ろ液を原水槽１に戻して再処理するために薬剤を更に添加する必要がある。また，脱水ろ液の塩濃度等が凝集性に影響を及ぼすため，添加する薬剤を増量しなければならなくなり，それに応じて汚泥量（水銀廃棄物量）が更に増える悪循環を生じる懸念もある。水銀廃棄物の増加を避けるためには，脱水処理や薬剤の再添加等を必要としない水銀含有排水Ｄの処理技術を開発する必要がある。

そこで本発明の目的は，水銀廃棄物の発生量を増やすことなく水銀含有排水を濃縮することができる方法及びシステムを提供することにある。

本発明者は，水銀含有排水Ｄ中に含まれる水銀を蒸留によって濃縮する方法に着目した。水銀の沸点（又は水銀の蒸気圧）は，化合物の種類によって相違するものの，一般に水の沸点よりも高い（又は水の蒸気圧より小さい）ので，蒸留によって排水Ｄを蒸留水Ｗと残留液Ｗとに分離すれば，残留液Ｗに水銀を濃縮することができる。また，蒸留法によれば，水銀凝集剤・凝集剤等の薬剤を添加する必要がないので，水銀の濃縮に際して凝集沈殿法のような汚泥の発生を抑えることが期待できる。しかし，本発明者の予備的実験によれば，水銀含有排水Ｄを蒸留釜に投入して大気圧下で水の沸点（１００℃）に加熱蒸留すると，排水Ｄ中のＳＳ成分，ＣＯＤ成分等に含まれる有機物が変性して蒸留釜の内壁に沈着・付着し，細菌・カビ等の温床となりうる問題が経験された。

水銀含有排水Ｄ中に含まれる有機物量は排出源に応じて様々であるが，例えば医薬品排水には比較的多く含まれていることがあり，そのような有機物が変性して蒸留釜に沈着・付着すると細菌等が繁殖して腐敗臭の原因になると共に，蒸留釜の熱交換能力の低下を招くので，蒸留釜の運転を中断して剥離・除去する必要が生じる。しかし，沈着・付着した有機物の剥離には手間がかかると共に洗浄剤その他の薬剤を用いる必要があり，沈着・付着物には水銀も随伴しているので，結果として従来の水銀汚泥と同様に最終処分が必要な水銀廃棄物（剥離した沈着物）が増えてしまう。水銀廃棄物を増やさずに水銀含有排水を処理するためには，有機物（主にタンパク質）の変性による沈着・付着を抑えることが重要である。本発明は，この着想に基づく研究開発の結果，完成に至ったものである。

図１の実施例を参照するに，本発明による水銀含有排水の処理方法は，有機物が含まれる水銀含有排水Ｄを蒸留釜１０に投入して水の沸点がその有機物の変性する温度以下となる低圧下で蒸留し，蒸留時に生じる蒸留水Ｗを放流し，蒸留後の残留液Ｓに水銀を濃縮してなるものである。

また，図１のブロック図を参照するに，本発明による水銀含有排水の処理システムは，有機物が含まれる水銀含有排水Ｄを貯める原水槽１，排水Ｄを投入して水の沸点が前記有機物の変性する温度以下となる低圧下で蒸留する蒸留釜１０，及び蒸留釜１０で生じる蒸留水Ｗを放流する放流路１７を備え，蒸留釜１０の残留液Ｓに水銀を濃縮してなるものである。

好ましくは，図１に点線で示すように，蒸留水Ｗの放流路１７に，蒸留水Ｗ中の残留水銀を除去する吸着装置３０を設ける。望ましくは，低圧蒸留の圧力を，水の沸点が６５度以下となる圧力とする。

本発明による水銀含有排水の処理方法及びシステムは，有機物が含まれる水銀含有排水Ｄを水の沸点がその有機物の変性する温度以下となる低圧下で蒸留し，その蒸留時に生じる蒸留水Ｗを放流し，蒸留後の残留液Ｓに水銀を濃縮するので，排水Ｄ中の有機物の変性による沈着・付着を防止することができ，水銀廃棄物の発生量を増やすことなく水銀含有排水を濃縮することができる。

以下，添付図面を参照して本発明を実施するための形態及び実施例を説明する。
は，本発明による水銀含有排水の処理システムの一実施例の説明図である。 は，従来の水銀含有排水の処理方法の一例の説明図である。

図１は，ワクチンを含む医薬品排水Ｄの処理システムに本発明を適用した実施例を示す。上述したようにワクチンには微生物の殺菌又は増殖抑制等を目的として有機水銀化合物（エチル水銀チオサリチル酸ナトリウム，商品名チメロサール）を添加することがあり，ワクチンを含む医薬品排水は水銀含有排水Ｄとして処理する必要がある。図示例の処理システムは，チメロサールの蒸気圧が２５℃において５．１×１０−^１０Ｐａであるのに対し，水の蒸気圧は３．１×１０^３Ｐａであり，両者の蒸気圧差（≒１×１０^１３Ｐａ）が極めて大きいことを利用して，蒸留により水銀含有排水Ｄを水Ｗと残留液Ｗとに分離し，残留液Ｗに水銀を濃縮する。ただし，本発明が適用可能な水銀含有排水は医療品排水に限られるわけではない。

図示例の処理システムは，水銀含有排水Ｄを蓄える原水槽１と，その排水Ｄを取り入れて蒸留する蒸留釜１０と，蒸留釜１０で生じる蒸留水Ｗを放流する放流路１７とを有する。原水槽１の排水Ｄを，計量タンク２経由で重量を計量しながら所定量ずつバッチ式で蒸留釜１０に投入し，蒸留釜１０において排水Ｄを所定時間加熱することにより水分を蒸発させる。図示例の蒸留釜１０は二重構造となっており，その内側に排水Ｄを所定時間滞留させ，その外側に熱媒（例えば蒸気）を通して内側との熱交換（間接加熱）により排水Ｄを水の沸点温度に加熱する。蒸留釜１０で発生した水蒸気を放流路１７に設けた凝縮器（コンデンサ）１４へ導入して液化し，液化した蒸留水Ｗを回収水タンク１５経由で一般下水道等へ放流する。

蒸留釜１０において水銀含有排水Ｄを水の沸点まで加熱することにより，蒸留水Ｗと残留液Ｗとに分離する。ただし，医薬品排水Ｄには有機物が含まれており，大気圧下で水の沸点（１００℃）に加熱すると排水Ｄ中の有機物が変性して蒸留釜の内壁に沈着・付着してしまう。図示例の処理システムは，有機物の沈着・付着を避けるため，蒸留釜１０に真空ポンプ１２を接続し，蒸留釜１０の内側を有機物の変性する温度以下で水が沸騰する圧力Ｐ０に減圧したうえで水銀含有排水Ｄを蒸留している。蒸留釜１０の内側の圧力に応じて水の沸点（すなわち，水の蒸気圧及び水銀の蒸気圧）は一意的に定まる。

有機物中のタンパク質や核酸は高温になると変性（熱変性）する。タンパク質等の一次構造は加熱してもほとんど変化しないが，二次以上の高次構造は加熱により崩れやすく，高次構造が崩れると表面積が大きくなって水和により安定化し，内部の疎水部分が相互に引き付け合って沈着・付着物を形成する。一般に有機物の熱変性は，有機物中に含まれるタンパク質等の種類に応じて異なるが，６０〜６５℃程度において始まって有機物が流動性を消失し，７０℃程度において沈着・付着が起こると考えられる。また，短時間では有機物の沈着・付着が起こらない温度であっても，時間の経過により有機物の沈着・付着が起こり得る。従って，水銀含有排水Ｄを蒸留釜１０に滞留させる時間（例えば３０〜６０分）に応じて，真空ポンプ１２により蒸留釜１０の内側を水の沸点が６５℃以下（例えば６４℃）となるような圧力Ｐ０に減圧しながら，排水Ｄを加熱して蒸留水Ｗと残留液Ｓとに分離することにより，有機物の沈着・付着を防ぐことができる。

望ましくは，真空ポンプ１２によって蒸留釜１０の内側の圧力を，水の沸点が有機物の変性する温度以下で，且つ，含有水銀の蒸発を十分小さく抑えることができる温度となるような圧力Ｐ０とする。水の沸点では，水銀含有排水Ｄ中の水銀も蒸発して蒸留水Ｗ中に混入しうる。チメロサールのように水との蒸気圧差が十分大きい水銀化合物は，有機物の変性が始まる６０〜６５℃程度まで加熱してもあまり蒸発せず，蒸留水Ｗ中に混入する水銀量を要求レベル以下に抑えることができるが，排水Ｄが比較的蒸発しやすい水銀を含んでいる場合は，蒸留水Ｗ中への水銀の混入を避けるため，蒸留釜１０の内側を水の沸点が６０℃未満となる低圧にまで下げることが有効である。例えば４６℃程度で水が沸騰する程度の低圧下で水銀含有排水Ｄを蒸留することにより，有機物の沈着・付着防止と，蒸発しやすい水銀の分離性向上との両者を同時に実現できる状態を作り出すことが可能である。このような蒸留温度となるような圧力Ｐ０は，水銀含有排水Ｄ（その中に含まれる有機部）の種類に応じて，予め実験的に定めることができる。

水銀含有排水Ｄを所定時間加熱して水Ｗと分離された残留液Ｓは，蒸留処理終了後に大気開放した蒸留釜１０の排出口から濃縮液タンク１９に流出させる。上述したように水の沸点が有機物の変性する温度以下となる低圧Ｐ０下で蒸留することにより，ゼリー状の部分が多少含まれる場合もあるが，残留液Ｓを流動性のある状態で蒸留釜１０から容易に排出することができる。すなわち，排水Ｄ中の水銀を流動性のある残留液Ｗに濃縮することができる。

例えば水銀含有量（Ｔ−Ｈｇ）が５ｍｇ／リットルの排水Ｄ＝１００ｍ^３／日を処理する場合，凝集沈殿法では１，０００ｍｇ／リットル程度の凝集剤（ＰＡＣ）を添加することにより約１００.５８ｋｇ／日の絶乾汚泥が発生する（（２）式参照）。通常，凝集沈殿法の汚泥濃度は１０，０００ｍｇ／リットル程度（換言すると含水率が９９．０％）であるから，換算すると約１０．１ｍ^３／日の汚泥量になる。これに対して図示例の方法で排水Ｄの水銀濃度を１０倍程度（減容化率＝１／１０）に濃縮した残留液Ｓの量は約１０．０ｍ^３／日（（３）式参照）であり，最終処分が必要な水銀廃棄物（残留液Ｓ）の発生量を凝集沈殿法の場合に比して少量に抑えることができる。

水銀塩（ＨｇＳ）の発生重量
＝（Ｈｇ量）×（ＨｇＳの分子量）／（Ｈｇの分子量）
＝（１００ｍ^３／日×５ｍｇ／リットル）×（２３２．６５）／（２００．５９）
≒５８０．０ｇ／日 ……………………………………………………………（１）
凝集沈殿法の（脱水前）汚泥発生重量
＝（（１）式の水銀塩の発生重量）＋（凝集剤の添加重量）
＝（５８０ｇ／日）＋（１００ｍ^３／日×１，０００ｍｇ／リットル）
＝（０．５８ｋｇ／日）＋（１００ｋｇ／日）
≒１００．５８ｋｇ／日 ………………………………………………………（２）
本発明の残量液量（１０倍濃縮）
＝（水銀含有排水量）／（減容化率）
＝（１００ｍ^３／日）／（１／１０）
≒１０．０ｍ^３／日 ……………………………………………………………（３）

［実験例１］
図１に示す処理システムを試設計し，本発明の効果を確認する試験を行った。試験では，チメロサール含有量（Ｔ−Ｈｇ）＝４．８ｍｇ／リットルの医薬品排水Ｄを原水とし，計量タンク２で原水の重量（＝５６．０５ｋｇ）を計測したうえで蒸留釜１０に投入した。また，真空ポンプ１２で蒸留釜１０の内側を水の沸点が６４℃となるような真空圧Ｐ０（≒−８２．２ｋＰａ）に減圧しながら排水Ｄを蒸留し，蒸留釜１０の蒸留水Ｗを回収水計量タンク１５に一時的に受けて一定時間間隔（約２分間隔）で重量を計測し，計測した蒸留水Ｗの重量と計量タンク２で計測した水銀含有排水Ｄの投入重量とから，蒸留釜１０の内側の水銀濃縮倍率（減容化率）を算出した。表１は，排水Ｄが所定減容化率（１／１０）となるまで真空ポンプ１２の運転点を３８分間継続したときの計量タンク１５による蒸留水（回収水）Ｗの継続的な計測結果を示す。

計量タンク１２に回収した蒸留水Ｗの水質を分析したところ，表２に示すように，蒸留水Ｗの水銀濃度は要求レベル（０．０００５ｍｇ／リットル）未満で検出できなかった。また，蒸留処理の終了後，蒸留釜１０の排出口を開放したところ，内部から水銀の濃縮された残留液Ｓ（重量＝５．５ｋｇ）を流動性のある状態で排出することができ，蒸留釜１０の内部に有機物の沈着・付着が発生していないことを確認することができた。これらの実験結果から，本発明の方法により，有機物が含まれる排水Ｄ中の水銀を残留液Ｓに濃縮し，残りを要求レベルの水質の蒸留水Ｗとして分離できることを確認することができた。

なお，表２の実験結果から，本発明の処理方法で回収される蒸留水Ｗには，ＳＳ成分，ＣＯＤ成分等がほとんど含まれていないことが分かる。従来の凝集沈殿法の上澄み水Ｗ中にはＳＳ成分，ＣＯＤ成分等も残存しており，上澄み液Ｗがキレート樹脂塔３３等を通る際にそれらが目詰まりを生じさせることがあった。本発明の処理方法で回収された蒸留水Ｗは，必ずしもキレート樹脂塔３３等に通す必要はないが，ＳＳ成分，ＣＯＤ成分等がほとんど含まれていないので，キレート樹脂塔３３等に通した場合にも目詰まりを生じさせるおそれが小さい。

好ましくは，蒸留釜１０における真空圧Ｐ０の蒸留時間を，残留液Ｓの流動性が維持できる範囲内において，残留液Ｓの所要減容化率（例えば１／２０〜１／５０）が得られる大きさとする。本発明では，残留液Ｓの減容化率（水銀濃度）を，蒸留時間によって適宜に調整することが可能である。例えば，上述した水銀含有排水Ｄ（Ｔ−Ｈｇ＝５ｍｇ／リットル，１００ｍ^３／日）を処理する場合に，水銀倍率を５０倍程度（減容化率＝１／５０）に濃縮すると残留液Ｓの量は約２．０ｍ^３／日となる（（５）式参照）。従来の凝集沈殿法では脱水処理した場合でも約１０.１ｍ^３／日の汚泥が発生するので（（４）式参照），残留液Ｓの水銀濃度（減容化率）を排水Ｄの２０〜５０倍（１／２０〜１／５０）程度に高くすることにより，水銀廃棄物（残留液Ｓ）の量を凝集沈殿法で発生する脱水汚泥量より小さく抑え，最終処分が必要な残留液Ｓの減容化を図ることができる。

凝集沈殿法の（脱水後）汚泥発生量
＝（（２）式の汚泥の発生重量）／（汚泥の比重）
＝（１００．５８ｋｇ／日）／（１０，０００ｍｇ／リットル）
≒１０．１ｍ^３／日 ……………………………………………………………（４）
本発明の残量液量（５０倍濃縮）
＝（水銀含有排水量）／（減容率）
＝（１００ｍ^３／日）／（１／５０）
≒２．０ｍ^３／日 ………………………………………………………………（５）

望ましくは，図１に示すように，蒸留釜Ｗ１０の真空圧Ｐ０及び蒸留時を制御する制御装置１８を設け，計量タンク２及び計量タンク１５の計測値を制御装置１８に入力し，制御装置１８において残留液Ｓの所要減容化率が得られるように水銀含有排水Ｄの蒸留時間を制御する。例えば，上述した有機物の変性する温度以下で水が沸騰する圧力Ｐ０と所定減容化率（例えば１／２０〜１／５０）を制御装置１８に記憶しておき，計量タンク２，１５の計測値に基づき所定減容率となるまで蒸留釜１０の内側を圧力Ｐ０とする真空ポンプ１２の運転を継続する。

こうして，本発明の目的である「汚泥量を増やすことなく水銀含有排水を濃縮することができる方法及びシステム」の提供が達成できる。

図１に点線で示すように，本発明の処理システムの蒸留水Ｗの放流路１７に，蒸留水Ｗ中の残留水銀を除去する吸着装置３０を設けることも有効である。上述したチメロサールのように水との蒸気圧差が十分大きい水銀化合物は，水の沸点が６４℃程度になる低圧下で蒸留した場合でも蒸留水Ｗ中に混入するおそれは小さいが，万が一若干の水銀化合物が蒸留水Ｗ中に移行した場合でも，放流路１７に吸着装置３０を設けて蒸留水Ｗ中の残留水銀を除去することにより，水銀化合物の環境中への不所望な漏出を防止することができる。

また，例えば金属水銀の蒸気圧は２５℃において２．７×１０−^１Ｐａであり，水との蒸気圧差は約１×１０^４Ｐａ程度である。このように水との蒸気圧差の小さい水銀を含む排水Ｄを本発明で処理する場合は，上述したように水の沸点が６０℃未満となる低圧に下げたとしても，蒸留水Ｗ中に水銀が混入するおそれがある。放流路１７に吸着装置３０を設けた図１の実施例によれば，このような水銀含有排水Ｄについても，水銀化合物の環境中への不所望な漏出を防止しつつ本発明の方法で処理することが可能である。

図示例の吸着装置３０は，キレート樹脂塔３３と，その前段に配置した活性炭塔３２とを有する。上述したように，本発明の処理方法によれば，キレート樹脂塔３３及び活性炭塔３２に目詰まりを生じさせるＳＳ成分，ＣＯＤ成分等はほとんど蒸留槽１０内の残留液Ｓ側に留まり，蒸留水Ｗ側には移行しないので，従来の凝集沈殿法の上澄み水Ｗを処理する場合に必要であったキレート樹脂塔３３及び活性炭槽３２の前段のろ過器３１を省略することが可能である。

１…原水槽 ２…計量タンク
３…ポンプ
１０…蒸留釜 １２…真空ポンプ
１４…凝縮器（コンデンサ） １５…回収水計量タンク
１６…回収水タンク １７…放流路
１８…制御装置 １９…濃縮液タンク
２０…凝集沈殿プロセス ２１…反応槽
２２…凝集槽 ２３…沈殿槽
２４…ｐＨ調整槽 ２５…中間水槽
２６，２８…ポンプ
３０…吸着装置 ３１…ろ過器
３２…活性炭槽 ３３…キレート樹脂塔
３４…中和槽 ３６…脱水装置
Ｄ…水銀含有排水 Ｗ…放流水
Ｓ…残留液（汚泥）

Claims (8)

1. 有機物が含まれる水銀含有排水を蒸留釜に投入して水の沸点が当該有機物の変性する温度以下となる低圧下で蒸留し，蒸留時に生じる蒸留水を放流し，蒸留後の残留液に水銀を濃縮してなる水銀含有排水の処理方法。
2. 請求項１の処理方法において，前記蒸留水を放流前に吸着装置に通して残留水銀を除去してなる水銀含有排水の処理方法。
3. 請求項１又は２の処理方法において，前記低圧蒸留の圧力を，水の沸点が６５度以下となる圧力としてなる水銀含有排水の処理方法。
4. 請求項１から３の何れかの処理方法において，前記有機物が含まれる水銀含有排水を，有機水銀化合物が含まれる医薬品製造排水又は病院排水としてなる水銀含有排水の処理方法。
5. 有機物が含まれる水銀含有排水を貯める原水槽，前記排水を投入して水の沸点が前記有機物の変性する温度以下となる低圧下で蒸留する蒸留釜，及び前記蒸留釜で生じる蒸留水を放流する放流路を備え，前記蒸留釜の残留液に水銀を濃縮してなる水銀含有排水の処理システム。
6. 請求項５の処理システムにおいて，前記蒸留水の放流路に，前記蒸留水中の残留水銀を除去する吸着装置を設けてなる水銀含有排水の処理システム。
7. 請求項５又は６の処理システムにおいて，前記低圧蒸留の圧力を，水の沸点が６５度以下となる圧力としてなる水銀含有排水の処理システム。
8. 請求項５から７の何れかの処理システムにおいて，前記有機物が含まれる水銀含有排水を，有機水銀化合物が含まれる医薬品製造排水又は病院排水としてなる水銀含有排水の処理システム。