JP6221641B2 - ズームレンズ系 - Google Patents

Description

本発明は、ズームレンズ系、特に一眼レフカメラに用いて好適な広角ズームレンズ系に関する。また本発明は、手振れ等に起因する像ずれを補正するために、レンズ系の一部を偏芯させることができるレンズ内防振ズーム光学系に関する。

負の屈折力のレンズ群を最も物体側に配置した、所謂、負先行（ネガティブリード）型のズームレンズ系は、広画角化および、焦点距離に比して長いバックフォーカスを確保することが比較的容易なことから、一眼レフカメラ用の広角ズームレンズ系に多く用いられている。

負先行（ネガティブリード）型のズームレンズ系の中でも、レンズ系の一部を光軸と略直交する方向に偏芯させることで、手振れ等に起因する結像位置のずれを補正する、所謂、防振機能を搭載したズームレンズ系が提案されている（特許文献１−４）。

このようなレンズ内防振ズーム光学系では、防振レンズ群が偏芯した状態における偏芯コマ収差、像面倒れなどの収差を良好に補正し、防振駆動時の収差変動を低減することが要求される。

この点、特許文献１−４の防振ズームレンズ系は、比較的高い光学性能が要求される高画素数のデジタルスチルカメラ等に適用するためには、防振駆動時（防振レンズ群の偏芯時）の収差補正さらには光学性能が不十分である。

防振駆動時の光学性能を高めるためには、防振レンズ群のレンズ枚数を増やす、或いは防振レンズ群に非球面レンズを用いるなどによって、防振レンズ群の設計自由度を高め、レンズ群内で発生する収差を小さくすることが効果的である。

しかし、防振レンズ群のレンズ枚数をむやみに増やすと、防振レンズ群の駆動機構への負担が大きくなり、レンズ系全体（さらには防振レンズ群の駆動機構を含んだ装置全体）の大型化にもつながる。また、防振レンズ群のレンズ枚数の増大や非球面レンズの使用はコストアップの要因となる。

特開平７−１５２００２号公報 特開２００４−６１９１０号公報 特開２０１０−１７００６１号公報 特開２０１０−２１７５３５号公報

本発明は、以上の問題意識に基づいてなされたものであり、防振レンズ群の駆動機構への負担を小さくし、レンズ系全体（さらには防振レンズ群の駆動機構を含んだ装置全体）を小型化し、さらにコストダウンを図り、とりわけ防振駆動時（防振レンズ群の偏芯時）に収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができるズームレンズ系を得ることを目的とする。

本発明は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群および正の屈折力の第４レンズ群からなるズームレンズ系において、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、少なくとも、第１レンズ群、第２レンズ群および第４レンズ群が光軸方向に移動し、第３レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力の第３ａレンズ群と負の屈折力の第３ｂレンズ群とからなり、第３ｂレンズ群は、負単レンズと正単レンズとからなり、この負単レンズと正単レンズとの間に空気レンズが形成されている、ことを特徴としている。

第３ｂレンズ群は、具体的には、物体側から順に、像側に凹面を向けた負単レンズと物体側に凸面を向けた正単レンズとから構成し、この負単レンズと正単レンズとの間に、物体側に凸のメニスカス形状の空気レンズを形成することが好ましい。

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（１）を満足することが好ましい。
（１）０．１＜Ｒｉ／Ｒｏ＜１．１
但し、
Ｒｉ：第３ｂレンズ群中の空気レンズの像側の面の曲率半径、
Ｒｏ：第３ｂレンズ群中の空気レンズの物体側の面の曲率半径、
である。

第３ｂレンズ群中の空気レンズの焦点距離は正の値をとることが好ましい。

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
（２）−０．７＜（Ｒ３ａｏ＋Ｒ３ａｉ）／（Ｒ３ａｏ−Ｒ３ａｉ）＜０．３
但し、
Ｒ３ａｏ：第３ａレンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
Ｒ３ａｉ：第３ａレンズ群の最も像側の面の曲率半径、
である。

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）−１．１＜（Ｒ３ａｉ−Ｒ３ｂｏ）／（Ｒ３ａｉ＋Ｒ３ｂｏ）＜０．７
但し、
Ｒ３ａｉ：第３ａレンズ群の最も像側の面の曲率半径、
Ｒ３ｂｏ：第３ｂレンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
である。

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（４）および（５）を満足することが好ましい。
（４）−０．７＜（１−ｍ３ｂＳ）・ｍ４Ｓ＜−０．２
（５）−０．８＜（１−ｍ３ｂＬ）・ｍ４Ｌ＜−０．３
但し、
ｍ３ｂＳ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３ｂレンズ群の横倍率、
ｍ４Ｓ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第４レンズ群の横倍率、
ｍ３ｂＬ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３ｂレンズ群の横倍率、
ｍ４Ｌ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第４レンズ群の横倍率、
である。

第３レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、光軸方向に移動させない（像面に対して固定する）ことができる。あるいは、第３レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、光軸方向に移動させることもできる。

本発明によれば、防振レンズ群の駆動機構への負担を小さくし、レンズ系全体（さらには防振レンズ群の駆動機構を含んだ装置全体）を小型化し、さらにコストダウンを図り、とりわけ防振駆動時（防振レンズ群の偏芯時）に収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることができるズームレンズ系が得られる。

本発明によるズームレンズ系の数値実施例１の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の横収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 本発明によるズームレンズ系の数値実施例２の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の横収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図１１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 本発明によるズームレンズ系の数値実施例３の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の横収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図２１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 本発明によるズームレンズ系の数値実施例４の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の横収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図３１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 本発明によるズームレンズ系の数値実施例５の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の横収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図４１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 本発明によるズームレンズ系の数値実施例６の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時の横収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の中間焦点距離における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 図５１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したときの横収差図である。 本発明によるズームレンズ系のズーム軌跡を示す第１の簡易移動図である。 本発明によるズームレンズ系のズーム軌跡を示す第２の簡易移動図である。

本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、図６１、図６２の簡易移動図に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３および正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４からなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、負の屈折力の第３ａレンズ群Ｇ３ａと負の屈折力の第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとからなる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には絞りＳが位置しており、この絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。Ｉは像面である。

本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−６を通じて、図６１、図６２の簡易移動図に示すように、短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が減少する。
第１レンズ群Ｇ１は、全数値実施例１−６を通じて、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、単調に像側に移動するか、あるいは一旦像側に移動した後に若干量だけ物体側に戻る。なお、第１レンズ群Ｇ１は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、物体側に移動する態様、または一旦物体側もしくは像側に移動した後に短焦点距離端の位置に戻る（Ｕターンする）態様も可能である。
第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は、全数値実施例１−６を通じて、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、単調に物体側に移動する。
第３レンズ群Ｇ３は、図６１の簡易移動図に示すように、数値実施例１、２、４−６では、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、光軸方向に移動しない（像面Ｉに対して固定されている）。第３レンズ群Ｇ３は、図６２の簡易移動図に示すように、数値実施例３では、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、物体側に移動する。

第１レンズ群Ｇ１は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２、両凹負レンズ１３および両凸正レンズ１４からなる。負メニスカスレンズ１１は、ガラスレンズの像側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズからなる。

第２レンズ群Ｇ２は、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ２１、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ２２と両凸正レンズ２３の接合レンズ、および両凸正レンズ２４からなる。

第３ａレンズ群Ｇ３ａは、全数値実施例１−６を通じて、物体側から順に位置する両凹負レンズ３１と両凸正レンズ３２の接合レンズからなる。

第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、全数値実施例１−６を通じて、光軸に略直交する方向に移動（偏芯）して結像位置を変位させることにより手ぶれ等に起因する像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ群（防振レンズ群）である。
第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、数値実施例１、２、４、５では、物体側から順に、両凹負レンズ（像側に凹面を向けた負単レンズ）３３と物体側に凸の正メニスカスレンズ（物体側に凸面を向けた正単レンズ）３４とからなり、この両凹負レンズ３３と正メニスカスレンズ３４との間に、物体側に凸のメニスカス形状の空気レンズが形成されている。
第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、数値実施例３では、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ（像側に凹面を向けた負単レンズ）３３と物体側に凸の正メニスカスレンズ（物体側に凸面を向けた正単レンズ）３４とからなり、この負メニスカスレンズ３３と正メニスカスレンズ３４との間に、物体側に凸のメニスカス形状の空気レンズが形成されている。
第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、数値実施例６では、物体側から順に、両凹負レンズ（像側に凹面を向けた負単レンズ）３３と両凸正レンズ（物体側に凸面を向けた正単レンズ）３４とからなり、この両凹負レンズ３３と両凸正レンズ３４との間に、物体側に凸のメニスカス形状の空気レンズが形成されている。

第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１−３では、物体側から順に、物体側から順に位置する両凸正レンズ４１と両凹負レンズ４２と両凸正レンズ４３の接合レンズ、および物体側から順に位置する両凹負レンズ４４と両凸正レンズ４５の接合レンズからなる。両凹負レンズ４４は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例４−６では、物体側から順に、物体側から順に位置する物体側に凸の平凸正レンズ４１と像側に凹の平凹負レンズ４２と両凸正レンズ４３の接合レンズ、および物体側から順に位置する両凹負レンズ４４と両凸正レンズ４５の接合レンズからなる。両凹負レンズ４４は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズからなる。

本実施形態のズームレンズ系は、負正負正の負先行（ネガティブリード）型の４群ズームレンズ構成を前提としている。この前提構成において、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３は、負の屈折力の第３ａレンズ群Ｇ３ａと負の屈折力の第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとに分割される。さらに、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、負単レンズ３３と正単レンズ３４とから構成され、この負単レンズ３３と正単レンズ３４との間に空気レンズが形成される。つまり、負単レンズ３３と正単レンズ３４は接合されておらず、両レンズが空気間隔を隔てて配置されている。

上述したように、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、光軸に略直交する方向に移動（偏芯）して結像位置を変位させることにより手ぶれ等に起因する像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ群（防振レンズ群）である。

本実施形態のズームレンズ系は、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの構成と屈折力を最適設定することにより、通常状態（防振レンズ群が偏芯していない状態）および防振駆動状態（防振レンズ群が偏芯している状態）の収差変動を抑え、とりわけ防振駆動時に収差を良好に補正して優れた光学性能を得ることに成功している。

防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを負単レンズ３３と正単レンズ３４とから構成することにより、偏芯色収差を良好に補正することができる。また、負単レンズ３３と正単レンズ３４との間に空気レンズを形成することにより、収差補正の自由度を高め、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの偏芯に伴う偏芯コマ収差を良好に補正することができる。

さらに、負単レンズ３３を像側に凹面を向けた形状（両凹形状または物体側に凸のメニスカス形状）とし、かつ正単レンズ３４を物体側に凸面を向けた形状（両凸形状または物体側に凸のメニスカス形状）として、両レンズの間に形成される空気レンズの両面を物体側に凸とする（物体側に凸のメニスカス形状とする）ことにより、球面収差を良好に補正するとともに、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの偏芯に伴う偏芯コマ収差を良好に補正することができる。

第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ中の負単レンズ３３と正単レンズ３４との間に形成される空気レンズは、その焦点距離が正の値をとることが好ましい。仮に、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ中の空気レンズの焦点距離が負の値になると、空気レンズの両面で過大な球面収差の打ち消しが発生し、空気レンズの面間偏芯による収差変動が大きくなり、実用上の性能を維持することが難しくなる。

本実施形態のズームレンズ系は、防振レンズ群のレンズ枚数の増大や非球面レンズの使用といった手法に頼ることなく、防振駆動時の光学性能を高めている。つまり、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは負単レンズ３３と正単レンズ３４の２枚のレンズで構成されており、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ内に非球面レンズは使用していない。このため、防振レンズ群の駆動機構への負担を小さくし、レンズ系全体（さらには防振レンズ群の駆動機構を含んだ装置全体）を小型化し、さらにコストダウンを図ることができる。

本実施形態のズームレンズ系では、数値実施例１、２、４−６において、第３レンズ群Ｇ３が、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、光軸方向に移動しない（像面Ｉに対して固定されている）。この態様によれば、変倍に伴う可動部を少なくすることで、鏡枠の機械構造を簡略化し、コストを抑えることができる。また、製造誤差の発生要因が減少するため実用上の光学性能を維持する上で有利となる。さらに、本実施形態のように第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを防振レンズ群とした場合には、防振駆動機構を変倍機構から独立して構成できるため、レンズ外径の縮小にもつながる。
一方、数値実施例３においては、第３レンズ群Ｇ３が、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、光軸方向に移動する。この態様によれば、変倍に伴う収差変動を補正する自由度が増えるので、収差補正の点で有利となる。
このように、変倍時の第３レンズ群Ｇ３の移動の有無に関わらず、本実施形態のズームレンズ系を適用することができる。

本実施形態のズームレンズ系は、特に一眼レフカメラに用いて好適な光学系であるが、適用対象とする撮像装置は一眼レフカメラであっても、クイックリターンミラー等を有さない、所謂、ノンレフレックス（ミラーレス）カメラであってもよい。

本実施形態のズームレンズ系は、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを防振レンズ群としたものであるが、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ以外のレンズ群を防振レンズ群としたズームレンズ系や防振機能を搭載しないズームレンズ系にあっても、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ中の空気レンズによって、設計自由度が高められるため、高い光学性能を得ることができる。すなわち、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂを防振レンズ群とすることは、本発明のズームレンズ系の必須の構成要素ではない。

条件式（１）は、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ中の空気レンズの形状を規定している。条件式（１）を満足することで、空気レンズの面間偏芯による収差変動を抑えて実用上の性能を維持するとともに、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの偏芯に伴う偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
条件式（１）の上限を超えると、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂ中の空気レンズの両面で過大な球面収差の打ち消しが発生し、空気レンズの面間偏芯による収差変動が大きくなり、実用上の性能を維持することが難しくなる。
条件式（１）の下限を超えると、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの偏芯に伴う偏芯コマ収差が補正不足になる。

条件式（２）は、第３ａレンズ群Ｇ３ａの形状を規定している。条件式（２）を満足することで、変倍に伴う軸上色収差、倍率色収差の変動を抑えるとともに、コマ収差を良好に補正することができる。
条件式（２）の上限を超えると、変倍に伴う軸上色収差、倍率色収差の変動が大きくなる。
条件式（２）の下限を超えると、コマ収差が補正不足になる。

条件式（３）は、第３ａレンズ群Ｇ３ａと第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとの間の空気レンズの形状を規定している。条件式（３）を満足することで、変倍に伴う軸上色収差、倍率色収差の変動を抑えるとともに、コマ収差、特に防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの偏芯に伴う偏芯コマ収差を良好に補正することができる。
条件式（３）の上限を超えると、コマ収差が補正不足になる。
条件式（３）の下限を超えると、変倍に伴う軸上色収差、倍率色収差の変動が大きくなる。

条件式（４）および（５）は、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂが単位量偏芯した場合の像ずれ量を表す防振感度を規定している。条件式（４）および（５）を満足することで、防振レンズ群である第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの移動量を適切に設定し、第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの偏芯に伴う収差変動を良好に補正することができる。
条件式（４）および（５）の上限を超えると、防振感度が過小となり、同じぶれ量に対する防振レンズ群の移動量が増大し、防振レンズ群を駆動する機構に対する負担が大きくなるので好ましくない。
条件式（４）および（５）の下限を超えると、防振レンズ群の屈折力が過大となり、ぶれ補正にともなう防振レンズ群の位置制御に高い精度が必要となる。また第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの偏芯に伴う偏芯コマ収差を補正することが難しくなる。

次に具体的な数値実施例１−６を示す。諸収差図及び横収差図並びに表中において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、FNO.はＦナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角（゜）、Yは像高、fB はバックフォーカス、Lはレンズ全長、Rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、ν(d)はｄ線に対するアッベ数を示す。Ｆナンバー、焦点距離、半画角、像高、バックフォーカス、レンズ全長及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔ｄは、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy²/[1+[1-(1+K)c²y²]^1/2]+A4y⁴+A6y⁶+A8y⁸ +A10y¹⁰+A12y¹²・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数、ｘはサグ量）

［数値実施例１］
図１〜図１０と表１〜表５は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１を示している。図１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図２、図３は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図４、図５は中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図６、図７は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。図８、図９、図１０はそれぞれ短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したとき（防振駆動したとき）の横収差図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は各種データ、表４は防振駆動データ、表５はズームレンズ群データである。

本数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３および正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４からなる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には絞りＳが位置しており、この絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２、両凹負レンズ１３および両凸正レンズ１４からなる。負メニスカスレンズ１１は、ガラスレンズの像側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズからなる。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ２１、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ２２と両凸正レンズ２３の接合レンズ、および両凸正レンズ２４からなる。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、負の屈折力の第３ａレンズ群Ｇ３ａと負の屈折力の第３ｂレンズ群Ｇ３ｂとからなる。
第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、光軸に略直交する方向に移動（偏芯）して結像位置を変位させることにより手ぶれ等に起因する像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ群（防振レンズ群）である。
第３ａレンズ群Ｇ３ａは、物体側から順に位置する両凹負レンズ３１と両凸正レンズ３２の接合レンズからなる。
第３ｂレンズ群Ｇ３ｂは、物体側から順に、両凹負レンズ（像側に凹面を向けた負単レンズ）３３と物体側に凸の正メニスカスレンズ（物体側に凸面を向けた正単レンズ）３４とからなり、この両凹負レンズ３３と正メニスカスレンズ３４との間に、物体側に凸のメニスカス形状の空気レンズが形成されている。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側から順に位置する両凸正レンズ４１と両凹負レンズ４２と両凸正レンズ４３の接合レンズ、および物体側から順に位置する両凹負レンズ４４と両凸正レンズ４５の接合レンズからなる。両凹負レンズ４４は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズからなる。

（表１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 70.143 2.680 1.75500 52.3
2 27.200 0.280 1.52972 42.7
3* 23.398 9.810
4 94.152 1.650 1.72916 54.7
5 33.886 8.630
6 -111.219 2.000 1.61800 63.4
7 46.602 6.050
8 53.980 7.500 1.59551 39.2
9 -137.448 d9
10 49.645 3.980 1.57501 41.5
11 193.560 1.820
12 89.353 1.500 1.80610 33.3
13 28.082 7.080 1.51633 64.1
14 -120.510 5.863
15 90.623 3.400 1.48749 70.2
16 -144.997 1.730
17絞 ∞ d17
18 -137.164 1.500 1.81600 46.6
19 32.237 4.120 1.68893 31.1
20 -163.680 1.640
21 -131.661 1.500 1.83400 37.2
22 713.414 0.300
23 77.167 1.670 1.54814 45.8
24 92.600 d24
25 34.439 5.590 1.80000 29.9
26 -5000.000 1.500 1.80100 35.0
27 21.950 11.540 1.49700 81.6
28 -58.800 0.750
29* -3241.071 0.200 1.52972 42.7
30 -3241.071 1.500 1.83400 37.2
31 33.728 7.980 1.48749 70.2
32 -77.015 -
（表２）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
3 -1.000 0.3017E-05 -0.1883E-09 0.1208E-11 -0.3174E-14
29 0.000 -0.3441E-05 0.1181E-08 -0.3217E-11 0.3495E-13
（表３）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.53
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 28.70 35.00 43.87
W 45.3 38.8 32.2
Y 27.80 27.80 27.80
fB 66.64 74.50 83.99
L 222.72 218.85 219.26
d9 24.418 15.585 8.631
d17 4.730 9.698 17.061
d24 23.162 15.301 5.816
（表４）
防振駆動データ
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
レンズ移動量 0.30 0.33 0.37
像移動量 -0.15 -0.18 -0.23
補正角度 0.30 0.30 0.30
（表５）
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -29.26
2 10 53.52
3 18 -82.15
4 25 71.59

［数値実施例２］
図１１〜図２０と表６〜表１０は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例２を示している。図１１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図１２、図１３は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図１４、図１５は中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図１６、図１７は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。図１８、図１９、図２０はそれぞれ短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したとき（防振駆動したとき）の横収差図である。表６は面データ、表７は非球面データ、表８は各種データ、表９は防振駆動データ、表１０はズームレンズ群データである。

この数値実施例２のレンズ構成は、数値実施例１のレンズ構成と同様である。

（表６）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 69.831 3.120 1.78590 44.2
2 27.200 0.200 1.52972 42.7
3* 22.911 8.050
4 52.344 1.650 1.75500 52.3
5 29.769 9.280
6 -72.757 2.000 1.61800 63.4
7 45.461 5.290
8 52.269 8.640 1.56732 42.8
9 -95.077 d9
10 53.398 3.400 1.54814 45.8
11 125.856 2.340
12 104.138 1.500 1.80000 29.9
13 28.684 6.980 1.58144 40.7
14 -153.716 6.340
15 78.510 3.670 1.49700 81.6
16 -125.616 1.610
17絞 ∞ d17
18 -111.884 1.500 1.83481 42.7
19 32.327 4.290 1.68893 31.1
20 -124.154 1.080
21 -1204.327 1.500 1.85026 32.3
22 139.318 0.370
23 56.411 1.770 1.80518 25.4
24 67.230 d24
25 35.945 6.200 1.80100 35.0
26 -1000.000 1.500 1.83400 37.2
27 23.047 11.480 1.49700 81.6
28 -53.099 0.750
29* -3272.914 0.200 1.52972 42.7
30 -3272.914 1.500 1.83400 37.2
31 37.277 7.310 1.48749 70.2
32 -94.390 -
（表７）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
3 -1.000 0.2447E-05 -0.3260E-09 -0.1948E-12 -0.1958E-14
29 0.000 -0.3209E-05 0.2326E-09 0.2241E-12 0.2444E-13
（表８）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.53
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 28.70 35.00 43.87
W 45.3 38.8 32.3
Y 27.80 27.80 27.80
fB 65.85 73.70 83.45
L 222.79 218.27 217.87
d9 25.085 15.485 7.751
d17 4.920 10.001 17.329
d24 23.413 15.564 5.816
（表９）
防振駆動データ
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
レンズ移動量 0.42 0.47 0.52
像移動量 -0.15 -0.18 -0.23
補正角度 0.30 0.30 0.30
（表１０）
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -29.97
2 10 54.37
3 18 -91.34
4 25 76.53

［数値実施例３］
図２１〜図３０と表１１〜表１５は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例３を示している。図２１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図２２、図２３は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図２４、図２５は中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図２６、図２７は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。図２８、図２９、図３０はそれぞれ短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したとき（防振駆動したとき）の横収差図である。表１１は面データ、表１２は非球面データ、表１３は各種データ、表１４は防振駆動データ、表１５はズームレンズ群データである。

この数値実施例３のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの負単レンズ（像側に凹面を向けた負単レンズ）３３が、物体側に凸の負メニスカスレンズからなる。

（表１１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 65.846 2.160 1.80610 40.9
2 27.341 0.200 1.52972 42.7
3* 23.079 7.840
4 52.160 1.650 1.74100 52.7
5 29.806 10.810
6 -77.937 1.900 1.64000 60.1
7 48.710 5.650
8 55.331 9.120 1.59551 39.2
9 -109.115 d9
10 51.629 4.770 1.53172 48.9
11 182.790 2.150
12 101.662 1.500 1.80000 29.9
13 27.218 7.340 1.58144 40.7
14 -137.754 6.226
15 86.979 3.440 1.49700 81.6
16 -148.336 1.740
17絞 ∞ d17
18 -96.136 1.500 1.83481 42.7
19 36.406 3.980 1.69895 30.1
20 -128.522 1.080
21 4320.238 1.500 1.83400 37.2
22 114.364 0.580
23 63.061 1.770 1.79504 28.7
24 81.995 d24
25 42.173 5.000 1.80440 39.6
26 -1000.000 1.500 1.80610 40.9
27 26.070 10.840 1.49700 81.6
28 -54.507 0.750
29* -1623.804 0.200 1.52972 42.7
30 -1623.804 1.500 1.83400 37.2
31 37.653 7.430 1.49700 81.6
32 -83.132 -
（表１２）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
3 -1.000 0.2674E-05 -0.4322E-09 0.7364E-12 -0.2496E-14
29 0.000 -0.2701E-05 0.5859E-09 -0.4420E-12 0.1221E-13
（表１３）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.56
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 28.70 35.00 44.66
W 45.3 38.8 31.8
Y 27.80 27.80 27.80
fB 66.13 73.78 86.00
L 221.68 217.39 217.96
d9 25.639 15.262 5.791
d17 4.920 10.014 16.224
d24 20.866 14.202 5.816
（表１４）
防振駆動データ
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
レンズ移動量 0.45 0.51 0.58
像移動量 -0.15 -0.18 -0.23
補正角度 0.30 0.30 0.30
（表１５）
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -30.51
2 10 53.49
3 18 -89.40
4 25 78.14

［数値実施例４］
図３１〜図４０と表１６〜表２０は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例４を示している。図３１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図３２、図３３は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図３４、図３５は中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図３６、図３７は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。図３８、図３９、図４０はそれぞれ短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したとき（防振駆動したとき）の横収差図である。表１６は面データ、表１７は非球面データ、表１８は各種データ、表１９は防振駆動データ、表２０はズームレンズ群データである。

この数値実施例４のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第４レンズ群Ｇ４において、正レンズ４１が物体側に凸の平凸正レンズからなり、負レンズ４２が像側に凹の平凹負レンズからなる。

（表１６）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 67.231 3.000 1.81600 46.6
2 25.667 0.200 1.52972 42.7
3* 21.526 9.050
4 61.714 1.650 1.72916 54.7
5 35.265 9.010
6 -73.925 1.650 1.61800 63.4
7 45.555 5.350
8 55.892 9.670 1.61340 44.3
9 -107.223 d9
10 67.588 3.290 1.59270 35.3
11 210.129 2.180
12 133.613 1.500 1.80000 29.9
13 30.653 6.610 1.59551 39.2
14 -170.797 6.487
15 60.717 4.200 1.43875 95.0
16 -113.763 1.450
17絞 ∞ d17
18 -153.492 1.500 1.81600 46.6
19 30.409 4.840 1.65412 39.7
20 -85.686 0.830
21 -146.449 1.500 1.83400 37.2
22 88.637 0.840
23 72.008 2.180 1.80518 25.4
24 218.003 d24
25 33.784 6.300 1.76200 40.1
26 ∞ 1.500 1.83481 42.7
27 22.070 11.680 1.49700 81.6
28 -54.280 0.750
29* -4942.873 0.300 1.52972 42.7
30 -4942.873 1.500 1.83400 37.2
31 37.317 7.170 1.48749 70.2
32 -102.018 -
（表１７）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
3 -1.000 0.3705E-05 -0.3363E-09 0.2667E-11 -0.5605E-14
29 0.000 -0.3038E-05 0.1496E-08 -0.4796E-11 0.4379E-13
（表１８）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.53
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 28.70 35.00 43.87
W 45.3 39.0 32.4
Y 27.80 27.80 27.80
fB 67.86 76.60 87.13
L 229.34 223.75 222.47
d9 25.017 15.078 7.178
d17 4.760 9.110 15.727
d24 25.512 16.772 6.242
（表１９）
防振駆動データ
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
レンズ移動量 0.24 0.26 0.30
像移動量 -0.15 -0.18 -0.23
補正角度 0.30 0.30 0.30
（表２０）
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -29.66
2 10 54.78
3 18 -94.44
4 25 80.48

［数値実施例５］
図４１〜図５０と表２１〜表２５は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例５を示している。図４１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図４２、図４３は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図４４、図４５は中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図４６、図４７は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。図４８、図４９、図５０はそれぞれ短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したとき（防振駆動したとき）の横収差図である。表２１は面データ、表２２は非球面データ、表２３は各種データ、表２４は防振駆動データ、表２５はズームレンズ群データである。

この数値実施例５のレンズ構成は、数値実施例４のレンズ構成と同様である。

（表２１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 69.640 2.050 1.77250 49.6
2 27.201 0.200 1.52972 42.7
3* 23.035 9.700
4 66.845 1.950 1.72916 54.7
5 32.191 8.670
6 -87.917 2.330 1.61800 63.4
7 46.539 5.240
8 53.814 8.950 1.61340 44.3
9 -122.685 d9
10 56.394 3.480 1.58144 40.7
11 177.940 2.360
12 140.867 1.500 1.80000 29.9
13 28.694 6.660 1.59551 39.2
14 -173.644 6.545
15 72.548 3.820 1.49700 81.6
16 -116.078 1.570
17絞 ∞ d17
18 -84.818 1.500 1.81600 46.6
19 35.711 4.600 1.65412 39.7
20 -67.461 0.960
21 -159.881 1.500 1.83400 37.2
22 71.757 0.940
23 66.173 2.360 1.80518 25.4
24 387.509 d24
25 34.203 5.600 1.80610 40.9
26 ∞ 1.530 1.83481 42.7
27 22.017 11.650 1.49700 81.6
28 -55.216 1.210
29* -3234.831 0.300 1.52972 42.7
30 -3234.831 2.550 1.83400 37.2
31 34.948 7.350 1.48749 70.2
32 -100.886 -
（表２２）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
3 -1.000 0.2965E-05 -0.1833E-09 0.9625E-12 -0.2739E-14
29 0.000 -0.3186E-05 0.1201E-08 -0.2848E-11 0.3902E-13
（表２３）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.53
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 28.70 35.00 43.88
W 45.3 38.9 32.3
Y 27.80 27.80 27.80
fB 66.07 74.13 84.10
L 226.87 221.82 220.84
d9 24.743 14.965 7.088
d17 5.032 9.756 16.650
d24 23.954 15.895 5.930
（表２４）
防振駆動データ
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
レンズ移動量 0.27 0.31 0.34
像移動量 -0.15 -0.18 -0.23
補正角度 0.30 0.30 0.30
（表２５）
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -30.04
2 10 54.15
3 18 -91.26
4 25 78.60

［数値実施例６］
図５１〜図６０と表２６〜表３０は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例６を示している。図５１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。図５２、図５３は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図５４、図５５は中間焦点距離における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図５６、図５７は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。図５８、図５９、図６０はそれぞれ短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における無限遠合焦時に防振レンズ群を偏芯したとき（防振駆動したとき）の横収差図である。表２６は面データ、表２７は非球面データ、表２８は各種データ、表２９は防振駆動データ、表３０はズームレンズ群データである。

この数値実施例６のレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第３ｂレンズ群Ｇ３ｂの正単レンズ（物体側に凸面を向けた正単レンズ）３４が、両凸正レンズからなる。
（２）第４レンズ群Ｇ４において、正レンズ４１が物体側に凸の平凸正レンズからなり、負レンズ４２が像側に凹の平凹負レンズからなる。

（表２６）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 69.709 2.050 1.81600 46.6
2 27.200 0.200 1.52972 42.7
3* 23.155 11.240
4 80.081 1.650 1.72916 54.7
5 34.215 9.200
6 -98.912 1.650 1.61800 63.4
7 50.268 4.760
8 53.858 8.750 1.61340 44.3
9 -139.418 d9
10 56.720 4.150 1.54814 45.8
11 416.325 3.230
12 125.462 1.500 1.80000 29.9
13 27.385 6.790 1.60342 38.0
14 -198.527 5.968
15 77.525 3.680 1.49700 81.6
16 -124.041 1.640
17絞 ∞ d17
18 -184.268 1.500 1.83481 42.7
19 35.239 3.640 1.68893 31.1
20 -726.166 1.670
21 -140.451 1.500 1.73800 32.3
22 92.902 1.050
23 99.582 2.410 1.80518 25.4
24 -571.932 d24
25 33.853 5.620 1.79952 42.2
26 ∞ 1.500 1.83481 42.7
27 21.985 11.550 1.49700 81.6
28 -56.304 0.750
29* -1045.712 0.200 1.52972 42.7
30 -1045.712 1.500 1.83400 37.2
31 35.798 7.540 1.48749 70.2
32 -86.473 -
（表２７）
非球面データ
面番号 K A4 A6 A8 A10
3 -1.000 0.2945E-05 0.5941E-09 -0.7814E-13 -0.1062E-14
29 0.000 -0.3313E-05 0.8377E-09 0.6548E-12 0.2894E-13
（表２８）
各種データ
ズーム比（変倍比） 1.53
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.6 4.6 4.6
f 28.70 35.00 43.87
W 45.3 38.9 32.3
Y 27.80 27.80 27.80
fB 65.85 74.18 84.16
L 224.65 219.91 219.49
d9 23.113 13.673 6.142
d17 4.670 9.374 16.484
d24 24.124 15.796 5.820
（表２９）
防振駆動データ
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
レンズ移動量 0.52 0.59 0.66
像移動量 -0.15 -0.18 -0.23
補正角度 0.30 0.30 0.30
（表３０）
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -28.94
2 10 52.51
3 18 -88.53
4 25 77.64

各数値実施例の各条件式に対する値を表３１に示す。
（表３１）
実施例１ 実施例２ 実施例３
条件式（１） 0.11 0.40 0.55
条件式（２） -0.09 -0.05 -0.14
条件式（３） 0.11 -0.81 -1.06
条件式（４） -0.51 -0.36 -0.34
条件式（５） -0.62 -0.44 -0.41
実施例４ 実施例５ 実施例６
条件式（１） 0.81 0.92 1.07
条件式（２） 0.28 0.11 -0.60
条件式（３） -0.26 -0.41 0.68
条件式（４） -0.64 -0.55 -0.29
条件式（５） -0.78 -0.67 -0.35

表３１から明らかなように、数値実施例１〜数値実施例６は、条件式（１）〜（５）を満足しており、諸収差図及び横収差図から明らかなように諸収差及び横収差は比較的よく補正されている。

本発明の特許請求の範囲に含まれるズームレンズ系に、実質的なパワーを有さないレンズまたはレンズ群を追加したとしても、本発明の技術的範囲に含まれる（本発明の技術的範囲を回避したことにはならない）。

Ｇ１ 負の屈折力の第１レンズ群
１１ 負レンズ
１２ 負レンズ
１３ 負レンズ
１４ 正レンズ
Ｇ２ 正の屈折力の第２レンズ群
２１ 正レンズ
２２ 負レンズ
２３ 正レンズ
２４ 正レンズ
Ｇ３ 負の屈折力の第３レンズ群
Ｇ３ａ 負の屈折力の第３ａレンズ群
３１ 負レンズ
３２ 正レンズ
Ｇ３ｂ 負の屈折力の第３ｂレンズ群（像ぶれ補正レンズ群、防振レンズ群）
３３ 負レンズ（像側に凹面を向けた負単レンズ）
３４ 正レンズ（物体側に凸面を向けた正単レンズ）
Ｇ４ 正の屈折力の第４レンズ群
４１ 正レンズ
４２ 負レンズ
４３ 正レンズ
４４ 負レンズ
４５ 正レンズ
Ｓ 絞り
Ｉ 像面

Claims (9)

1. 物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群および正の屈折力の第４レンズ群からなるズームレンズ系において、
   短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、少なくとも、第１レンズ群、第２レンズ群および第４レンズ群が光軸方向に移動し、
   第３レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力の第３ａレンズ群と負の屈折力の第３ｂレンズ群とからなり、
   第３ｂレンズ群は、負単レンズと正単レンズとからなり、この負単レンズと正単レンズとの間に空気レンズが形成されている、
   ことを特徴とするズームレンズ系。
2. 請求項１記載のズームレンズ系において、第３ｂレンズ群は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負単レンズと物体側に凸面を向けた正単レンズとからなり、この負単レンズと正単レンズとの間に、物体側に凸のメニスカス形状の空気レンズが形成されているズームレンズ系。
3. 請求項１または２記載のズームレンズ系において、次の条件式（１）を満足するズームレンズ系。
   （１）０．１＜Ｒｉ／Ｒｏ＜１．１
   但し、
   Ｒｉ：第３ｂレンズ群中の空気レンズの像側の面の曲率半径、
   Ｒｏ：第３ｂレンズ群中の空気レンズの物体側の面の曲率半径。
4. 請求項１ないし３のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第３ｂレンズ群中の空気レンズの焦点距離が正の値をとるズームレンズ系。
5. 請求項１ないし４のいずれか１項記載のズームレンズ系において、次の条件式（２）を満足するズームレンズ系。
   （２）−０．７＜（Ｒ３ａｏ＋Ｒ３ａｉ）／（Ｒ３ａｏ−Ｒ３ａｉ）＜０．３
   但し、
   Ｒ３ａｏ：第３ａレンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
   Ｒ３ａｉ：第３ａレンズ群の最も像側の面の曲率半径。
6. 請求項１ないし５のいずれか１項記載のズームレンズ系において、次の条件式（３）を満足するズームレンズ系。
   （３）−１．１＜（Ｒ３ａｉ−Ｒ３ｂｏ）／（Ｒ３ａｉ＋Ｒ３ｂｏ）＜０．７
   但し、
   Ｒ３ａｉ：第３ａレンズ群の最も像側の面の曲率半径、
   Ｒ３ｂｏ：第３ｂレンズ群の最も物体側の面の曲率半径。
7. 請求項１ないし６のいずれか１項記載のズームレンズ系において、次の条件式（４）および（５）を満足するズームレンズ系。
   （４）−０．７＜（１−ｍ３ｂＳ）・ｍ４Ｓ＜−０．２
   （５）−０．８＜（１−ｍ３ｂＬ）・ｍ４Ｌ＜−０．３
   但し、
   ｍ３ｂＳ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３ｂレンズ群の横倍率、
   ｍ４Ｓ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第４レンズ群の横倍率、
   ｍ３ｂＬ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３ｂレンズ群の横倍率、
   ｍ４Ｌ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第４レンズ群の横倍率。
8. 請求項１ないし７のいずれか１項記載のズームレンズ系において、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動しないズームレンズ系。
9. 請求項１ないし７のいずれか１項記載のズームレンズ系において、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第３レンズ群が光軸方向に移動するズームレンズ系。

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