JP6204117B2 - 緩衝具 - Google Patents

Description

本発明は、緩衝具に係り、詳しくは、油圧ショベル、超大型ダンプトラック、クレーンなどの建機における流体タンクの支持構造やそれに用いられる緩衝具に関するものである。流体タンクとしては、燃料タンク、オイルタンク、或いは冷却水タンクなど種々のものが挙げられる。

従来、油圧ショベル、運搬車などの建機用タンク支持構造としては、特許文献１や特許文献２に示されるように、フロアやフレームに直接支持させる構造が採られている。特許文献１にて開示される建機では、フレーム側の一対のパイプ材に作動油タンク（１２）が、そして、旋回フレームには燃料タンク（１３）がそれぞれ直接に載置支持されていた。
また、特許文献２にて開示される建機においても、燃料タンク（１１）は旋回フレームに直接載せ付けて支持する構造が採られていた。

油圧ショベルなどの建機は、街中のビル建設現場の他、郊外や山林における泥濘地、荒地や傾斜地などの厳しい条件下で使用されることも多い。例えば、土砂災害現場、砂防ダム工事現場といった起伏や凹凸のある地面条件では、ショベル作業に伴う振動、機体のローリングやピッチングが繰り返されるようになり、燃料や作動油が充填された重量物である各種タンクは慣性が大きいので、その支持部には相当な応力が作用する。
そのため、場合によっては、タンクを支持する支持部に損傷が生じたり、取付ボルトが曲がるなどの不都合が出るおそれがあった。

そこで、前述の不都合のおそれを解消すべく、タンクの支持部に弾性材を用いる手段が為されたものが登場してきた。例えば、特許文献３に開示される建機では、上下に長い形状の燃料タンク（３４）を、緩衝具であるゴム製防振プレート（４４）を介して旋回台に支持させる構造が採られている。
このような弾性支持させる構造の採用により、機体の著しい挙動（慣性モーメント）の変化に耐えることができて、支持部に損傷などの不都合が生じないようにしながらタンクを良好に支持させることが実現できるように思われた。

特開２００７−２１７９２２号公報 特開２０１１−０４２９９４号公報 特開２０１０−０７１００５号公報

ところが、前述のようなタンクの弾性支持構造を有する建機において、その後も不都合の出ることがあった。例えば、特許文献３の建機においては、上下に細長い形状の燃料タンク（３４）の上部を支持させる荷重伝達部材（４８）に亀裂などの損傷の出るおそれがあることが知見されてきた。このように、重くなる大容量タンクが搭載された機種や、厳しい作業条件で繰り返し使用される機種などにおいては、依然としてタンクの支持部に問題の出るおそれが残されていた。

本発明の目的は、建機用流体タンク支持構造やそれに用いられる緩衝具を、さらなる工夫により、十分な弾性支持機能と十分な強度が備わったものに改良し、機体が振り回されるような厳しい作業条件もある建機における流体タンクの支持部に好適なものとして提供する点にある。

請求項１に係る発明は、緩衝具において、
流体タンク６に固定される被支持部７と前記流体タンク６を支持するための機体側の支持部８との何れか一方８と、
前記何れか一方８に形成される支持孔ｈに相対移動可能に挿通される筒状部１０を介して前記被支持部７と前記支持部８との何れか他方７に固定されるフランジ１１との上下間に、前記筒状部１０を外囲する状態で配備される第１弾性体１２と、
前記何れか他方７と前記何れか一方８との上下間に、前記筒状部１０を外囲する状態で配備される第２弾性体９とを有し、
前記第１弾性体１２及び／又は前記第２弾性体９は、前記筒状部１０を遊内嵌する弾性材１４と、この弾性材１４との厚みの和が自由状態における設定値となるように形成された硬質材１６とを上下に積層一体化することで構成されていることを特徴とする。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の緩衝具において、
前記硬質材１６の内外周面は、これに積層される前記弾性材１４が内外に回り込んでの薄肉外周部１４ｂ及び薄肉内周部１４ｃにより覆われていることを特徴とする。

請求項３係る発明は、請求項１又は２に記載の緩衝具において、
前記弾性材１４と前記硬質材１６とを有する前記第１弾性体１２及び／又は前記第２弾性体９は、前記弾性材１４における前記硬質材１６が重ねられていない側の面に金属板１５が一体化されていることを特徴とするものである。

請求項４係る発明は、請求項１〜３の何れか一項に記載の緩衝具において、
前記第１及び第２弾性体１２，９に加えて、円形をなす前記支持孔ｈに内嵌する円筒状の前記筒状部１０を有するとともに、
前記筒状部１０の外周面１０Ａには、前記何れか一方８との滑りを促進させる低摩擦手段Ｂが装備されていることを特徴とする。

請求項５係る発明は、請求項１〜４の何れか一項に記載の緩衝具において、
前記第１弾性体１２と前記第２弾性体９とが互いに同一のものに構成されていることを特徴とする。

請求項６に係る発明は、請求項１〜４の何れか一項に記載の緩衝具において、
前記弾性材１４と前記硬質材１６とを有する前記第１弾性体１２は、前記硬質材１６における前記弾性材１４が重ねられていない側の面に前記フランジ１１が一体的に装備されたものであることを特徴とする。

請求項７に係る発明は、請求項１〜６の何れか一項に記載の緩衝具において、
前記フランジ１１と前記筒状部１０とが当接し、かつ、前記筒状部１０と前記何れか他方７とが当接する状態でこれら三者１１，１０，７が相対固定される組付状態においては、前記第１及び第２弾性体１２，９の厚みが所定量減じられる予圧縮状態となるように構成されていることを特徴とする。

請求項８に係る発明は、請求項１〜７の何れか一項に記載の緩衝具において、
前記弾性材１４が高減衰ゴムにより形成されていることを特徴とする。

請求項１の発明によれば、第１及び第２弾性体の何れか一方で流体タンクの荷重を、緩衝並びに防振支持することができ、かつ、第１及び第２弾性体の何れか他方で、流体タンクが上方移動しようとする力に対して緩衝作用や防振作用を行うことが可能である。これにより、通常の移動走行や作業時における流体タンクの防振及び緩衝支持が行えるとともに、凹凸や起伏の激しい悪路での移動走行や、激しい機体の上下移動や振動を伴うハードな作業時における流体タンクの上方への慣性移動や衝撃移動に対しても防振並びに緩衝作用することができる。

何れか一方又は双方の弾性体は、弾性材と、この弾性材との厚みの和が設定値となるように形成された硬質材とを上下に積層一体化することにより構成されているので、弾性材のみで構成される場合に比べて、強く圧縮された場合の弾性変形が硬質材により抑制され、弾性材の持つばね定数の割りには高荷重に耐えることができたり、耐久性が向上するといった利点を得ることが可能になる。
そして、硬質材の厚さ変更によって弾性材の厚さを変更設定することができるから、第１，２弾性体の上下方向の幅寸法を変えることなくバネ定数などの弾性材による特性を変更設定することが可能になる。また、第１，２弾性体を、弾性材の厚みは同じとして硬質材の厚さだけを変更することにより、バネ定数などの弾性特性を変えることなく、厚さ寸法を変更させたものとすることも可能であり、設計に融通が効くようになる。

この場合、請求項２のように、硬質材を弾性材に套嵌される状態に構成すれば、套嵌状態の硬質材は外から見えず、かつ、防錆上も有利としながら、上記の種々の効果を得ることができる利点がある。

請求項３の発明によれば、弾性材における硬質材が重ねられていない側の面に金属板が一体化されるので、被支持部や支持部との上下の各当接面がいずれも金属や硬質材という硬い材料で形成されることになるから、弾性材が当接する場合に比べて、性能の安定性や耐久性において有利になるとともに、部品としての運搬や管理上における取扱い性が改善されるようになる。

請求項４の発明によれば、緩衝具に横方向の力が作用した場合や、流体タンクと支持部とが相対的に回動する動きが作用した場合において、筒状部と支持部との接触による摩擦抵抗が軽減され、流体タンクの緩衝性能や防振性能が向上する利点が得られる。また、低摩擦手段の採用により、筒状部と支持部との相対的な上下の動きがスムーズになり、より緩衝具へ荷重負担させることができるという利点もある。

請求項５の発明によれば、第１弾性体と第２弾性体とが互いに同一のものであるから、組付間違いが生じないようになるとともに、部品点数の削減や部品管理の簡素化が可能になる利点もある。

請求項６の発明によれば、フランジが第１弾性体に一体化された状態で装備されるので、別体のものとして装備される場合に比べて、組付作業が楽に行えるとともに、運搬や組付、分解時などにおける紛失のおそれが激減する利点もある。

請求項７の発明によれば、第１及び第２弾性体は上下に予圧縮された状態で組付けられるので、ボルト手段の経時緩みが解消又は抑制されてガタつきなく装着できるとか、重い流体タンクを安定的に支持できるという効果がある。

請求項８の発明によれば、負荷を受けるところである弾性材を高減衰ゴムとしてあるので、より衝撃吸収性に優れるものとすることができる効果がある

燃料タンク支持構造を示す要部の一部切欠き側面図（実施形態１） 燃料タンク支持構造の非締付時の状態を示す一部切欠き側面図 タンク支持用の緩衝具の配置構造を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図 油圧ショベルの燃料タンク位置を示す模式図 第１弾性体を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のＺ−Ｚ線断面図 第２弾性体を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）のＹ−Ｙ線断面図 実施形態２による燃料タンク支持構造を示す要部の一部切欠き側面図 燃料タンク支持構造の第１別実施形態を示し、（ａ）は要部の一部切欠き側面図、（ｂ）は（ａ）のＸ‐Ｘ線断面図 燃料タンク支持構造のその他の別実施形態を示し、（ａ）は第２別実施形態の一部切欠き側面図、（ｂ）は第３別実施形態の一部切欠き側面図 各弾性体の別構造を示し、（ａ）は第１弾性体、（ｂ）は第２弾性体

以下に、本発明による緩衝具、及びそれを用いた建機用タンク支持構造の実施の形態を、図面を参照しながら説明する。なお、油圧ショベルや運搬機、ブルドーザなどの建機における機体は「車体」と表現する場合もある。

〔実施例１〕
図１，図３に、建機用タンク支持構造（以下、「タンク支持構造」と略称する）並びにそれに用いられる緩衝具Ａが示されている。このタンク支持構造は、例えば、図４に示すように、油圧作業装置１、クローラ走行装置２、機体である旋回台３、運転キャビン４、旋回台３上に構成される原動部５などを有する油圧ショベル（建機の一例）Ｋにおいて、原動部５に装備される燃料タンク（流体タンクの一例）６を支える構造が挙げられる。
燃料タンク６は、図３に示すように、各支持フレーム８，８に３箇所で計６箇所のタンク支持構造（緩衝具Ａ）により、弾性支持状態で旋回台３に搭載支持されている。

タンク支持構造は、図１，３において、以下のとおりに構成されている。燃料タンク６を支持すべく旋回台３に固定される支持フレーム（機体側支持部の一例）８と、燃料タンク６の下面６ａに固定される下向き凸状のタンクステー（被支持部の一例）７との上下間に第２弾性体９が介装されている。
支持フレーム８に形成される上下向きの支持孔８ｃ（支持孔ｈ）に、タンクステー７に上端１０ａが当接する状態のボス（筒状部の一例）１０を挿通配備し、ボス１０の下端１０ｂに当接する状態のフランジ１１と、支持フレーム８との上下間に第１弾性体１２が介装されている。なお、ボス１０は、例えば金属製で円筒状の部材である。
実施形態１においては、第１弾性体１２と第２弾性体９との２部品により緩衝具Ａが構成されている。

ボス１０に挿通される状態で装備されるボルト手段１３により、フランジ１１とタンクステー７とがボス１０を介して一体化される組付状態が形成可能に構成されている。ボルト手段１３は、ボルト１３Ａとナット１３Ｂとワッシャ１３Ｃを備えて構成される。
第２弾性体９は、図６にも示すように、いずれも四角リング状の弾性材１４、金属板１５、及び硬質材１６の三者を上下に重ねての一体化によって構成されている。また、第１弾性体１２は、図５にも示すように、いずれも四角リング状の弾性材１４、金属板１５、硬質材１６、及び前記フランジ１１の四者を上下に重ねての一体化によって構成されている。

タンクステー７は、例えば、鋼板プレス製であって、燃料タンク６の下面６ａに溶着される一対の取付部７ａ，７ａ、傾斜した脚である一対の脚部７ｂ、７ｂ、各脚部７ｂ，７ｂに跨る水平な載せ部７ｃとを備えている。載せ部７ｃには、ボルト１３Ａを通すための孔７ｄが形成されている。
支持フレーム８は、例えば、左右一対の縦壁部８ａ，８ａと、水平な横壁部８ｂとを備えて断面が下向きコ字形状の鋼板製チャンネル材で構成されている。横壁部８ｂには、ボス１０を密内嵌させる円形の支持孔８ｃが形成されている。

第２弾性体９は、図１，図６に示すように、ゴム製で上下に扁平な弾性材１４と、この弾性材１４に軸心Ｐ方向から、具体的には下から套嵌される状態で下側に重ねられる金属製硬質材１６と、弾性材１４における硬質材１６が重ねられていない側の面、即ち上面に重ねられる金属板１５と、の三者を積層一体化することにより構成されている。この第２弾性体９は、図６（ａ）に示されるように、略正四角形の外郭形状を呈するとともに、ボス１０を遊内嵌する円形の孔９ａを有している。

硬質材１６は、その外周部は弾性材１４より僅かに小さく、かつ、内周部は弾性材１４よりも僅かに大きい大きさとされ、その内外周面及び上面は、弾性材１４が内外に回り込んでの薄肉外周部１４ｂ、及び薄肉内周部１４ｃにより覆われている。硬質材１６の下面１６ａは弾性材１４で覆われていないが、組付状態では支持フレーム８で覆われた状態になるため、防錆上で有利である。

弾性材１４の内径は、ボス１０の外径よりも少し大きい目の値に設定されており、その内径に金属板１５の内径を合致させてある。また、金属板１５の大きさは、弾性材１４の大きさよりも少し大きい目に設定されている。
なお、第２弾性体９における弾性材１４、硬質材１６、及び金属板１５は、後述する第１弾性体１２の弾性材１４、硬質材１６、及び金属板１５とそれぞれ互いに同一のものを用いているが、互いに異なるものであっても良い。

弾性材１４は、金型を用いてゴムを横から注入する射出成形を可能とするため、硬質材１６の外周４箇所に半円形の凹み１６ｂが設けられている。つまり、図６（ｂ）に示すように、未加硫ゴムの注入ゲート１７から注入されるゴムの流動を促進させるためのスペースが凹み１６ｂによって確保されている。なお１４ｇは、成形後に凹み１６ｂに溜まったゴムにより形成されるゲート部である。薄肉状の金属板１５と弾性材１４と厚肉状の硬質材１６とは、弾性材１４の加硫による加硫接着により一体化されている。

第２弾性体９においては、硬質材１６の厚みは、弾性材１４との厚みの和が設定値、即ち、本実施形態の場合は、第２弾性体９の上下の厚みから金属板１５の厚みを減じた値となるように設定されている。つまり、第２弾性体９としての厚みを変えることなく、バネ定数や耐久性などの特性をかえるべく弾性材１４の厚みを変える仕様がある場合には、硬質材１６の厚みを変更することで対応することができる優れものである。

第１弾性体１２は、図１，図５に示すように、ゴム製で上下に扁平な弾性材１４と、この弾性材１４に軸心Ｐ方向から、具体的には下から套嵌される状態で下側に重ねられる金属製硬質材１６と、弾性材１４における硬質材１６が重ねられていない側の面、即ち上面に重ねられる金属板１５と、硬質材１６の下面に重ねられる鋼板製で四角リング状のフランジ１１と、の四者を積層一体化することにより構成されている。第１弾性体１２は、図５（ａ）に示されるように、略正四角形の外郭形状を呈するとともに、ボス１０を遊内嵌する円形の孔１２ａを有している。

フランジ１１の内径は、ボス１０の外径より明確に小さく、かつ、ボルト１３Ａの軸部分の外径より少し大きい値に設定されている。金属板１５の大きさは、弾性材１４よりも大きく、かつ、フランジ１１の大きさと同等となる状態に設定されている。弾性材１４、金属板１５、及び硬質材１６の三者は、第２弾性体９のものと同じであり、ここでの重複説明は省略する。第１弾性体１２においても、金属板１５、弾性材１４、硬質材１６、及びフランジ１１の四者は弾性材１４の加硫による加硫接着により一体化されている。

第１弾性体１２においては、硬質材１６の厚みは、弾性材１４との厚みの和が設定値、即ち、本実施形態の場合は、第１弾性体１２の上下の厚みからフランジ１１及び金属板１５の厚みを減じた値となるように設定されている。つまり、第１弾性体１２としての厚みを変えることなく、バネ定数や耐久性などの特性をかえるべく弾性材１４の厚みを変える仕様がある場合には、硬質材１６の厚みを変更することで対応することができる。

ボス１０は、支持フレーム８の支持孔８ｃに挿通された状態で、第１弾性体１２のフランジ１１とタンクステー７の載せ部７ｃとの上下間に配備されている。そして、フランジ１１の孔１１ａ、第１弾性体１２、ボス１０、第２弾性体９、及び載せ部７ｃの孔７ｄを通るボルト手段１３により、タンク支持構造は、図１に示すように、軸心Ｐを有する状態で締付固定される。

実施形態１によるタンク支持構造では、ボス１０の長さは、第１弾性体１２からフランジ１１の厚みを引いた厚みと、第２弾性体９の厚みと、横壁部８ｂの厚みとを足した値より若干短い長さに設定されている。従って、ナット１３Ｂをごく軽く締めただけの自由状態においては、図２に示すように、フランジ１１に載せ付けられたボス１０と載せ部７ｃとの上下間には寸法αの間隙が形成される状態に設定されている。

そして、図２に示す自由状態から、ボルト１３Ａとナット１３Ｂとを締込み方向に相対回動してボルト手段１３を強制螺合操作すると、図１に示すように、第１及び第２弾性体１２，９を軸心Ｐ方向での厚みが減じるように若干圧縮することでボス１０が載せ部７ｃに当接（圧接）された組付状態になる。
この組付状態では、ボルト手段１３、フランジ１１、及びボス１０はタンクステー７に相対的に固定（一体化）されている。つまり、緩衝具Ａは、タンク支持構造の組付状態においては、前記間隙の寸法である所定量αでもって予圧縮されるようにその厚みが設定されている。実施形態１においては、各弾性材１４の圧縮量はα／２に設定されている。

このタンク支持構造においては、燃料タンク６などの重量により、第２弾性体９を圧縮させる方向に作用させ、かつ、第１弾性体１２を軸心Ｐ方向で膨張する（引張る）方向に作用させて弾性支持させている。建機では、悪路の走行振動や、作業現場作業振動などによって旋回台３が上下左右に振動したり激しく往復移動したりすることがままある。そのような場合は、慣性（慣性モーメント）により燃料タンク６を持ち上げようとする方向の力が作用するので、第１弾性体１２を圧縮させる方向に作用させ、かつ、第２弾性体９を軸心Ｐ方向で膨張する（引張る）方向に作用させて弾性支持させる状態になる。

また、図１に示す組付状態において、上述のように上下方向の力が作用して各弾性体１２，９が圧縮された場合は、弾性材１４は径内外に膨張変形する。従って、図２に示す自由状態においては、その膨張分を見込んで弾性材１４の内径をボス１０の外径より幾分大きくしておくのが望ましい。

ところで、第１弾性体１２は、図１０（ａ）に示すように、金属板１５の内径を、筒状部１０に隙間なく又は少なく外嵌される程度に小径化した嵌合部分１５ａを有する構造のものでも良い。このような構成とすれば、組付け時において筒状部１０と第１弾性体１２とを互いに同心状又はほぼ同心状に設置することが容易化される。

また、第２弾性体９は、図１０（ｂ）に示すように、弾性材１４の内径を、筒状部１０に隙間なく又は少なく外嵌される程度に、端部など部分的に小径化した嵌合部分１４ａを有する構成としても良い。このような構成とすれば、組付け時において筒状部１０と第２弾性体９とを互いに同心状又はほぼ同心状に設置することの容易化が図れる。
なお、第１弾性体１２及び／又は第２弾性体９の弾性材１４を、一般的なゴムに代えて高減衰ゴムで形成すれば、より衝撃吸収性に優れる高性能なものとすることができる。

実施形態１による緩衝具Ａ及びこれを用いたタンク支持構造では、燃料タンク６の荷重を支える第１弾性体１２だけでなく、燃料タンク６が上方移動しようとする力に対して作用する第２弾性体９も設けてあるので、通常の移動走行や作業時における燃料タンク６の防振支持及び緩衝支持が行えるとともに、凹凸や起伏の激しい悪路での移動走行や、激しい機体の上下移動や振動を伴うハードな作業時における燃料タンク６の上方への慣性移動や衝撃移動に対しても防振並びに緩衝作用することができる。

各弾性体１２，９は、ゴムなどによる弾性材１４と硬質材１６との一体化によって構成されているので、弾性材１４のみで構成される場合に比べて、強く圧縮された場合の弾性変形が硬質材１６により抑制され、弾性材１４の持つばね定数（ゴム硬度）の割りには高荷重に耐えられるとか、耐久性が向上するといった利点を享受可能になる。
また、仕様変更などにより、タンクステー７と支持フレーム８との上下間寸法が変更をされるような場合には、硬質材１６や金属板１５の厚みを変更することにより、弾性材１４の厚みを不変として燃料タンク６の防振、緩衝機能をそのまま維持できる、という対策が可能であり、設計に融通が効く利点もある。

そして、硬質材１６の厚みを変えることで弾性材１４の厚みの変更設定、即ち、バネ定数やゴムなどの弾性材の容量の変更設定が可能となる。従って、タンク重量の変更に対して、第１，２弾性体１２，９の厚さを変更することなく、特性を対応させて仕様設定することが可能となる利点がある。
この場合、外から見えない硬質材１６の厚みを変える手段を選択すれば、外観は全く同じとしながらも弾性特性（バネ特性）を異ならせた第１，２弾性体１２，９を提供することができる、というメリットも得られる。

例えば、図１０（ａ）、（ｂ）に示されるように、図１に示す第１，２弾性体１２，９に対して、全体の厚みを変えることなく、硬質材１６の厚みを半減させて弾性材１４の厚みを増大させた構造の第１，２弾性体１２，９が可能である。
第１，２弾性体１２，９のサイズ変更をする必要がないので、組付側（燃料タンク支持構造部側）でのクリアランス変更（各部の寸法変更）が不要で済む。例えば、弾性材１４の厚みが１５〜２０ｍｍである場合は、硬質材１６を形成する鋼板のサイズ変更（厚み変更）のみで、バネ定数を２〜１５倍の間の幅広い変更設定が可能になる。
また、第１，２弾性体１２，９のサイズ変更なく、流体タンクの重量に合わせたバネ定数の設定も可能である。

第１及び第２弾性体１２，９は上下に予圧縮された状態で組付けられるので、ボルト手段１３の経時緩みが解消又は抑制されてガタつきなく装着できたり、重い燃料タンクを安定的に支持できるだけでなく、次のような利点がある。例えば、想定荷重が２０ｋＮの場合、ばね定数設定は２５ｋＮ／ｍｍとし、弾性部材１４の組付状態での予備圧縮量を１ｍｍとすることで、２０ｋＮ負荷時変位２０ｋＮ÷２５ｋＮ／ｍｍ＝０．８ｍｍとなり、予備圧縮量１ｍｍを下回るので、この点からも緩みの無い状態を維持し続けることが可能になる。

〔実施形態２〕
実施形態２による緩衝具Ａは、図７に示すように、ボス部（筒状部の一例）１０の外周面１０Ａ、及び横壁部８ｂの内周面、即ち支持孔８ｃの双方に、ボス部１０と支持フレーム８との滑りを促進させるべく低摩擦処理を施こしてなる低摩擦手段Ｂが装備されたものである。
つまり、緩衝具Ａは、第１及び第２弾性体１２，９と、円形をなす支持孔８ｃに内嵌する円筒状の筒状部１０との三者で構成されており、筒状部１０の外周面１０Ａには、支持フレーム８との滑りを促進させる低摩擦手段Ｂが装備されている。実施形態１の緩衝具Ａが、第１弾性体１２と第２弾性体９との２部品で構成されているに対して、実施形態２の緩衝具Ａは、低摩擦手段Ｂが施された筒状部１０も加えた３部品で成る。
なお、実施形態１の緩衝具Ａを、第１弾性体１２と第２弾性体９とボス１０との３部品で構成するものとしても良い。

低摩擦手段Ｂは、例えば、フッ素樹脂のコーティングを外周面１０Ａに行うことが挙げられる。この低摩擦手段Ｂにより、タンク支持構造に横方向の力が作用した場合や、燃料タンク６と支持フレーム８とが相対的に回動する動きが作用した場合において、ボス部１０と支持フレーム８との接触による摩擦抵抗が軽減され、燃料タンクの緩衝性能や防振性能が向上する利点が得られる。なお、低摩擦手段Ｂを支持孔８ｃに施しても良い。

低摩擦手段Ｂの採用により、ボス１０と支持フレーム８との相対的な上下の動きがスムーズになり、より緩衝具Ａへ荷重負担させることができるようになる。
また、ボス１０と支持フレーム８とは水平方向には殆ど動かないので、燃料タンク６が上下軸心に関して支持フレーム８に対して回転（回動）する方向の挙動を極力抑えることができ、従って、その挙動による支持フレーム８への過負荷を抑制させることが可能になる。

〔第１別実施形態〕
緩衝具Ａは、図８（ａ）に示すように、図１に示す実施形態１のもの及び構造において、上側の第２弾性体９を第１弾性体１２に置き換えた構成としたものである。上側の第１弾性体１２は、下側の第１弾性体１２の上下をひっくり返した姿勢で被支持部７と支持部８との上下間に介装されており、筒状部１０は、上下のフランジ１１，１１の上下間で挟持される構造である。

この場合、二個使いとなる第１弾性体１２，１２を、図８（ｂ）に示すように、平面視で円形をなす形状のものとしても良い。この例では真円形状としてあるが、楕円形や角丸形状のものも可能である。なお、図示は省略するが、第２弾性対９を円形のものとしても良い。

〔第２別実施形態〕
緩衝具Ａを、図９（ａ）に示すように、図１に示すものにおいて、フランジ１１を筒状部１０に一体化させた構成のものとすることも可能である。即ち、図９（ａ）に示すように、図１に示すものにおける第１弾性体１２を第２弾性体９に代えるとともに、ボス１０を、フランジ１１と同等の形状・大きさ・機能を備えたフランジ部１０ｆと、筒状の本体部１０ｈとを一体に備えたフランジ付ボス（筒状部の一例）１０に代えた構成の緩衝具Ａであり、それを用いたタンク支持構造である。

この第２別実施形態による緩衝具Ａは、２個の第２弾性体９でなるものでも良いし、２個の第２弾性体９とフランジ付ボス（筒状部の一例）１０との３部品でなるものでも良い。さらに、図９（ａ）に示すものにおいて、支持フレーム８の下側に位置する第２弾性体９の弾性材１４が、加硫接着やその他の手段によりフランジ部１０ｆに一体化される構成を採る緩衝具Ａとすることも可能である。

〔第３別実施形態〕
緩衝具Ａを、図９（ｂ）に示すように、図１に示すものにおいて緩衝具Ａを上下に反転させて配置したような構成を採るものも可能である。即ち、図９（ｂ）において、支持フレーム８の上に第２弾性体９を配置し、その上にタンクステー７を配置し、その上に第１弾性体１２を配置するとともに、支持フレーム８とフランジ１１との上下間に筒状部１０を設ける構造のタンク支持構造である。この場合は、タンクステー７の孔７ｄが「支持孔ｈ」に相当する。

第１及び第２弾性体１２，９は、共に金属板１５が弾性材１４の下となる姿勢で配置されているが、第２弾性体９は、金属板１５が弾性材１４の上となる姿勢でも良い。この場合、燃料タンク６の荷重は第２弾性体９が受け持ち、建機の凹凸や起伏走行、或いは作業振動などによる上方へ荷重は第１弾性体１２が受け持つ構造となる。従って、この第３別実施形態においては、タンクステー（被支持部）７が「何れか一方」に相当し、支持フレーム（支持部）８が「何れか他方」に相当する。

６ 流体タンク
７ 被支持部（何れか他方）
８ 支持部（何れか一方）
９ 第２弾性体
１０ 筒状部（ボス、ボス部）
１０Ａ 外周面
１１ フランジ
１２ 第１弾性体
１３ ボルト手段
１４ 弾性材
１４ｂ 薄肉外周部
１４ｃ 薄肉内周部
１５ 金属板
１６ 硬質材
Ｂ 低摩擦手段
ｈ 支持孔

Claims (8)

1. 流体タンクに固定される被支持部と前記流体タンクを支持するための機体側の支持部との何れか一方と、
   前記何れか一方に形成される支持孔に相対移動可能に挿通される筒状部を介して前記被支持部と前記支持部との何れか他方に固定されるフランジとの上下間に、前記筒状部を外囲する状態で配備される第１弾性体と、
   前記何れか他方と前記何れか一方との上下間に、前記筒状部を外囲する状態で配備される第２弾性体とを有し、
   前記第１弾性体及び／又は前記第２弾性体は、前記筒状部を遊内嵌する弾性材と、この弾性材との厚みの和が自由状態における設定値となるように形成された硬質材とを上下に積層一体化することにより構成されている緩衝具。
   
2. 前記硬質材の内外周面は、これに積層される前記弾性材が内外に回り込んでの薄肉外周部及び薄肉内周部により覆われている請求項１に記載の緩衝具。
   
3. 前記弾性材と前記硬質材とを有する前記第１弾性体及び／又は前記第２弾性体は、前記弾性材における前記硬質材が重ねられていない側の面に金属板が一体化されている請求項１又は２に記載の緩衝具。
4. 前記第１及び第２弾性体に加えて、円形をなす前記支持孔に内嵌する円筒状の前記筒状部を有するとともに、
   前記筒状部の外周面には、前記何れか一方との滑りを促進させる低摩擦手段が装備されている請求項１〜３の何れか一項に記載の緩衝具。
5. 前記第１弾性体と前記第２弾性体とが互いに同一のものに構成されている請求項１〜４の何れか一項に記載の緩衝具。
6. 前記弾性材と前記硬質材とを有する前記第１弾性体は、前記硬質材における前記弾性材が重ねられていない側の面に前記フランジが一体的に装備されたものである請求項１〜４の何れか一項に記載の緩衝具。
7. 前記フランジと前記筒状部とが当接し、かつ、前記筒状部と前記何れか他方とが当接する状態でこれら三者が相対固定される組付状態においては、前記第１及び第２弾性体の厚みが所定量減じられる予圧縮状態となるように構成されている請求項１〜６の何れか一項に記載の緩衝具。
8. 前記弾性材が高減衰ゴムにより形成されている請求項１〜７の何れか一項に記載の緩衝具。

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