JP6176665B2 - Ni−Fe基合金およびNi−Fe基合金材の製造方法 - Google Patents
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Description
粒界にPを含む析出物が析出して粒界強化されており、粒界の長さに対してPを含む析出物で被覆された粒界の長さの割合で定義される粒界被覆率が20%以上であることを特徴とする。
Feは含有量を多くすると合金のコスト低減に効果があるが、Nb含有合金に過剰にFeを含有させるとLaves相が生成し、熱間延性低下など材料特性の悪化を招く。そのため、Feの含有量は30〜40%とする。なお同様の理由で、下限は33%、上限は38%とすることが望ましい。
Crは合金の耐酸化性、耐食性、強度を高めるために必要な元素である。また、Cと結合して炭化物を生成し高温強度を高める。しかし、含有量が多すぎるとマトリクスの不安定化を招き、σ相やα−Crなどの有害なTCP相の生成を助長して延性や靭性に悪影響をもたらす。従って、Crの含有量は14〜16%に限定する。
Tiは主にMC炭化物を形成して合金の結晶粒粗大化を抑制するとともに、Niと結合してγ´相を析出させ、合金の析出強化に寄与する。しかし過度に含有させると高温でのγ´相の安定性を低下させ、さらにη相を生成し強度や延性、靭性、高温長時間での組織安定性を損ねる。従って、Tiの含有量は1.2〜1.7%の範囲に限定する。
AlはNiと結合してγ´相を析出させ、合金の析出強化に寄与する。しかし含有量が多すぎるとγ´相が粒界に凝集して粗大化し、高温での機械的特性を著しく損ねるほか、熱間加工性も低下させる。従って、Al含有量は1.1〜1.5%に限定する。
Nbはγ´相を安定化させ強度増大に寄与する元素であるが、過剰に含有させると有害相であるη相、δ相およびLaves相の析出が助長され、組織安定性が著しく低下する。したがって、Nbの含有量は1.9〜2.7%に限定する。
Pはこれを含む析出物を粒界に析出させることにより、粒界近傍の局所的なひずみの蓄積を低減してクリープ変形を抑制し、最小クリープ速度を低下させてクリープ破断時間を長くする効果があると考えられる。上記の効果を得るには、Pを含む析出物による粒界被覆率が20%以上となるのが望ましく、そのためには40ppm以上のP含有量(望ましくは50ppm超)が必要である。しかし、Pの含有量を140ppmよりも少なくするには、高価なバージン材を合金原料として使用する必要があり、コスト増大の観点から望ましくない。そこで、P含有量の下限を150ppm超とする。またPを過剰に含有させるとPの粒界偏析が過多となり粒界の整合性を低下させ、延性低下などを引き起こす可能性がある。従って、Pの含有量の上限は500ppmに限定する。同様の理由から、下限は200ppm、上限を450ppmとすることが望ましい。
Mgは主にSと結合して硫化物を形成し、熱間加工性を高めるので所望により含有させる。但し含有量が多すぎると逆に粒界が脆化して熱間加工性を低下させるので、Mgの含有量は0.01%以下にする。なお上記の効果を十分発現させるため、Mg含有量の下限は0.0005%以上とするのが望ましい。
Zrは粒界に偏析して高温特性向上に寄与するので所望により含有させる。但し、過剰に含有させると合金の熱間加工性を低下させるので、所望により含有させるZrは0.1%以下とする。上記の効果を得るためには0.01%以上含有させるのが望ましい。
本発明のNi−Fe基合金は、常法により溶製することができ、本発明としては特に溶製の方法が限定されるものではない。
溶体化は、例えば1040〜1140℃で4〜10時間の条件で行うことができる。また、時効処理は、少なくとも2段で行う処理が望ましく、825〜855℃の温度と710〜740℃の温度で2段で時効処理を行うことができる。これによりPを含む粒界析出物による粒界被覆率を20%以上とすることができる。
なお、前者の温度を825℃未満あるいは855℃超とすると、γ´相が十分成長できず上記の強度を確保することができない。
また、後者の温度を710℃未満とするとM23C6型の炭化物が過剰に析出し、740℃超とするとMC型炭化物が粗大化することによって、いずれも高温延性の低下など悪影響をもたらすおそれがある。
さらに、上記で得られるNi−Fe基合金は、700℃、333MPaにおける最小クリープ速度が5×10−6h−1以下となる高温クリープ特性を得ることが可能になる。
素材は表1に示す組成を有し、真空誘導溶解法で溶製した50kg丸型鋼塊であり、発明合金3種と比較合金3種を溶製した。これらの素材を鍛造して板とした。表1に発明材と比較材の化学成分を示す。鍛造板を適当な大きさに切り出し、1040℃×4hの溶体化処理と、840℃×10hおよび730℃×24時間の2段時効を行い試験材とした。続いて試験材を機械加工し、クリープ試験片とした。
なお、比較合金1〜3は、発明合金1〜3に対し、材料費がコスト高となった。
Claims (6)
- 質量%で、Fe:30〜40%、Cr:14〜16%、Ti:1.2〜1.7%、Al:1.1〜1.5%、Nb:1.9〜2.7%、質量ppmで、P:150ppm超〜500ppmを含有し、残部がNiおよび不可避不純物からなる組成を有し、
粒界にPを含む析出物が析出して粒界強化されており、粒界の長さに対してPを含む析出物で被覆された粒界の長さの割合で定義される粒界被覆率が20%以上であることを特徴とするNi−Fe基合金。 - 前記Pの含有量を、質量ppmで200〜450ppmとすることを特徴とする請求項1記載のNi−Fe基合金。
- 前記組成に、さらに、質量%で、Mg:0.01%以下、Zr:0.1%以下の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1または2に記載のNi−Fe基合金。
- 700℃・333MPaにおけるクリープ破断時間が1,200時間以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のNi−Fe基合金。
- 700℃・333MPaにおける最小クリープ速度が5×10−6h−1以下であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載のNi−Fe基合金。
- 請求項1〜5のいずれか1項に記載のNi−Fe基合金からなる合金材を製造する方法であって、
請求項1〜3のいずれか1項に記載の組成の合金を溶体化処理後、825〜855℃の温度と710〜740℃の温度で2回時効処理を行うことを特徴とするNi−Fe基合金材の製造方法。
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