JP6168118B2 - ホットプレス部材およびその製造方法 - Google Patents
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Description
(1)質量%で、
C:0.090%以上0.30%未満、
Mn:3.5%以上11.0%未満、
Si:0.01〜2.5%、
P:0.05%以下、
S:0.05%以下、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.01%以下を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、
体積率で80.0%以上のマルテンサイト相と、体積率で3.0%以上20.0%以下の残留オーステナイト相とを含む組織と、引張強さTS:1500MPa以上でかつ均一伸びuEl:6.0%以上である引張特性と、を有し、転位密度が1.0×1016/m2以上である第一の領域と、
体積率で30.0%以上60.0%以下のフェライト相と、体積率で10.0%以上70.0%以下の残留オーステナイト相と、体積率で30.0%以下のマルテンサイト相とを含む組織と、引張強さTS:780MPa以上でかつ均一伸びuEl:15.0%以上である引張特性と、を有する第二の領域と、
を有することを特徴とするホットプレス部材。
記
A群:Ni:0.01〜5.0%、Cu:0.01〜5.0%、Cr:0.01〜5.0%、Mo:0.01〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
B群:Ti:0.005〜3.0%、Nb:0.005〜3.0%、V:0.005〜3.0%、W:0.005〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
C群:REM:0.0005〜0.01%、Ca:0.0005〜0.01%、Mg:0.0005〜0.01%のうちから選ばれた1種または2種以上
D群:Sb:0.002〜0.03%
E群:B:0.0005〜0.05%
C:0.090%以上0.30%未満、
Mn:3.5%以上11.0%未満、
Si:0.01〜2.5%、
P:0.05%以下、
S:0.05%以下、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.01%以下を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼板をAc1点以上Ac3点以下の第1温度に加熱し、該第1温度で1時間以上48時間以下保持し、その後冷却して、素材鋼板を得る工程と、
前記素材鋼板を、Ac3点以上1000℃以下の第2温度に加熱する第一の領域と、Ac1点以上(Ac3点−20℃)以下の第3温度に加熱する第二の領域とに分けて、加熱仕分ける加熱工程と、
その後、前記素材鋼板に、成形用金型を用いてプレス成形および焼入れを同時に施して、ホットプレス部材を得るホットプレス成形工程と、
を有することを特徴とするホットプレス部材の製造方法。
記
A群:Ni:0.01〜5.0%、Cu:0.01〜5.0%、Cr:0.01〜5.0%、Mo:0.01〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
B群:Ti:0.005〜3.0%、Nb:0.005〜3.0%、V:0.005〜3.0%、W:0.005〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
C群:REM:0.0005〜0.01%、Ca:0.0005〜0.01%、Mg:0.0005〜0.01%のうちから選ばれた1種または2種以上
D群:Sb:0.002〜0.03%
E群:B:0.0005〜0.05%
本発明の一実施形態によるホットプレス部材の成分組成について説明する。以下、特に断わらないかぎり、「質量%」は単に「%」と記す。
Cは、鋼の強度を増加させる元素である。また、ホットプレス部材に対する熱処理で、固溶Cの転位固着により降伏応力が高まる。このような効果を得て、引張強さTS:1500MPa以上を確保するためには、C含有量は0.090%以上とする。一方、C含有量が0.30%以上の場合、Cによる固溶強化量が大きくなるため、ホットプレス部材の引張強さTSを2300MPa未満に調整することが困難となる。
Mnは、鋼の強度を増加させるとともに、オーステナイト中に濃化し、オーステナイトの安定性を向上させる元素であり、本発明で最も重要な元素である。このような効果を得て、第一の領域において引張強さTS:1500MPa以上と、均一伸びuEl:6.0%以上を確保するためには、Mn含有量は3.5%以上とする。一方、Mn含有量が11.0%以上の場合、Mnによる固溶強化量が大きくなり、ホットプレス部材の引張強さTSを2300MPa未満に調整することが困難となる。
Siは、固溶強化により、鋼の強度を増加させる元素であり、このような効果を得るためには、Si含有量は0.01%以上とする。一方、Si含有量が2.5%を超える場合、熱間圧延時に赤スケールと呼ばれる表面欠陥が著しく発生するとともに、圧延荷重が増大する。よって、Si含有量は0.01%以上2.5%以下とする。なお、Si含有量は、好ましくは0.02%以上1.5%以下である。
Pは、鋼中では不可避的不純物として存在し、結晶粒界等に偏析して、部材の靭性を低下させるなどの悪影響を及ぼす元素であり、できるだけ低減することが望ましいが、0.05%までは許容できる。よって、P含有量は0.05%以下とし、より好ましくは0.02%以下とする。また、過度の脱P処理は精錬コストの高騰を招くため、P含有量は0.0005%以上とすることが望ましい。
Sは、不可避的に含有され、鋼中では硫化物系介在物として存在し、ホットプレス部材の延性、靭性等を低下させる。このため、Sはできるだけ低減することが望ましいが、0.05%までは許容できる。このようなことから、S含有量は0.05%以下とし、より好ましくは0.005%以下とする。また、過度の脱S処理は精錬コストの高騰を招くため、S含有量は0.0005%以上とすることが望ましい。
Alは、脱酸剤として作用する元素であり、このような効果を発現させるためには、Al含有量は0.005%以上とする。一方、Al含有量が0.1%を超える場合、窒素と結合し多量の窒化物が生成し、素材とする鋼板のブランキング加工性や焼入れ性が低下する。このため、Al含有量は0.005%以上0.1%以下とする。なお、Al含有量は、好ましくは0.02%以上0.05%以下である。
Nは、通常は、鋼中に不可避的に含有されるが、N含有量が0.01%を超える場合、熱間圧延やホットプレスの加熱時にAlN等の窒化物が形成し、素材とする鋼板のブランキング加工性や焼入れ性が低下する。このため、N含有量は0.01%以下とする。なお、N含有量は、より好ましくは0.0030%以上0.0050%以下である。また、とくに調整せず、不可避的に含有される場合には、N含有量は0.0025%未満程度である。また、精錬コストが増加するため、N含有量は0.0025%以上とすることが望ましい。
Ni、Cu、Cr、Moはいずれも、鋼の強度を増加させるとともに、焼入れ性向上に寄与する元素であり、必要に応じて1種または2種以上を選択して含有できる。このような効果を得るためには、各元素の含有量を0.01%以上とする。一方、材料コストを高騰させない観点から、Ni、Cu、Cr含有量は5.0%以下、Mo含有量は3.0%以下とする。各元素の好ましい含有量は、0.01%以上1.0%以下である。
Ti、Nb、V、Wはいずれも、析出強化によって鋼の強度増加に寄与するとともに、結晶粒の微細化によって靭性向上にも寄与する元素であり、必要に応じて1種または2種以上を選択して含有できる。
REM、Ca、Mgは、いずれも介在物の形態制御によって、延性や耐水素脆性を向上させる元素であり、必要に応じて選択して1種または2種以上を含有できる。この効果を得るためには、各元素の含有量は0.0005%以上とする。一方、熱間加工性を低下させない観点から、REM含有量、Ca含有量はともに0.01%以下とする。また、粗大な酸化物や硫化物の生成により延性を低下させない観点から、Mg含有量は0.01%以下とする。各元素の好ましい含有量は、0.0006〜0.01%である。
Sbは、鋼板の加熱、冷却に際し、鋼板表層における脱炭層の形成を抑制するため、必要に応じて含有できる。この効果を得るためには、Sb含有量は0.002%以上とする。一方、Sb含有量が0.03%を超える場合、圧延荷重の増大を招き、生産性を低下させる。このため、Sbを含有する場合、その含有量は0.002%以上0.03%以下とし、好ましくは0.002%以上0.02%以下とする。
Bは、ホットプレス時の焼入れ性向上やホットプレス後の靭性向上に寄与するため、必要に応じて含有できる。この効果を得るためには、B含有量は0.0005%以上とする。一方、B含有量が0.05%を超える場合、熱間圧延時の圧延荷重の増加や、熱間圧延後にマルテンサイト相やベイナイト相が生じて鋼板の割れが生じる場合がある。よって、Bを含有する場合、その含有量は0.0005%以上0.05%以下とし、好ましくは0.0005%以上0.01%以下とする。
本発明の一実施形態によるホットプレス部材の組織について説明する。
第一の領域において引張強さTS:1500MPa以上を確保するためには、体積率で80.0%以上のマルテンサイト相を主相とする必要がある。なお、マルテンサイト相は、所望量の残留オーステナイト相を含有するために、多くても97%以下とすることが好ましい。
残留オーステナイト相は、変形時のTRIP効果(変態誘起塑性)により均一伸びを高める、本発明で最も重要な組織である。本実施形態では、第一の領域において均一伸びuEl:6.0%以上を実現するために、体積率で3.0%以上の残留オーステナイト相を含有させる。一方、残留オーステナイト相の体積率が20.0%を超えると、TRIP効果を発現した後に変態した硬質なマルテンサイト相が多くなりすぎて、靭性が低下する。よって、残留オーステナイト相の体積率は、3.0%以上30.0%以下とし、好ましくは5.0〜18.0%とする。
フェライト相は軟質であり、ホットプレス部材の延性を高める働きがある。フェライト相の体積率が30.0%未満であると、均一伸びが15.0%以上を確保できない。一方、フェライト相の体積率が60.0%を超えると、引張強度TSを780MPa以上とすることができない。よって、フェライト相の体積率は、30.0%以上60.0%以下とし、好ましくは35.0%以上55.0%以下とする。
残留オーステナイト相は、変形時のTRIP効果(変態誘起塑性)により均一伸びを高める、第二の領域においても最も重要な組織である。残留オーステナイトの体積率が10.0%未満であると、15.0%以上の均一伸びuElを確保することができない。一方、残留オーステナイト相の体積率が70.0%を超えると、TRIP効果を発現した後に変態した硬質なマルテンサイト相が多くなりすぎて、靭性が低下する。よって、残留オーステナイト相の体積率は10.0%以上70.0%以下とし、好ましくは15.0%以上65.0%以下とする
マルテンサイト相は硬質であり、強度を高める働きがある。引張強度TSを780MPa以上とする観点から、体積率で30.0%以下(0%含む)のマルテンサイト相を含有させる。しかし、マルテンサイトの体積率が30.0%を超えると、均一伸びuEl:15.0%以上が確保されない。よって、マルテンサイト相の体積率は30.0%以下(0%を含む)とする。
第二の領域においてフェライトの結晶粒径の微細化は、TSの向上に寄与する。所望のTSを確保するためには、フェライト相の平均結晶粒径は10μm以下にすることが好ましく、5μm以下がより好ましい。なお、フェライトの平均結晶粒径の下限値は特に限定されるものではないが、工業的には0.2μm程度とすることが好ましい。
第二の領域において第二相の粗大化は、延性の低下を招く。よって、第二相の平均粒径は10μm以下であることが好ましく、5μm以下がより好ましい。なお、第二相の平均粒径の下限値は特に限定されるものではないが、工業的には0.2μm程度とすることが好ましい。なお、第二の領域において「第二相」とは、フェライト以外の残部組織で、主に残留オーステナイトとマルテンサイトであるが、マルテンサイト、パーライトおよびベイナイトも含まれる。
第二相中のMn濃度をMns、フェライト相中のMn濃度をMnαとした時、Mns/Mnαが1.5以上であることが好ましい。第二の領域における第二相は主に残留オーステナイトであり、Mn濃度が高い状態、つまりMnが濃化した状態は残留オーステナイトの安定性が高いことを示す。高い安定性を有する残留オーステナイトは、変形時のTRIP効果(変態誘起歪)が高く、均一伸びを高める。つまり、良好な延性を確保するためには、第二相のMn濃度が高い状態であるMns/Mnαが1.5以上である必要がある。好ましくは1.6以上である。なお、上限値は特に限定されるものではないが、実質的に10.0以下である。
第一の領域において転位密度:1.0×1016/m2以上
ホットプレス部材の転位密度は、ΔYSに影響する本発明において最も重要な指標である。ホットプレス部材に熱処理(焼付け塗装)を施した際に、可動転位に固溶Cが固着して、降伏応力YSが上昇するものと考えられる。ΔYS:150MPa以上を実現するためには、ホットプレス部材の転位密度が1.0×1016/m2以上である必要がある。転位密度の上限は実質的に5.0×1016/m2である。ホットプレス部材の転位密度は、好ましくは1.2×1016/m2以上4.5×1016/m2以下である。特に、第一の領域におけるマルテンサイトは、可動転位が生成するために、一般的にYSが低い。よって、第一の領域のYSを向上させることは、部品特性の効果として有効に働くと考えられる。
ρ=14.4×ε2/b2
本発明の一実施形態によるホットプレス部材は、めっき層を有することが好ましい。
本発明の一実施形態におけるホットプレス部材の製造方法を説明する。まず、上記の成分組成を有するスラブを加熱し、熱間圧延して、熱延鋼板を得る。その後、この熱延鋼板に後述する所定の熱処理(Mn濃化熱処理)を施して、第1素材鋼板を得る。その後、任意に、前記第1素材鋼板を冷間圧延して、冷延鋼板を得て、引き続き、この冷延鋼板に所定の焼鈍を行って、第2素材鋼板を得る。
鋼板を得る工程は特に限定されず、定法に従えばよい。上記の成分組成を有する溶鋼を、転炉等で溶製し、マクロ偏析を防止するために連続鋳造法でスラブとすることが好ましい。なお、連続鋳造法に代えて、造塊法、あるいは薄スラブ連鋳法を用いてもよい。
続いて、熱延鋼板または好ましくは冷延鋼板をAc1点以上Ac3点以下の第1温度に加熱し、該第1温度で1時間以上48時間以下保持し、その後冷却して、素材鋼板を得る。この処理は、オーステナイトにMnを濃化させるものであり、第一の領域において残留オーステナイトを適正量有して均一伸びuEl:6.0%以上を実現し、かつ、転位密度が1.0×1016/m2以上としてΔYS:150MPa以上を実現するホットプレス部材を製造するために最も重要なプロセスとなる。
熱延鋼板または好ましくは冷延鋼板をフェライト−オーステナイト二相温度域に加熱し、オーステナイトにMnを濃化させる。Mnが濃化したオーステナイトでは、マルテンサイト変態終了温度が室温以下となり、残留オーステナイトが生成しやすくなる。加熱温度がAc1点未満では、オーステナイトが生成せず、Mnをオーステナイトへ濃化させることができない。一方、加熱温度がAc3点を超えると、オーステナイト単相温度域となり、オーステナイトへのMn濃化が行われない。また、加熱温度がAc1点未満の場合とAc3点を超える場合のいずれも、ホットプレス部材の第一の領域における転位密度を1.0×1016/m2以上とすることができない。よって、加熱温度はAc1点以上Ac3点以下とし、好ましくは(Ac1点+20℃)以上(Ac3点−20℃)以下とする。
Ac1点(℃)=751−16C+11Si−28Mn−5.5Cu−16Ni+13Cr+3.4Mo
Ac3点(℃)=910−203C1/2+44.7Si−4Mn+11Cr
ここで、式中のC、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Moは、各元素の含有量(質量%)であり、上記元素が含有されていない場合には、当該元素の含有量を零として算出する。
オーステナイトへのMnの濃化は、加熱保持時間の経過に伴い進行する。加熱保持時間が1時間未満では、Mnのオーステナイトへの濃化が不十分で、第一の領域において所望の均一伸びが得られない。また、加熱保持時間が1時間未満の場合、Mn濃化が不十分で、ホットプレス工程でのMs点が低下せず、ホットプレス部材の第一の領域における転位密度を1.0×1016/m2以上とすることができない。一方、加熱保持時間が48時間を超えると、パーライトが生成し、第一の領域において所望の均一伸びが得られない。また、ホットプレス部材の第一の領域における転位密度を1.0×1016/m2以上とすることができない。よって、加熱保持時間は1時間以上48時間以下とし、好ましくは1.5時間以上24時間以下とする。
Ms点(℃)=539−423C−30.4Mn−17.7Ni−12.1Cr−7.5Mo
ここで、式中のC、Mn、Ni、Cr、Moは、各元素の含有量(質量%)であり、上記元素が含有されていない場合には、当該元素の含有量を零として算出する。
素材鋼板の表面にめっき層を形成しない場合、ホットプレス工程後に、ホットプレス部材にショットブラストなどのスケール剥離処理を行う必要がある。これに対し、素材鋼板の表面にめっき層を形成する場合、ホットプレスの加熱時にスケール生成が抑制されるため、ホットプレス工程後のスケール剥離処理が不要となり、生産性が向上する。
続いて、素材鋼板を、Ac3点以上1000℃以下の第2温度に加熱する第一の領域と、Ac1点以上(Ac3点−20℃)以下の第3温度に加熱する第二の領域とに分けて、加熱仕分ける加熱工程を行う。
第一の領域では、素材鋼板をオーステナイト単相域であるAc3点以上に加熱する。加熱温度がAc3点よりも低いと、オーステナイト化が不十分となり、ホットプレス部材の第一の領域に所望のマルテンサイト量を確保できず、所望の引張強さを得られない。また、ホットプレス部材の第一の領域における転位密度を1.0×1016/m2以上とすることができず、ΔYS:150MPa以上を実現できない。一方、加熱温度が1000℃を超えると、オーステナイトに濃化したMnが均一化され、第一の領域に所望の残留オーステナイト量を確保できず、所望の均一伸びが得られない。また、Mnの均一化により、Ms点を低下させることができなくなり、ホットプレス部材の転位密度を1.0×1016/m2以上とすることができず、ΔYS:150MPa以上を実現できない。よって、加熱温度はAc3点以上1000℃以下とし、好ましくは、(Ac3点+20℃)以上950℃以下とする。
第二の領域の加熱温度が(Ac3点−20℃)を超えると、所望量のフェライト相および残留オーステナイト相が得られず、均一伸びuEl15.0%以上を実現できない。また、第二の領域の加熱温度Ac1点未満の場合、フェライト体積率が上昇し、強度が低下する。よって、第二の領域の加熱温度は、Ac1点以上(Ac3点−20℃)以下とし、好ましくは、(Ac1点+10℃)以上、(Ac3点−30℃)以下とする。
加熱温度(第2温度および第3温度)での保持時間の経過に伴い、濃化されたMnが周囲に拡散し均一化される。そのため、保持時間が900秒を超えると、所望の残留オーステナイト量を確保できず、所望の均一伸びが得られない。また、Mnの均一化により、Ms点を低下させることができなくなり、ホットプレス部材の第一の領域における転位密度を1.0×1016/m2以上とすることができず、ΔYS:150MPa以上を実現できない。よって、保持時間は900秒以下とする。保持時間は0秒、すなわち、第2温度の到達後に、直ちに、加熱を終了してもよい。
ホットプレス成形工程では、加熱工程を経た素材鋼板に、成形用金型を用いてプレス成形および焼入れを同時に施して、所定形状のホットプレス部材を得る。「ホットプレス成形」は、加熱された薄鋼板を金型でプレス成形すると同時に急冷する工法であり、「熱間成形」、「ホットスタンプ」、「ダイクエンチ」などとも称される。
Claims (12)
- 質量%で、
C:0.090%以上0.30%未満、
Mn:3.5%以上11.0%未満、
Si:0.01〜2.5%、
P:0.05%以下、
S:0.05%以下、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.01%以下を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、
体積率で80.0%以上のマルテンサイト相と、体積率で3.0%以上20.0%以下の残留オーステナイト相と、を含む組織と、引張強さTS:1500MPa以上でかつ均一伸びuEl:6.0%以上である引張特性と、を有し、転位密度が1.0×1016/m2以上である第一の領域と、
体積率で30.0%以上60.0%以下のフェライト相と、体積率で10.0%以上70.0%以下の残留オーステナイト相と、体積率で30.0%以下のマルテンサイト相とを含む組織と、引張強さTS:780MPa以上でかつ均一伸びuEl:15.0%以上である引張特性と、を有する第二の領域と、
を有することを特徴とするホットプレス部材。 - 前記第二の領域の組織において、フェライト相の平均粒径が10μm以下、フェライト以外の残部組織である第二相の平均粒径が10μm以下であり、第二相中のMn濃度をMns、フェライト相中のMn濃度をMnαとした時、Mns/Mnαが1.5以上である、請求項1に記載のホットプレス部材。
- 前記成分組成がさらに、質量%で、下記A〜E群のうちから選ばれた1群または2群以上を含有する請求項1または2に記載のホットプレス部材。
記
A群:Ni:0.01〜5.0%、Cu:0.01〜5.0%、Cr:0.01〜5.0%、Mo:0.01〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
B群:Ti:0.005〜3.0%、Nb:0.005〜3.0%、V:0.005〜3.0%、W:0.005〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
C群:REM:0.0005〜0.01%、Ca:0.0005〜0.01%、Mg:0.0005〜0.01%のうちから選ばれた1種または2種以上
D群:Sb:0.002〜0.03%
E群:B:0.0005〜0.05% - 表面にめっき層を有する請求項1〜3のいずれか一項に記載のホットプレス部材。
- 前記めっき層が、Zn系めっき層またはAl系めっき層である請求項4に記載のホットプレス部材。
- 前記Zn系めっき層が、Ni:10〜25質量%を含む請求項5に記載のホットプレス部材。
- 質量%で、
C:0.090%以上0.30%未満、
Mn:3.5%以上11.0%未満、
Si:0.01〜2.5%、
P:0.05%以下、
S:0.05%以下、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.01%以下を含み、
残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼板をAc1点以上Ac3点以下の第1温度に加熱し、該第1温度で1時間以上48時間以下保持し、その後冷却して、素材鋼板を得る工程と、
前記素材鋼板を、Ac3点以上1000℃以下の第2温度に加熱する第一の領域と、Ac1点以上(Ac3点−20℃)以下の第3温度に加熱する第二の領域とに分けて、加熱仕分ける加熱工程と、
その後、前記素材鋼板に、成形用金型を用いてプレス成形および焼入れを同時に施して、
体積率で80.0%以上のマルテンサイト相と、体積率で3.0%以上20.0%以下の残留オーステナイト相と、を含む組織と、引張強さTS:1500MPa以上でかつ均一伸びuEl:6.0%以上である引張特性と、を有し、転位密度が1.0×10 16 /m 2 以上である第一の領域と、
体積率で30.0%以上60.0%以下のフェライト相と、体積率で10.0%以上70.0%以下の残留オーステナイト相と、体積率で30.0%以下のマルテンサイト相とを含む組織と、引張強さTS:780MPa以上でかつ均一伸びuEl:15.0%以上である引張特性と、を有する第二の領域と、
を有するホットプレス部材を得るホットプレス成形工程と、
を有することを特徴とするホットプレス部材の製造方法。 - 前記成分組成がさらに、質量%で、下記A〜E群のうちから選ばれた1群または2群以上を含有する請求項7に記載のホットプレス部材の製造方法。
記
A群:Ni:0.01〜5.0%、Cu:0.01〜5.0%、Cr:0.01〜5.0%、Mo:0.01〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
B群:Ti:0.005〜3.0%、Nb:0.005〜3.0%、V:0.005〜3.0%、W:0.005〜3.0%のうちから選ばれた1種または2種以上
C群:REM:0.0005〜0.01%、Ca:0.0005〜0.01%、Mg:0.0005〜0.01%のうちから選ばれた1種または2種以上
D群:Sb:0.002〜0.03%
E群:B:0.0005〜0.05% - 前記加熱工程の前に、前記素材鋼板の表面にめっき層を形成する工程をさらに有する請求項7または8に記載のホットプレス部材の製造方法。
- 前記めっき層が、Zn系めっき層またはAl系めっき層である請求項9に記載のホットプレス部材の製造方法。
- 前記Zn系めっき層が、Ni:10〜25質量%を含む請求項10に記載のホットプレス部材の製造方法。
- 前記めっき層の付着量が、片面あたりで10〜90g/m2である請求項9〜11のいずれか一項に記載のホットプレス部材の製造方法。
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