JP7188584B2 - ホットスタンプ成形体 - Google Patents
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Description
[1]本発明の一態様に係るホットスタンプ成形体は、化学成分として、質量%で、
C:0.15%以上、0.70%未満、
Si:0.005%以上、0.250%以下、
Mn:0.30%以上、3.00%以下、
sol.Al:0.0002%以上、0.500%以下、
P :0.100%以下、
S :0.1000%以下、
N :0.0100%以下、
Nb:0%以上、0.150%以下、
Ti:0%以上、0.150%以下、
Mo:0%以上、1.000%以下、
Cr:0%以上、1.000%以下、
B :0%以上、0.0100%以下、
Ca:0%以上、0.0100%以下および
REM:0%以上、0.30%以下を含有し、残部がFeおよび不純物からなる母材鋼板と、
前記母材鋼板の表面に、片面当たりの付着量が10g/m2以上、90g/m2以下であり、Ni含有量が10質量%以上、25質量%以下であり、残部がZnおよび不純物からなるめっき層と、を有し、
前記母材鋼板の表面から深さ50μmまでの領域である表層領域の金属組織が、面積%で、80.0%以上のマルテンサイトおよび8.0%以上の残留オーステナイトを含み、
前記表層領域のNi濃度が8質量%以上であり、
基準VDA238-100に基づいて、下記の条件で測定された最大荷重時の変位を角度に変換した最大曲げ角度が50度以上である。
条件
試験片寸法:60mm(圧延方向)×60mm(板幅方向に平行な方向)、または、30mm(圧延方向)×60mm(板幅方向に平行な方向)
試験片板厚:1.0mm(表裏面を同量ずつ研削)
曲げ稜線:板幅方向に平行な方向
試験方法:ロール支持、ポンチ押し込み
ロール径:φ30mm
ポンチ形状:先端R=0.4mm
ロール間距離:2.0×板厚(mm)+0.5mm
押し込み速度:20mm/min
[2]上記[1]に記載のホットスタンプ成形体は、前記母材鋼板に、化学成分として、質量%で、
Nb:0.010%以上、0.150%以下、
Ti:0.010%以上、0.150%以下、
Mo:0.005%以上、1.000%以下、
Cr:0.005%以上、1.000%以下、
B :0.0005%以上、0.0100%以下、
Ca:0.0005%以上、0.0100%以下および
REM:0.0005%以上、0.30%以下からなる群から選択される1種または2種以上を含有してもよい。
Cは、ホットスタンプ成形体において1500MPa以上の引張強度を得るために重要な元素である。C含有量が0.15%未満では、マルテンサイトが軟らかくなり、1500MPa以上の引張強度を得ることが困難である。また、C含有量が0.15%未満であると、オートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイト面積率が小さくなる。そのため、C含有量は0.15%以上とする。C含有量は、好ましくは0.20%以上であり、より好ましくは0.30%以上である。一方、C含有量が0.70%以上では、粗大な炭化物が生成して破壊が生じやすくなり、ホットスタンプ成形体の曲げ性および耐水素脆化特性が低下する。そのため、C含有量は0.70%未満とする。C含有量は、好ましくは0.50%以下であり、より好ましくは0.45%以下である。
Siは、焼入れ性を確保するために含有させる元素である。Si含有量が0.005%未満では上記効果が得られず、ホットスタンプ用鋼板において、転位密度が低下する場合およびオートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイトが得られなくなる場合があり、ホットスタンプ成形体において所望の金属組織が得られなくなる。そのため、Si含有量は0.005%以上とする。0.250%超のSiを含有させても上記効果が飽和するため、Si含有量は0.250%以下とする。Si含有量は、好ましくは0.210%以下である。
Mnは、固溶強化によりホットスタンプ成形体の強度の向上に寄与する元素である。Mn含有量が0.30%未満では、固溶強化能が乏しくマルテンサイトが軟らかくなり、ホットスタンプ成形体において1500MPa以上の引張強度を得ることが困難である。そのため、Mn含有量は0.30%以上とする。Mn含有量は、好ましくは0.50%以上、また0.70%以上である。一方、Mn含有量を3.00%超とすると、鋼中に粗大な介在物が生成して破壊が生じやすくなり、ホットスタンプ成形体の曲げ性および耐水素脆化特性が低下するので、3.00%を上限とする。Mn含有量は、好ましくは2.50%以下、または2.00%以下である。
Alは、溶鋼を脱酸して鋼を健全化する(鋼にブローホールなどの欠陥が生じることを抑制する)作用を有する元素である。sol.Al含有量が0.0002%未満では、脱酸が十分に行われず上記効果が得られないため、sol.Al含有量は0.0002%以上とする。sol.Al含有量は、好ましくは0.0010%以上、または0.0020%以上である。一方、sol.Al含有量が0.500%を超えると、鋼中に粗大な酸化物が生成し、ホットスタンプ成形体の曲げ性および耐水素脆化特性が低下する。そのため、sol.Al含有量は0.500%以下とする。sol.Al含有量は、好ましくは0.400%以下、または0.300%以下である。
Pは、粒界に偏析し、粒界の強度を低下させる元素である。P含有量が0.100%を超えると、粒界の強度が著しく低下して、ホットスタンプ成形体の曲げ性および耐水素脆化特性が低下する。そのため、P含有量は0.100%以下とする。P含有量は、好ましくは0.050%以下である。P含有量の下限は特に限定しないが、0.0001%未満に低減すると、脱Pコストが大幅に上昇し、経済的に好ましくないため、実操業上、0.0001%を下限としてもよい。
Sは、鋼中に介在物を形成する元素である。S含有量が0.1000%を超えると、鋼中に多量の介在物が生成し、ホットスタンプ成形体の曲げ性および耐水素脆化特性が低下する。そのため、S含有量は0.1000%以下とする。S含有量は、好ましくは0.0050%以下である。S含有量の下限は特に限定しないが、0.00015%未満に低減すると、脱Sコストが大幅に上昇し、経済的に好ましくないため、実操業上、0.00015%を下限としてもよい。
Nは、不純物元素であり、鋼中に窒化物を形成してホットスタンプ成形体の靱性および耐水素脆化特性を劣化させる元素である。N含有量が0.0100%を超えると、鋼中に粗大な窒化物が生成して、ホットスタンプ成形体の曲げ性および耐水素脆化特性が著しく低下する。そのため、N含有量は0.0100%以下とする。N含有量は、好ましくは0.0075%以下である。N含有量の下限は特に限定しないが、0.0001%未満に低減すると、脱Nコストが大幅に上昇し、経済的に好ましくないため、実操業上、0.0001%を下限としてもよい。
Nbは、固溶強化によりホットスタンプ成形体の強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させても良い。Nbを含有させる場合、上記効果を確実に発揮させるために、Nb含有量は0.010%以上とすることが好ましい。Nb含有量は、より好ましくは0.035%以上である。一方、0.150%を超えてNbを含有させても上記効果は飽和するので、Nb含有量は0.150%以下とすることが好ましい。Nb含有量は、より好ましくは0.120%以下である。
Tiは、固溶強化によりホットスタンプ成形体の強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させても良い。Tiを含有させる場合、上記効果を確実に発揮させるために、Ti含有量は0.010%以上とすることが好ましい。Ti含有量は、好ましくは0.020%以上である。一方、0.150%を超えて含有させても上記効果は飽和するので、Ti含有量は0.150%以下とすることが好ましい。Ti含有量は、より好ましくは0.120%以下である。
Moは、固溶強化によりホットスタンプ成形体の強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させても良い。Moを含有させる場合、上記効果を確実に発揮させるために、Mo含有量は0.005%以上とすることが好ましい。Mo含有量は、より好ましくは0.010%以上である。一方、1.000%を超えて含有させても上記効果は飽和するため、Mo含有量は1.000%以下とすることが好ましい。Mo含有量は、より好ましくは0.800%以下である。
Crは、固溶強化によりホットスタンプ成形体の強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させても良い。Crを含有させる場合、上記効果を確実に発揮させるために、Cr含有量は0.005%以上とすることが好ましい。Cr含有量は、より好ましくは0.100%以上である。一方、1.000%を超えて含有させても上記効果は飽和するため、Cr含有量は1.000%以下とすることが好ましい。Cr含有量は、より好ましくは0.800%以下である。
Bは、粒界に偏析して粒界の強度を向上させる元素であるため、必要に応じて含有させても良い。Bを含有させる場合、上記効果を確実に発揮させるために、B含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。B含有量は、好ましくは0.0010%以上である。一方、0.0100%を超えて含有させても上記効果は飽和するため、B含有量は0.0100%以下とすることが好ましい。B含有量は、より好ましくは0.0075%以下である。
Caは、溶鋼を脱酸して鋼を健全化する作用を有する元素である。この作用を確実に発揮させるためには、Ca含有量を0.0005%以上とすることが好ましい。一方、0.0100%を超えて含有させても上記効果は飽和するため、Ca含有量は0.0100%以下とすることが好ましい。
REMは、溶鋼を脱酸して鋼を健全化する作用を有する元素である。この作用を確実に発揮させるためには、REM含有量を0.0005%以上とすることが好ましい。一方、0.30%を超えて含有させても上記効果は飽和するため、REM含有量は0.30%以下とすることが好ましい。
なお、本実施形態においてREMとは、Sc、Yおよびランタノイドからなる合計17元素を指し、REMの含有量とはこれらの元素の合計含有量を指す。
「母材鋼板の表面から深さ50μmまでの領域である表層領域の金属組織が、オートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイトの1種または2種の結晶粒を面積%で15.0%以上含み、且つ表層領域の平均転位密度が4×1015m/m3以上」
母材鋼板の表面から深さ50μmまでの領域である表層領域の金属組織において、オートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイトの1種または2種の結晶粒の割合を面積%で15.0%以上とし、且つ表層領域の平均転位密度を4×1015m/m3以上とすることにより、ホットスタンプ前の加熱により、めっき層中のNiを鋼板の表層領域に拡散させることができる。表層領域の平均転位密度の上限は、特段制限されず、例えば、5×1017m/m3以下であってもよいし、1×1018m/m3以下であってもよい。
本実施形態に係るホットスタンプ成形体に適用されるホットスタンプ用鋼板を構成する母材鋼板の表層領域における、オートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイトの結晶粒の面積分率の測定方法について説明する。
次に、表層領域の平均転位密度の測定方法について説明する。平均転位密度は、X線回折法あるいは透過型電子顕微鏡観察によって測定することができるが、本実施形態ではX線回折法を用いて測定する。
本実施形態に係るホットスタンプ成形体に適用されるホットスタンプ用鋼板は、ホットスタンプ用鋼板を構成する母材鋼板の表面に、片面当たりの付着量が10g/m2以上、90g/m2以下であり、Ni含有量が10質量%以上、25質量%以下であり、残部がZnおよび不純物からなるめっき層を有する。これにより、ホットスタンプ前の加熱時に表層領域にNiを拡散させることができる。
めっき層の片面当たりの付着量は、好ましくは、30g/m2以上であり、より好ましくは、40g/m2以上である。また、めっき層の片面当たりの付着量は、好ましくは、80g/m2以下であり、より好ましくは、60g/m2以下である。
めっき付着量は、JIS H 0401:2013に記載の試験方法に従って、ホットスタンプ用鋼板の任意の位置から試験片を採取して測定する。めっき層中のNi含有量は、ホットスタンプ用鋼板の任意の位置から、JIS K 0150:2005に記載の試験方法に従って、試験片を採取し、めっき層の全厚の1/2位置のNi含有量を測定することで、ホットスタンプ用鋼板におけるめっき層のNi含有量を得る。
「母材鋼板の表面から深さ50μmまでの領域である表層領域の金属組織が、面積%で、80.0%以上のマルテンサイトおよび8.0%以上の残留オーステナイトを含む」
ホットスタンプ成形体を構成する母材鋼板の表面から深さ50μmまでの領域である表層領域の金属組織が、面積%で、80.0%以上のマルテンサイトおよび8.0%以上の残留オーステナイトを含むことで、優れた強度と曲げ性とを得ることができる。なお、表層領域におけるマルテンサイトおよび残留オーステナイト以外の残部組織としては、フェライト、上部ベイナイトおよび下部ベイナイトの1種以上を含んでもよい。
まず、ホットスタンプ成形体の端面から50mm以上離れた任意の位置から表面に垂直な圧延方向断面(板厚断面)が観察できるようにサンプルを切り出す。サンプルの大きさは、測定装置にもよるが、圧延方向に10mm程度観察できる大きさとする。このような方法で採取したサンプルを用いて、残留オーステナイトおよびマルテンサイトの面積分率を測定する。
上記圧延方向断面に対応するサンプルの測定面を#600から#1500の炭化珪素ペーパーを使用して研磨した後、当該測定面を粒度1~6μmのダイヤモンドパウダーをアルコール等の希釈液や純水に分散させた液体を使用して鏡面に仕上げる。次に、室温においてアルカリ性溶液を含まないコロイダルシリカを用いて8分間研磨し、サンプルの表層に存在するひずみを除去する。サンプルの測定面の圧延方向の任意の位置において、長さ50μm、母材鋼板の表面から深さ50μmまでの領域を、0.1μmの測定間隔で電子後方散乱回折法により測定して結晶方位情報を得る。測定には、サーマル電界放射型走査電子顕微鏡(JEOL製JSM-7001F)とEBSD検出器(TSL製DVC5型検出器)とで構成された装置を用いる。この際、装置内の真空度は9.6×10-5Pa以下、加速電圧は15kV、照射電流レベルは13、電子線の照射時間は0.01秒/点とする。得られた結晶方位情報をEBSD解析装置に付属のソフトウェア「OIM Analysis(登録商標)」に搭載された「Phase Map」機能を用いて、残留オーステナイトの面積分率を算出することで、表層領域における残留オーステナイトの面積分率を得る。なお、結晶構造がfcc構造であるものを残留オーステナイトと判断する。
上記サンプル(残留オーステナイトの面積分率の測定に使用したものとは別のサンプル)の測定面を#600から#1500の炭化珪素ペーパーを使用して研磨した後、当該測定面を粒度1~6μmのダイヤモンドパウダーをアルコール等の希釈液や純水に分散させた液体を使用して鏡面に仕上げ、ナイタールエッチングを施す。次いで、観察面における母材鋼板表面側の端部から50μm以内の領域を観察視野として、サーマル電界放射型走査電子顕微鏡(JEOL製JSM-7001F)を用いて観察する。マルテンサイトの面積分率は、焼戻しマルテンサイトおよびフレッシュマルテンサイトの面積分率の合計で求めることができる。焼戻しマルテンサイトはラス状の結晶粒の集合であり、内部に鉄炭化物の伸長方向が二つ以上である組織として区別する。フレッシュマルテンサイトはナイタールエッチングでは充分にエッチングされないため、エッチングされる他の組織とは区別が可能である。ただし、残留オーステナイトもフレッシュマルテンサイト同様に充分にエッチングされないため、ナイタールエッチングでエッチングされない組織の面積分率と上述で算出した残留オーステナイトの面積分率との差分でフレッシュマルテンサイトの面積%を求める。以上の方法で得た焼戻しマルテンサイトおよびフレッシュマルテンサイトの合計の面積%を算出することで、表層領域におけるマルテンサイトの面積分率を得る。
ホットスタンプ成形体を構成する母材鋼板の表層領域のNi濃度は、8質量%である。表層領域のNi濃度を8質量%以上とすることで、表層領域における残留オーステナイトが安定化し、ホットスタンプ成形体の残留オーステナイト量を増加することができる。その結果、ホットスタンプ成形体の曲げ性を向上することができる。表層領域におけるNi濃度は、好ましくは、10質量%以上であり、より好ましくは、12質量%以上である。また、表層領域におけるNi濃度の上限は特段制限されないが、Ni濃度は、例えば、15質量%以下であってもよく、20質量%以下であってもよい。
表層領域におけるNi濃度の測定方法について説明する。
まず、ホットスタンプ成形体の端面から50mm以上離れた任意の位置からサンプルを切り出す。サンプルの大きさは、測定装置にもよるが、20mm角程度の大きさとする。Ni濃度の測定はグロー放電発光分析法で、サンプルの表面10点において、母材鋼板表面から板厚方向の深さ方向に分析を行い、母材鋼板表面から板厚方向に25μm深さの位置のNi濃度を求め、10点の平均値を算出する。得られた平均値を表層領域のNi濃度と定義する。
本実施形態に係るホットスタンプ成形体は、ホットスタンプ成形体を構成する母材鋼板の表面に、片面当たりの付着量が10g/m2以上、90g/m2以下であり、Ni含有量が10質量%以上、25質量%以下であり、残部がZnおよび不純物からなるめっき層を有する。
めっき層の片面当たりの付着量は、好ましくは、30g/m2以上であり、より好ましくは、40g/m2以上である。また、めっき層の片面当たりの付着量は、好ましくは、80g/m2以下であり、より好ましくは、60g/m2以下である。
めっき付着量は、JIS H 0401:2013に記載の試験方法に従って、ホットスタンプ成形体の任意の位置から試験片を採取して測定する。めっき層中のNi含有量は、ホットスタンプ成形体の任意の位置から、JIS K 0150:2005に記載の試験方法に従って、試験片を採取し、めっき層の全厚の1/2位置のNi含有量を測定することで、ホットスタンプ成形体におけるめっき層のNi含有量を得る。
熱間圧延に供する鋼片(鋼材)は、常法で製造した鋼片であればよく、例えば、連続鋳造スラブ、薄スラブキャスターなどの一般的な方法で製造した鋼片であればよい。粗圧延も一般的な方法で行えばよく、特に限定しない。
仕上げ圧延の最終圧下(最終パス)では、A3点以上の温度域で20%未満の圧下率で仕上げ圧延を行う必要がある。仕上げ圧延の最終圧下において、A3点未満の温度で圧延したり、圧下率が20%以上であったりすると、表層領域においてフェライトが生成し、オートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイトの1種または2種の結晶粒の割合を面積%で15.0%以上とすることができない。なお、A3点は下記式(1)により表される。
上記式(1)中、C、N、Mn、Nb、Ti、B、CrおよびMoは、それぞれの元素の含有量(質量%)である。
仕上げ圧延終了後は5秒以内に平均冷却速度が80℃/s以上である冷却を開始し、500℃未満の温度域まで冷却して巻き取る。また、巻き取った後も室温になるまで水冷を続ける。冷却開始時間が5秒を超える場合、平均冷却速度が80℃/s未満の場合、または巻取り開始温度が500℃超の場合、フェライト、パーライト、上部ベイナイトが生成しやすくなり、表層領域において、オートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイトの1種または2種の結晶粒の割合を面積%で15.0%以上とすることができない。この時の平均冷却速度は、鋼板の表面の温度変化から算出するものであり、仕上げ圧延温度から巻取り開始温度に到達するまでの平均冷却速度を示す。
上記熱延鋼板をそのまま、もしくは冷間圧延を施した後、片面当たりの付着量が10g/m2以上、90g/m2以下であり、Ni含有量が10質量%以上、25質量%以下であり、残部がZnおよび不純物からなる含むめっき層を形成させて、ホットスタンプ用鋼板を得る。めっき付与の前に冷間圧延を行う場合、冷間圧延における圧下率は特に限定しないが、鋼板の形状安定性の観点から、40~60%とすることが好ましい。ホットスタンプ用鋼板の製造においては、めっき付与の前に、その他、酸洗、調質圧延等、公知の製法を含んでもよい。ただし、Ms点-15℃以上の温度で焼戻しを施すと、表層領域において、オートテンパを受けていないマルテンサイトおよび下部ベイナイトの1種または2種の結晶粒の割合を面積%で15.0%以上とすることができず、また平均転位密度を4×1015m/m3以上とすることができず、結果として所望の金属組織を有するホットスタンプ成形体を得ることができない。そのため、C含有量が高い等の理由によりめっき付与の前に焼戻しを施すことが必要な場合は、Ms点-15℃未満の温度で焼戻しを施す。なお、Ms点は下記式(2)により表される。
上記式(2)中、C、Mn、Si、Cr、NiおよびMoは、それぞれの元素の含有量(質量%)である。
ホットスタンプ成形体は、上述して得られたホットスタンプ用鋼板を、500℃以上、A3点以下の温度域を100℃/s未満の平均加熱速度で加熱した後、A3点以上、A3点+150℃以下の温度で保持し、加熱開始から成形開始までの経過時間が所定の時間内になるようにホットスタンプし、室温まで冷却することにより製造する。
また、ホットスタンプ成形体の強度を調整するために、ホットスタンプ成形体の一部の領域または全ての領域をMs点-15℃未満の温度で焼戻すことで、軟化領域を形成してもよい。
なお、表中の下線は、本発明の範囲外であること、好ましい製造条件を外れることまたは特性値が好ましくないことを示す。
ホットスタンプ成形体の引張強度は、ホットスタンプ成形体の任意の位置からJIS Z 2201:2011に記載の5号試験片を作製し、JIS Z 2241:2011に記載の試験方法に従って求めた。なお、引張強度が1500MPa未満であった場合は不合格と判定し、後述する試験を行わなかった。
ホットスタンプ成形体の曲げ性は、ドイツ自動車工業会で規定されたVDA基準(VDA238-100)に基づいて、以下の方法により評価した。本実施例では、曲げ試験で得られる最大荷重時の変位をVDA基準で角度に変換し、最大曲げ角度(°)を求めた。
試験片寸法:60mm(圧延方向)×60mm(板幅方向に平行な方向)、または、30mm(圧延方向)×60mm(板幅方向に平行な方向)
試験片板厚:1.0mm(表裏面を同量ずつ研削)
曲げ稜線:板幅方向に平行な方向
試験方法:ロール支持、ポンチ押し込み
ロール径:φ30mm
ポンチ形状:先端R=0.4mm
ロール間距離:2.0×板厚(mm)+0.5mm
押し込み速度:20mm/min
試験機:SHIMADZU AUTOGRAPH 20kN
一方、化学組成および金属組織のうちいずれか1つ以上が本発明を外れるホットスタンプ成形体は、強度および曲げ性のうち1つ以上が劣ることが分かる。
Claims (2)
- 化学成分として、質量%で、
C:0.15%以上、0.70%未満、
Si:0.005%以上、0.250%以下、
Mn:0.30%以上、3.00%以下、
sol.Al:0.0002%以上、0.500%以下、
P :0.100%以下、
S :0.1000%以下、
N :0.0100%以下、
Nb:0%以上、0.150%以下、
Ti:0%以上、0.150%以下、
Mo:0%以上、1.000%以下、
Cr:0%以上、1.000%以下、
B :0%以上、0.0100%以下、
Ca:0%以上、0.0100%以下および
REM:0%以上、0.30%以下
を含有し、残部がFeおよび不純物からなる母材鋼板と、
前記母材鋼板の表面に、片面当たりの付着量が10g/m2以上、90g/m2以下であり、Ni含有量が10質量%以上、25質量%以下であり、残部がZnおよび不純物からなるめっき層と、を有し、
前記母材鋼板の表面から深さ50μmまでの領域である表層領域の金属組織が、面積%で、80.0%以上のマルテンサイトおよび8.0%以上の残留オーステナイトを含み、
前記表層領域のNi濃度が8質量%以上であり、
基準VDA238-100に基づいて、下記の条件で測定された最大荷重時の変位を角度に変換した最大曲げ角度が50度以上である
ことを特徴とする、ホットスタンプ成形体。
条件
試験片寸法:60mm(圧延方向)×60mm(板幅方向に平行な方向)、または、30mm(圧延方向)×60mm(板幅方向に平行な方向)
試験片板厚:1.0mm(表裏面を同量ずつ研削)
曲げ稜線:板幅方向に平行な方向
試験方法:ロール支持、ポンチ押し込み
ロール径:φ30mm
ポンチ形状:先端R=0.4mm
ロール間距離:2.0×板厚(mm)+0.5mm
押し込み速度:20mm/min - 前記母材鋼板が、化学成分として、質量%で、
Nb:0.010%以上、0.150%以下、
Ti:0.010%以上、0.150%以下、
Mo:0.005%以上、1.000%以下、
Cr:0.005%以上、1.000%以下、
B :0.0005%以上、0.0100%以下、
Ca:0.0005%以上、0.0100%以下および
REM:0.0005%以上、0.30%以下からなる群から選択される1種または2種以上を含有する
ことを特徴とする、請求項1に記載のホットスタンプ成形体。
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