JP6167930B2 - 容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料 - Google Patents

Description

本発明は、容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料に関し、より詳しくは、清涼飲料などの液体、特に炭酸飲料の液体を収容する容器の蓋に適したポリエチレン系樹脂成形材料に関するものであり、高速成形性、高流動性、剛性、耐衝撃性、耐ストレスクラック性、滑り性、低臭気性、食品安全性、開栓性、閉栓性などにおしなべて優れ、且つ高温時においても長期耐久性が良好であり、とりわけシャルピー衝撃強度が改良された容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料に関するものである。

プラスチック容器は、各種の物性や成形性及び軽量性や経済性などに優れ、更には環境問題対応の再利用性などに適しているので、最近では、従来の金属製やガラス製などの容器を凌いで、日用品や産業用として汎用されている。プラスチック容器のなかでも、いわゆるＰＥＴボトル（ポリエチレンテレフタレート製の容器）は、優れた機械的強度や透明性或いは高いガス遮蔽性や無公害性などにより、飲食品用の容器として認可されてから、清涼飲料などの容器として非常に需要が高くなっている。特に、最近では小型のＰＥＴボトルが携帯用の飲料用小型容器として消費者に重用されており、また、ＰＥＴボトルの耐熱性と耐圧性が改良され、冬季用の携帯高温飲料や長期保存用の高温殺菌処理飲料の容器としても汎用されている。

また、炭酸飲料などの清涼飲料用のＰＥＴ製の容器においては、従来では、その容器蓋にアルミニウムなど金属製のものが用いられていたが、近年では、リサイクルなどの環境保全の観点や経済性などから、ポリオレフィン製のものが多用されるようになっている。
清涼飲料用などの容器では、密封性や開栓性及び飲食品安全性や耐久性が必須の要求性能であるが、蓋部材でも、これらの性能だけでなく、成形性及び剛性や耐熱性などの各種の物性の観点から、ポリオレフィン製、特にポリエチレン系樹脂製の蓋部材で技術的な改良検討が継続されており、非常に多数の改良が提案されている。

これらのうち代表的な改良提案としては、炭酸飲料容器用キャップに関して、耐圧性やガス密封性を向上させるために、ポリエチレン成分の温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定されるＭＦＲ（メルトフローレート）や密度を規定したポリエチレン樹脂組成物が特許文献１に開示され、柔軟性や耐熱性を向上するために、ＭＦＲと密度及び最高融解ピーク温度を規定したエチレン・α−オレフィン共重合体とグリセリン脂肪酸エステルなどの特定の添加剤からなる射出成形用エチレン系樹脂組成物が特許文献２に開示されている。しかし、特許文献１に開示された組成物は低分子量成分が少ないため高速成形性が不充分であり、特許文献２に開示された組成物は金型離型性を改良するために特定の添加剤成分が含まれており、成分溶出による食品安全性の点で満足できるものではない。
また、シール性や剛性などの各種の性能向上と共に、容器蓋の成形サイクルを短縮し生産効率を上げるために、高流動性のポリオレフィン樹脂を使用して射出成形及び圧縮成形を行なう試みもなされており、樹脂自体又は組成物における、ＭＦＲ及びＭＦＲに対する温度１９０℃、荷重２１．６ｋｇで測定されるＭＦＲ（ＨＬＭＦＲ）の比であるＦＬＲ（フローレシオ）を規定したポリエチレン系樹脂材料が特許文献３、４に開示されている。しかし、特許文献３に開示された樹脂材料は、ＭＦＲが高いため耐衝撃性が不充分であり、特許文献４に開示された樹脂材料は、夏場の高温における倉庫保管時のクラック発生及び引張降伏応力不足によるキャップ緩みなどの問題点を内在している。

一方で、内容液を容器に充填する方法の観点から、容器を加熱殺菌して加熱したままの状態の容器に内容液を充填する方法が採られているが、最近では予め洗浄した容器を用い、クリーンルーム内にて容器に内容液を充填する方法（無菌充填方法）が採用されるようになっており、このような容器の蓋に用いるポリエチレン樹脂として、樹脂材料のＭＦＲと密度及び分子量の単分散性などを規定した、臭いや異味成分を含まず香味長期保存性を有するとされる樹脂材料が特許文献５、６に提示されている。しかし、特許文献５、６によれば低臭性や低味性は達成されるものの、前記した容器蓋に対する多くの要求物性を満足するものとは言えない。

昨今では、経済性を高める理由から、成形速度を速くする成形高速化と共に、容器蓋の薄肉化が進められているが、容器蓋の薄肉化においては、容器内圧によって容器蓋が変形しシール部から内容物が漏れないようにするために、一段と高い剛性が求められている。特に最近では、緑茶などの飲料入り容器が加温器にて加温し販売されており、この加温販売において高温時でも形状が保持され、しかも容器蓋の締め付けによって割れが発生しないように、更なる高剛性化が求められている。しかして、特許文献７には、成形性や耐ストレスクラック性などの各種の性能向上と共に、高温時においても樹脂の伸びが小さく再閉栓性も改良しうる、樹脂材料の密度及びＭＦＲとＭＦＲのＦＬＲが規定された材料が開示され、特許文献８には、剛性や耐衝撃性などの各種性能と共に加温保管時の寸法安定性を向上しうる、組成物の密度とＭＦＲが規定された材料が開示されている。しかし、炭酸飲料用容器蓋においては、その内圧が大きいためにストレスが発生し、上記の材料では耐ストレスクラック性が不足し割れが発生することがあり、剛性と耐ストレスクラック性のバランスが充分にとれた炭酸飲料用容器蓋の更なる改良が求められている。

ところで、特許文献４のポリエチレン系樹脂材料、並びに、樹脂材料の密度及びＭＦＲとＭＦＲのＦＬＲ、更に短鎖分岐数が規定された材料を提示する特許文献９などにより、耐熱性や剛性、及び成形性や耐ストレスクラック性などの各種の性能を兼ね備えた材料が実現可能となり、炭酸飲料の内圧に耐え得るポリエチレン系樹脂材料が炭酸飲料容器蓋として使用され始めている。また、特許文献１０には容器内容物の長期保存性に優れるとされる、樹脂材料のＭＦＲと密度及び分子量の単分散性などを規定した、ポリエチレン樹脂材料が開示されている。しかし、いずれにおいても、夏場の高温における倉庫保管時のクラック発生を阻止するために、炭酸飲料内圧による耐ストレスクラック性の更なる改良が必要とされている。
更に、容器蓋材料としてのポリエチレン系樹脂材料においては、従来求められている各種の特性に加えて、ＦＮＣＴ性能（フルノッチクリープ試験による破断時間）の改善も求められており、殊に、引張降伏応力不足によりキャップが緩くなる問題に関連して、引張降伏強度の向上も要望されている。引張降伏強さは、容器蓋の緩みと密接な相関があり、引張降伏強さが低ければ容器蓋が緩み易く、容器蓋の適度な硬さの閉栓性が不足する。容器蓋の耐ストレスクラック性を向上させるには、ポリエチレン系材料の密度を下げる必要があるので、これまで、耐ストレスクラック性を向上させながら、引張降伏強さを向上させることは困難であった。

以上の従来技術では、ポリエチレン系樹脂又はその組成物により容器の蓋部材を形成しているが、ポリエチレン系樹脂の積層材料により蓋部材の性能を向上させる試みもあり、例えば、特許文献１１には、ポリオレフィンと酸素吸収剤の組成物をポリオレフィン層に積層したシートと、発泡層とを重ねた積層蓋材が開示され、密封性や香味保持性と共に、特異な酸素吸収性を目指すものである。

しかして、従来の改良技術は、清涼飲料用の容器におけるポリエチレン系樹脂材料の蓋部材として要望されている、多数の性能、即ち、成形性や流動性及び剛性や耐衝撃性など、更に容器の密封性や開栓性及び飲食品安全性や耐久性、また、耐ストレスクラック性や耐熱性などの性能について、一部の改良を達成しうるものではあるが、これらの諸性能をおしなべてバランス良く向上させる改良提案は、未だ見出せない現況である。
なお、最近になり、これらの諸性能をおしなべてバランス良く向上させることを目指して、密度とＭＦＲ及び耐折強度や引裂き強度、更に揮発分やビカット軟化点などを規定するポリエチレン系樹脂組成物（特許文献１２）、密度とＭＦＲとＦＬＲ及び射出成形試料の曲げ弾性率や定ひずみＥＳＣＲなどを規定するポリエチレン系樹脂材料（特許文献１３）が提示されている。
また、特許文献１４、１５には、高剛性、高流動性を改良しうる容器蓋用のポリエチレン樹脂組成物が開示されているが、これらはお茶系飲料などの内圧が低い清涼飲料用の容器蓋に適したものであり、炭酸飲料用としては耐ストレスクラック性能が不足する等の理由で使用が難しい。特許文献１６には、耐ストレスクラック性能を維持しながら、薄肉化、高剛性化が可能となる樹脂成形材料が開示されているが、更に流動性を上げると耐ストレスクラック性能が低下する問題点を抱えており、成形高速化には必ずしも十分と言えない。特許文献１７には、射出成形容器蓋用のポリエチレン樹脂組成物が開示されているが、高速成形を目的とした連続圧縮成形（ＣＣＭ）には必ずしも適していない。
特許文献１８には、容器蓋の天面にクラックが発生しにくい、炭酸飲料用などの容器蓋部材用のポリエチレン系樹脂材料が提案されているが、更なる改良が続けられている。
このような状況下、清涼飲料用などの熱可塑性樹脂容器における蓋部材用のポリエチレン系樹脂材料では、高速成形性、高流動性、剛性、耐衝撃性、耐久性、耐熱性、滑り性、低臭気性、食品安全性をはじめ、開栓性や密封性も良好であり、更に、高温での取扱い時における炭酸飲料内圧による耐ストレスクラック性やＦＮＣＴ破断性能及び引張降伏強度などの機械的特性にも優れるなど多数の諸性能を併せおしなべてバランス良く向上させる改良技術が要望されている。最近では、ペットボトルに液体を充填し密栓後の容器を落としても割れが発生しない、即ち耐衝撃性とりわけシャルピー衝撃強度が改良された容器蓋用の材料が望まれている。

特開昭５８−１０３５４２号公報（要約参照） 特開平８−３０２０８４号公報（要約参照） 特開２０００−１５９２５０号公報（要約参照） 特開２０００−２４８１２５号公報（要約参照） 特開２００２−２４９１５０号公報（要約参照） 特開２００５−３０７００２号公報（要約参照） 特開２００４−１２３９９５号公報（要約参照） 特開２００４−２４４５５７号公報（要約参照） 特開２００２−６０５５９号公報（要約参照） 特開２００１−１８０７０４号公報（要約参照） 特開２０００−２６４３６０号公報（要約参照） 特開２００５−６０５１７号公報（要約参照） 特開２００５−３２０５２６号公報（要約参照） 特開２００４−３００３５７号公報（要約参照） 特開２００７−２８４６６７号公報（要約参照） 特開２００８−０１９４０４号公報（要約参照） 特開２００９−０１８８６８号公報（要約参照） 特開２０１１−２３１３１６号公報（要約参照）

本発明の目的は、特に炭酸飲料の液体を収容する容器の蓋に適したポリエチレン系樹脂成形材料に関し、高速成形性、高流動性、剛性、耐衝撃性、耐ストレスクラック性、滑り性、低臭気性、食品安全性、開栓性、閉栓性などにおしなべて優れ、且つ高温時においても長期耐久性が良好であり、とりわけシャルピー衝撃強度が改良された容器蓋に好適であるポリエチレン系樹脂成形材料を提供することにある。

本発明者らは、かかる従来技術の課題の解決を図るべく、上記した容器蓋用のポリエチレン系樹脂材料における従来技術の問題点を鋭意検討して、ポリエチレン系樹脂のＭＦＲやＨＬＭＦＲ及びそれらのＦＬＲ、それらの数値と樹脂密度との関連、各数値設定による蓋材料の諸性能との相関、更には各樹脂材料を組み合わせた場合の組成物としての性能などを考察し、多くの実験を積み重ねて、特定のＭＦＲやＨＬＭＦＲ、樹脂密度、ＣＳＤ（コモノマー・シークエンス・ディストリビューション）を有するポリエチレン系重合体を用いることで、容器蓋部材用の樹脂材料としての基本性能である、高速成形性、高流動性、剛性、耐衝撃性、耐久性、耐熱性、滑り性、低臭気性、食品安全性などの諸性能がバランス良くおしなべて優れ、開栓性や密封性も良好であり、耐衝撃性とりわけシャルピー衝撃強度を向上できることを見出し、本発明を完成するに至った。
本発明の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料（以下、ポリエチレン系樹脂成形材料ともいう）は、好ましくは特定のポリエチレン系重合体を二種類組み合わせて組成物として用いることにより、清涼飲料用容器などの容器蓋部材用として好適であり、清涼飲料用などの容器本体材料としても使用され得るものである。

すなわち、本発明の第１の発明によれば、ポリエチレン系重合体として下記の成分（Ａ）を２０重量％以上４０重量％以下、及び成分（Ｂ）を６０重量％以上８０重量％以下含有し、下記の特性（１）〜（４）を満たすことを特徴とする容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料が提供される。
成分（Ａ）：ＨＬＭＦＲが０．０５〜５．０ｇ／１０分、密度が０．９１０〜０．９３５ｇ／ｃｍ^３であり、かつ^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定値から式（ａ）により求めたＣＳＤ（コモノマー・シークエンス・ディストリビューション）の値（ＣＳＤ_Ａ）が０．０〜３．０のエチレン系重合体
ＣＳＤ＝４×［ＥＥ］［ＣＣ］／［ＥＣ］^２ 式（ａ）
（式（ａ）中、［ＥＥ］はエチレン・エチレン連鎖数、［ＣＣ］はコモノマー・コモノマー連鎖数、［ＥＣ］はエチレン・コモノマー連鎖数を表す。）
成分（Ｂ）：ＭＦＲが１００ｇ／１０分以上６００ｇ／１０分未満、密度が０．９６０ｇ／ｃｍ^３以上０．９８０ｇ／ｃｍ^３未満のエチレン系重合体
特性（１）：温度１９０℃・荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．２ｇ／１０分以上３．０ｇ／１０分以下で、温度１９０℃・荷重２１．６Ｋｇにおけるハイロードメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が７０ｇ／１０分以上１８０ｇ／１０分未満であり、且つＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが５０〜５００である
特性（２）：密度が０．９５５ｇ／ｃｍ^３以上０．９７０ｇ／ｃｍ^３以下である
特性（３）：フルノッチクリープ試験による８０℃、１．９ＭＰａにおける破断時間（ＦＮＣＴ）が１００時間以上である
特性（４）：シャルピー衝撃強度が１０〜２０ＫＪ／ｍ ^２ である

また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記ポリエチレン系樹脂成形材料は、さらに下記の特性（５）〜（６）を満たすことを特徴とする容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料が提供される。
特性（５）：曲げ弾性率が９００〜１５００ＭＰａである
特性（６）：１９０℃、せん断速度４００ｓｅｃ^−１での溶融時粘度が２００〜１０００Ｐａ・ｓである

また、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、前記ポリエチレン系重合体の成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の少なくとも一方が、重合触媒の存在下、少なくとも二基の重合反応器を組み合わせた多段重合により、少なくとも一方の重合反応器でエチレン単独重合体が重合され、少なくとも他の重合反応器でエチレンと炭素数が３〜２０のα−オレフィンとのエチレン共重合体が重合されることを特徴とする容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料が提供される。

また、本発明の第４の発明によれば、第１〜３のいずれかの発明において、前記ポリエチレン系重合体の重合触媒は、一般式Ｍｇ（ＯＲ^２）_ｍＸ^２ _２−ｍ（式中、Ｒ^２はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^２はハロゲン原子を示し、ｍは１又は２である）で表される化合物及び一般式Ｔｉ（ＯＲ^３）_ｎＸ^３ _４−ｎ（式中、Ｒ^３はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^３はハロゲン原子を示し、ｎは１、２又は３である）で表される化合物を含む均一な炭化水素溶液を、一般式ＡｌＲ^１ _ｌＸ^１ _３−ｌ（式中、Ｒ^１はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^１はハロゲン原子を示し、ｌは１≦ｌ≦２の数を示す）で表される有機ハロゲン化アルミニウム化合物で処理して得られる炭化水素不溶性固体触媒と有機アルミニウム化合物とを含む触媒であることを特徴とする容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料が提供される。

また、本発明の第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、前記容器蓋は、内容物として炭酸飲料を収納する容器に用いられることを特徴とする容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料が提供される。
また、本発明の第６の発明によれば、第１〜５のいずれかの発明において、前記容器蓋は、連続圧縮成形により成形されることを特徴とする容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料が提供される。

本発明の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料によれば、容器蓋部材用の樹脂材料の基本性能である、高速成形性、高流動性、剛性、耐衝撃性、耐久性、耐熱性、滑り性、低臭気性、食品安全性などの諸性能がバランス良くおしなべて優れている。また、開栓性や密封性も良好であり、耐衝撃性とりわけシャルピー衝撃強度が向上する。したがって、炭酸飲料などの液体を収容するための容器の蓋に好適である。

以下、本発明のポリエチレン系樹脂成形材料の特徴を具体的に詳しく記述する。本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、下記の特性（１）〜（４）を満たすことを特徴とする。

１．ポリエチレン系樹脂成形材料
（１）材料としての要件
特性（１）
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、温度１９０℃・荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．２ｇ／１０分以上３．０ｇ／１０分以下であり、好ましくは０．３〜２．８ｇ／１０分、更に好ましくは０．５〜２．５ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．２ｇ／１０分未満では流動性が不足し、高速成形性を望めず、３．０ｇ／１０分以上では容器蓋の耐ストレスクラック性、耐衝撃性が必ずしも十分でない。
また、本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、ハイロードメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が７０ｇ／１０分以上１８０ｇ／１０分未満であり、好ましくは８０〜１７０ｇ／１０分、更に好ましくは９０〜１６０ｇ／１０分である。ＨＬＭＦＲが７０ｇ／１０分未満では流動性が不足し、高速成形性を望めず、１８０ｇ／１０分を超えると容器蓋の耐ストレスクラック性、耐衝撃性が必ずしも十分でない。
そして、メルトフローレート（ＭＦＲ）とハイロードメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）の比、すなわちＨＬＭＦＲ／ＭＦＲは５０〜５００であり、好ましくは６０〜４００、更に好ましくは７０〜３００、更に好適には１６０〜２００である。ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが５０未満では所定のせん断速度において粘度低下が無いために、流動性が不足し、高速成形性が低下し、５００を超えると収縮率異方性が発生しやすくなる。
本発明において、ポリエチレン系樹脂成形材料のＭＦＲ及びＨＬＭＦＲは、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７に準じて測定される値である。

特性（２）
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、密度が０．９５５ｇ／ｃｍ^３以上０．９７０ｇ／ｃｍ^３以下であり、好ましくは０．９５６〜０．９６８ｇ／ｃｍ^３、更に好ましくは０．９５８〜０．９６５ｇ／ｃｍ^３である。密度が０．９５５ｇ／ｃｍ^３未満では、容器蓋の剛性が低下し、容器蓋の薄肉化が見込めず、また高温時に変形し易くなり、容器内圧の影響により容器蓋が変形し漏れの原因となる。密度が０．９７０ｇ／ｃｍ^３を超えると容器蓋の耐ストレスクラック性が必ずしも十分でない。
本発明において、ポリエチレン系樹脂成形材料の密度は、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準じて測定される値である。

特性（３）
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、フルノッチクリープ試験による８０℃、１．９ＭＰａにおける破断時間（ＦＮＣＴ）が１００時間以上であり、より好ましくは１１０時間以上、更に好ましくは１２０時間以上である。上限値は特に限定されないが、通常は１０００時間以下である。ＦＮＣＴが１００時間未満では、夏場の高温の保管時にストレスクラックによる破壊が容器蓋に発生する可能性が大きくなる。ここで、ＦＮＣＴは、ＪＩＳ−Ｋ６７７４：１９９８年に準拠し、温度８０℃で、使用液として花王株式会社製エマール１％水溶液を用いて測定されるものである。

特性（４）
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、シャルピー衝撃強度が１０〜２０ＫＪ／ｍ ^２ であり、好ましくは１４〜２０ＫＪ／ｍ ^２ である。シャルピー衝撃強度が１０ＫＪ／ｍ^２未満では、液体充填後の容器を落とした場合、容器蓋に割れが発生しやすくなる。シャルピー衝撃強度は、ＪＩＳ−Ｋ７１１１−１：２００６年に準拠して測定されるものである。シャルピー衝撃強度は、ポリエチレン系樹脂成形材料のハイロードメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）を下げる、密度を下げるなどにより大きくすることができる。

特性（５）
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、曲げ弾性率が好ましくは９００〜１５００ＭＰａであり、より好ましくは９５０〜１４５０ＭＰａである。曲げ弾性率が９００ＭＰａ未満では剛性が低下し、容器の内圧により容器蓋が変形し易く、特に高温時に変形し易くなる。ここで、曲げ弾性率は、試験片として２１０℃で射出成形した４×１０×８０ｍｍの板状体を用い、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７年に準拠して測定される値である。

特性（６）
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、１９０℃、せん断速度４００ｓｅｃ^−１での溶融時粘度が好ましくは２００〜１０００Ｐａ・ｓ、より好ましくは２５０〜６００Ｐａ・ｓ、更に好適には４２０〜６００Ｐａ・ｓである。溶融粘度が２００Ｐａ・ｓ未満では、高流動性に優れるが耐ストレスクラック性能や耐衝撃性が低下し、流動性と耐ストレスクラック性、耐衝撃性の両立が出来ない。溶融粘度が１０００Ｐａ・ｓを超えると、流動性が低下するため、高速成形性が低下する。

特性（７）
また、本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、引張降伏強さが好ましくは２５ＭＰａ以上であり、好ましくは２６ＭＰａ以上、更に好ましくは２７ＭＰａ以上である。引張降伏強さが２５ＭＰａ未満では容器蓋のブリッジ部分の切れ感が悪く、適度な硬さが不足する。引張降伏強さの上限値は特に限定されないが、通常は５０ＭＰａ以下である。ここで、引張降伏強さは、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７年に準拠して測定される値である。
引張降伏強さは、容器蓋の緩みと相関があり、引張降伏強さが低ければ容器蓋が緩み易くなり、容器蓋の適度な硬さの閉栓性が不足する。容器蓋の耐ストレスクラック性や耐衝撃性を向上させるにはポリエチレン系材料の密度を下げる必要があり、そのため耐ストレスクラック性や耐衝撃性を向上させながら引張降伏強さを向上させることは困難であった。しかしながら、本発明によれば容器蓋の緩み性及び耐ストレスクラック性、耐衝撃性を押しなべて改善することが可能である。

特性（８）
ポリエチレン系樹脂成形材料は、炭化水素揮発分が８０ｐｐｍ以下であることが望ましい。炭化水素揮発分は、好ましくは５０ｐｐｍ以下、更に好ましくは３０ｐｐｍ以下である。本発明にいう炭化水素とは、分子中に少なくとも炭素及び水素を含む化合物を称し、通常はガスクロマトグラフィーにて測定されるもので、所定の数値以下とすることにより、容器収納内容物への臭いや風味の影響を防ぐことができる。ここで、炭化水素揮発分量は、ポリエチレン系樹脂成形材料１ｇを２５ｍｌのガラス密閉容器に入れ、１３０℃で６０分加熱した際のへッドスペース中の空気をガスクロマトグラフィーにて測定して得られる。

（２）組成物としての構成
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、複数種類のエチレン系重合体の組成物であって、下記の成分（Ａ）が２０重量％以上４０重量％以下、及び成分（Ｂ）が６０重量％以上８０重量％以下含有される。本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、単一のエチレン系重合体で構成されるものであってもよいし、複数種類のエチレン系重合体から組成物として構成されるものでもよい。
成分（Ａ）：ＨＬＭＦＲが０．０５〜５．０ｇ／１０分、密度が０．９１０〜０．９３５ｇ／ｃｍ^３、かつ^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定値から式（ａ）により求めたＣＳＤ（コモノマー・シークエンス・ディストリビューション）の値（ＣＳＤ_Ａ）が０．０〜３．０のエチレン系重合体
ＣＳＤ＝４×［ＥＥ］［ＣＣ］／［ＥＣ］^２ 式（ａ）
（式（ａ）中、［ＥＥ］はエチレン・エチレン連鎖数、［ＣＣ］はコモノマー・コモノマー連鎖数、［ＥＣ］はエチレン・コモノマー連鎖数を表す。）
成分（Ｂ）：温度１９０℃・荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１００ｇ／１０分以上６００ｇ／１０分未満、密度が０．９６０ｇ／ｃｍ^３以上０．９８０ｇ／ｃｍ^３未満のエチレン系重合体

本発明において、エチレン系重合体のＣＳＤ（コモノマー・シークエンス・ディストリビューション）は、Ｊ．Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ著、ＪＭＳ−ＲＥＶ．ＭＡＣＲＯＭＯＬ．ＣＨＥＭ．ＰＨＹＳ．，Ｃ２９（２＆３），２０１−３１７頁（１９８９）の記載に基づき、エチレン系重合体の^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルにより測定される。具体的には日本電子社製ＪＥＯＬ−ＧＳＸ４００核磁気共鳴装置を用いて以下の条件で測定し、エチレン・エチレン連鎖数、コモノマー・コモノマー連鎖数、エチレン・コモノマー連鎖数の値から、上記の式（ａ）により求めることができる。
装置：日本電子社製ＪＥＯＬ−ＧＳＸ４００、パルス幅 ：８．０μｓｅｃ（フリップ角＝４０°）、パルス繰り返し時間：５秒、積算回数：５０００回以上、溶媒及び内部標準：１，２，４−トリクロロベンゼン／ベンゼン−ｄ６／ヘキサメチルジシロキサン（混合比：３０／１０／１）、測定温度：１２０℃、試料濃度：０．３ｇ／ｍｌ その後、測定で得られたスペクトルを下記の文献に基づき求めることができる。
（１）エチレン・１−ブテン共重合体の場合： Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１５，３５３−３６０（１９８２）（Ｅｒｉｃ Ｔ．Ｈｓｉｅｈ ａｎｄ Ｊａｍｅｓ Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ）、
（２）エチレン・１−ヘキセン共重合体の場合： Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１５，１４０２−１４０６（１９８２）（Ｅｒｉｃ Ｔ．Ｈｓｉｅｈ ａｎｄ Ｊａｍｅｓ Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ）

ここで求められたＣＳＤは０〜∞の値をとるが、ＣＳＤの数値が高いと、よりブロック的にコモノマーが挿入され、ＣＳＤの数値が低いとより交互（又はランダム）にコモノマーが挿入されていることを示す。ＣＳＤが小さいほど組成分布が良好であると言える。ＣＳＤが本発明の範囲、すなわち０．０〜３．０であると、剛性と耐ストレスクラック性（ＥＳＣＲ）、耐衝撃性のバランスに優れる。
一方、ＣＳＤが３．０より大きい場合は、組成分布が広いことを示しており、剛性とＥＳＣＲ、耐衝撃性のバランスが低下する。ＣＳＤは、分子間組成分布及び分子内組成分布の両方の影響を受け、チーグラー・ナッタ系触媒では分子間組成分布の影響が支配的であり、ＣＳＤが小さな値であるほど分子間におけるコモノマー共重合量のばらつきが少なく、狭い組成分布であることが示唆されるものである。
本発明において、ＣＳＤの値が小さければ小さいほど好ましく、その理由は、短鎖分岐の入り方が均一になり、分子量１０^５以上の成分又は成分（Ａ）の中で、所望の密度（短鎖分岐数）を満たさない成分が少なくなるため、発明の効果が発現しやすいからである。

（２−１）成分（Ａ）のエチレン系重合体
成分（Ａ）のエチレン系重合体は、ＨＬＭＦＲが０．０５〜５．０ｇ／１０分であり、好ましくは０．１〜３．０ｇ／１０分であり、更に好ましくは０．３〜２．０ｇ／１０分である。成分（Ａ）のＨＬＭＦＲが０．０５ｇ／１０分未満では流動性が低下し成形性が不良となる傾向があり、５．０ｇ／１０分を超えると耐ストレスクラック性や耐衝撃性が低下する傾向がある。

成分（Ａ）の密度は、０．９１５〜０．９３５ｇ／ｃｍ^３であり、好ましくは０．９１８〜０．９３２ｇ／ｃｍ^３、更に好ましくは０．９２０〜０．９３０ｇ／ｃｍ^３である。成分（Ａ）の密度が０．９１５ｇ／ｃｍ^３未満では剛性が不充分となり、０．９３５ｇ／ｃｍ^３を超えると耐ストレスクラック性や耐衝撃性が低下する傾向がある。

成分（Ａ）のエチレン系重合体は、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルにより測定し、式（ａ）により求めたＣＳＤ（コモノマー・シークエンス・ディストリビューション）の値ＣＳＤ_Ａが、０．０〜３．０であり、好ましくは０．０〜２．５、更に好ましくは０．０〜２．２である。成分（Ａ）のＣＳＤ_Ａが本発明の範囲、すなわち０．０〜３．０であると、剛性と耐ストレスクラック性（ＥＳＣＲ）、耐衝撃性のバランスに優れる。一方、ＣＳＤ_Ａが３．０より大きい場合は、組成分布が広いことを示しており、剛性とＥＳＣＲ、耐衝撃性のバランスが低下する傾向がある。
本発明において、ＣＳＤの値が小さければ小さいほど好ましいが、その理由は、短鎖分岐の入り方が均一になり、分子量１０^５以上の成分又は成分（Ａ）の中で、所望の密度（短鎖分岐数）を満たさない成分が少なくなるため、発明の効果がより発現しやすくなるからである。

なお、ＭＦＲ、ＨＬＭＦＲ、密度及びＣＳＤ_Ａは各々、前記測定方法により測定される。
成分（Ａ）のエチレン系重合体は、エチレン単独の重合体であってもよいが、エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとの共重合体が好ましく、更にはエチレンと１−ブテンとの共重合体、又はエチレンと１−ヘキセンとの共重合体が好ましい。炭素数３〜２０のα−オレフィンの共重合割合は、０．００１〜５．０モル％が好ましい。

（２−２）成分（Ｂ）のエチレン系重合体
成分（Ｂ）のエチレン系重合体は、ＭＦＲが１００ｇ／１０分以上６００ｇ／１０分未満であり、好ましくは１８０〜５００ｇ／１０分、更に好ましくは２００〜３５０ｇ／１０分である。成分（Ｂ）のＭＦＲが１５０ｇ／１０分未満では流動性が低下し成形性が不良となる傾向があり、６００ｇ／１０分以上であると耐ストレスクラック性や耐衝撃性が低下する傾向がある。
成分（Ｂ）の密度は、０．９６０ｇ／ｃｍ^３以上０．９８０ｇ／ｃｍ^３未満、好ましくは０．９６５〜０．９７５ｇ／ｃｍ^３、更に好ましくは０．９６５〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３である。成分（Ｂ）の密度が０．９６０ｇ／ｃｍ^３未満の場合は剛性が低下するおそれがあり、０．９８０ｇ／ｃｍ^３以上のものは製造が難しい。
成分（Ｂ）のエチレン系重合体は、エチレンの単独重合体又はエチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとの共重合体が好ましく、更にはエチレン単独重合体、エチレンと１−ブテンとの共重合体、又はエチレンと１−ヘキセンとの共重合体が好ましい。エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとの共重合体の場合、炭素数３〜２０のα−オレフィンの共重合割合は、０．００１〜５．０モル％が好ましい。

本発明において、成分（Ａ）と成分（Ｂ）の割合は、成分（Ａ）が２０重量％以上４０重量％以下、成分（Ｂ）が６０重量％以上８０重量％以下であり、好ましくは成分（Ａ）が２０〜３５重量％、成分（Ｂ）が６５〜８０重量％で、更に好ましくは成分（Ａ）が２０〜３０重量％、成分（Ｂ）が７０〜８０重量％である。
成分（Ａ）が２０重量％未満では耐ストレスクラック性や耐衝撃性が低下し、４０重量％を超えると成形性が低下する傾向にあり、成分（Ｂ）が６０重量％未満では成形性が低下し、８０重量％を超えると耐ストレスクラック性や耐衝撃性が低下する傾向にある。この範囲から外れた場合には流動性、剛性、耐ストレスクラック性、耐衝撃性のいずれか一つ以上が本要求を達成できなくなる傾向となる。
なお、本発明においてエチレン系重合体は、成分（Ａ）と成分（Ｂ）のみで構成してもよく、他の任意の樹脂成分などを含有してもよい。

（３）組成物としてのその他の要件
本発明において成分（Ａ）のエチレン系重合体は、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルによる測定値から式（ａ）により求めたＣＳＤ（コモノマー・シークエンス・ディストリビューション）の値（ＣＳＤ_Ａ）と、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルにより測定した、主鎖の炭素原子１，０００あたりの炭素数１〜２０の短鎖分岐数ＳＣＢ_Ａ（個／１，０００Ｃ）が、下記式（ｂ）を満たすことは好ましい。より好ましくは、本発明において、ＣＳＤ_ＡとＳＣＢ_Ａが、下記式（ｃ）を満たす。更に好ましくは下記式（ｄ）を満たす。
ＣＳＤ_Ａ ＜ −０．１２７３ × ＳＣＢ_Ａ＋３．３０ 式（ｂ）
ＣＳＤ_Ａ ＜ −０．１２７３ × ＳＣＢ_Ａ＋３．１０ 式（ｃ）
ＣＳＤ_Ａ ＜ −０．１２７３ × ＳＣＢ_Ａ＋２．００ 式（ｄ）

エチレン系重合体では、ＣＳＤの数値は短鎖分岐数に影響され、短鎖分岐数が少ないほどエチレン・エチレン連鎖数が相対的に多くなり、式（ａ）中における［ＥＥ］の［ＣＣ］と［ＥＣ］に対する割合が高くなるため、ＣＳＤの数値は高くなる。そのため、同じＣＳＤの数値であっても、短鎖分岐数が少ないものほど組成分布が良好であると言える。

ここで、ＣＳＤ_ＡとＳＣＢ_Ａが本発明の範囲、すなわち式（ｂ）を満たす場合は、図１の線形の下方領域になるが、剛性と耐ストレスクラック性（ＥＳＣＲ）、耐衝撃性のバランスに優れている。一方、式（ｂ）を満たさない場合は、図１の線形の上方領域になるが、組成分布が広いことを示しており、剛性とＥＳＣＲ、耐衝撃性のバランスが低下する傾向にある。
本発明におけるＣＳＤ_ＡとＳＣＢ_Ａとの関係式は、従来のポリエチレン系樹脂成形材料と本発明のポリエチレン系樹脂成形材料とを区別するため、便宜的にＣＳＤ_ＡをＳＣＢ_Ａの関数として近似式を求め、境界として好ましい範囲を設定したものである。なお、本発明においては、当該関係式を満足しても、本発明の他の特性を満たさないと所望の性能を得ることができない。

本発明において、ＣＳＤ_ＡとＳＣＢ_Ａとの関係式を満足するエチレン系重合体を得るためには、コモノマーの挿入の制御が重要であり、様々な手法が挙げられる。例えば、本発明の重合体については、重合条件や重合の触媒系が重要な要素の一つであり、公知の特許文献（特開昭５６−６１４０６号公報、特開昭５６−１４１３０４号公報、特開昭５６−１６６２０６号公報、特開昭５７−１４１４０７号公報、特開昭６０−２３５８１３号公報、特開昭６１−２４６２０９号公報）に記載の特定のマグネシウム化合物、チタン化合物、有機ハロゲン化アルミニウム化合物から得られる固体触媒と有機アルミニウム化合物とを組み合わせてなる触媒を用いることにより容易に制御可能である。

本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、収縮率異方性（ＭＤ／ＴＤ）が１．０以上２．５未満であることが好ましい。ＭＤ／ＴＤは、１．０以上２．３未満が好ましく、更には１．１以上２．２以下であることが好ましい。この値は、成形温度１９０℃、金型温度４０℃にて、１辺フィルムゲート（ゲート厚み０．２ｍｍ）の１２０×１２０×２ｍｍの平板成形を行い、成形後、２３℃にて４８時間放置後の流れ方向（ＭＤ）及び流れ直角方法（ＴＤ）の収縮率を測定し、ＭＤ値をＴＤ値で割った数値である。収縮率異方性（ＭＤ／ＴＤ）が２．５以上では、成形品が割れやすく、一方、１．０未満では製品が変形しやすくなる。収縮率異方性（ＭＤ／ＴＤ）は、分子量分布にて調整することが可能である。

２．ポリエチレン系樹脂成形材料の製造
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料に含まれるポリエチレン系重合体は、エチレンのみの単独重合、あるいはエチレンとα−オレフィンとの共重合により製造することができる。ポリエチレン系樹脂成形材料に含まれるポリエチレン系重合体は、通常の一段重合で重合して得ることもできるが、条件を変えて重合した成分を混合したり、逐次多段重合による組成物として製造することもできる。

（１）混合又は逐次多段重合による組成物の製造
本発明において、ポリエチレン系樹脂成形材料は、前記成分（Ａ）のエチレン系重合体と成分（Ｂ）のエチレン系重合体とを混合して得ることができる。
樹脂の均一性などの理由から、成分（Ａ）のエチレン系重合体と成分（Ｂ）のエチレン系重合体を順次連続的に重合（逐次多段重合法）して得られたものが好ましく、例えば直列に接続した複数の反応器でエチレン及びα−オレフィンを順次連続的に重合して得ることができる。
この場合、一方の重合反応器でエチレン単独重合体を重合し、他の重合反応器でエチレンと炭素数が３〜２０のα−オレフィンとの共重合体を重合すること、一方の重合反応器でエチレンと炭素数が３〜２０のα−オレフィンとの共重合体を重合し、他の重合反応器でさらにエチレンと炭素数が３〜２０のα−オレフィンを共重合体することができるが、前者が好ましい。
すなわち、本発明において、前記ポリエチレン系重合体の成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の少なくとも一方が、重合触媒の存在下、少なくとも二基の重合反応器を組み合わせた多段重合により、少なくとも一方の重合反応器でエチレン単独重合体が重合され、少なくとも他の重合反応器でエチレンと炭素数が３〜２０のα−オレフィンとのエチレン共重合体が重合されることが好ましい。

また、本発明の成分（Ａ）と成分（Ｂ）とからなる組成物は、成分（Ａ）及び成分（Ｂ）を別々に重合した後に混合したものでもよい。更に、成分（Ａ）及び成分（Ｂ）のエチレン系重合体のそれぞれは複数の成分により構成することが可能である。該エチレン系重合体は、１種類の触媒を用いて多段重合反応器にて順次連続的に重合された重合体でもよく、複数種類の触媒を用いて単段又は多段重合反応器にて製造された重合体でもよいし、１種類又は複数種類の触媒を用いて重合された重合体を混合したものでもよい。

（２）重合方法
本発明において、エチレン系重合体は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができ、スラリー重合法が好ましい。エチレン系重合体の重合条件のうち重合温度は、０〜３００℃の範囲から選択することができる。スラリー重合においては、生成ポリマーの融点より低い温度で重合を行なう。重合圧力は、大気圧〜約１００ｋｇ／ｃｍ^２の範囲から選択することができる。実質的に酸素と水分などを断った状態で、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサンなどの脂環族炭化水素などから選ばれる不活性炭化水素溶媒の存在下で、エチレン及びα−オレフィンのスラリー重合を行なうことにより好ましく製造することができる。

スラリー重合において重合器に供給される水素は、連鎖移動剤として消費され、生成するエチレン系重合体の平均分子量を決定するほか、一部は溶媒に溶解して重合器から排出される。溶媒中への水素の溶解度は小さく、重合器内に大量の気相部が存在しない限り、触媒の重合活性点付近の水素濃度は低い。そのため、水素供給量を変化させれば、触媒の重合活性点における水素濃度が速やかに変化し、生成するエチレン系重合体の分子量は短時間の間に水素供給量に追随して変化する。従って、短い周期で水素供給量を変化させれば、より均質な製品を製造することができるから、重合法としてスラリー重合法を採用することが好ましい。また、水素供給量の変化の態様は、連続的に変化させてもよいが、不連続的に変化させる方が分子量分布を広げる効果が得られる。
本発明においては、エチレン系重合体の重合時に水素供給量を変化させることが重要であるが、その他の重合条件、例えば重合温度、触媒の供給量、エチレンなどのオレフィンの供給量、１−ブテンなどのコモノマーの供給量、溶媒の供給量などを、適宜に水素の変化と同時に又は別個に変化させることも重要である。

（３）逐次多段重合
直列に接続した複数の反応器で順次連続して重合する、いわゆる逐次多段重合方法は、最初の重合域（第一段目の反応器）において高分子量成分を製造し、得られた重合体を次の反応域（第二段目の反応器）に移送し、第二段目の反応器において低分子量成分を製造する方法でもよいし、最初の重合域（第一段目の反応器）において低分子量成分を製造し、得られた重合体を次の反応域（第二段目の反応器）に移送し、第二段目の反応器において高分子量成分を製造する方法のどちらでもよい。
具体的な好ましい重合方法は以下の方法である。即ち、チタン系遷移金属化合物及び有機アルミニウム化合物を含むチーグラー触媒及び少なくとも二器の反応器を使用し、第一段目の反応器にエチレン及びα−オレフィンを導入し低密度の高分子量成分の重合体を製造し、第一段目の反応器から抜き出された重合体を第二段目の反応器に移送し、第二段目の反応器にエチレン及び水素を導入し高密度の低分子量成分の重合体を製造する方法である。
なお、多段重合の場合、第二段目以降の重合域で生成するエチレン系重合体の量とその性状については、各段における重合体生成量（未反応ガス分析により把握できる）を求め、各段の後でそれぞれ抜出した重合体の物性を測定し、加成性に基づいて各段で生成した重合体の物性を求めることができる。

（４）重合触媒
エチレン系重合体の重合触媒は、チーグラー触媒、フィリップス触媒、メタロセン触媒などの各種の触媒が用いられる。重合触媒は、水素がオレフィン重合の連鎖移動作用を示すような触媒であればいずれも使用することができる。具体的には、固体触媒成分と有機金属化合物とからなり、水素がオレフィン重合の連鎖移動作用を示すようなスラリー法オレフィン重合に適する触媒であればいずれも使用することができる。好ましくは重合活性点が局在している不均一系触媒である。上記固体触媒成分としては、遷移金属化合物を含有するオレフィン重合用の固体触媒として用いられるものであれば特に制限はない。

遷移金属化合物としては、周期律表第ＩＶ族〜第ＶＩＩＩ族、好ましくは第ＩＶ族〜第ＶＩ族の金属の化合物を使用することができ、具体例としては、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｏなどの化合物が挙げられる。好ましい触媒の例としては、Ｔｉ及び／又はＶの化合物と周期律表第Ｉ族〜第ＩＩＩ族金属の有機金属化合物からなる固体チーグラー触媒がある。さらに、メタロセン触媒と呼ばれる、シクロペンタジエン骨格を有する配位子が遷移金属に配位してなる錯体と助触媒とを組み合わせたものが例示される。具体的なメタロセン触媒としては、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、ランタニド系列などを含む遷移金属に、メチルシクロペンタジエン、ジメチルシクロペンタジエン、インデンなどのシクロペンタジエン骨格を有する配位子が配位してなる錯体触媒と、助触媒としてのアルミノキサンなどの周期律表第Ｉ族〜第ＩＩＩ族金属の有機金属化合物とを組み合わせたものや、これらの錯体触媒をシリカなどの担体に担持させた担持型のものが挙げられる。特に好ましいオレフィン重合用の固体触媒成分としては、少なくともチタン及び／又はバナジウム並びにマグネシウムを含有するものが挙げられる。
上記の少なくともチタン及び／又はバナジウム並びにマグネシウムを含有する固体触媒成分と共に用いることのできる有機金属化合物としては、有機アルミニウム化合物、中でも、トリアルキルアルミニウムが好ましい。重合反応中における有機アルミニウム化合物の使用量は特に制限されないが、通常チタン化合物１モルに対して０．０５〜１，０００モルの範囲が好ましい。
更に具体的には、固体触媒成分と有機アルミニウム化合物からなるチーグラー触媒が好ましく、特に以下の公知文献記載の触媒及び製造法を用いることにより好適に実施することができる。即ち、特開昭５６−６１４０６号公報、特開昭５６−１４１３０４号公報、特開昭５６−１６６２０６号公報、特開昭５７−１４１４０７号公報、特開昭６０−２３５８１３号公報、特開昭６１−２４６２０９号公報に記載の触媒系を用いてオレフィンを重合することが好ましい。
本発明において、エチレン系重合体の重合触媒は、一般式Ｍｇ（ＯＲ^２）_ｍＸ^２ _２−ｍ（式中、Ｒ^２はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^２はハロゲン原子を示し、ｍは１又は２である）で表される化合物及び一般式Ｔｉ（ＯＲ^３）_ｎＸ^３ _４−ｎ（式中、Ｒ^３はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^３はハロゲン原子を示し、ｎは１、２又は３である）で表される化合物を含む均一な炭化水素溶液を、一般式ＡｌＲ^１ _ｌＸ^１ _３−ｌ（式中、Ｒ^１はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^１はハロゲン原子を示し、ｌは１≦ｌ≦２の数を示す）で表される有機ハロゲン化アルミニウム化合物で処理して得られる炭化水素不溶性固体触媒と有機アルミニウム化合物とを含む触媒系が好ましい。

（５）重合モノマー
本発明において、エチレン系重合体は、エチレンの単独重合、又はエチレンと炭素数３〜１２のα−オレフィン、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテンなどとの共重合により得られ、共重合の場合、１−ブテンや１−ヘキセンが好ましいモノマーとして挙げられる。
また、改質を目的とする場合のジエンとの共重合も可能である。このとき使用されるジエン化合物の例としては、ブタジエン、１，４−ヘキサジエン、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエンなどを挙げることができる。
なお、重合の際のコモノマー含有率は任意に選択することができるが、例えば、エチレンと炭素数３〜１２のα−オレフィンとの共重合の場合には、エチレン・α−オレフィン共重合体中のα−オレフィン含有量は０〜４０モル％、好ましくは０〜３０モル％である。
原料エチレンとしては、植物由来のエチレンを用いて重合することもでき、該エチレンを使用したエチレン系重合体としても差し支えない。

３．ポリエチレン系樹脂成形材料における特性値の制御法
（１）ＭＦＲ及びＨＬＭＦＲ
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料の製造において、ＭＦＲとＨＬＭＦＲは、エチレン系モノマーの重合における温度や連鎖移動剤の使用などにより、所望の範囲に調整することができる。即ち、エチレンとα−オレフィンとの重合温度を上げることにより分子量を下げて、結果としてＭＦＲ及びＨＬＭＦＲを大きくすることができ、重合温度を下げることにより分子量を上げて、結果としてＭＦＲ及びＨＬＭＦＲを小さくすることができる。また、エチレンとα−オレフィンとの共重合反応において、共存させる水素量（連鎖移動剤量）を増加させることにより分子量を下げて、結果としてＭＦＲ及びＨＬＭＦＲを大きくすることができ、共存させる水素量（連鎖移動剤量）を減少させることにより分子量を上げて、結果としてＭＦＲ及びＨＬＭＦＲを小さくすることができる。

（２）ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料の製造において、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ（フローレシオＦＬＲ）は、分子量分布を調整することにより増減させることができる。このＨＬＭＦＲ／ＭＦＲは、ゲルパーミネーションクロマトグラフィーによる分子量の単分散性（重量平均分子量Ｍｗ／数平均分子量Ｍｎ）と相関があり、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲの１００は単分散性Ｍｗ／Ｍｎの約１８に相当する。ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ又はＭｗ／Ｍｎは、触媒の種類、助触媒の種類、重合温度、重合反応器内の滞留時間、重合反応器の数などで調整でき、また、押出機の温度、圧力、剪段速度などにより調整可能であり、好ましくは高分子量成分と低分子量成分の混合割合を調整することにより増減することができる。
エチレン系重合体のＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ又はＭｗ／Ｍｎは、触媒の種類の影響を受け易く、一般にフィリプス触媒によれば分子量分布が広く、メタロセン触媒によれば分子量分布が狭く、チーグラー触媒によればその中間的な分子量分布を有する重合体となる。

（３）密度
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料の製造において、密度は、エチレンと共重合させるコモノマーの種類や量を変化させることにより、所望の範囲に調整することができる。

（４）ＣＳＤ
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料において、ＣＳＤは、この数値が高いと、よりブロック的にコモノマーが挿入され、ＣＳＤの数値が低いとより交互（又はランダム）にコモノマーが挿入されている。コモノマーの挿入の制御は、ポリオレフィン重合分野においては技術革新が重ねられており、様々な手法が挙げられるが、本発明の重合体については、重合の触媒系が重要な要素の一つであり、先に記載した公知の特許文献（特開昭５６−６１４０６号公報、特開昭５６−１４１３０４号公報、特開昭５６−１６６２０６号公報、特開昭５７−１４１４０７号公報、特開昭６０−２３５８１３号公報、特開昭６１−２４６２０９号公報）に記載の特定のマグネシウム化合物、チタン化合物、有機ハロゲン化アルミニウム化合物から得られる固体触媒と有機アルミニウム化合物とを組み合わせてなる触媒を用いることにより容易に制御可能である。

（５）主鎖の炭素原子１，０００あたりの炭素数１〜２０の短鎖分岐数
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料の製造において、短鎖分岐数は、エチレンと共重合させるコモノマーの種類や量を変化させることにより、所望の範囲に調整することができる。短鎖分岐数は密度と相関があり、例えば密度０．９１６ｇ／ｃｍ^３でおよそ１４個／１，０００Ｃ、密度０．９３０ｇ／ｃｍ^３でおよそ４個／１，０００Ｃ程度となる。

（６）その他の特性値の制御
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料の製造において、曲げ弾性率は、ポリエチレンの分子量及び密度を増減させることにより調節することができ、分子量又は密度を増加させると、曲げ弾性率を上げることができる。
１９０℃、せん断速度４００ｓｅｃ^−１での溶融時粘度は、ポリエチレンの分子量及び密度を増減させることにより調節することができ、分子量を増加させると溶融時粘度を上げることができる。
また、引張降伏強さは、密度を増減させることにより調節することができ、密度を高くすると大きくすることができる。
炭化水素揮発分を所定の値以下にするためには、重合したポリエチレン系重合体に揮発分除去操作、例えばスチームストリッピング処理、温風脱臭処理、真空処理、窒素パージ処理などを実施することにより達成することができ、特にスチーム脱臭処理を行なうことにより、この制御操作を顕著に発揮することができる。スチーム処理の条件は特に限定されるものではないが、エチレン系重合体を１００℃のスチームに８時間程度接触させるとよい。
さらに、フルノッチクリープ試験による８０℃、１．９ＭＰａにおける破断時間（ＦＮＣＴ）を大きくするためには、低密度かつ高分子量成分を添加することにより達成可能である。
定ひずみＥＳＣＲは、密度、分子量及び分子量分布にて調整し、本発明における成分（Ａ）の低密度かつ高分子量成分を適宜使用することにより達成可能である。

４．成形用の材料
上記の方法により製造されたエチレン系重合体を含むエチレン系樹脂成形材料は、常法に従い、ペレタイザーやホモジナイザーなどによる機械的な溶融混合によりペレット化した後、各種成形機により成形を行なって、容器蓋とすることができる。
エチレン系樹脂成形材料には、各種の物性をより高め又は他の物性を付加するために、常法に従い、他のオレフィン系重合体やゴムなどのほか、酸化防止剤（フェノール系、リン系、イオウ系）、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、加工助剤、着色顔料、架橋剤、発泡剤、無機又は有機充填剤、難燃剤などの通常の添加剤を１種又は２種以上適宜配合することができる。

充填材としては、炭酸カルシウム、タルク、金属粉（アルミニウム、銅、鉄、鉛など）、珪石、珪藻土、アルミナ、石膏、マイカ、クレー、アスベスト、グラファイト、カーボンブラック、酸化チタンなどが使用可能であり、なかでも炭酸カルシウム、タルク及びマイカなどを用いるのが好ましい。
本発明において、結晶化速度を促進するために造核剤を用いることも有効な手法である。該造核剤としては、特に限定されるものでなく、一般的な有機系又は無機系の造核剤を用いることができる。いずれの場合でも、上記ポリエチレンに必要に応じ各種添加剤を配合し、混練押出機、バンバリーミキサーなどにて混練し、成形用材料とすることができる。

５．容器蓋部材としての利用
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料を原料として用い、射出成形法や圧縮成形法などにより成形することで、容器蓋部材が製造される。容器蓋部材は、連続圧縮成形法により製造されることが好ましい。
本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、各種特性を満足するので、成形性、高流動性、臭い、耐衝撃性、食品安全性、剛性などに優れ、なおかつ耐熱性に優れる。したがって、このような特性を必要とする、容器や容器蓋などの用途に適し、特に、内圧が高い炭酸飲料などの清涼飲料用の用途に好適である。
その他、食用油、わさびなどの香辛料、調味料、アルコール飲料などの食品及び飲料における容器や容器蓋、化粧品やヘアクリームなどの容器及び容器蓋の用途にも使用でき、主として射出成形法で成形される。
特に、本発明のポリエチレン系樹脂成形材料は、耐圧性能の観点からして、炭酸飲料の液体の容器蓋に用いたとき優れた効果を発揮する。本発明の材料を用いた炭酸飲料用容器蓋は、高速成形化、ワンピース形状化が可能であり、ＰＥＴボトルなどの容器用にも最適に用いられる。

以下、本発明をより具体的にかつ明確に示すために、実施例及び比較例を用いて説明するが、本発明は、これら実施例によって限定されるものではない。なお、実施例で用いた測定方法、評価方法は以下の通りである。

（１）温度１９０℃・荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７年に準拠して測定した。
（２）温度１９０℃・荷重２１．６ｋｇにおけるハイロードメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７年に準拠して測定した。
（３）密度：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−１，２：１９９７年に準じて測定した。

（４）コモノマー・シークエンス・ディストリビューション（ＣＳＤ）：Ｊ．Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ著、ＪＭＳ−ＲＥＶ．ＭＡＣＲＯＭＯＬ．ＣＨＥＭ．ＰＨＹＳ．，Ｃ２９（２＆３），２０１−３１７頁（１９８９）の記載に基づき、ポリエチレン系樹脂成形材料を^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルにより測定した。具体的には日本電子社製ＪＥＯＬ−ＧＳＸ４００核磁気共鳴装置を用いて、エチレン・エチレン連鎖数、コモノマー・コモノマー連鎖数、エチレン・コモノマー連鎖数を測定し、これらの値から、ＣＳＤを式（ａ）により求めた。
ＣＳＤ＝４×［ＥＥ］［ＣＣ］／［ＥＣ］^２ 式（ａ）
なお、具体的には、以下の条件で測定した。
装置：日本電子社製ＪＥＯＬ−ＧＳＸ４００、パルス幅 ：８．０μｓｅｃ（フリップ角＝４０°）、パルス繰り返し時間：５秒、積算回数：５０００回以上、溶媒及び内部標準：１，２，４−トリクロロベンゼン／ベンゼン−ｄ６／ヘキサメチルジシロキサン（混合比：３０／１０／１）、測定温度：１２０℃、試料濃度：０．３ｇ／ｍｌ。また、測定で得られたスペクトルを下記文献に基づき求めた。
（ｉ）エチレン・１−ブテン共重合体の場合： Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１５，３５３−３６０（１９８２）（Ｅｒｉｃ Ｔ．Ｈｓｉｅｈ ａｎｄ Ｊａｍｅｓ Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ）、
（ｉｉ）エチレン・１−ヘキセン共重合体の場合： Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１５，１４０２−１４０６（１９８２）（Ｅｒｉｃ Ｔ．Ｈｓｉｅｈ ａｎｄ Ｊａｍｅｓ Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ）

（５）主鎖の炭素原子１，０００あたりの炭素数１〜２０の短鎖分岐数ＳＣＢ_Ａ：ポリエチレン系樹脂成形材料の『Ａ成分』の^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトル測定を、上記ＣＳＤの算出に用いた^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトル測定と同一条件で測定し、下記の文献に基づき求めた。
（ｉ）エチレン・１−ブテン共重合体の場合： Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１５，３５３−３６０（１９８２）（Ｅｒｉｃ Ｔ．Ｈｓｉｅｈ ａｎｄ Ｊａｍｅｓ Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ）、
（ｉｉ）エチレン・１−ヘキセン共重合体の場合： Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１５，１４０２−１４０６（１９８２）（Ｅｒｉｃ Ｔ．Ｈｓｉｅｈ ａｎｄ Ｊａｍｅｓ Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ）

（６）フルノッチクリープ試験による１．９ＭＰａにおける破断時間（ＦＮＣＴ）：ＪＩＳ−Ｋ６７７４：１９９８年に準拠し、温度８０℃で、使用液として花王株式会社製洗剤エマール１％水溶液を用いて測定した。
（７）曲げ弾性率：試験片として２１０℃で射出成形した４×１０×８０ｍｍの板状体を用い、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７年に準拠して測定した。
（８）引張降伏強さ：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７年に準拠して測定した。
（９）溶融時粘度：インテスコ社製キャピラリーレオメータを用い、１９０℃測定時、直径１ｍｍ、Ｌ／Ｄ：３５のキャピラリーを用いて、せん断速度４００ｓｅｃ^−１の溶融粘度を測定した。
（１０）シャルピー衝撃強度：ＪＩＳ−Ｋ７１１１−１：２００６年に準拠して測定した。

（１１）高速成形性：ＨＬＭＦＲが７０ｇ／１０分〜１８０ｇ／１０分未満の材料は、溶融時の流動性が適正であるため、高速成形性良好（○）とし、ＨＬＭＦＲが７０ｇ／１０分未満の材料は、溶融時の流動性が悪いため、高速成形性不良（×）とした。なお、３０φで高さ２０ｍｍの円柱容器蓋状の金型と、東芝機械製ＩＳ−８０射出成形機を用い、成形温度１９０℃・金型温度４０℃にて成形を行い評価すると、通常、高速成形性良好（○）である材料は、短時間冷却で外観良好な成形品が得られ、高速成形性不良（×）である材料は、短時間冷却では成形品が柔らかく、又は金型との滑り性が悪いため、金型に食いつき離型できない。
（１２）耐衝撃性：シャルピー衝撃強度が９ＫＪ／ｍ^２以上の材料は、衝撃時の強度が大きいため、耐衝撃性良好（○）とし、シャルピー衝撃強度が９ＫＪ／ｍ^２未満の材料は、衝撃時の強度が小さいため、耐衝撃性不良（×）とした。なお、３０ｍｍφで高さ２０ｍｍの円柱容器蓋状の金型と、東芝機械製ＩＳ−８０射出成形機を用い、成形温度１９０℃・金型温度４０℃にて容器蓋の成形を行ない、５００ｍｌ用のＰＥＴボトルに、二酸化炭素濃度が５００ｍｌに対して２，２５０ｍｌとなる炭酸水を５℃の条件で５００ｍｌ充填し、前記の成形で得られた容器蓋で密栓し、２５℃及び５℃にて、高さ１ｍの位置からＰＥＴボトルの天面（容器蓋）を下にして自然落下させると、通常、耐衝撃性良好（○）である材料は、容器蓋に異常が発生せず、耐衝撃性不良（×）である材料は、容器蓋に異常が発生する場合がある。
（１３）収縮率異方性（ＭＤ／ＴＤ）：ファナック社製ロボショット２００ｉ−１００Ｂ射出成形機を用いて、成形温度１９０℃、金型温度４０℃にて、１辺フィルムゲート（ゲート厚み０．２ｍｍ）の１２０×１２０×２ｍｍの平板成形を行い、成形後、２３℃にて４８時間放置後の流れ方向（ＭＤ）及び流れ直角方法（ＴＤ）の収縮率を測定した。その測定値より、ＭＤ／ＴＤを算出した。

［実施例１］
（触媒の製造）
マグネシウムエトキシド１１５ｇとトリｎ−ブトキシモノクロルチタン１５１ｇとｎ−ブタノール３７ｇとを１５０℃で６時間混合して均一化した。次に６０℃まで下げてｎ−ヘキサンを加え均一溶液とした。次いで所定温度にてエチルアルミニウムセスキクロライドを４５７ｇ滴下し１時間攪拌した。生成した沈殿をｎ−ヘキサンで洗浄することによって触媒成分が２１０ｇ得られた。得られた固体を乾燥し粉末とした。この粉末中にＭｇが１１．０重量％、Ｔｉが１０．５重量％含まれていた。
（重合体の製造）
第一段反応器として内容積２００リットルの第一段重合器に、触媒供給ラインから上記（触媒の製造）で得られた固体触媒成分１．５ｇ／ｈｒを、またトリエチルアルミニウムを有機金属化合物供給ラインから４０ｍｍｏｌ／ｈｒを供給して、重合内容物を所要速度で排出しながら、７０℃において重合溶媒（ｎ−ヘキサン）７０（ｌ／ｈｒ）、水素２０９（ｍｇ／ｈｒ）、エチレン１７．４（ｋｇ／ｈｒ）、１−ブテン０．５９（ｋｇ／ｈｒ）の速度で供給し、全圧１．３ＭＰａ、平均滞留時間２．３ｈｒの条件下で連続的に第一段共重合を行なった。
第一段反応器の重合生成物を一部採取し、重合物を回収して物性を測定した結果を、「高分子量成分（Ａ）」とした。
第一段反応器で生成したスラリー状重合生成物をそのまま内容積４００リットルの第二段反応器へ全量、内径５０ｍｍの連続管を通して導入し、重合器内容物を所要速度にて排出しながら、８２℃にて重合溶媒（ｎ−ヘキサン）１００（ｌ／ｈｒ）、水素３０．５（ｇ／ｈｒ）、エチレン４２．６（ｋｇ／ｈｒ）、１−ブテン０．０２７（ｋｇ／ｈｒ）の速度で供給し、全圧１．１ＭＰａ、平均滞留時間１．７５ｈｒの条件下で連続的に第二段重合を行なった。
第二段反応器から排出される重合生成物をフラッシング槽へ導入し、重合生成物を連続的に抜き出し、脱気ラインから未反応ガスを除去した。得られた重合体のスチームストリッピング処理を施した後、ペレタイザーで造粒した後、その物性を評価した。結果を表１に示した。なお、表１において、第二段反応器で生成した「低分子量成分（Ｂ）」の物性は、最終製品であるポリエチレン組成物の物性と第一段反応器で得られた成分（Ａ）の物性とから加成則に基づく計算により求めた。
上記の方法で得られた材料は、シャルピー衝撃強度が大きく、曲げ弾性率などの機械物性に優れ、高速成形性、耐衝撃性、耐久性などを必要とする容器蓋の適性に優れていた。

［実施例２〜４］
第二反応器において１−ブテンを使用せずに、成分（Ａ）及び成分（Ｂ）が表１の物性になるように、エチレン量、１−ブテン量、水素量、平均滞留時間等の反応条件を微調整して実施例１の反応条件に準じて重合してエチレン系重合体を得た。上記の方法で重合された「成分（Ａ）」と「成分（Ｂ）」からなるエチレン系樹脂成形材料を表１に示した。得られた材料の評価結果を表１に示した。得られた材料は、シャルピー衝撃強度が大きく、曲げ弾性率などの機械物性に優れ、高速成形性、耐衝撃性、耐久性などを必要とする容器蓋の適性に優れていた。

［比較例１］
（触媒の製造）
実施例１と同様に行なった。
（重合体の製造）
第一段反応器として内容積２００リットルの第一段重合器に、触媒供給ラインから上記（触媒の製造）で得られた固体触媒成分１．５ｇ／ｈｒを、またトリエチルアルミニウムを有機金属化合物供給ラインから４０ｍｍｏｌ／ｈｒを供給して、重合内容物を所要速度で排出しながら、７０℃において重合溶媒（ｎ−ヘキサン）７０（ｌ／ｈｒ）、水素７８（ｍｇ／ｈｒ）、エチレン１３．８（ｋｇ／ｈｒ）、１−ブテン０．３５（ｋｇ／ｈｒ）の速度で供給し、全圧１．３ＭＰａ、平均滞留時間２．４ｈｒの条件下で連続的に第一段共重合を行なった。
第一段反応器の重合生成物を一部採取し、重合物を回収して物性を測定した結果を、「高分子量成分（Ａ）」とした。
第一段反応器で生成したスラリー状重合生成物をそのまま内容積４００リットルの第二段反応器へ全量、内径５０ｍｍの連続管を通して導入し、重合器内容物を所要速度にて排出しながら、８２℃にて重合溶媒（ｎ−ヘキサン）１００（ｌ／ｈｒ）、水素３１．９（ｇ／ｈｒ）、エチレン４３．８（ｋｇ／ｈｒ）、１−ブテン０．０（ｋｇ／ｈｒ）の速度で供給し、全圧１．１ＭＰａ、平均滞留時間１．７７ｈｒの条件下で連続的に第二段重合を行なった。
第二段反応器から排出される重合生成物をフラッシング槽へ導入し、重合生成物を連続的に抜き出し、脱気ラインから未反応ガスを除去した。得られた重合体のスチームストリッピング処理を施した後、ペレタイザーで造粒した後、その物性を評価した。結果を表１に示した。なお、表１において、第二段反応器で生成した「低分子量成分（Ｂ）」の物性は、最終製品であるポリエチレン組成物の物性と第一段反応器で得られた成分（Ａ）の物性とから加成則に基づく計算により求めた。
比較例１は、ＨＬＭＦＲが大きいためＦＮＣＴ等耐ストレスクラック性能が低下し、シャルピー衝撃強度が小さく、容器蓋性能が十分でなかった。

［比較例２〜５］
成分（Ａ）及び成分（Ｂ）が表１の物性になるように、エチレン量、１−ブテン量、水素量、平均滞留時間等の反応条件を微調整して実施例１の反応条件に準じて重合してエチレン系重合体を得た。上記の方法で重合された「成分（Ａ）」と「成分（Ｂ）」からなるエチレン系樹脂成形材料を表１に示した。得られた材料の評価結果を表１に示した。比較例２で得られた材料は、シャルピー衝撃強度が高く耐衝撃性は十分なものの、ＨＬＭＦＲが小さく、高速成形性が不良であった。また、比較例３で得られた材料は、密度が低いため、剛性が不足し、なおかつＣＳＤが高くＨＬＭＦＲも高いためＦＮＣＴ等の耐ストレスクラック性や、シャルピー衝撃強度が低く、容器蓋性能が十分でなかった。比較例４で得られた材料は、成分（Ａ）のＭＦＲが高い影響により、ＦＮＣＴ等の耐ストレスクラック性や、シャルピー衝撃強度が低く、容器蓋性能が十分でなかった。

［実施例と比較例の結果の対比］
以上のように、実施例１〜４のポリエチレン系樹脂成形材料は、本発明の各種の特性要件を満たすために、炭酸飲料などの容器の蓋材料に使用すると、耐落下衝撃性や耐圧性及び耐久性などが優れている。一方、比較例１〜５のポリエチレン系樹脂材料は、本発明の各種の特性要件を満たさないために、炭酸飲料などの容器の蓋材料に使用することができない。
本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。

本発明の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料は、容器蓋部材用の樹脂材料の基本性能である、高速成形性、高流動性、剛性、耐衝撃性、耐久性、耐熱性、滑り性、低臭気性、食品安全性などの諸性能がバランス良くおしなべて優れ、開栓性や密封性も良好であり、更に、耐衝撃性とりわけシャルピー衝撃強度も向上するので、炭酸飲料などの液体を収容する容器の蓋を成形するのに好ましく利用できる。

Claims (6)

1. ポリエチレン系重合体として下記の成分（Ａ）を２０重量％以上４０重量％以下、及び成分（Ｂ）を６０重量％以上８０重量％以下含有し、下記の特性（１）〜（４）を満たすことを特徴とする容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料。
   成分（Ａ）：ＨＬＭＦＲが０．０５〜５．０ｇ／１０分、密度が０．９１０〜０．９３５ｇ／ｃｍ^３であり、かつ^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定値から式（ａ）により求めたＣＳＤ（コモノマー・シークエンス・ディストリビューション）の値（ＣＳＤ_Ａ）が０．０〜３．０のエチレン系重合体
   ＣＳＤ＝４×［ＥＥ］［ＣＣ］／［ＥＣ］^２ 式（ａ）
   （式（ａ）中、［ＥＥ］はエチレン・エチレン連鎖数、［ＣＣ］はコモノマー・コモノマー連鎖数、［ＥＣ］はエチレン・コモノマー連鎖数を表す。）
   成分（Ｂ）：ＭＦＲが１００ｇ／１０分以上６００ｇ／１０分未満、密度が０．９６０ｇ／ｃｍ^３以上０．９８０ｇ／ｃｍ^３未満のエチレン系重合体
   特性（１）：温度１９０℃・荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．２ｇ／１０分以上３．０ｇ／１０分以下で、温度１９０℃・荷重２１．６Ｋｇにおけるハイロードメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が７０ｇ／１０分以上１８０ｇ／１０分未満であり、且つＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが５０〜５００である
   特性（２）：密度が０．９５５ｇ／ｃｍ^３以上０．９７０ｇ／ｃｍ^３以下である
   特性（３）：フルノッチクリープ試験による８０℃、１．９ＭＰａにおける破断時間（ＦＮＣＴ）が１００時間以上である
   特性（４）：シャルピー衝撃強度が１０〜２０ＫＪ／ｍ ^２ である
2. 前記ポリエチレン系樹脂成形材料は、さらに下記の特性（５）〜（６）を満たすことを特徴とする、請求項１に記載の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料。
   特性（５）：曲げ弾性率が９００〜１５００ＭＰａである
   特性（６）：１９０℃、せん断速度４００ｓｅｃ^−１での溶融時粘度が２００〜１０００Ｐａ・ｓである
3. 前記ポリエチレン系重合体の成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の少なくとも一方が、重合触媒の存在下、少なくとも二基の重合反応器を組み合わせた多段重合により、少なくとも一方の重合反応器でエチレン単独重合体が重合され、少なくとも他の重合反応器でエチレンと炭素数が３〜２０のα−オレフィンとのエチレン共重合体が重合されることを特徴とする請求項１又は２に記載の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料。
4. 前記ポリエチレン系重合体の重合触媒は、一般式Ｍｇ（ＯＲ^２）_ｍＸ^２ _２−ｍ（式中、Ｒ^２はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^２はハロゲン原子を示し、ｍは１又は２である）で表される化合物及び一般式Ｔｉ（ＯＲ^３）_ｎＸ^３ _４−ｎ（式中、Ｒ^３はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^３はハロゲン原子を示し、ｎは１、２又は３である）で表される化合物を含む均一な炭化水素溶液を、一般式ＡｌＲ^１ _ｌＸ^１ _３−ｌ（式中、Ｒ^１はアルキル、アリール又はシクロアルキル基を示し、Ｘ^１はハロゲン原子を示し、ｌは１≦ｌ≦２の数を示す）で表される有機ハロゲン化アルミニウム化合物で処理して得られる炭化水素不溶性固体触媒と有機アルミニウム化合物とを含む触媒であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料。
5. 前記容器蓋は、内容物として炭酸飲料を収納する容器に用いられることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料。
6. 前記容器蓋は、連続圧縮成形により成形されることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の容器蓋用ポリエチレン系樹脂成形材料。