JP6165116B2 - 長大脆性き裂伝播停止性能に優れる厚鋼板の製造方法 - Google Patents
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Description
(1)1.5m以上の幅を有する大型試験片の幅直角方向に引張試験機で引張荷重を負荷して、前記大型試験片におけるき裂長1m以上の長大脆性き裂に対する伝播停止性能を求める厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能の評価方法であって、前記大型試験片に引張試験機からの引張荷重を伝達する伝達部が、前記大型試験片の厚さの2.5倍以上となる増厚部を、前記大型試験片の幅の2.8倍以上となる間隔で、前記大型試験片の幅直角方向の中心を挟んで有し、前記引張試験機からの引張荷重が、前記増厚部で前記大型試験片の幅直角方向の中心を挟んだ位置に負荷されることを特徴とする厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能の評価方法。
(2)前記増厚部を前記大型試験片の幅の4.1倍以上となる間隔で有することを特徴とする(1)記載の厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能の評価方法。
(3)1.5m以上の幅を有する大型試験片の幅直角方向に引張荷重を負荷して、前記大型試験片におけるき裂長1m以上の長大脆性き裂に対する伝播停止性能を求める厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能を評価する装置であって、前記大型試験片に引張荷重を伝達する伝達部が、前記大型試験片の厚さの2.5倍以上となる増厚部を、前記大型試験片の幅の2.8倍以上となる間隔で、前記大型試験片の幅直角方向の中心を挟んで有し、前記引張荷重を、前記増厚部で前記大型試験片の幅直角方向の中心を挟んだ位置に負荷し、荷重容量(load capacity)が50MN(mega newton)以上であることを特徴とする厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能を評価する装置。
(4)前記増厚部を前記大型試験片の幅の4.1倍以上となる間隔で有することを特徴とする(3)記載の厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能を評価する装置。
(5)(3)または(4)に記載の装置において、前記荷重容量が80MN以上あることを特徴とする厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能を評価する装置。
(6)(3)〜(5)の何れか一つに記載の装置を用いて、厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能を評価する工程を含むことを特徴とする長大脆性き裂伝播停止性能に優れる厚鋼板の製造方法。
(7)(6)に記載の厚鋼板の製造方法において、鋼組成が、質量%で、C:0.15%以下、Si:0.6%以下、Mn:0.8〜2.4%、S:0.001〜0.05%を含み、Ti:0.005〜0.05%またはNb:0.001〜0.1%の内から選んだ少なくとも1種を含み、更に、Cu:2%以下、V:0.2%以下、Ni:2%以下、Cr:0.6%以下、Mo:0.6%以下、W:0.5%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下の内から選んだ少なくとも1種を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼素材を、900〜1350℃の温度に加熱し、次いで鋼板表面温度1000〜850℃の温度域において累積圧下率(cumulative rolling reduction)10%以上圧延した後、鋼板表面温度900〜600℃の温度域において累積圧下率50%以上で、圧延終了時の鋼板表面温度800〜550℃で熱間圧延して製造することを特長とする長大脆性き裂伝播停止性能に優れる厚鋼板の製造方法。
(8)更に、熱間圧延を終了した後、5℃/s以上の冷却速度(cooling rate)で400℃まで冷却する(7)記載の長大脆性き裂伝播停止性能に優れる厚鋼板の製造方法。
(9)(6)〜(8)の何れか一つに記載の製造方法により製造されることを特徴とする長大脆性き裂伝播停止性能に優れる厚鋼板。
C:0.15%以下
Cは強度を確保するために必要である。強度確保の観点からC量の下限を0.02%とするのが好ましい。しかし、C量が、0.15%を超えると溶接熱影響部(welded heat-affected zone)(HAZ)靭性が低下するので、C量の上限を0.15%以下に限定した。なお、(211)面および(100)面の集合組織をより一層発達させるために、C量は0.03%以下とすることが好ましい。
Siは強度上昇に有効な元素である。その効果を得るには、Siの含有量を0.01%以上とするのが好ましい。Si量が、0.6%を超えると溶接熱影響部(HAZ)靭性を著しく劣化させる。このため、Si量は0.6%以下に限定した。
Mnは高強度化に有効な元素である。強度確保の観点からMn量は0.8%以上とした。しかし、Mn量が2.4%を超えると、母材靭性(toughness of base material)の劣化が懸念される。したがって、Mn量は0.8〜2.4%の範囲とした。なお、Mn量の好ましい範囲は1.0〜1.7%である。
脆性き裂前縁にクラック(鋼板表面に平行な割れ)を発生させる必要があるため、S量は0.001%以上とする。しかし、Sは非金属介在物(non-metal inclusion)を形成し延性(ductility)および靭性を劣化させる。このためS量は0.05%以下とした。
Tiは、炭化物(carbide)や窒化物(nitride)の析出物(precipitate)を形成することにより、鋼板製造時の加熱段階でのオーステナイト粒(austenite grain)の成長を抑制して細粒化に寄与するとともに、溶接熱影響部(HAZ)の結晶粒粗大化も抑制しHAZ靱性を向上する効果がある。これらの効果を得るには、Ti量は0.005%以上とする。一方、Ti量が多すぎると、靱性が劣化する。このため、Ti量は0.050%以下とする。
Cu:2.0%以下
Cuは、主として析出強化のために用いることができる。その効果を得るには、Cu量は0.05%以上とするのが好ましい。Cu量が2.0%を超えると、析出強化が過多となり靱性が劣化する。このため、Cu量は2.0%とすることが好ましい。
Vは固溶強化(solute strengthening)と析出強化が利用できる成分である。その効果を得るには、V量は0.001%以上とするのが好ましい。V量が0.2%を超えると、母材の靭性および溶接性(weldability)を大きく損なう。このため、V量は0.2%以下とすることが好ましい。
Niは、強度および靱性を向上させる。また、Niは、Cuを添加した場合において、圧延時のCu割れを防止するのに有効である。その効果を得るには、Ni量は0.05%以上とするのが好ましい。しかし、Niは高価である上、Niを過剰に添加してもその効果が飽和する。このため、Ni量は2.0%以下とすることが好ましい。
Crは、強度を上昇させる効果を有する。その効果を得るには、Cr量は0.01%以上とするのが好ましい。しかし、Cr量が0.6%を超えると、溶接部の靱性が劣化する。このため、Cr量は0.6%以下とすることが好ましい。
Moは、常温および高温での強度を上昇させる効果を有する。その効果を得るには、Mo量は0.01%以上とするのが好ましい。しかし、Mo量が0.6%を超えると、溶接性が劣化するため、Mo量は0.6%以下とするのが好ましい。
Wは、高温強度を上昇させる効果を有している。その効果を得るには、W量は0.05%以上とするのが好ましい。しかし、W量が0.5%を超えると、靱性を劣化させるだけでなく、高価である。このため、W量は0.5%以下とするのが好ましい。
Bは圧延中にBNとして析出し、圧延後のフェライト粒(ferrite grain)を細かくする。その効果を得るには、B量は0.001%以上とするのが好ましい。しかし、B量が0.005%を超えると靱性が劣化する。このため、B量は0.005%以下に限定した。
Zrは、強度を上昇させるほか、亜鉛めっき材(galvanized material)の耐めっき割れ性(plating cracking resistance)を向上させる元素である。その効果を得るには、Zr量は0.03%以上とするのが好ましい。しかし、Zr量が0.5%を超えると、溶接部の靱性が劣化する。このため、Zr量は0.5%以下とするのが好ましい。
鋼素材は、900〜1350℃の温度に加熱する。加熱温度を900℃以上とするのは、材質の均質化と後述する制御圧延(controlled rolling)を行うために必要である。また、加熱温度を1350℃以下とするのは、過度に高温になると表面酸化(surface oxidization)が顕著になるとともに、結晶粒(crystal grain)の粗大化(coarsening)が避けられなくなるからである。なお、靱性の向上のためには、加熱温度の上限を1150℃とすることが好ましい。
鋼板表面温度が1000〜850℃の温度域において、累積圧下率が10%以上の条件で圧延する。この圧延によって、オーステナイト粒が部分的に再結晶するため、組織が微細かつ均一になる。
熱間圧延を終了した後、5℃/s以上の冷却速度で400℃まで冷却することが好ましい。400℃までの温度域を5℃/s以上の冷却速度で冷却すると、ベイナイトラス(bainite luth)が発達して、き裂の伝播抵抗(crack propagation resistance)となり、良好なアレスト性能(長大脆性き裂伝播停止性能)が得られる。
11試験板
12 助走板
13 機械加工ノッチ
14 エレクトロガスアーク溶接部
15 CO2アーク溶接部
2 試験機のタブ板
3 試験機のピンチャック
31 試験機のピン孔
32 ナット形状部
Claims (2)
- 1.5m以上の幅を有する大型試験片の幅直角方向に引張荷重を負荷して、前記大型試験片におけるき裂長1m以上の長大脆性き裂に対する伝播停止性能を評価する厚鋼板の長大脆性き裂伝播停止性能の評価工程を含む厚鋼板の製造方法であって、前記厚鋼板の製造方法は、鋼組成が、質量%で、C:0.15%以下、Si:0.6%以下、Mn:0.8〜2.4%、S:0.001〜0.05%を含み、Ti:0.005〜0.05%またはNb:0.001〜0.1%の内から選んだ少なくとも1種を含み、更に、Cu:2%以下、V:0.2%以下、Ni:2%以下、Cr:0.6%以下、Mo:0.6%以下、W:0.5%以下、B:0.005%以下、Zr:0.5%以下の内から選んだ少なくとも1種を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼素材を、900〜1350℃の温度に加熱し、次いで鋼板表面温度1000〜850℃の温度域において累積圧下率10%以上圧延した後、鋼板表面温度900〜600℃の温度域において累積圧下率50%以上で、圧延終了時の鋼板表面温度800〜550℃で熱間圧延して製造する厚鋼板の製造方法であり、前記評価工程は、前記大型試験片に引張試験機からの引張荷重を伝達する伝達部が、前記大型試験片の厚さの2.5倍以上となる増厚部を、前記大型試験片の幅の2.8倍以上となる間隔で、前記大型試験片の幅直角方向の中心を挟んで有し、前記引張試験機からの引張荷重が、前記増厚部で前記大型試験片の幅直角方向の中心を挟んだ位置に負荷されることを特徴とする長大脆性き裂伝播停止性能に優れる厚鋼板の製造方法。
- 更に、熱間圧延を終了した後、5℃/s以上の冷却速度で400℃まで冷却することを特徴とする請求項1に記載の長大脆性き裂伝播停止性能に優れる厚鋼板の製造方法。
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AU2009294126B2 (en) * | 2008-09-17 | 2011-03-10 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel plate and producing method thereof |
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