JP6132989B1 - 三相誘導電動機およびその二次導体 - Google Patents

Abstract

型巻きコイルを挿入するためのオープンスロット構造の固定子スロットを有する固定子と、導体バー９が挿入される回転子スロット７を有し、空隙を介して固定子の内側に配置される回転子と、を備えた三相誘導電動機であって、導体バー９の断面形状は６角以上の多角形であり、且つ、導体バー９の外周側端面における両端部（Ａ部およびＢ部）はＲ形状に形成されている。

Description

本発明は、三相誘導電動機および三相誘導電動機の回転子スロット内に挿入される二次導体に関する。

下記特許文献１には、二次導体が挿入される回転子スロットの断面形状が概略８角形に形成された三相誘導電動機が開示されている。

なお、この特許文献１では、二次導体の断面形状については、特に言及されてはおらず、回転子スロットの断面形状と二次導体の断面形状とは同一であることが前提であると考えられる。

特許第５２４１１３１号公報

ところで、回転子スロットに二次導体を挿入する際には、スエッジという作業が行われる。ここで、スエッジとは、たがね状の工具によるカシメ作業の一種である。具体的に説明すると、回転子スロットの開口部（以下「スロット開口部」と称する）から、たがね状の工具で二次導体を押し込むことで、二次導体を塑性変形させて回転子スロット内に固定させる作業のことである。

スエッジを実行すると、二次導体は、回転子の外周部から中心方向へ押されるため、二次導体の回転子中心側面が回転子鉄心に押し付けられ固定され、さらに、二次導体の回転子外周側の面が周方向へ押し付けられて固定される。この際、二次導体がどのように変形して固定されるかは、二次導体の形状および回転子スロットの形状に依存する。

三相誘導電動機（以下、特に明示する場合を除き単に「電動機」と略す）の回転時に二次導体が温度上昇すると、二次導体と回転子鉄心との熱膨係数差により、二次導体が回転子軸方向へ延びる。このとき、スエッジにより回転子鉄心を押し込んでいるため、回転子鉄心を引き連れて軸方向へ延びようとする力が働く。そのため、スエッジが強すぎると、回転子鉄心と一体となる部分が増えるため、回転子鉄心ごと延びようとする力が増幅し、スエッジした部位の周辺端部にて回転子鉄心が開いたり、回転子鉄心の一部が折損したりする可能性がある。

そのため、スエッジの圧力は、二次導体が適正に固定される最低限の値で設定されることが望ましい。しかしながら、二次導体が適正に固定されない限り、スエッジの圧力を高める必要がある。二次導体が適正に固定されないと、二次導体とエンドリングとで形成するかご形形状におけるねじり固有振動数が適正値とならず、電動機の回転時に電動機のトルク脈動成分と共振を起こすことで、回転子鉄心または二次導体自身が折損する可能性がある。これらにより、回転子鉄心および二次導体自身の破損の可能性を低下させることができる二次導体の形状が求められている。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、回転子鉄心および二次導体自身の破損可能性を低下させることができる二次導体および当該二次導体を備えた三相誘導電動機を得ることを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は、型巻きコイルを挿入するためのオープンスロット構造の固定子スロットを有する固定子と、二次導体が挿入される回転子スロットを有し、空隙を介して固定子の内側に配置される回転子と、を備えた三相誘導電動機である。回転子スロットに挿入される二次導体の断面形状は６角以上の多角形であり、且つ、二次導体の外周側端面における両端部はＲ形状に形成されている。

本発明によれば、スエッジ圧を高くしなくても二次導体を強固に保持することができ、回転子鉄心および二次導体自身の破損可能性を低下させることができる、という効果を奏する。

実施の形態１に係る三相誘導電動機の軸方向断面図 図１におけるＩＩ−ＩＩ方向の矢視断面図 実施の形態１に係る三相誘導電動機における回転子スロットの断面形状を示す部分断面図 実施の形態１に係る三相誘導電動機における導体バーの断面形状を示す部分断面図 概略８角形の回転子スロットに挿入された実施の形態１に係る導体バーに対するスエッジ作業の様子を説明するための説明図 概略８角形の回転子スロットに挿入された従来技術に係る導体バーに対するスエッジ作業の様子を説明するための説明図 概略８角形の回転子スロットに挿入された実施の形態１に係る導体バーに働く応力を説明するための説明図 概略８角形の回転子スロットに挿入された従来技術に係る導体バーに働く応力を説明するための説明図 三相誘導電動機のトルク脈動による捻れを説明するための回転子側面図 スエッジ作業時に導体バーに印加したスエッジ圧が高すぎた場合に起こり得る回転子内部の状態を示した説明図

以下に、本発明の実施の形態に係る三相誘導電動機およびその二次導体を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下に示す実施の形態により本発明が限定されるものではない。

実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１に係る電動機１の軸方向断面図であり、図２は、図１におけるＩＩ−ＩＩ方向の矢視断面図である。回転軸であるシャフト８には、電磁鋼板が積層されて円筒構造を成し、シャフト８に一体化された回転子鉄心６を有する回転子５が構成される。

実施の形態１に係る電動機１は、外気と遮断する部材で覆われた、いわゆる全閉型の電動機であり、鉄道車両用の主電動機として好適である。電動機１が鉄道車両用の場合、シャフト８における駆動側部８ａは、継手（図示せず）および減速歯車（図示せず）を介して鉄道車両の車軸（図示せず）に連結され、車軸に取り付けられた車輪（図示せず）を駆動して車両を走行させるように構成される。

回転子鉄心６には、シャフト８の軸方向に貫通した複数個のスロット孔（以下「回転子スロット」と称する）７が形成されている。回転子スロット７のそれぞれには、バー構造の導体である導体バー９が挿入され、挿入された複数の導体バー９の長手方向におけるそれぞれの端部は、エンドリング１０によって連結される。なお、導体バー９は、電動機１の二次側回路を構成する導体であり、二次導体と称される。

フレーム１２の機内側には、円筒構造の固定子鉄心３が回転子鉄心６と空隙１８を介して対向するように配置され、固定子鉄心３には、固定子巻線４が装着される。なお、固定子２は、固定子鉄心３と固定子巻線４とで構成される。

図２には、実施の形態１に係る電動機１の好ましい断面構造を示している。図２において、固定子鉄心３の内周部側には、４８個のスロット３ａが等角ピッチで、且つ、間欠的に形成されている。４８個のスロット３ａが形成されることによって４８個のティース３ｂが形成されている。固定子スロットを成すスロット３ａには、コイル２０が、ティース３ｂの１つまたは複数を内部に含むように巻装されて収納される。スロット３ａに収納された複数のコイル２０によって、固定子巻線４が構成される。

回転子鉄心６には、固定子鉄心３のスロット３ａもしくはティース３ｂに対向するように、３８個の回転子スロット７が形成されている。前述したように、回転子スロット７には、二次導体を成す導体バー９が挿入される。

なお、図２では、固定子のスロット数が４８、回転子のスロット数が３８の場合、すなわち（固定子スロット数）＞（回転子スロット数）の場合を例示しているが、この構成に限定されるものではなく、（固定子スロット数）＜（回転子スロット数）であってもよい。（固定子スロット数）＜（回転子スロット数）の例として、固定子スロット数が３６、回転子スロット数が４６のものが知られている。

次に、実施の形態１に係る電動機における回転子スロットの断面形状について説明する。図３は、実施の形態１に係る電動機における回転子スロットの断面形状を示す部分断面図である。従来の三相誘導電動機における回転子スロットの形状は、回転子スロットに挿入される導体バーの断面積を大きくする観点から、長方形形状が主流であった。導体バーの断面積が大きくなれば導体バーの抵抗が小さくなるので、基本波磁束による二次側の銅損の低減に繋がるという利点がある。

一方、実施の形態１に係る回転子スロット７の断面形状は、図３に示すように、スロット開口部５４側の角部をテーパ形状にすることにより形成した第１のテーパ部５７（５７ａ，５７ｂ）を有すると共に、回転子５の中心方向に向かってスロット幅が略一定の平行部５８（５８ａ，５８ｂ）を有し、さらに中心方向に向かってスロット幅が徐々に漸減するような第２のテーパ部５９（５９ａ，５９ｂ）を有する概略８角形の貫通孔が形成されている。このように形成された結果、回転子スロット７は、第１角部６０（６０ａ，６０ｂ）、第２角部６１（６１ａ，６１ｂ）、第３角部６２（６２ａ，６２ｂ）、および第４角部６３（６３ａ，６３ｂ）を有する断面形状となり、また、第４角部６３ａ，６３ｂ間の長さは、第３角部６２ａ，６２ｂ間の長さ（最大スロット幅ｍ）よりも短くなるように設定される。なお、導体バー９を回転子スロット７に挿入する場合、導体バー９のスロット内での振動を抑制し、また、三相誘導電動機の回転による遠心力によって導体バーが抜け出ないように、第１角部間の長さαは、スロット開口部５４の幅（以下「スロット開口長」という）βよりも長くする必要がある。

次に、実施の形態１に係る電動機における導体バーの断面形状について説明する。図４は、実施の形態１に係る電動機における導体バーの断面形状を示す部分断面図である。図４において、回転子スロット７の断面形状は実線で示し、導体バー９の断面形状は２点鎖線で示している。

実施の形態１に係る導体バーには、主として、以下に示す４つの特徴がある。
（１）導体バー９の断面形状は、回転子スロット７の断面形状とは異なっている。
（２）導体バー９の外周側端面における両端部はＲ形状に形成されている（図４のＡ部およびＢ部を参照）。
（３）導体バー９を挿入した際に、導体バー９の外周側端面とスロット開口部５４との間には間隙（ギャップ）３２が形成される。
（４）スロット開口部５４の径方向長さａと、間隙３２の径方向長さｂ（すなわち、導体バー９の外周側端面とスロット開口部５４の内周部側までの長さ）との間には、ａ＞ｂの関係がある。

導体バー９の外周側端面における両端部をＲ形状とすることにより、当該両端部が回転子鉄心６に面接触するので、回転子鉄心６側における導体バー９との接触部での応力集中を回避することができる。導体バー９の外周側端面における両端部を回転子鉄心６に面接触できるので、点接触による渦電流の集中を回避することができる。

また、導体バー９の外周側端面とスロット開口部５４との間に間隙３２を設けることで、スロット開口部５４を横切るフリンジング磁束が導体バー９を横切る量を小さくすることができる。なお、間隙３２の径方向長さを大きくすると導体バー９の断面積が小さくなり、２次抵抗が大きくなる。このため、上述のように、間隙３２の径方向長さをスロット開口部５４の径方向長さよりも小さくすることが好ましい。

次に、三相誘導電動機をインバータで駆動する際に発生する高調波損失および当該高調波損失に影響を受ける回転子の構造について説明する。

まず、インバータ駆動される電動機において発生する高調波損失には、電動機に印加される電圧波形に含まれる高調波成分、すなわち高調波電圧によって発生する高調波損失（一般的に「インバータ高調波損失」と称される）と、電動機の内部で発生する空間高調波により発生する高調波損失（一般的に「空間高調波損失」と称される）とがある。

また、空間高調波損失は、一般的に、固定子のスロット部、ティース部のパーミアンス脈動によって発生する固定子スロット高調波と、固定子巻線がスロット内に格納されているため起磁力が階段状になることで発生する固定子起磁力高調波とに区分される。

固定子起磁力高調波は、毎極毎相のスロット数が２以上であれば一般的に小さいと言われている。このため、空間高調波損失の主となる空間高調波は、固定子スロット高調波が支配的となる。実施の形態１に係る電動機も同様の構造であるが、特に、型巻きコイルを使用する場合には、コイルの挿入の工作性を向上する観点から、固定子スロットの開口部がオープンスロット構造となるので、固定子スロット高調波が特に大きくなる。

固定子スロット高調波の影響は回転子スロットにも及ぶ。固定子スロットの開口部がオープンスロット構造の場合、固定子スロット高調波による磁束の脈動成分の多くが隣接する回転子スロット内の導体間で受けることになり、高調波損失が増加するためである。

一方、上記のような高調波損失を低減する目的で、二次導体を軸方向にスキューする技術が知られているが、二次導体の材質が金属の場合、軸方向にスキューを付けることは困難である。このため、二次導体を軸方向にスキューしない構造の電動機において、回転子スロットに挿入される二次導体、すなわち導体バーには、多くの高調波電流が誘起されてしまうことになる。

図３に示す回転子スロットの形状は、二次導体を軸方向にスキューしない構造の電動機において、固定子スロット高調波を低減するのには効果的である。しかしながら、図３に示す回転子スロットの形状に合わせて導体バーを製作し、当該導体バーを挿入すると、「発明が解決しようとする課題」の項で説明したように、スエッジ作業に伴って回転子鉄心または二次導体自身が折損する可能性がある。これに対し、図４に示す導体バーの形状は、回転子鉄心および二次導体自身の破損を起こさせないように工夫された形状となっている。

次に、実施の形態１に係る導体バーが固有に有する効果について、図５から図１０までの図面を参照して説明する。図５は、概略８角形の回転子スロットに挿入された実施の形態１に係る導体バーに対するスエッジ作業の様子を説明するための説明図であり、図６は、概略８角形の回転子スロットに挿入された従来技術に係る導体バーに対するスエッジ作業の様子を説明するための説明図である。図７は、概略８角形の回転子スロットに挿入された実施の形態１に係る導体バーに働く応力を説明するための説明図であり、図８は、概略８角形の回転子スロットに挿入された従来技術に係る導体バーに働く応力を説明するための説明図である。図９は、三相誘導電動機のトルク脈動による捻れを説明するための回転子側面図であり、図１０は、スエッジ作業時に導体バーに印加した圧力（以下「スエッジ圧」と称する）が高すぎた場合に起こり得る回転子内部の状態を示した説明図である。

実施の形態１に係る導体バーに対してスエッジ作業を行うと、図５（ａ）の状態から図５（ｂ）の状態に推移する。このとき、たがね状の工具７０によるスエッジ圧によって、回転子中心側に導体バー９を押し付ける力が加わる一方で、導体バー９の外周側端面における両端部である第１端部３０（３０ａ，３０ｂ）にも力が加わる。しかしながら、第１端部３０（３０ａ，３０ｂ）はＲ形状に形成されているので、導体バー９の角部が鉄心に接触することを回避することができる。また、導体バー９の塑性変形が回転子スロット７の第１のテーパ部５７（５７ａ，５７ｂ）に沿って回転子外周側に向かうので、回転子スロット７への応力集中を回避することができる。このように、実施の形態１に係る導体バーによれば、図５（ｃ）に示すように隙間のない状態、もしくは隙間の小さな状態で回転子スロット７内に収容することが可能となる。

これに対して、従来技術に係る導体バー、すなわち回転子スロット７と同一形状の導体バーに対してスエッジ作業を行うと、図６（ａ）の状態から図６（ｂ）の状態に推移する。このとき、たがね状の工具７０によるスエッジ圧によって、回転子中心側に導体バー１０９を押し付ける力が加わる一方で、導体バー１０９の外周側端面における両端部である角部１１０（１１０ａ，１１０ｂ）にも力が加わる。導体バー１０９の角部１１０（１１０ａ，１１０ｂ）と、回転子スロット７の第１角部６０（６０ａ，６０ｂ）、もしくは回転子スロット７の第１テーパ部５７（５７ａ，５７ｂ）とは、面接触ではなく点接触もしくは線接触で当接することとなる。このため、図６（ｃ）に示すように、回転子スロット７の第１テーパ部５７（５７ａ，５７ｂ）は、導体バー１０９の角部１１０（１１０ａ，１１０ｂ）によって外周方向に押されて変形する場合があり、また、回転子スロット７の第２角部６１（６１ａ，６１ｂ）の周囲に隙間が生ずることもある。

図７および図８は、電動機の回転時に導体バーに遠心力がかかった状態を示している。導体バー９に遠心力がかかった状態において、電動機にトルク脈動が生ずると、エンドリング１０には、電動機１の回転方向８０に対して、図９に示すような導体バー９を捻る方向の力（以下「捻力」と称する）８２が加わる。

実施の形態１に係る導体バー９の場合、導体バー９における第１端部３０（３０ａ，３０ｂ）およびその周辺部は、図７のＣ部およびＤ部に示されるように、回転子スロット７の第１のテーパ部５７（５７ａ，５７ｂ）との間で面固定されるので、固定強度は従来よりも向上させることができ、電動機の回転による遠心力に対して固定強度の増強が可能となり、スエッジ圧を高めなくても、適正な固定強度を得ることが可能となる。また、図９に示すような捻力８２に対する耐性を高めることも可能になる。さらに、導体バー９の変形量を小さくできるので、回転子を均一に構成することが容易となり、電動機の品質の向上に貢献できる。

これに対し、従来技術に係る導体バー１０９の場合、図８のＥ部およびＦ部に示されるように、導体バー１０９の角部１１０（１１０ａ，１１０ｂ）によって点固定される形となるので、図９に示すような捻力８２に対する耐性は、スエッジ圧を高めることによって確保する必要がある。なお、スエッジ圧力を高めることによって固定している状態は、導体バー１０９が適正に固定されていない状態であるとも言える。導体バー１０９が適正に固定されないと、導体バー１０９とエンドリング１０とで形成するかご形形状におけるねじり固有振動数が適正値とはならず、電動機の回転時に電動機のトルク脈動成分と共振を起こす可能性があり、図１０に示すような不具合が生ずるおそれがある。図１０は、従来技術に係る導体バー１０９において、スエッジ圧が高すぎた場合に起こり得る回転子内部の状態として、図９において破線で示したＧ部の内部の状態を拡大して示している。

スエッジ圧が高い状態で固定された導体バー１０９が、電動機の回転動によって加熱し熱膨張すると、図１０（ａ）に示すように、回転子鉄心を巻き込んで延びようとする力が働く。なお、特に、スエッジ作業を行った境目で回転子鉄心が開こうとする力が働く。回転子鉄心が開こうとする力が継続した状態において、回転子端部における回転子鉄心押さえ１１６の許容値を超えた場合には、回転子鉄心が開き、図１０（ｂ）に示すように、回転子鉄心の電磁鋼板１１８が折損するおそれがあり、また、回転子鉄心の先端部における電磁鋼板１１８の薄い部分のみを巻き込んで変形を引き起こすおそれがある。

これに対し、実施の形態１に係る導体バー９の場合、スエッジ圧を低く抑えることができるので、上述したような回転子鉄心の電磁鋼板の折損および変形を抑止することが可能となる。

なお、図３では、概略８角形の貫通孔が形成された回転子スロット７を例示しているが、回転子スロット７が第２のテーパ部５９を有さない形状であり、導体バー９の断面形状もこの形状に合わせて形成されていてもよい。例えば、回転子スロット７において、スロット幅が略一定の平行部５８が第１角部６０（６０ａ，６０ｂ）から第３角部６２（６２ａ，６２ｂ）まで延び、第２角部６１（６１ａ，６１ｂ）が形成されない概略６角形の断面形状あってもよい。この場合、導体バー９の断面形状も概略６角形の断面形状を有し、外周側端面における両端部がＲ形状に形成されていればよい。肝要な点は、導体バー９の外周側端面における両端部が回転子スロット７の外周側に形成されるテーパ部で面接触する構造であれば、本発明の要旨に含まれる。

以上説明したように、実施の形態１に係る三相誘導電動機によれば、二次導体である導体バーの断面形状を６角以上の多角形で形成し、且つ、二次導体の外周側端面における両端部をＲ形状で形成したので、スエッジ圧を高くしなくても二次導体を強固に保持することができ、回転子鉄心および二次導体自身の破損の可能性を低下させることができる。

実施の形態２．
実施の形態２に係る三相誘導電動機では、導体バーを構成する素材について説明する。実施の形態１でも説明したように、導体バーは、回転子が回転するときの遠心力に耐え得る強度が必要である。このため、従来の導体バーは、銅合金を使用するのが一般的であった。導体バーとして銅合金を適用した場合、導体バーの製作には、冷間引き抜き加工と呼ばれる製造方法が使用される。冷間引き抜き加工は、型に部材を押し込んで引き抜く方法である。冷間引き抜き加工では、型に押し込む部材量の比率である加工率を適正化し、時効処理と呼ばれる引き抜いた後の熱処理における温度および時間を適正にすることで高強度を確保することが可能になる。しかしながら、冷間引き抜き加工は、導体バーの形状が単純な場合には精度がよいが、形状が複雑になると製作時の引き抜き加工の際に歪みが生じるという問題点があった。この歪みは、断面形状の非対称性による圧延率の違いに起因するものである。従来は、長方形形状が主流であったため、高強度の銅合金であっても歪の修正作業は比較的容易であったが、形状が多角形になると歪みの修正作業が難しくなり、加工性がよくないという欠点もあった。

そこで、実施の形態２に係る導体バーでは、歪みの修正作業を容易とし、且つ、時効処理を不要とするため、導体バーの材料を純銅として構成する。純銅は合金ではないので、時効処理による高強度化はできないが、実施の形態１に係る導体バーの形状を適用すれば、回転子スロットに挿入して固定したときの強度を確保することが可能となる。

なお、純銅は低損失の材料であり、高効率化のためには好ましい材質である。また、導体バーの外周側端面をＲ形状とすることにより、回転子の高調波二次銅損、すなわちスロット部およびティース部のパーミアンス脈動に伴う高調波損失を低減することも可能となり、高効率化に望ましい材質となる。

なお、上記の説明では、本実施の形態に係る三相誘導電動機を鉄道用主電動機として用いる場合について説明したが、鉄道車両用の以外の用途に用いてもよいことは言うまでもない。

また、以上の実施の形態に示した構成は、本発明の内容の一例を示すものであり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、構成の一部を省略、変更することも可能である。

１ 電動機（三相誘導電動機）、２ 固定子、３ 固定子鉄心、３ａ スロット、３ｂ ティース、４ 固定子巻線、５ 回転子、６ 回転子鉄心、７ 回転子スロット、８ シャフト、８ａ 駆動側部、９ 導体バー、１０ エンドリング、１２ フレーム、１８ 空隙、２０ コイル、３０（３０ａ，３０ｂ） 第１端部、３２ 間隙（ギャップ）、５４ スロット開口部、５７（５７ａ，５７ｂ） 第１のテーパ部、５８（５８ａ，５８ｂ） 平行部、５９（５９ａ，５９ｂ） 第２のテーパ部、６０（６０ａ，６０ｂ） 第１角部、６１（６１ａ，６１ｂ） 第２角部、６２（６２ａ，６２ｂ） 第３角部、６３（６３ａ，６３ｂ） 第４角部、７０ たがね状の工具、８０ 回転方向、８２ 捻力、１０９ 導体バー、１１０（１１０ａ，１１０ｂ） 角部、１１６ 回転子鉄心押さえ、１１８ 電磁鋼板。

Claims (7)

1. 型巻きコイルを挿入するためのオープンスロット構造の固定子スロットを有する固定子と、断面形状が６角以上の多角形であり、二次導体が挿入される回転子スロットを有し、空隙を介して前記固定子の内側に配置される回転子と、を備えた三相誘導電動機であって、
   前記二次導体の断面形状は前記回転子スロットの断面形状とは異なる６角以上の多角形であり、且つ、前記二次導体の外周側端面における両端部はＲ形状であり、
   前記外周側端面の前記両端部以外の面は、前記回転子に接触することなく、前記両端部は、前記回転子スロットの外周側に形成されるテーパ部で面接触することを特徴とする三相誘導電動機。
2. 前記二次導体を前記回転子スロットに挿入した際、前記回転子スロットの外周面側にはスロット開口部が設けられると共に、前記スロット開口部と前記外周側端面との間には間隙を有するように構成され、
   前記スロット開口部の径方向長さは、前記間隙の径方向長さよりも長い
   ことを特徴とする請求項１に記載の三相誘導電動機。
3. 前記二次導体の材質が純銅であることを特徴とする請求項１または２に記載の三相誘導電動機。
4. 前記三相誘導電動機は、鉄道車両用の主電動機として用いられることを特徴とする請求項１から３の何れか１項に記載の三相誘導電動機。
5. 前記三相誘導電動機は、全閉型の電動機であることを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の三相誘導電動機。
6. 型巻きコイルを挿入するためのオープンスロット構造の固定子スロットを有する固定子と、断面形状が６角以上の多角形である回転子スロットを有し、空隙を介して前記固定子の内側に配置される回転子と、を備えた三相誘導電動機の一部を構成するように、前記回転子スロットに挿入される三相誘導電動機の二次導体であって、
   前記二次導体の断面形状は前記回転子スロットの断面形状とは異なる６角以上の多角形であり、且つ、前記二次導体の外周側端面における両端部はＲ形状に形成されており、
   前記外周側端面の前記両端部以外の面は、前記回転子に接触することなく、前記両端部は、前記回転子スロットの外周側に形成されるテーパ部で面接触することを特徴とする三相誘導電動機の二次導体。
7. 前記二次導体の材質が純銅であることを特徴とする請求項６に記載の三相誘導電動機の二次導体。
   

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