JP6129046B2 - シリーズハイブリッドコンバイン - Google Patents

Description

本発明は、エンジンと、前記エンジンの出力によって駆動する発電機と、前記発電機からの電力によって駆動するモータと、前記モータからの回転動力によって互いに独立して駆動される左クローラ走行体と右クローラ走行体とを有する走行装置と、操作位置に応じた車速を設定するために車速設定操作装置と、前記発電機と前記モータとを制御する電機制御ユニットと、前記エンジンの出力を制御するエンジン制御ユニットとを備えたシリーズハイブリッドコンバインに関する。

走行装置に動力を伝達するエンジンと、電動モータと、エンジンの駆動で発電する発電機と、この発電機で発電された電力を電動モータ駆動用に蓄えるバッテリと、この電動モータまたは内燃機関あるいはその両方により駆動される作業用装置とを備えたハイブリッドコンバインが、特許文献１から知られている。このハイブリッドコンバインは、発電機で発電された電力をバッテリに蓄える充電モードと、バッテリに蓄えられた電力の少なくとも一部を作業用装置の動力として利用するアシストモードとのいずれかのモードを選択して運転できる。このようなハイブリッドコンバインでは、エンジンに余力のある際に充電されたバッテリからの電力によって駆動される電動モータが、エンジン出力を補うことができるので、より小型のエンジンを使用することができる。その結果、燃焼排ガスの排出量削減、エンジン騒音の低減が実現する。しかしながら、エンジン余力を電力として蓄積するために要求される大容量のバッテリ、及びこのバッテリの給電・充電制御のための制御機器によって、コスト的な負担が大きくなる。

走行装置及び作物を刈り取って後方に搬送する刈取処理装置を駆動する走行刈取用の電動モータと、刈り取った作物を脱穀処理する脱穀装置を駆動する脱穀用の電動モータと、エンジンによって駆動される発電機とを備えたハイブリッドコンバインが特許文献２から知られている。このコンバインでは、走行装置、刈取処理装置及び脱穀装置の夫々が電動モータによって駆動されるので、電動モータが有する優れた駆動特性を有効利用することができる。しかしながら、従来通りのエンジンを搭載して、エンジンによって発電機を駆動する限り、エンジン騒音の低減や燃料消費の抑制の点では、効果が期待できない。逆に、エンジンを最も燃費のよい条件で駆動して得られる発電機からの電力を大型のバッテリに蓄積し、このバッテリから電動モータを給電する場合、燃料消費の抑制は可能であっても、バッテリ自体のコストやバッテリの充電・給電制御のコストは、大きな負担となる。

乗用車の分野では、走行装置がエンジンからの回転動力を利用するに与えるエンジン駆動モードとモータによる回転動力を利用するモータ駆動モードとを状況に応じて切り替えるパラレルハイブリットが普及している。しかしながら、パラレルハイブリットでは、エンジン駆動モードとモータ駆動モードと間の動力切替機構が複雑となり、動力伝達機構（トランスミッション）のコストが上昇するという問題点がある。

特開２００４−２４２５５８号公報 特開２０１３−７０６４２号公報

上述したような従来のハイブリッドコンバインに鑑み、変速特性に優れたモータによって走行装置を駆動させる利点のさらなる追求、モータ給電用の大型バッテリがもたらす不都合の解消等を実現するハイブリッドコンバインが要望されている。さらに、モータの駆動源となるエンジンの燃料消費を改善するため、できるだけ小型（小出力）のエンジンが搭載できるようなモータ制御も要求される。

本発明によるシリーズハイブリッドコンバインは、エンジンと、前記エンジンの出力によって駆動する発電機と、前記発電機からの電力によって駆動するモータと、前記モータからの回転動力によって互いに独立して駆動される左クローラ走行体と右クローラ走行体とを有する走行装置と、操作位置に応じた車速を設定するための車速設定操作装置と、前記発電機と前記モータとを制御する電機制御ユニットと、前記エンジンの出力を制御するエンジン制御ユニットと、農作物を収穫する農作業装置とを備えている。さらに、制御機能部として、前記車速設定操作装置の操作位置に基づいて前記モータの制御目標回転数となるモータ指令回転数を算定して、前記電機制御ユニットに出力するモータ回転数設定部と、前記左クローラ走行体と右クローラ走行体との駆動速度の違いから導かれる旋回度に基づいて前記モータ指令回転数を修正するモータ回転数修正部とが備えられ、前記モータ回転数修正部は、前記旋回度が所定値以下の場合、前記モータ指令回転数に対する修正を行わず、前記旋回度が所定値を超えた場合、その超過分に応じて算定される回転数低下量で前記モータ指令回転数に対する修正を行う。

この構成によれば、車速設定操作装置に対する操作位置に基づいて、モータ指令回転数が算定されるが、この算定されたモータ指令回転数は、このコンバインの旋回の程度（急旋回や緩旋回など）を表す旋回度によって、修正される。このコンバインでは、走行装置として左右一対のクローラ走行体が用いられているため、左クローラ走行体と右クローラ走行体との駆動速度の違いから作り出される車両旋回時に、その旋回度によって変動する大きな走行抵抗が生じる。この走行抵抗はモータの回転負荷となるので、モータトルクを大きくするため発電機に対して供給電力の増大を要求することになる。その結果、エンジン負荷が大きくなる。エンジンの燃料消費を改善するために小型のエンジンを採用している場合、急激なエンジン負荷は、エンジン回転数のドロップ、最悪の場合エンジンストールを引き起こす。このような問題を回避するため、モータ回転数修正部は、車速設定操作装置の操作位置から算定されたモータ指令回転数を、旋回度に基づいて修正する。モータの負荷、結果的にエンジン負荷を減らすためには、基本的にはモータ回転数を下げることになる。この本発明の構成により、省エネ対策のためにエンジンを小型化しても、エンジンストールなどの問題を避けることができる。さらに、前記モータ回転数修正部は、前記旋回度が所定値以下の場合、前記モータ指令回転数に対する修正を行わず、前記旋回度が所定値を超えた場合、その超過分に応じて算定される回転数低下量で前記モータ指令回転数に対する修正を行うので、旋回度によってエンジンが不安定になる現象を回避する際、車速設定操作装置を操作することで操縦されるコンバインの運転性（ドライバービリティ）の悪化が抑えられる。

さらに、旋回時に生じるモータ負荷は、車速が大きくなるほど大きなものとなる。このため、本発明の好適な実施形態の１つでは、車速を表す速度状態値を検出する速度状態決定部が備えられ、前記モータ回転数修正部は、前記速度状態値と前記旋回度とに基づいて前記モータ指令回転数を修正するように構成されている。この構成により、旋回走行時にはその時の旋回度とその時の車速とによって生じる負荷を考慮した、モータ回転数の最適化が実現する。ここで必要となる速度状態値は、種々の方法で検知することができるが、走行装置の駆動速度である車速はモータの回転数に依存するので、モータ指令回転数で代替することができる。このことは、モータ指令回転数がもともとモータ回転数修正制御で使用されていることから、制御の簡単化に貢献する。

なお、車速設定操作装置に対する運転者の操作に基づくモータ指令回転数のモータ回転数修正部による修正量が大きすぎると、運転者の意図しない大きな減速が生じてしまう。また、必要以上のモータ回転数の下げは、モータ負荷の解消に貢献しない。このため、本発明の好適な実施形態では、前記モータ回転数修正部では、前記モータ指令回転数が予め設定された最低回転数以下になるような修正が禁止されている

大きなモータ負荷を避けるために、車速設定操作装置に対する運転者の操作に基づくモータ指令回転数を修正（減少）させるだけでは不十分なことがある。このため、本発明の好適な実施形態の１つでは、前記車速設定操作装置の操作位置に基づいて前記エンジンの目標回転速度を算定する目標速度算定部と、前記目標回転速度に基づいて算定されたエンジン指令回転数を前記エンジン制御ユニットに出力するエンジン指令回転数算定部とが備えられている。これにより、車速設定操作装置に対する運転者の操作がモータ及びエンジンに大きな負荷を与える場合、そのモータ指令回転数を修正するだけでなく、エンジン指令回転数も生じうるエンジン負荷に適応すべく選択することで、より安定した運転が実現する。

本発明の対象となるようなコンバインでは、速度設定の操作と旋回設定の操作を明確に区別した方が、操縦が安定する。このため、前記車速設定操作装置は、少なくとも速度設定用レバーと旋回設定用レバーとからなることが好ましい。

本発明の基本的な原理を説明する模式図である。 本発明の具体的な実施形態の１つであるコンバインの全体側面図である。 コンバインの全体平面図である。 脱穀装置の縦断側面図である。 エンジンからの回転動力を扱胴や選別部に供給する動力伝達機構を示す模式図である。 モータからの回転動力を、車体横幅方向の左と右に配置されたクローラ走行体と刈取処理部とに供給する動力伝達機構を示す模式図である。 動力制御系統を示す機能ブロック図である。 エンジン負荷に応じたエンジン回転数制御（パワーオンデマンド制御）を説明する模式図である。

本発明によるシリーズハイブリッドコンバインの具体的な実施形態を説明する前に、図１を用いて本発明の基本原理を説明する。
なお、このシリーズハイブリッドコンバインは、バッテリレスのシリアルハイブリッド車両であり、バッテリからの電力で車両を走行させることはできないので、定常的に回転しているエンジンによって発電している発電機から給電されるモータによって走行する。

図１には、本発明のシリーズハイブリッドコンバイン（以下単にコンバインまたは車両と略称される）における動力伝達と動力制御とが模式的に示されている。動力伝達の出発点は、内燃機関、ここではディーゼルエンジン（以下単にエンジンと称する）８０である。エンジン８０の回転数は、電子ガバナー方式やコモンレール方式などを採用するエンジン制御ユニット８６によって制御される。回転動力源としてのエンジン８０には、エンジン８０から出力される回転動力によって発電する発電機８１が連結されている。この発電機８１から出力された電力は、電機制御ユニット８５によって制御される電力変換部８４によって電力変換され、もう１つの回転動力源となるモータ８２を駆動する。電力変換部８４による電力変換に応じて、モータ８２の回転数やトルクが制御される。動力伝達の終点は、農作物を収穫するための機器からなる農作業装置Ｗとこのコンバインを走行させる走行装置１である。

農作業装置Ｗには、エンジン８０から直接動力を受けるエンジン駆動作業装置ＷＥと、モータ８２から直接動力を受けるモータ駆動作業装置ＷＭが含まれている。走行装置１は、互いに独立して駆動される左右一対のクローラ走行体、つまり左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとからなる。モータ８２と走行装置１との間には、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとに異なる回転数の変速動力を伝達することができるトランスミッション４７を含む動力伝達機構５０Ａが備えられている。

左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとの速度差による車両の旋回（操向）を含む車速の設定は、運転者によって操作される車速設定操作装置ＯＤによって行われる。ここでは、車速設定操作装置ＯＤは、旋回（操向）を設定する旋回設定用レバーと速度設定用レバーとを含む複数の操作具で構成されているが、共通の単一操作具だけで構成してもよい。車速設定操作装置ＯＤの操作位置、動力伝達機構５０Ａの変速状態、農作業装置Ｗの駆動状態などは、各種センサや各種スイッチの位置によって検出される。これにより、直進走行、旋回走行、路上走行などの走行に関する走行駆動状態、刈取り作業中、刈取り作業前後、穀粒排出などの作業駆動状態を示す情報は、随時利用可能である。

クローラ式の走行装置１を採用している場合、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとの駆動速度の違いによって作り出される車両旋回時に、大きな負荷が生じる。そのような負荷は、旋回の程度を表す旋回度によって異なるので、旋回度に依存して、モータ８２の回転数を、エンジン８０がその負荷を受け入れることができる程度に修正する。このような制御の基本的な流れが、図１に模式的示されているので、図1を用いて以下に説明する。

まず、車速設定操作装置ＯＤを構成する車速設定用操作レバー及び旋回設定用操作レバーの操作位置が検知される。この操作位置には、車速設定用の車速操作位置情報と、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとの駆動速度の違いを作り出すための旋回設定用の旋回操作位置情報が含まれている。

この操作位置に含まれている車速操作位置情報に基づいて、モータ８２の制御目標回転数となるモータ指令回転数(図１ではMC-RPMで示されている)が算定されるが、ここでは、操作位置を入力パラメータとしてモータ指令回転数を導出する操作位置−モータ指令回転数マップが用いられている。また、この操作位置に含まれている旋回設定用の旋回操作位置情報に基づいて、左クローラ走行体１ａ及び右クローラ走行体１ｂの駆動速度が算定されるが、ここでは、操作位置を入力パラメータとして左クローラ走行体１ａ及び右クローラ走行体１ｂの駆動速度を導出する操作位置−左右クローラ駆動速度マップが用いられている。さらに、左クローラ走行体１ａ及び右クローラ走行体１ｂの駆動速度の違いから旋回度が算定される。ここでは制御マップが用いられているが、制御演算式や制御論理式を用いてもよい。

なお、操作位置に含まれている旋回設定用の旋回操作位置情報は、トランスミッション４７に組み込まれている旋回変速機構の変速指令としても用いられるが、その構成はよく知られているので、ここでの説明は省略する。

操作位置−モータ指令回転数マップを用いて算定されたモータ指令回転数は、旋回度に基づいて決定される修正要求によって修正される。この修正のための条件として、ここでは旋回度だけでなく、車速も用いられる。旋回度と車速とを入力パラメータとして修正要求が導出されるような制御マップが用いられる。なお、車速はモータ指令回転数に依存している。但し、モータ８２の出力回転数は、トランスミッション４７に副変速装置などの変速機構が設けられている場合は、その変速比を考慮することで正確な走行装置１の駆動速度である車速が得られる。ここでは、修正要求に修正係数が含まれているので、修正が必要な場合は、この修正係数によってモータ指令回転数が修正される。修正されたモータ指令回転数は、もちろん修正されない場合もあるが、モータ制御指令として電機制御ユニット８５に送られる。

なお、旋回度を小さい場合には、モータ８２にかかる負荷は、直進走行時とあまり変わらない。このため、モータ指令回転数の修正において、前記旋回度が所定値以下の場合、前記モータ指令回転数に対する修正を行わず、前記旋回度が所定値を超えた場合、その超過分に応じて算定される回転数低下量で前記モータ指令回転数に対する修正を行うように、条件設定されている。回転数低下量を超過分に応じて算定する際、超過分を段階的に区分けして、それぞれに回転数低下量を割り当てるようにすれば、簡単な制御マップで回転数低下量が導出できるので制御が簡単となる。さらに、モータ８２を所定以下で回転させると効率が悪くなるので、前記モータ指令回転数が予め設定された最低回転数以下になるような修正は禁止される。この旋回度によるモータ指令回転数の修正は、高速走行時に特に必要となるので、副変速装置が高速段に設定されているときのみ、機能するような条件を導入してもよい。

ここでは、説明上の観点から、モータ指令回転数の算定、クローラ駆動速度の算定、旋回度の算定、モータ指令回転数の修正の処理は、区分けされていたが、任意に統合することが可能である。極端な場合、車速設定操作装置ＯＤの操作位置から、直接モータ指令回転数と修正係数を導出するマップや、さらには、車速設定操作装置ＯＤの操作位置から、直接最終的な修正モータ指令回転数（非修正モータ指令回転数を含む）を導出するマップを作成して、利用してもよい。

以上に説明した、車速設定操作装置ＯＤの操作位置を出発点として、最終的にモータ指令回転数を求める制御プロセスは、コンバインに搭載されているＥＣＵにインストールされるコンピュータプログラムによって実現可能であり、簡単には、以下のように数式化することができる。
車速を設定する操作位置のデータ値をＸ、算定されるモータ指令回転数をＭＣ−ＲＰＭとし、操作位置−モータ指令回転数マップを関数：Ｆで表現すると、モータ指令回転数は、
ＭＣ−ＲＰＭ＝Ｆ（Ｘ）
で求められる。このＭＣ−ＲＰＭにトランスミッション４７の変速状態を考慮して再算定して車速状態値を求めてもよいし、車速検出部から車速状態値を取得することもできる。
また、旋回を設定する操作位置のデータ値をＺ、左クローラ駆動速度をＣＬ、右クローラ駆動速度をＣＲ、操作位置−クローラ駆動速度マップを関数：Ｇleft、Ｇrightで表現すると、左クローラ駆動速度は、
ＣＬ＝Ｇleft（Ｚ）
ＣＲ＝Ｇright（Ｚ）
で求められる。
２つの駆動速度の差をとることで、左右のクローラ走行体の速度差：ΔＣが得られるが、操作位置−クローラ駆動速度差マップを作成して、それを関数：Ｇで表現すると、左右のクローラ走行体の速度差は、
ΔＣ＝Ｇ（Ｚ）
で求められる。旋回度：ＳＬを、速度差：ΔＣから導出される関数（好ましくはマップまたは条件式）をＭで表現すると、旋回度は、
ＳＬ＝Ｍ（ΔＣ）
で求められる。
修正係数（修正要求）をｋとし、車速状態値：ＳＰと旋回度：ＳＬと上述した条件とから修正係数を導出する関数をＪで表現すると、修正係数は、
ｋ＝Ｊ（ＳＰ、ＳＬ）
で求められる。
モータ指令回転数：ＭＣ−ＲＰＭの修正値は、修正関数をＫと表現すると、
修正ＭＣ−ＲＰＭ＝Ｋ（ＭＣ−ＲＰＭ、ｋ）
で得られる。
なお、上述した各関数は、厳密な意味の関数ではなく、線形や非線形である必要もなく、離散的な関係を表すものであってもよく、単に入力パラメータと出力パラメータを結び付ける関係を表すものでよい。また、このような関数は、エンジン８０や発電機８１やモータ８２の仕様に基づいて、経験的かつ実験的な考察から求められる。

上述したような本発明のコンバインでは、モータ８２に負荷がかかると、それに応じた電力が発電機８１からモータ８２に供給されることになるが、発電機８１がそのような電力を発電するために、それに相当する負荷がエンジン８０にかかることになる。つまり、モータ８２に負荷がかかることは、エンジン８０に負荷がかかることを意味する。このため、予想される最も大きな負荷に適用できるような出力の大きなエンジン８０を搭載すればよいが、そのようなエンジン８０は、重量が大きく、燃料消費が悪くなるので、省エネに関して不都合となる。本発明では、省エネを考慮して、小さくて、軽量のエンジン８０が搭載されている。

基本的には、エンジン８０は回転数によって出力が大きくなるので、エンジン８０を定格の最大回転数で回転させるとエンジンの性能を使い切ることができるが、燃料消費が大きくなる。したがって、ここでは、車速設定操作装置ＯＤの操作位置によって、エンジン制御ユニット８６に指令するエンジン指令回転数を切り替えている。例えば、大負荷が生じている場合には最大回転数が設定され、中負荷が生じている場合には中回転数が設定され、低負荷が生じている場合には低回転数が設定され、これにより燃料消費を改善している。このため、操作位置からエンジン指令回転数を導出する操作位置−エンジン指令回転数マップもＥＣＵに備えられている。

次に、図面を用いて、本発明によるシリーズハイブリッドコンバイン（以下コンバインと略称する）の具体的な実施形態の１つを説明する。図２は、コンバインの側面図であり、図３は平面図である。

このコンバインは、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとを含むクローラ式走行装置１と、この走行装置１によって対地支持されている機体２とを備えている。機体２の前部には、刈取処理部３が配置されている。機体２の後部には、脱穀装置４と、穀粒タンク５とが、それぞれ機体前進方向で左側と右側に、機体横断方向に並んで、配置されている。さらに、穀粒タンク５の前方に搭乗運転部７が配置されている。

刈取処理部３は、シリンダＣＹの操作により横軸芯Ｐ１周りに昇降揺動自在である。刈取処理部３にて刈り取られた農作物は脱穀装置４によって脱穀処理され、脱穀装置４にて得られた穀粒は穀粒タンク５に貯留される。刈取処理部３、脱穀装置４、搭乗運転部７は、機体２を構成する機体フレーム６に取り付けられている。

刈取処理部３は、車体前部に位置する刈取部８と、その刈取部８にて刈り取った農作物を車体後方上方側に向けて搬送する農作物搬送部としての縦搬送装置９とを含む。縦搬送装置９は、刈取穀稈を後方へ搬送し、フィードチェーン１８に受け渡す。刈取部８は、刈取対象穀稈を分草する分草具１０、倒伏姿勢の植立穀稈を立姿勢に引起す引起し装置１１、引起された植立穀稈の株元を切断するバリカン型の刈取装置１２を有する。

又、刈取処理部３は、横軸芯Ｐ１周りに昇降揺動自在に機体フレーム６に支持され、機体２の前部に位置する通常作業姿勢と機体２の車体前方側を開放するように車体横外方に退避するメンテナンス用姿勢とに亘って縦向き軸芯Ｙ１（図３参照）周りで姿勢変更可能である。

さらに、刈取処理部３に備えられる刈取部フレーム１３が、機体フレーム６から立設された左右両側の支持体１４Ｒ，１４Ｌにより受止め支持されている中継用支持部材１５にて横軸芯Ｐ１周りに昇降揺動自在に支持されている。刈取部フレーム１３を支持する中継用支持部材１５は、左側に位置する支持体１４Ｌに縦向き軸芯Ｙ１周りで回動自在に機体２に支持されている。つまり結果的には、刈取処理部３全体が縦向き軸芯Ｙ１周りで揺動自在に機体２に支持されている。図３に示すように、刈取処理部３が姿勢変更のために回動操作される縦向き軸芯Ｙ１は、縦搬送装置９における搭乗運転部７とは反対側の車体横幅方向外端側箇所に位置する。

図４に示すように、脱穀装置４は、刈り取った穀稈を脱穀処理する脱穀部１６と、脱穀部１６で脱穀処理された処理物を穀粒と塵埃とに選別する選別部１７とを含む。

脱穀部１６では、刈取穀稈がその株元側をフィードチェーン１８により挟持された横向きの姿勢で搬送される。さらに、刈取穀稈の穂先側が通過する扱室１９には、機体前後向き軸芯周りで回転駆動されることで刈取穀稈の穂先側に扱き処理を施す扱胴２０、及び、この扱き処理で得られた処理物を下方に向けて漏下させる受網２１が配置されている。又、受網２１の処理物移送方向下手側には、受網２１を通じて漏下しなかった処理物を選別部１７の選別方向下手側（後部側）に向けて流下させる送塵口２２が形成されている。

選別部１７は、脱穀部１６の下方に位置して受網２１から漏下した処理物を揺動選別する揺動選別機構２３、駆動軸２４ａを有するとともに選別風を生起する唐箕２４、１番回収部２７、２番回収部３０等を備えている。１番回収部２７は、選別された穀粒（１番物）を回収するとともに、回収した１番物をその底部に車体横幅方向（左右方向）に沿って配備した１番スクリュー２５によってその右端に連通接続した揚送スクリューコンベア２６に向けて搬送する。２番回収部３０は、枝梗付き穀粒やワラ屑などの混在物（２番物）を回収するとともに、回収した２番物をその底部に車体横幅方向に沿って配備した２番スクリュー２８によって、その右端に連通接続した２番還元装置２９に向けて搬送する。

揺動選別機構２３には、揺動選別ケース３３と、この揺動選別ケース３３の内部に配置された精選別用のチャフシーブ３４と、グレンシーブ３５と、ストローラック３６等が配置されている。揺動選別ケース３３は、その機体前部側が揺動アーム３１にて吊り下げ支持され、かつその機体後部側が回転駆動される偏芯クランク機構３２によって駆動される。これにより、揺動選別ケース３３は前後揺動する。グレンシーブ３５は、漏下した処理物から穀粒を選別する。ストローラック３６はワラ屑を後方に向けて揺動移送する。

１番スクリュー２５によって搬送された１番物は、揚送スクリューコンベア２６により揚送されて穀粒タンク５に供給されて貯留される。又、２番スクリュー２８によって搬送された２番物は、２番還元装置２９により再脱穀処理を施した後に揚送して揺動選別機構２３に還元される。

図２と図３とに示すように、穀粒タンク５に貯留される穀粒を外部に排出させる穀粒排出装置３７が備えられている。この穀粒排出装置３７は、底部スクリュー３８と、縦スクリューコンベア３９と、横スクリューコンベア４１とを備えている。底部スクリュー３８は、穀粒タンク５下部における凹溝状の底部５ａに沿って設けられている。縦スクリューコンベア３９は、底部スクリュー３８の搬送終端部から上方に向けて穀粒を搬送する。横スクリューコンベア４１は、縦スクリューコンベア３９の上部から穀粒を横方向に搬送して先端の排出口４０からトラックの荷台等（図示せず）に排出する。

縦スクリューコンベア３９と横スクリューコンベア４１とに亘って設けた油圧シリンダ４２の伸縮により、横スクリューコンベア４１の昇降位置が変更される。さらに、縦スクリューコンベア３９は、その下部に設けられた旋回モータ４３によって縦軸芯Ｙ２周りで旋回可能である。

底部スクリュー３８と縦スクリューコンベア３９との間、及び、縦スクリューコンベア３９と横スクリューコンベア４１との間が、夫々、ベベルギア機構４４，４５により連動連結されている。従って、これらのコンベアは、底部スクリュー３８の前部側端部に設けられた入力プーリ４６に動力が供給されると、一体的に回転駆動される。その結果、穀粒タンク５内の穀粒が外部に搬出される。

次に、このシリーズハイブリッドコンバインに搭載されている２つの動力伝達機構について、図５と図６とを用いて説明する。
図５には、エンジン８０からの回転動力を、扱胴２０や選別部１７等に供給する第１の動力伝達機構が示されている。図６には、電動モータ（以下単にモータと略称する）８２からの回転動力を、車体横幅方向の左と右に配置された左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとからなる走行装置１と刈取処理部３とに供給する第２の動力伝達機構が示されている。

なお、図では明らかにされていないが、第２の動力伝達機構に含まれる走行用トランスミッション４７は、車体横幅方向中央部であって且つ搭乗運転部７の横幅方向で偏在配置され、左右一対の走行装置１に動力を伝達する。図２及び図３から明らかなように、走行用トランスミッション４７に動力を供給する走行刈取用のモータ８２が搭乗運転部７における運転部ステップ４８の下方側箇所に配置されている。モータ８２の出力軸４９ａと走行用トランスミッション４７の入力軸４９ｂとは継手を介して連動連結されている。

図６に示すように、走行用トランスミッション４７のミッションケース５２内に、ギア式の減速機構５３や油圧操作式かつギア咬み合い式の副変速装置５４、及び、左右のクローラ走行体１ａ，１ｂの速度差による旋回走行のための旋回用伝動機構５５等が備えられている。さらに、この走行用トランスミッション４７から刈取処理部３に動力が伝達される。この動力伝達経路に、前進走行のための動力のみを伝達するワンウェイクラッチ６３及び動力伝達を断続するベルトテンション式の刈取クラッチ６４が介装されている。

つまり、モータ８２が、左右一対の走行装置１，１と刈取処理部３との動力源である。モータ８２の出力制御については後述するが、基本的には、車速設定操作装置ＯＤの操作位置に基づいてモータ８２に対する指令回転数が算定される。この実施形態では、車速設定操作装置ＯＤには、搭乗運転部７に備えられた、車速設定用レバーとして機能するストローク操作式の主変速レバー６６及び、旋回設定用レバーとして機能する操作レバー６１が含まれている。ストローク操作式の主変速レバー６６が中立位置にあれば停止状態となり、主変速レバー６６の前側への操作変位が大きいほど前進走行速度が大きくなり、主変速レバー６６の後側への操作変位が大きいほど後進走行速度が大きくなるように構成されている。主変速レバー６６の操作位置は、ストロークセンサＳ４によって検出される。

モータ８２の駆動停止状態で制動作用するネガティブブレーキ６７が、走行用トランスミッション４７の入力軸４９ｂにおけるモータ８２の接続箇所とは反対側の端部に配置されている。ネガティブブレーキ６７は、図示しないバネにより制動状態に付勢され、且つ、電気式あるいは油圧式アクチュエータにてバネの付勢力に抗して制動状態を解除する。ネガティブブレーキ６７は、メイン電子ユニット１００によって、モータ８２が作動停止状態（走行用トルクが発生していない状態）であるときは制動状態に、モータ８２が作動状態になると制動解除状態に制御される。ネガティブブレーキ６７を制動解除状態から制動状態に切り換える際は、制動力が漸増され、制動時の衝撃が抑制される。

この実施形態では、副変速装置５４は、後述するモータ８２の速度切替との組み合わせで、高速、中速、低速の３段の速度状態を作り出すために、２つの変速段を有する。標準的な圃場で刈取作業する場合には中速状態が選択され、作物が倒伏しているときや深い湿田で走行負荷が大きいときは低速状態が選択され、路上走行する場合には高速状態が選択される。副変速装置５４の変速段は、搭乗運転部７に備えられた、車速設定操作具の１つである第３操作具５６により切り換えるようになっている。

旋回用伝動機構５５は、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとのどちらか一方に減速動力を伝えるための緩旋回用クラッチ５８、どちらか一方に制動力を付与する減速用ブレーキ５９、どちらか一方に対する動力伝達状態を直進状態と旋回状態（減速状態や制動状態）に切り換える操向クラッチ６０等を含む。

旋回用伝動機構５５は、搭乗運転部７に備えられた操作レバー６１と連動連係されている。操作レバー６１の中立位置から左右方向への傾斜角に応じて、走行機体２の直進状態から右方向又は左方向への旋回が作り出される。操作レバー６１の中立位置から左右への傾斜角の大きさを検出するために旋回レバーセンサＳ３が設けられている。つまり、この操作レバー６１の操作変位によりこのコンバインの旋回度が算定されるが、この旋回度の算定のために旋回レバーセンサＳ３の検出信号が利用される。尚、詳述はしないが、操作レバー６１は、前後方向へも揺動操作自在であり、この前後方向の搖動操作により刈取処理部３の上昇操作及び下降操作が実現する。

この走行用トランスミッション４７では、副変速装置５４の変速段の切り替えと、モータ８２の変速とを通じて、標準的な圃場で刈取作業する場合利用される中速状態とし、農作物が倒伏しているときや深い湿田で走行負荷が大きいときに利用される低速状態、路上走行する場合に利用される高速状態とを作り出すことができる。副変速装置５４の切り替えは、第３操作具５６によって行われる。また、刈取作業時において、一時的に車速を変更するために、第２操作具５７も備えられおり、特定の条件においては、この第２操作具５７は副変速装置５４の切り替えも行う。

第３操作具５６及び第２操作具５７は、この実施形態ではスイッチとして、特に好ましくは運転者の指によって操作されるモーメンタリスイッチとして形成されており、押し込み操作でスイッチＯＮとなり、再度の押し込み操作でスイッチＯＦＦとなる。この実施形態では、第３操作具５６は、モータ８２の速度設定操作具の１つである主変速レバー６６のグリップ部に設けられており、第２操作具５７は、操作レバー６１のグリップ部に設けられている。もちろん、第３操作具５６や第２操作具５７は、その他の位置、例えば、操縦パネルなどに設けることも可能である。第３操作具５６と第２操作具５７との操作状態信号、及びストロークセンサＳ４による主変速レバー６６の操作位置信号は、メイン電子ユニット１００に入力され、モータ８２や副変速装置５４の制御に利用される。

次に、エンジン８０からの回転動力を直接、扱胴２０や選別部１７等に供給する第１の動力伝達機構について説明する。図４と図５とから理解できるように、選別部１７のための動力系は、エンジン８０から直接回転動力を受ける。その際、一方では、エンジン８０からの動力は、ベルトテンション式の選別入切用クラッチ７１を介して選別部１７、具体的には、唐箕２４の駆動軸２４ａに伝達される。さらに、唐箕２４の駆動軸２４ａから、伝動ベルト７２を介して、１番スクリュー２５、２番スクリュー２８、揺動選別機構２３、フィードチェーン１８等に動力が伝達される。

他方では、エンジン８０からの動力は、ベルトテンション式の排出入切用クラッチ７３、ベベルギア機構７４、及び、ベルト伝動機構７５を介して、穀粒排出装置３７、具体的には、底部スクリュー３８の前部側端部に設けられた入力プーリ４６に伝達される。入力プーリ４６に供給された動力により、底部スクリュー３８、縦スクリューコンベア３９、及び、横スクリューコンベア４１（第１横スクリューコンベア４１ａと第２横スクリューコンベア４１ｂに分割されている）が回転駆動され、その結果、穀粒タンク５内の穀粒が外部に搬出される。選別入切用クラッチ７１は、図示されていない選別用クラッチモータにより入り状態と切り状態とに切り換えられる。排出入切用クラッチ７３は、図示されていない排出用クラッチモータにより入り状態と切り状態とに切り換えられる。

図７に、模式的に示されているように、エンジン８０の出力軸８０ａは、脱穀部１６や穀粒排出装置３７への動力供給機構として機能する動力伝達機構５０Ｂに連結されるともに、発電機８１の発電用回転軸８１ａとも連結されている。発電機８１とモータ８２とは電力変換部８４を介して電機制御ユニット８５に接続されている。モータ８２は、この実施形態では、車両の走行駆動用のモータとして用いられる周知の三相交流式誘導電動モータである。電力変換部８４には、発電機８１にて発電された交流電力を直流電力に変換する発電用インバータや当該発電用インバータで変換された直流電力をモータ８２に適した交流電力に変換するコンバータなどのパワーエレクトロニクス機器が含まれている。このパワーエレクトロニクス機器を適切に制御するための制御アルゴリズムを内部に構築しているメイン電子ユニット（一般にＥＣＵと呼ばれている）１００からの指令に基づいて、電機制御ユニット８５は、電力変換部８４に制御信号を与える。

エンジン制御ユニット８６は、メイン電子ユニット１００からの指令に基づいて、エンジン８０に対する燃料供給量を変更することによりエンジン８０の出力（回転数及びトルク）を制御する。エンジン回転数を検出するエンジン回転センサＳ２からの信号は、この実施形態では車両状態検出ユニット９０を介してエンジン制御ユニット８６またはメイン電子ユニット１００あるいはその両方に送られる。もちろん、エンジン回転センサＳ２からの信号は、その他の信号も含めて、車両状態検出ユニット９０を介さずに直接送られてもよい。

このコンバインでは、発電機８１とモータ８２との間の給電ラインには、バッテリ（大型コンデンサを含む）が備えられていないので、モータ８２は発電機８１によって生み出された電力を直接利用する。このため、エンジン停止は、直接発電機８１の停止、結果的にはモータ８２の停止を導くので、不用意なエンジン停止が発生しないように、省エネとエンジン負荷との両者をバランスよく考慮して、エンジン制御を実行する必要がある。この実施形態では、エンジン制御は、エンジン制御ユニット８６によって電子ガバナー方式で制御される。エンジン制御ユニット８６は、エンジン８０の負荷が増加するにつれてエンジン回転数をわずかに減少させていくドループ制御と、エンジン８０の負荷にかかわらずエンジン回転数を一定に維持しようとするアイソクロナス制御のいずれかでエンジン８０を制御することが可能である。

作業装置制御ユニット８７は、メイン電子ユニット１００からの指令に基づいて、エンジン８０の回転動力をそのまま利用するエンジン駆動作業装置Ｗ１及びモータ８２の回転動力を利用するモータ駆動作業装置Ｗ２に組み込まれたクラッチ操作機器や油圧シリンダなどの動作機器に制御信号を与える。車両状態検出ユニット９０は、各種スイッチやセンサから入力される信号に対して、必要に応じて変換処理等の前処理を施し、メイン電子ユニット１００に転送する。

メイン電子ユニット１００は、エンジン制御ユニット８６、電機制御ユニット８５、作業装置制御ユニット８７、車両状態検出ユニット９０などの他のＥＣＵと車載ＬＡＮを通じて接続されている。なお、このメイン電子ユニット１００だけでなく、他のＥＣＵも含め、その構成は、説明目的のためにわかりやすく区分けされている。したがって、実際においては、各ＥＣＵは適当に統合化されてもよいし、適当に分割化されてもよい。この実施形態では、メイン電子ユニット１００は、ハードウエア及びソフトウエア（コンピュータプログラム）によって、特に本発明に関係するものとして、エンジン管理モジュール１１０、電機管理モジュール１２０、車両管理モジュール１３０などを構築している。

エンジン管理モジュール１１０は、他の管理モジュールと相互連携し、エンジン８０の出力を調整するために、エンジン制御ユニット８６に種々のエンジン制御指令を送る。電機管理モジュール１２０も、他の管理モジュールと相互連携し、電力変換部８４を介して発電機８１とモータ８２とが適切に駆動されるように、電機制御ユニット８５に電機機器制御指令を送る。車両管理モジュール１３０は、エンジン制御ユニット８６、電機制御ユニット８５、作業装置制御ユニット８７、車両状態検出ユニット９０から送られてくる情報（信号・データ）に基づいて、このコンバインの走行状態や作業状態を確認して管理する。

図７の車両管理モジュール１３０には、車両状態決定部１３ａと速度状態決定部１３ｂとが構築されている。車両状態決定部１３ａは、車両状態検出ユニット９０から取得した各種の状態検出信号に基づいて、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂの駆動状態及び、刈取処理部３や脱穀装置４や穀粒排出装置３７などの農作業装置Ｗの駆動状態を決定する。速度状態決定部１３ｂは、車両状態検出ユニット９０から取得した車速に関する各種状態検出信号、あるいは電機管理モジュール１２０や電機制御ユニット８５で取り扱われているモータ８２に対する回転数の指令情報などに基づいて車速を示す速度状態を決定する。

メイン電子ユニット１００の電機管理モジュール１２０と電機制御ユニット８５とによるモータ８２の制御について具体的に説明する。

運転者によって操作される主変速レバー６６の前後方向のストローク操作位置は、速度設定用信号としてストロークセンサＳ４によって検出され、メイン電子ユニット１００に送られる。同様に、運転者によって操作される操作レバー６１の左右方向の傾斜角は、機体２の旋回（操向）を示す旋回度算定用信号として旋回レバーセンサＳ３によって検出され、メイン電子ユニット１００に送られる。電機管理モジュール１２０は、主変速レバー６６と操作レバー６１との操作位置に基づいて、つまりストロークセンサＳ４及び旋回レバーセンサＳ３からの検出信号に基づいて、モータ８２の回転数、結果的には左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとの駆動速度を制御するための指令を電機制御ユニット８５に与える。

電機制御ユニット８５は、電機管理モジュール１２０からの指令に基づいて、電力変換部８４に含まれているインバータやコンバータなどのパワーエレクトロニクス機器を制御する。その際、三相（ｕ相，ｖ相，ｗ相）の各相に設けられているスイッチングトランジスタをオンオフ制御することで発電機８１及びモータ８２の出力を変更調整する。

電機管理モジュール１２０には、本発明に特に関係する機能部として、モータ回転数設定部１２ｃとモータ回転数修正部１２ｂと旋回度算定部１２ｚとがコンピュータプログラムで構築されている。モータ回転数設定部１２ｃは、主変速レバー６６と操作レバー６１との操作位置に基づいて、モータ８２の制御目標回転数となるモータ指令回転数を算定して、電機制御ユニット８５に出力する。モータ回転数修正部１２ｂは、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂとの駆動速度の違いから導かれる旋回度に基づいて、モータ回転数設定部１２ｃによって算定されたモータ指令回転数を修正する。旋回度算定部１２ｚは、操作レバー６１の旋回設定に関する操作位置（旋回レバーセンサＳ３からの検出信号）に基づいて、旋回度を算定する。

このモータ指令回転数の修正プロセスは、図１を用いて説明した基本原理に基づいている。つまり、モータ回転数設定部１２ｃは、操作位置−モータ指令回転数マップを用いてモータ指令回転数を算定する。この実施形態での旋回度算定部１２ｚは、最小旋回半径を作り出す左クローラ駆動速度と右クローラ駆動速度との差を１００％とし、左クローラ駆動速度と右クローラ駆動速度とが同じ場合には０％となる比率を、旋回度として算定する。モータ回転数修正部１２ｂは、この比率を使った修正アルゴリズムを用いて、モータ回転数設定部１２ｃで算定されたモータ指令回転数を修正する。
この修正アルゴリズムは次のように構成されている、
（１）副変速装置５４が高速段であるときに修正が実行される、
（２）旋回度が０％から５０％では修正は実行されない、
（３）モータ指令回転数が２０００ｒｐｍ以下では修正は実行されない、
（４）旋回率が５０％を超えて８０％までで、かつモータ指令回転数が２０００ｒｐｍを超えている場合には、以下の式を用いる、
修正モータ指令回転数＝（Ｎ−２０００）／３０％×（ｐ−５０％）、
ここで、Ｎは修正前モータ指令回転数、ｐは旋回度、
（５）旋回率が８０％を超えており、かつモータ指令回転数が２０００ｒｐｍを超えている場合には、修正モータ指令回転数は２０００ｒｐｍに設定される。

このコンバインは、バッテリレスのシリアルハイブリッド車両であり、バッテリからの電力で車両を走行させることはできないので、通常は、定常的に回転しているエンジンによって発電している発電機からの電力で駆動するモータによって走行する。したがって、エンジン８０の過負荷などで停止することを避けなければならないが、必要以上の出力でエンジン８０を運転することは燃費の悪化を導く。このことから、エンジン管理モジュール１１０は、エンジン負荷を考慮して、適切にエンジン８０の運転を管理する。エンジン管理モジュール１１０に構築された負荷推定部１１ｄは、車両状態決定部１３ａによって決定された左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂの駆動状態及び農作業装置Ｗの駆動状態から推定されるエンジン負荷も推定負荷として算定する。その際、左クローラ走行体１ａと右クローラ走行体１ｂの速度差から推定されるエンジン負荷も考慮される。同様にエンジン管理モジュール１１０に構築されたエンジン指令回転数算定部１１ｂは、負荷推定部１１ｄによって算定された推定負荷に基づいてエンジン指令回転数を算定するとともに当該エンジン指令回転数に基づくエンジン制御指令をエンジン制御ユニット８６に出力する。

この負荷推定部１１ｄとエンジン制御ユニット８６とによる、エンジン負荷に応じたエンジン回転数制御（パワーオンデマンド制御）の簡単なアルゴリズムの具体例の１つを、図８を用いて、説明する。この具体例では、負荷推定部１１ｄとエンジン制御ユニット８６とは一体的に動作するが、まず、車両状態決定部１３ａからの情報に基づいて、エンジン負荷に影響を与える運転モードとして、次の８つのモードを規定する。
（１）停止モード：作業も走行も行われていない。
（２）刈取り作業前後＋直進モード：刈取作業に入る直前の所定時間、または刈取作業が終了した後の所定時間で、機体２は直進している。
（３）刈取り作業前後＋旋回モード：刈取作業に入る直前の所定時間、または刈取作業が終了した後の所定時間で、機体２は旋回している（左右のクローラ走行体１ａ、１ｂの速度が異なっている）。
（４）刈取り作業中＋直進モード：刈取作業中で、機体２は直進している。
（５）刈取り作業中＋旋回モード：刈取作業中で、機体２は旋回している。
（６）路上走行＋直進モード：副変速装置５４を高速段にしての走行で、機体２は直進している。
（７）路上走行＋旋回モード：副変速装置５４を高速段にしての走行で、機体２は旋回している。
（８）穀粒排出モード：穀粒排出装置３７を用いて穀粒タンク５から穀粒を排出している。
エンジン制御ユニット８６は、上記運転モードに応じてエンジン指令回転数を算定する。この実施形態では、図８で模式的に示されたようなエンジン性能曲線が規定されているので、これに基づいたエンジン指令回転数が算定される。このエンジン８０の最大出力が１８.５ＫＷで、最高回転数が２５００ｒｐｍであり、図８で模式的に示されたエンジン制御特性は、３つの線で表されている。つまり、高負荷時には高回転数Ｎｈ（例えば、２５００ｒｐｍより少し低い回転数）が設定され、中負荷時には中回転数Ｎｍ（例えば、２０００ｒｐｍより少し低い回転数）が設定され、低負荷時には低回転数Ｎｌ（例えば、１５００ｒｐｍより少し高い低回転数）が設定され、ドループ制御される。またこのエンジン８０のアイドリング回転数は１０００ｒｐｍより少し高い回転数となっている。
このことから、実際的には、
（１）停止モードでは、アイドリング回転数が設定され、
（２）刈取り作業前後＋直進モードでは、アイドリング回転数から低回転数までの領域が設定され、
（３）刈取り作業前後＋旋回モードでは、高回転数よりやや低い回転数が設定され、
（４）刈取り作業中＋直進モードでは、低回転数から最高回転数までの領域が設定され、
（５）刈取り作業中＋旋回モードでは、最高回転数が設定され、
（６）路上走行＋直進モードでは、低回転数から中回転数までの領域が設定され、
（７）路上走行＋旋回モードでは、最高回転数が設定され、
（８）穀粒排出モードでは、アイドリング回転数よりやや高い回転数が設定される。

従来のシリーズハイブリッドでは、エンジンの高効率運転による省エネを図るため、負荷にかかわらず最高回転数に設定していたが、低負荷でも最高回転数が設定されることになるので、低負荷が続く場合には、省エネが不充分となる。また、負荷変動に合わせて、常にエンジン回転数の設定を調整する場合、負荷が細かく変動する状況では、エンジンのふかしが繰り返されるという、省エネや騒音に関する不都合が生じる。このようなことを考慮し、上記の具体例では、高負荷で高回転数、中負荷で宙回転数、低負荷で低回転数というように負荷に応じてエンジン回転数を設定している。その際、刈取り作業中＋旋回モード及び路上走行＋旋回モードは最も大きな負荷が生じる運転状態なので最大回転数が設定されている。

〔別実施形態〕

（１）上述した実施形態では走行装置１は左右一対のクローラ走行体１ａ、１ｂから構成されていたが、車輪とクローラ走行体の複合構成、あるいは車輪のみの構成を採用してもよい。
（２）第３操作具５６及び第２操作具５７は、運転者によって操作される操作レバーと当該操作レバーの操作変位を検出するセンサとから構成してもよい。
（３）上述した実施形態では、エンジン指令回転数は、負荷推定部１１ｄの負荷に基づいてエンジン指令回転数算定部１１ｂで算定された。しかしながら、電機管理モジュール１２０によるモータ指令回転数の算定にもモータ負荷、結果的にはエンジン負荷がされていることから、エンジン指令回転数算定部１１ｂがこのモータ指令回転数からエンジン指令回転数を導出するようにしてもよい。

本発明は、車体の走行に伴って農作物を刈り取って脱穀処理するようにした自脱型又は普通型のコンバインに適用できる。

１：走行装置
１ａ：左クローラ走行体
１ｂ：右クローラ走行体
２：走行機体
３：刈取処理部
４：脱穀装置
５：穀粒タンク
７：搭乗運転部
８：刈取部
１２：刈取装置
５４：副変速装置
５６：第３操作具
５７：第２操作具
６１：操作レバー（旋回設定用レバー）
６６：主変速レバー（速度設定用レバー）
８０：エンジン
８１：発電機
８２：モータ（電動モータ）
８４：電力変換部
８５：電機制御ユニット
８６：エンジン制御ユニット
８７：作業装置制御ユニット
９０：車両状態検出ユニット
１００：メイン電子ユニット
１１０：エンジン管理モジュール
１１ｂ：エンジン指令回転数算定部
１１ｄ：負荷推定部
１２０：電機管理モジュール
１２ｂ：モータ回転数修正部
１２ｃ：モータ回転数設定部
１２ｚ：旋回度算定部
１３０：車両管理モジュール
１３ａ：車両状態決定部
１３ｂ：速度状態決定部
Ｓ２：エンジン回転数センサ
Ｓ３：旋回レバーセンサ
Ｓ４：ストロークセンサ
ＯＤ：車速設定操作装置

Claims (6)

1. エンジンと、前記エンジンの出力によって駆動する発電機と、前記発電機からの電力によって駆動するモータと、前記モータからの回転動力によって互いに独立して駆動される左クローラ走行体と右クローラ走行体とを有する走行装置と、操作位置に応じた車速を設定するための車速設定操作装置と、前記発電機と前記モータとを制御する電機制御ユニットと、前記エンジンの出力を制御するエンジン制御ユニットと、農作物を収穫する農作業装置とを備えた、シリーズハイブリッドコンバインであって、
   前記操作位置に基づいて前記モータの制御目標回転数となるモータ指令回転数を算定して、前記電機制御ユニットに出力するモータ回転数算定部と、
   前記左クローラ走行体と右クローラ走行体との駆動速度の違いから導かれる旋回度に基づいて前記モータ指令回転数を修正するモータ回転数修正部と、を備え、
   前記モータ回転数修正部は、前記旋回度が所定値以下の場合、前記モータ指令回転数に対する修正を行わず、前記旋回度が所定値を超えた場合、その超過分に応じて算定される回転数低下量で前記モータ指令回転数に対する修正を行うシリーズハイブリッドコンバイン。
2. 車速を表す速度状態値を検出する速度状態検出部が備えられ、前記モータ回転数修正部は、前記速度状態値と前記旋回度とに基づいて前記モータ指令回転数を修正する請求項１に記載のシリーズハイブリッドコンバイン。
3. 前記速度状態値がモータ指令回転数である請求項２に記載のシリーズハイブリッドコンバイン。
4. 前記モータ回転数修正部では、前記モータ指令回転数が予め設定された最低回転数以下になるような修正が禁止されている請求項１から３のいずれか一項に記載のシリーズハイブリッドコンバイン。
5. 前記操作位置に基づいて前記エンジンの目標回転速度を算定する目標速度算定部と、前記目標回転速度に基づいて算定されたエンジン指令回転数を前記エンジン制御ユニットに出力するエンジン指令回転数算定部とが備えられている請求項１から４のいずれか一項に記載のシリーズハイブリッドコンバイン。
6. 前記車速設定操作装置は、速度設定用レバーと旋回設定用レバーとからなる請求項１から５のいずれか一項に記載のシリーズハイブリッドコンバイン。

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