JP6096481B2 - チェーン及びその表面熱処理方法 - Google Patents

Description

本発明は、チェーン、特にステンレス鋼を用いたステンレスチェーン及びその表面熱処理方法に関する。

従来、ローラチェーン等、動力伝達用のチェーンでは、スチールよりも防錆性に優れるステンレス鋼を用いたステンレスチェーンが広く普及している。この種のステンレスチェーンに用いられるステンレス鋼としては、オーステナイト系ステンレス鋼や析出硬化型ステンレス鋼等が知られている。一般的には、耐食性が良好で、熱処理工程が簡便で、材料価格の比較的安いオーステナイト系ステンレス鋼が、ステンレスチェーンとして多く使用されている（特許文献１参照）。

特開２００３−３２２２２２号公報

しかしながら、特許文献１のオーステナイト系ステンレス鋼を用いたステンレスチェーンでは、通常の鉄鋼を用いたチェーンに比べて、硬度（強度）が劣るという課題があった。

これを解決するために、ステンレスチェーンとして析出硬化型ステンレス鋼を用いれば、オーステナイト系ステンレス鋼を用いるよりも、硬度が優れたステンレスチェーンを得ることができる。しかし、析出硬化型ステンレス鋼を用いたステンレスチェーンでは、オーステナイト系ステンレス鋼を用いたステンレスチェーンに比べて、熱処理工程が複雑で、材料価格が高いという課題があった。

そこで、本発明は、硬度、耐食性、成形性に優れ、熱処理加工が簡便で、かつ安価であり、もって上述した課題を解決したチェーン及びその表面熱処理方法を提供することを目的とするものである。

本発明は、相対移動する摺動部材を有するチェーン（１）において、
前記摺動部材の少なくとも一部は、マルテンサイト系ステンレス鋼を母材とし、
前記母材の表層に、単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有すると共に、炭化物及び窒化物の析出量は合計０．０５［質量％］以下である、
ことを特徴とするチェーン（１）にある。

尚、上記一部の摺動部材は、例えば図１を参照して、例えばローラチェーン（１）の場合、ピン（４１）、ブシュ（３１）及びローラ（３２）の少なくとも一個であり、ブシュチェーンの場合、ピン及びブシュの少なくとも一個であり、サイレントチェーンの場合、ピン及び該ピンに摺接するピン孔を有するリンクプレートの少なくとも一個である。

前記マルテンサイト系ステンレス鋼は、例えば、炭素量が０．０２〜０．３［質量％］の低炭素鋼であることが好ましい。

例えば図１を参照して、前記チェーン（１）は、多数のリンクプレート（３０，４０）及びこれらリンクプレート（３０，４０）を屈曲自在に連結するピン（４１）を含む前記摺動部材がステンレス鋼からなるステンレスチェーンである。

更に、例えば図１を参照して、前記チェーン（１）は、一対の外リンクプレート（４０）の両端部をピン（４１）で連結した外リンク（４）と、一対の内リンクプレート（３０）の両端部をブシュ（３１）で連結する内リンク（３）と、を前記ブシュ（３１）に前記ピン（４１）を嵌挿することにより交互に連結してなり、
前記一部の摺動部材は、前記ピン（４１）及び前記ブシュ（３１）である。

例えば図１を参照して、前記チェーン（１）は、前記ブシュ（３１）に被嵌したローラ（３２）を備えるローラチェーン（１）であり、
前記一部の摺動部材は、前記ピン（４１）、前記ブシュ（３１）、前記ローラ（３２）である。

本発明は、例えば図２及び図３を参照して、チェーン（１）を構成する摺動部材の少なくとも一部にマルテンサイト系ステンレス鋼を母材として用い、
該母材の周囲を真空にする第１の減圧工程（Ｓ１）と、
前記第１の減圧工程の後に、前記母材を９５０〜１０５０［℃］まで昇温する第１の昇温工程（Ｓ３）と、
前記第１の昇温工程の後に、前記母材を９５０〜１０５０［℃］に１〜３［時間］維持する第１の均熱工程（Ｓ４）と、
前記第１の減圧工程の終了から前記第１の均熱工程の開始までの間に、前記母材の周囲に窒化処理ガスを充填する第１の窒素導入工程（Ｓ２）と、
前記第１の均熱工程の後に、前記母材を常温まで窒化処理ガスにより冷却する第１の冷却工程（Ｓ５）と、
前記第１の冷却工程の後に、前記母材の周囲を真空にする第２の減圧工程（Ｓ６）と、
前記第２の減圧工程の後に、前記母材を１５０〜２００［℃］まで昇温する第２の昇温工程（Ｓ８）と、
前記第２の昇温工程の後に、前記母材を１５０〜２００［℃］に１〜３［時間］維持する第２の均熱工程（Ｓ９）と、
前記第２の減圧工程の終了から前記第２の均熱工程の開始までの間に、前記母材の周囲に窒化処理ガスを充填する第２の窒素導入工程（Ｓ７）と、
前記第２の均熱工程の後に、前記母材を常温まで徐冷する第２の冷却工程（Ｓ１０）と、を有する表面熱処理を前記母材に施す、
ことを特徴とするチェーンの表面熱処理方法にある。

例えば図３を参照して、前記第１の減圧工程及び前記第２の減圧工程では、前記母材の周囲を高真空にすることが好ましい。尚、高真空とは、真空度が０．１〜１０^−５［Ｐａ］の範囲である。

尚、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これにより請求項の構成に何等影響を及ぼすものではない。

請求項１に係る本発明によると、チェーンの少なくとも一部の摺動部材がマルテンサイト系ステンレス鋼を母材としているので、安価でありながら成形性を良好にすることができる。しかも、当該摺動部材の表層に、単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有することから表層の硬度を高くできると共に、炭化物及び窒化物の析出量は合計０．０５［質量％］以下であることからクロム化合物量を減少させて単体のクロムを増加させ、耐食性を高くできるので、表層の硬度及び耐食性を両立することができる。

請求項２に係る本発明によると、マルテンサイト系ステンレス鋼の炭素含有量を０．０２〜０．３［質量％］の低炭素鋼としたので、摺動部材の表層に、より確実に所定量の単体の炭素及び窒素を含有させることができる。これにより、摺動部材の表層の硬度及び耐食性を、より高度に両立することができる。

請求項３に係る本発明によると、例えばローラチェーン、ブシュチェーン、サイレントチェーン、リーフチェーン等のリンクプレートを含めて、摺動部材に限らず全てのチェーン構成部材をステンレス鋼としたので、電位差による腐食を阻止して、耐食性の優れたステンレスチェーンの摺動部材の表面硬度を高めて、チェーンの長寿命化を図ることができる。

請求項４に係る本発明によると、例えばローラチェーンやブシュチェーンのように、ピン及びブシュを有するチェーンのピン及びブシュが上述の摺動部材であるので、ピン及びブシュの硬度及び耐食性が向上することから、チェーンの長寿命化を図ることができる。

請求項５に係る本発明によると、ローラチェーンのピン、ブシュ、ローラの全てが上述の摺動部材であるので、ピン、ブシュ、ローラの硬度及び耐食性が向上することから、ローラチェーンの長寿命化を図ることができる。

請求項６に係る本発明によると、当該摺動部材がマルテンサイト系ステンレス鋼を母材とすることから、安価で成形性を良好にすることができるものでありながら、簡便な熱処理方法によって、摺動部材の表層に、単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有すると共に、炭化物及び窒化物の析出量は合計０．０５［質量％］以下にできるので、表層の硬度及び耐食性を両立することができる。

請求項７に係る本発明によると、高真空による真空熱処理を行うことで、ステンレス鋼からの脱炭を抑えると共に、ステンレス鋼の表層での窒素の拡散量を上げることができる。これにより、より確実に、摺動部材の表層に単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有すると共に、炭化物及び窒化物の析出量は合計０．０５［質量％］以下にできるので、表層の硬度及び耐食性を両立することができる。

本発明の実施の形態のチェーンであり、（ａ）は平面図、（ｂ）は正面図。 本発明の実施の形態による表面熱処理方法の手順を示すフローチャート。 本発明の実施の形態による表面熱処理方法の手順を示すタイムチャート。 本発明の実施の形態による摺動部材の表層の特性を示し、（ａ）は炭素及び窒素の含有量と表面硬度との関係を示すグラフ、（ｂ）は炭素及び窒素の含有量と耐食性との関係を示すグラフ。 本発明の他の実施の形態による表面熱処理方法の手順を示すフローチャート。

以下、本発明のチェーンをローラチェーンに適用した実施の形態について説明する。

図１に示すように、ローラチェーン１は、多数のリンク２が回り対隅により連続して無端状に連結されて形成されている。各リンク２は、内リンク３及び外リンク４を備えている。

内リンク３は、２枚の同形状のリンクプレートとしての内リンクプレート３０の両端部を、ブシュ３１にて圧入により連結し、該ブシュ３１にローラ３２を被嵌してなる。外リンク４は、２枚のリンクプレートとしての外リンクプレート４０の両端部を、ピン４１にて圧入により連結してなる。そして、ブシュ３１にピン４１が嵌挿して、内リンク３と外リンク４とを交互に連結して無端状に構成されている。内リンクプレート３０及び外リンクプレート４０は、オーステナイト系ステンレス鋼、例えばＳＵＳ３０４により形成されている。

ローラチェーン１は、ローラ３２が図示しないスプロケットと噛合することにより動力伝達が行なわれる。各リンク２の屈曲時には、ローラ３２の内周面とブシュ３１の外周面とが相対回転し、またブシュ３１の内周面とピン４１の外周面とが相対回転するので、これらの面は摺動により摩耗を生じやすくなっている。

摺動部材としてのピン４１、ブシュ３１及びローラ３２は、マルテンサイト系ステンレス鋼、例えばＳＵＳ４０３（成分［質量％］：炭素０．１５以下、ケイ素０．５０以下、マンガン１．００以下、リン０．０４０以下、硫黄０．０３０以下、クロム１１．５０〜１３．００、ニッケル０．６０以下）を母材として形成されている。本実施の形態では、摺動部材の母材としてマルテンサイト系ステンレス鋼のＳＵＳ４０３を用いているが、これには限られず、他のマルテンサイト系ステンレス鋼でもよく、例えばＳＵＳ４１０（成分組成は、上述したＳＵＳ４０３と同様）を用いてもよい。

以下、これらの摺動部材の高硬度化及び高耐食性を図るための表面熱処理方法の手順について、図２に示すフローチャート及び図３に示すタイムチャートに沿って説明する。

摺動部材は、炭素量が０．０２〜０．３［質量％］の低炭素鋼のマルテンサイト系ステンレス鋼を母材としている。摺動部材を炉に入れ、炉を高真空（例えば、０．０１［Ｐａ］）に減圧し（ステップＳ１、第１の減圧工程）、炉が高真空になってから炉に窒素ガスを導入する（ステップＳ２、第１の窒素導入工程）。

そして、炉を常温から１０５０［℃］まで昇温し（ステップＳ３、第１の昇温工程）、１０５０［℃］をほぼ均熱に例えば２時間程度維持する（ステップＳ４、第１の均熱工程）。この昇温及び均熱維持により、摺動部材の母材であるステンレス鋼はオーステナイト相となり、また窒素が母材表面（表面からの深さ０．１〜０．２［ｍｍ］程度）から浸透、拡散され、固溶状態になる。

２時間の均熱維持後、窒素ガスを供給することにより、摺動部材は１０５０［℃］から常温まで、例えば２時間程度で常温まで冷却する（ステップＳ５、第１の冷却工程）。これにより、摺動部材は焼き入れされ、マルテンサイト変態を起こす。

次に、炉を高真空（例えば、０．０１［Ｐａ］）に減圧し（ステップＳ６、第２の減圧工程）、炉が高真空になってから炉に窒素ガスを導入する（ステップＳ７、第２の窒素導入工程）。そして、焼き入れされた摺動部材を、常温から１５０［℃］に昇温し（ステップＳ８、第２の昇温工程）、１５０［℃］をほぼ均熱に例えば２時間程度維持する（ステップＳ９、第２の均熱工程）。これにより、窒素が母材表面から浸透、拡散され、固溶状態になる。

２時間の均熱維持後、摺動部材は１５０［℃］から常温まで炉内で徐冷され（ステップＳ１０、第２の冷却工程）、焼き戻しされる。

以上の工程により、摺動部材の表層（表面からの深さ０．１〜０．２［ｍｍ］程度）には、単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有すると共に、炭化物及び窒化物の析出量は合計０．０５［質量％］以下であるようになる。

ここで、第１の昇温工程及び第１の均熱工程における温度は１０５０［℃］としたが、これには限られず、例えば９５０〜１０５０［℃］程度であればよい。また、第１の均熱工程における維持時間は２時間としたが、これには限られず、例えば１〜３時間程度であればよい。また、第１の冷却工程における冷却時間は２時間としたが、これには限られず、２時間以下であってもよい。

さらに、第２の昇温工程及び第１の均熱工程における温度は１５０［℃］としたが、これには限られず、例えば１５０〜２００［℃］程度であればよい。また、第２の均熱工程における維持時間は２時間としたが、これには限られず、例えば１〜３時間程度であればよい。これら温度や時間は、いずれも一般的な焼き入れ及び焼き戻しと同様に、摺動部材の大きさや材質によって適宜変更することができる。

上述した手順により得られた摺動部材の表層の組成について、以下に説明する。

摺動部材は、炭素量が０．０２〜０．３［質量％］の低炭素鋼のマルテンサイト系ステンレス鋼からなり、表層は、単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有すると共に、炭化物及び窒化物は合計０．０５［質量％］以下である。ここで、表層に含有される単体の炭素及び窒素とは、化合物を形成していない単体の炭素及び単体の窒素を意味する。

単体の炭素及び窒素の合計の濃度が０．１７［質量％］未満であると、所望の硬度（例えば、５００［ＨＶ］）を満たすことができない（図４（ａ）参照）。これは、単体の炭素及び窒素の表層への固溶量が多い程、表層の硬度が高くなる性質により、表層への固溶量が０．１７［質量％］未満では硬度の上昇が不十分だからである。尚、本実施の形態では、所望の硬度を５００［ＨＶ］としているが、これには限られず、ローラチェーン１の使用条件に応じて適宜設定することができる。

また、単体の炭素及び窒素の合計の濃度が０．１７［質量％］未満であると、所望の耐食性（キャス試験の結果に基づく相対値）を満たすことができない（図４（ｂ）参照）。これは、単体の炭素及び窒素が例えば約０．３［質量％］以下の場合は、表面熱処理により表層において母材中のクロム化合物量が減少して単体のクロムが増加して耐食性が向上する性質により、表層への固溶量が０．１７［質量％］未満では単体のクロムの増加が不十分だからである。尚、本実施の形態では、所望の耐食性をキャス試験の結果に基づく相対値で判定しているが、これには限られず、ローラチェーン１の使用条件に応じて適宜設定することができる。

更に、単体の炭素及び窒素の合計の濃度が０．５［質量％］を超える場合は、所望の耐食性を得ることができない（図４（ｂ）参照）。これは、単体の炭素及び窒素が例えば約０．３［質量％］以上の場合は、単体の炭素及び窒素の表層への固溶量が多い程、表層において母材中のクロム化合物が増加して単体のクロムが減少して耐食性が低下する性質により、表層への固溶量が０．５［質量％］を超えると単体のクロムが必要以上に減少してしまうからである。

従って、所望の硬度及び耐食性を得るためには、表層に含有される単体の炭素及び窒素の合計の濃度は、０．１７〜０．５０［質量％］とし、好ましくは約０．３［質量％］である。これにより、部材に窒素を適度に固溶させ、高真空による真空熱処理をしたことで窒素とクロムとの反応を抑え、クロムを単体で残すことができるので、所望の硬度及び耐食性を得ることができる。

本実施の形態では、マルテンサイト系ステンレス鋼は炭素量が０．０２〜０．３［質量％］の低炭素鋼としている。このため、表面熱処理によって窒素が０．２［質量％］程度侵入しても、単体の炭素及び窒素の合計の濃度を最大でも０．５［質量％］程度に抑えることができるので、所望の硬度及び耐食性を得ることができる。

また、表層に含有される析出した炭化物及び窒化物の合計の濃度が０．０５［質量％］を超える場合は、所望の耐食性を得ることができない。これは、炭化物及び窒化物の析出量が多い程、表層においてクロム化合物が増加して単体のクロムが減少して耐食性が低下する性質により、表層への析出量が０．０５［質量％］を超えると単体のクロムが必要以上に減少してしまうからである。

また、析出した炭化物及び窒化物の合計の濃度が０［質量％］であっても、単体の炭素及び窒素が含有されていることから、所望の硬度を得ることができる。しかも、析出した炭化物及び窒化物の合計の濃度が０［質量％］である場合は、クロム化合物が最も少なくなるので、単体のクロムが増加して耐食性が向上して好ましい。

従って、所望の耐食性を得るためには、表層に含有される析出した炭化物及び窒化物の合計の濃度は、０〜０．０５［質量％］とし、好ましくは０［質量％］である。

従って、ピン４１、ブシュ３１及びローラ３２のいずれの表層も、単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有すると共に、炭化物及び窒化物の析出量が合計０．０５［質量％］以下である組成になっているので、高い硬度及び耐食性を得ることができる。

上述したローラチェーン１を使用する際は、図示しないスプロケットに巻き掛けられて、例えば動力伝達用に使用される。ローラチェーン１の使用時には、ピン４１とブシュ３１との摩擦面、ブシュ３１とローラ３２との摩擦面、ローラ３２とスプロケットとの摩擦面において摺動により摩擦が発生するが、ピン４１、ブシュ３１、ローラ３２には上述の表面熱処理が施されて高い硬度及び耐食性を得ているので、ローラチェーン１は高い耐久性を得ることができる。

以上説明したように、本実施の形態のローラチェーン１によると、ピン４１、ブシュ３１、ローラ３２を、マルテンサイト系ステンレス鋼により形成しているので、オーステナイト系ステンレス鋼により形成する場合に比べて、安価でありながら成形性に優れている。しかも、これらの摺動部材は、上述した表面熱処理が施されているので、硬度と耐食性を高度に両立することができる。また、更に、表面熱処理方法は所定の条件で、焼き入れ及び焼き戻しと同様の熱処理を行うだけの簡便なものであり、処理の煩雑化を抑制できる。

また、本実施の形態のローラチェーン１によると、ローラチェーン１を構成する部材のうち、ピン４１、ブシュ３１及びローラ３２のみをマルテンサイト系ステンレス鋼により形成し、上述した表面熱処理を施し、内リンクプレート３０及び外リンクプレート４０はオーステナイト系ステンレス鋼により形成し、上述した表面熱処理を施していない。これにより、ピン４１を外リンクプレート４０に圧入する際、これらの部材間に硬度差があることから外リンクプレート４０が変形するので、ピン４１及び外リンクプレート４０の両方を傷めてしまうことを抑制できる。同様に、ブシュ３１を内リンクプレート３０に圧入する際にも、内リンクプレート３０が変形するので、ブシュ３１及び内リンクプレート３０の両方を傷めてしまうことを抑制できる。

尚、以上説明した本実施の形態のローラチェーン１においては、ローラチェーン１を構成する部材のうち、摺動部材であるピン４１、ブシュ３１、ローラ３２のみをマルテンサイト系ステンレス鋼により形成し、上述した表面熱処理を施した場合について説明した。しかしながら、本発明に係るチェーンは、これに限られず、例えば、内リンクプレート３０及び外リンクプレート４０についても、マルテンサイト系ステンレス鋼により形成し、上述した表面熱処理を施してもよい。あるいは、ピン４１、ブシュ３１、ローラ３２の全てではなく、例えば、ピン４１及びブシュ３１のみ、あるいはピン４１のみ等、いずれか１つあるいは２つに表面熱処理を施すようにしてもよい。

また、本実施の形態のチェーン１においては、チェーン１がローラチェーンである場合について説明した。しかしながら、本発明に係るチェーンは、これに限られず、例えば、多数のリンクプレート及びこれらリンクプレートを屈曲自在に連結するピンを含むチェーンに適用することができ、具体的には、ブシュチェーンやサイレントチェーン等、他の一般産業用全般のチェーンに適用することができる。

例えば、ブシュチェーンに適用した場合、チェーン１は、一対の外リンクプレートの両端部をピンで連結した外リンクと、一対の内リンクプレートの両端部をブシュで連結する内リンクと、をブシュにピンを嵌挿することにより交互に連結してなり、表面熱処理を施す一部の摺動部材はピン及びブシュの少なくとも一個となる。また、例えば、サイレントチェーンやリーフチェーンに適用した場合、チェーン１は、多数のプレートをピンにより交互に連結してなり、表面熱処理を施す一部の摺動部材はピン及び該ピンに摺接するピン孔を有するリンクプレートの少なくとも一個となる。尚、リンクプレートがステンレス鋼でない一般鋼からなるチェーンにも適用可能である。

また、本実施の形態のローラチェーン１においては、真空熱処理及び窒素ガスの雰囲気熱処理による表面熱処理を施した場合について説明した。しかしながら、本発明に係るチェーンは、これに限られず、例えば、他の表面熱処理方法を採用してもよい。あるいは、例えば、レーザを利用した方法等を採用してもよい。

また、本実施の形態のチェーン１の表面熱処理方法では、第１の減圧工程を行ってから第１の窒素導入工程を実行し、その後に第１の昇温工程を実行しているが、これには限られず、第１の窒素導入工程は、第１の減圧工程の終了から第１の均熱工程の開始までの間に実行されればよい。従って、例えば、第１の減圧工程を行ってから第１の昇温工程を実行し、その後に第１の窒素導入工程を実行するようにしたり、あるいは第１の減圧工程を行ってから第１の昇温工程を実行中に第１の窒素導入工程を実行するようにしてもよい。

同様に、本実施の形態では、第２の減圧工程を行ってから第２の窒素導入工程を実行し、その後に第２の昇温工程を実行しているが、これには限られず、第２の窒素導入工程は、第２の減圧工程の終了から第２の均熱工程の開始までの間に実行されればよい。従って、例えば、第２の減圧工程を行ってから第２の昇温工程を実行し、その後に第２の窒素導入工程を実行したり、あるいは第２の減圧工程を行ってから第２の昇温工程を実行中に第２の窒素導入工程を実行するようにしてもよい。

例えば、第１の減圧工程を行ってから第１の昇温工程を実行し、その後に第１の窒素導入工程を実行し、また第２の減圧工程を行ってから第２の昇温工程を実行し、その後に第２の窒素導入工程を実行する場合の表面熱処理方法の手順について、図５に示すフローチャートに沿って説明する。

摺動部材を炉に入れ、炉を高真空（例えば、０．０１［Ｐａ］）に減圧し（ステップＳ１１、第１の減圧工程）、炉を常温から１０５０［℃］まで昇温する（ステップＳ１２、第１の昇温工程）。炉が１０５０［℃］に達してから、炉に窒素ガスを導入し（ステップＳ１３、第１の窒素導入工程）、１０５０［℃］をほぼ均熱に例えば２時間程度維持する（ステップＳ１４、第１の均熱工程）。この時、窒素が、母材表面から浸透、拡散され固溶状態となる。

２時間の均熱維持後、窒素ガスを供給することにより、摺動部材は１０５０［℃］から常温まで、例えば２時間程度で常温まで冷却する（ステップＳ１５、第１の冷却工程）。これにより、摺動部材は焼き入れされ、マルテンサイト変態を起こす。

次に、炉を高真空（例えば、０．０１［Ｐａ］）に減圧し（ステップＳ１６、第２の減圧工程）、常温から１５０［℃］に昇温する（ステップＳ１７、第２の昇温工程）。炉が１５０［℃］に達してから、炉に窒素ガスを導入し（ステップＳ１８、第２の窒素導入工程）、１５０［℃］をほぼ均熱に例えば２時間程度維持する（ステップＳ１９、第２の均熱工程）。この時、窒素が、母材表面から浸透、拡散され固溶状態となる。２時間の均熱維持後、摺動部材は１５０［℃］から常温まで炉内で徐冷され（ステップＳ２０、第２の冷却工程）、焼き戻しされる。

マルテンサイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ４０３からなる試料について、図３に示す温度パターンで、上述した第１の減圧工程、第１の窒素導入工程、第２の減圧工程、第２の窒素導入工程における条件を変更して表面熱処理を施した。

そして、各試料について、単体の炭素及び窒素の含有量（質量％）と、表面硬度（ＨＶ）との関係を測定した。その結果を、図４（ａ）に示す。ここでは、表面硬度が５００［ＨＶ］以上の場合に、試料の表層は十分な硬度を有すると判定した。尚、ここでは、十分な硬度の有無の閾値を５００［ＨＶ］としているが、本閾値はチェーン１の使用条件に応じて適宜設定することができる。

また、各試料について、単体の炭素及び窒素の含有量（質量％）と、耐食性との関係を測定した。その結果を、図４（ｂ）に示す。ここでの耐食性は、キャス試験（銅イオン添加酢酸酸性塩水噴霧試験）を行い、十分な耐食性が得られたものは１以上の値とし、十分な耐食性が得られなかったものは１未満の値とする相対的な評価とした。また、炭化物及び窒化物の析出量（化合物析出量）（質量％）を測定した。尚、ここでは、十分な耐食性の有無の閾値をキャス試験の結果に基づく相対値で判定しているが、本閾値はチェーン１の使用条件に応じて適宜設定することができる。

［実施例］
試料に対して、第１の減圧工程及び第２の減圧工程において高真空（０．０１［Ｐａ］）に減圧し、第１の窒素導入工程及び第２の窒素導入工程において窒素ガス導入を行うことで、雰囲気熱処理による表面熱処理を行った。その結果、単体の炭素及び窒素の含有量は０．３２１［質量％］、表面硬度は６７６［ＨＶ］、耐食性は１を超え、化合物析出量は０．０１３［質量％］であった。従って、表面硬度及び耐食性共に、十分な値を得ることができた。本実施例は、高真空にしてから熱処理を行ったことで、脱炭を抑えると共に窒素の拡散量を上げて試料に適量を固溶させることができ、しかも窒素とクロムとの反応を抑えることができた。

［比較例１］
試料に対して、第１の減圧工程及び第２の減圧工程において中真空（２０［Ｐａ］）に減圧し、第１の窒素導入工程及び第２の窒素導入工程において窒素ガス導入を行うことで、雰囲気熱処理による表面熱処理を行った。その結果、単体の炭素及び窒素の含有量は０．１６６［質量％］、表面硬度は５２６［ＨＶ］、耐食性は１未満、化合物析出量は０．０１０［質量％］であった。本比較例は、実施例に比べて、真空度が低いために脱炭による母材炭素濃度の低下が生じ、また窒素侵入量が少なかった。従って、単体の炭素及び窒素の含有量は０．１６６［質量％］に留まり、表面硬度は十分な値であったが、耐食性は不十分な値になった。

［比較例２］
試料に対して、第１の減圧工程及び第２の減圧工程において高真空（０．０１［Ｐａ］）に減圧し、第１の窒素導入工程及び第２の窒素導入工程においては窒素ガスを導入せず、真空熱処理のみの表面熱処理を行った。その結果、単体の炭素及び窒素の含有量は０．１３２［質量％］、表面硬度は４５０［ＨＶ］、耐食性は１未満、化合物析出量は０．００５［質量％］であった。本比較例は、実施例と同等の高真空度であるため、脱炭はみられなかったが、窒素ガスが無いことから窒素の侵入が殆ど無かった。従って、単体の炭素及び窒素の含有量は０．１３２［質量％］に留まり、表面硬度及び耐食性共に、不十分な値であった。

［比較例３］
試料に対して、第１の減圧工程及び第２の減圧工程において減圧をせず、第１の窒素導入工程及び第２の窒素導入工程において吸熱型変性ガス（組成比率は、一酸化炭素：１８〜２５［容量％］、水素：２８〜４０［容量％］、窒素：４４［容量％］、その他、二酸化炭素等）（平衡炭素濃度０．１［％］）導入による雰囲気熱処理で、表面熱処理を行った。その結果、単体の炭素及び窒素の含有量は０．１２５［質量％］、表面硬度は４２３［ＨＶ］、耐食性は１未満、化合物析出量は０．０１０［質量％］であった。窒素ガスが殆ど無いことから窒素の侵入が殆ど無く、単体の炭素及び窒素の含有量は０．１２５［質量％］に留まり、また雰囲気熱処理による酸化スケールの生成による母材表層のクロム濃度の低下により、表面硬度及び耐食性共に、不十分な値であった。

［比較例４］
試料に対して、第１の減圧工程及び第２の減圧工程において減圧をせず、第１の窒素導入工程及び第２の窒素導入工程において吸熱型変性ガス（平衡炭素濃度１．０［％］）導入による雰囲気熱処理で、表面熱処理を行った。その結果、単体の炭素及び窒素の含有量は１．０１０［質量％］、表面硬度は７４０［ＨＶ］、耐食性は１未満、化合物析出量は０．８８０［質量％］であった。窒素ガスが殆ど無いことから窒素の侵入が殆ど無かったが、吸熱型変性ガスにより浸炭が促進され、単体の炭素及び窒素の含有量は１．０１０［質量％］に増加し、非常に高い硬度を得た。しかし、単体の炭素及び窒素の含有量が０．５０［質量％］を超えたため、主に炭化物の化合物析出量が０．８８０［質量％］にもなり、固溶クロム濃度が大幅に低下して耐食性が不十分な値であった。

従って、本実施の形態の表面熱処理法により、表面硬度及び耐食性共に所望の要件を満たす部材を得られることが確認された。

１ チェーン（ローラチェーン）
３ 内リンク
４ 外リンク
３０ リンクプレート（内リンクプレート）
３１ 摺動部材（ブシュ）
３２ 摺動部材（ローラ）
４０ リンクプレート（外リンクプレート）
４１ 摺動部材（ピン）

Claims (7)

1. 相対移動する摺動部材を有するチェーンにおいて、
   前記摺動部材の少なくとも一部は、マルテンサイト系ステンレス鋼を母材とし、
   前記母材の表層に、単体の炭素及び窒素を合計０．１７〜０．５０［質量％］含有すると共に、炭化物及び窒化物の析出量は合計０．０５［質量％］以下である、
   ことを特徴とするチェーン。
2. 前記マルテンサイト系ステンレス鋼は、炭素量が０．０２〜０．３［質量％］の低炭素鋼である、
   ことを特徴とする請求項１記載のチェーン。
3. 前記チェーンは、多数のリンクプレート及びこれらリンクプレートを屈曲自在に連結するピンを含む前記摺動部材がステンレス鋼からなるステンレスチェーンである、
   ことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のチェーン。
4. 前記チェーンは、一対の外リンクプレートの両端部をピンで連結した外リンクと、一対の内リンクプレートの両端部をブシュで連結する内リンクと、を前記ブシュに前記ピンを嵌挿することにより交互に連結してなり、
   前記一部の摺動部材は、前記ピン及び前記ブシュである、
   ことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載のチェーン。
5. 前記チェーンは、前記ブシュに被嵌したローラを備えるローラチェーンであり、
   前記一部の摺動部材は、前記ピン、前記ブシュ、前記ローラである、
   ことを特徴とする請求項４記載のチェーン。
6. チェーンを構成する摺動部材の少なくとも一部にマルテンサイト系ステンレス鋼を母材として用い、
   該母材の周囲を真空にする第１の減圧工程と、
   前記第１の減圧工程の後に、前記母材を９５０〜１０５０［℃］まで昇温する第１の昇温工程と、
   前記第１の昇温工程の後に、前記母材を９５０〜１０５０［℃］に１〜３［時間］維持する第１の均熱工程と、
   前記第１の減圧工程の終了から前記第１の均熱工程の開始までの間に、前記母材の周囲に窒化処理ガスを充填する第１の窒素導入工程と、
   前記第１の均熱工程の後に、前記母材を常温まで窒化処理ガスにより冷却する第１の冷却工程と、
   前記第１の冷却工程の後に、前記母材の周囲を真空にする第２の減圧工程と、
   前記第２の減圧工程の後に、前記母材を１５０〜２００［℃］まで昇温する第２の昇温工程と、
   前記第２の昇温工程の後に、前記母材を１５０〜２００［℃］に１〜３［時間］維持する第２の均熱工程と、
   前記第２の減圧工程の終了から前記第２の均熱工程の開始までの間に、前記母材の周囲に窒化処理ガスを充填する第２の窒素導入工程と、
   前記第２の均熱工程の後に、前記母材を常温まで徐冷する第２の冷却工程と、を有する表面熱処理を前記母材に施す、
   ことを特徴とするチェーンの表面熱処理方法。
7. 前記第１の減圧工程及び前記第２の減圧工程では、前記母材の周囲を高真空にする、
   ことを特徴とする請求項６記載のチェーンの表面熱処理方法。

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