JP6001897B2 - 耐圧強度に優れるタンク材及び熱交換器 - Google Patents
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Description
これまで、インタークーラを含む熱交換器の構成部材には、Al−Mn系合金が用いられている。特に、ろう付けを考慮してAl−Mn系合金を芯材とするクラッド材として用いられることが多い(例えば、特許文献1、特許文献2)。
本発明は、このような技術的課題に基づいてなされたもので、高温・高圧の空気を繰り返して負荷されても優れた耐圧強度を具現するタンク材を提供することを目的とする。本発明はまた、このようなタンク材から構成されるタンクを備える熱交換器に関する。
しかし、今回、本発明者等は、2層クラッド材のろう材が貼り合わされていない面に純アルミニウム系の皮材をクラッド率5〜15%で貼り合せた3層のクラッド材を用い、皮材を内周面側に向けたタンクとした。
すなわち、本願発明の熱交換器用タンク材は、芯材と、芯材の一方の面に配置されるろう材と、芯材の他方の面に配置される皮材とが貼り合わされた3層のクラッド材からなり、芯材、ろう材及び皮材が下記の組成を有する。なお、本願において、断りがない限り、%は質量%を意味する。
芯材 Mn:1.0〜1.8%、 Si:0.3〜1.0%、
Cu:0.3〜1.0%、 Fe:0.1〜1.0%、
残部:Al及び不可避不純物
ろう材 Si:6.0〜9.0%、残部:Al及び不可避不純物
皮材 Alの純度:99.2%以上 残部:不可避不純物
本発明の熱交換器用タンク材において皮材は下記の組成を有することが好ましい。
皮材 Alの純度:99.4%以上 残部:不可避不純物
本実施の形態に係るインタークーラ1は、図1、図2に示すように、コア部2と、導入タンク5と、排出タンク7と、から構成される。
コア部2は、過給機で高温・高圧とされた空気が流通する複数本の断面扁平形状のチューブ3と、これらチューブ3間において、チューブ3の外表面に接合されて空気との伝熱面積を増大させる波状のフィン4と、最外側のチューブ3、フィン4を支えるコアサポート6と、備えている。
導入タンク5は、チューブ3の長手方向の一端側に配置される。導入タンク5は、タンク本体5aと、ヘッダ5bと、高温・高圧とされた空気が導入される入口管5cと、を備えている。複数のチューブ3は、その一端側がヘッダ5bと互いにろう付けにより接合され、導入タンク5の内部空間と連通している。
排出タンク7は、チューブ3の長手方向の他端側に配置される。排出タンク7は、タンク本体7aと、ヘッダ7bと、冷却された空気が排出される出口管7cと、を備えている。複数のチューブ3は、その他端側がヘッダ7bと互いにろう付けにより接合され、タンク本体7aの内部空間と連通している。
入口管5cから導入された高温・高圧の空気は、タンク本体5a、チューブ3を通って排出タンク7に向けて流れる間に、フィン4を介して外気と熱交換されることで、冷却される。
[芯材11]
Mn:1.0〜1.8%
Mnは、基地中に固溶することによって、また、Al−Mn系化合物として基地中に分散することによって、芯材11の機械的強度を向上させる作用を有する。
ただし、1.0%未満では強度向上の効果が不十分であり、一方、1.8%より多いと鋳造性が低下し、また、粗大なAl−Mn系化合物の形成により圧延性が低下する。したがって、Mn含有量は1.0〜1.8%とする。なお、上記と同様の理由で、好ましい範囲は1.2〜1.7%、より好ましい範囲は1.4〜1.6%である。
Siは、基地中に固溶することによって、また、Mnと共存する事によりAl−Mn−Si系化合物として基地中に分散することによって、芯材11の機械的強度を向上させる作用を有する。
ただし、0.3%未満では強度向上の効果が不十分であり、一方、1.0%より多いと芯材11の融点が低下する。したがって、Si含有量は0.3〜1.0%とする。なお、上記と同様の理由で、好ましい範囲は0.4〜0.8%、より好ましい範囲は0.5〜0.7%である。
Cuは、基地中に固溶することによって、芯材11の機械的強度を向上させる作用を有する。
ただし、0.3%未満では強度向上の効果が不十分であり、一方、1.0%より多いと鋳造性を低下させるとともに、芯材11の融点が低下する。したがって、Cu含有量は0.3〜1.0%とする。なお、上記と同様の理由で、好ましい範囲は0.4〜0.8%、より好ましい範囲は0.5〜0.7%である。
Feは、Al−Fe系あるいはAl−Fe−Mn系化合物の生成および組織の微細化によって、芯材11の機械的強度を向上させる作用を有する。
ただし、0.1%未満では強度向上の効果が不十分であり、一方、1.0%より多いと鋳造性が低下し、また、粗大な上記化合物の形成により圧延性が低下する。さらに、1.0%より多いと、耐食性を低下させる。したがって、Fe含有量は0.1〜1.0%とする。なお、上記と同様の理由で、好ましい範囲は0.2〜0.9%、より好ましい範囲は0.5〜0.7%である。
芯材11は、上記元素を除くと、Alと不可避的不純物からなる。
Si:6.0〜9.0%
ろう材12は、タンク本体5aとヘッダ5bをろう付けする際にろうの供給源として機能する。ろう材中に含まれるSiは融点を下げるとともに流動性を付与する成分であり、その含有量が6.0%未満ではこの効果が不十分である。一方、9.0%を越えて含有するとかえって流動性が低下して、ろう付け性が低下する。また、9.0%を越える含有は、耐エロージョン性を低下させるおそれがある。したがって、ろう材中の好ましいSiの含有量は6.0〜9.0%とする。なお、上記と同様の理由で、好ましい範囲は6.0〜8.5%、より好ましい範囲は6.5〜8.5%である。
Znは、ろう材12の耐食性を向上させる作用を有する任意添加元素である。
ただし、0.1%未満では耐食性向上の効果が不十分であり、一方、3.0%より多いと腐食減量が増加する傾向にある。したがって、Znを含有させる場合には、0.1〜3.0%とする。なお、上記と同様の理由で、好ましい範囲は0.2〜0.9%、より好ましい範囲は0.5〜0.7%である。
ろう材12は、Si、Znを除くと、Alと不可避的不純物からなる。
皮材13は、タンク本体5aの内面側に配置されることにより、タンク本体5aの耐圧強度を大幅に向上させる。つまり芯材11よりも強度が低く、かつ延性が高い皮材13を芯材11に貼り合せることで、タンク本体5aに導入される高温・高圧空気の内圧によってコーナR部への局部的な応力集中を緩和させる。
皮材13は以上の作用を得るために、Alの純度を99.0%以上、つまり不可避不純物を1.0%未満、とする。Alの純度は、好ましくは99.2%以上、より好ましくは99.4%以上である。
クラッド材10は、以下のようにして作製される。
芯材11、ろう材12及び皮材13を構成するアルミニウム合金鋳塊を、それぞれ、例えば半連続鋳造法により得る。
得られた鋳塊には、均質化処理が施される。均質化処理は、380〜580℃で1〜12時間の範囲で適宜選択される。
その後、熱間圧延により所定厚さとされた板は、芯材11を構成する鋳塊の一方の面側にろう材12を構成する板を、さらに他方の面側に皮材13を構成する板を重ね合わせて熱間圧延し、クラッド材10の前駆体とする。
ついで、冷間圧延を行ない、所望する厚さのクラッド材10を得る。この間、中間焼鈍を行なうことができる。
クラッド材10の中で、芯材11、ろう材12及び皮材13のクラッド率CR11、CR12及びCR13は、各々の機能を考慮し、以下の範囲で選択されればよい。
CR11(芯材11): 75〜85%
CR13(皮材13): 5〜15%
CR12(ろう材12): (100−(CR11+CR13))%
なお、ここでいうクラッド率とは、クラッド材10の全体の板厚に対する芯材11、ろう材12及び皮材13の個々の板厚の比率である。例えば、芯材11の板厚をt11とすると、CR11は以下により求められる。
CR11=t11/T×100(%)
その後、別途用意してあるチューブ3、フィン4なとの構成要素と組み付けられた状態で炉中にてろう付けをして、インタークーラ1が作製される。なお、ろう付け後には、タンク本体5aの表面にはろう材12の痕跡が残る。
以下、本発明を具体的な実施例に基づいて説明する。
表1に示す化学組成(残部はAl及び不可避的不純物)を有する芯材、ろう材及び皮材からなるクラッド材(ブレージングシート)を作製し以下の評価を行った。評価結果を表1に併せて示す。なお、ブレージングシートの厚さT、芯材(CR11)、ろう材(CR12)及び皮材(CR13)のクラッド率は以下の通りである。
T:3mm
CR11:80%,CR12:10%,CR13:10%
ろう付け性:逆T字型流動性試験により当該ブレージングシートのろう付性を以下の手順により評価した。当該ブレージングシートを垂直材とし、板厚1mmのA3003合金を水平材としてステンレス鋼製のワイヤーにて組み付けてろう付け熱処理を実施した。ろう付け熱処理後に垂直材と水平材の接合部において、ろう付け性良好なものを○、接合部不十分(流動ろう不足、エロージョン過多等)なものを×とした。
2 コア部
3 チューブ
4 フィン
5 導入タンク
5a タンク本体
5b ヘッダ
5c 入口管
6 コアサポート
7 排出タンク
7a タンク本体
7b ヘッダ
7c 出口管
10 クラッド材
11 芯材
12 ろう材
13 皮材
Claims (5)
- 芯材と、前記芯材の一方の面に配置されるろう材と、前記芯材の他方の面に配置される皮材と、が貼り合わされた3層のクラッド材からなり、
前記芯材、前記ろう材及び前記皮材が下記の組成を有することを特徴とする熱交換器用タンク材。
芯材 Mn:1.0〜1.8質量%、 Si:0.3〜1.0質量%、
Cu:0.3〜1.0質量%、 Fe:0.1〜1.0質量%、
残部:Al及び不可避不純物
ろう材 Si:6.0〜9.0質量%、残部:Al及び不可避不純物
皮材 Alの純度:99.2%以上 残部:不可避不純物 - 前記ろう材は、
Zn:0.1〜3.0質量%を含有する、
請求項1に記載の熱交換器用タンク材。 - 前記皮材が下記の組成を有する、
請求項1又は請求項2に記載の熱交換器用タンク材。
皮材 Alの純度:99.4%以上 残部:不可避不純物 - 被冷却流体が流れる複数のチューブと、前記チューブの間に介在されるフィンと、を備えるコアと、
前記コアの一端側に配置され、高温・高圧とされた前記被冷却流体を受け入れ、かつ、前記チューブに向けて前記被冷却流体が流れる導入タンクと、
前記コアの他端側に配置され、前記チューブを通る過程で熱交換されることで冷却された前記被冷却媒体を受け入れ、かつ、外部に向けて前記被冷却流体が流れる排出タンクと、
を備え、
前記導入タンクが、請求項1〜請求項3のいずれか一項に記載の熱交換器用タンク材を用いて構成されることを特徴とする熱交換器。 - 前記被冷却流体が高温・高圧とされた空気であり、インタークーラとして機能する、
請求項4に記載の熱交換器。
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