JP5973948B2

JP5973948B2 - Aluminum alloy brazing material and brazing sheet

Info

Publication number: JP5973948B2
Application number: JP2013070652A
Authority: JP
Inventors: 植田　利樹; 利樹植田; 申平木村; 孝裕泉; 雄二渋谷; 徳田　健二; 健二徳田
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2013-03-28
Filing date: 2013-03-28
Publication date: 2016-08-23
Anticipated expiration: 2033-03-28
Also published as: JP2014194051A; CN104070304B; CN104070304A

Description

本発明は、ろう付に用いられるアルミニウム合金ろう材およびろう材を用いたアルミニウム合金ブレージングシートに関する。 The present invention relates to an aluminum alloy brazing material used for brazing and an aluminum alloy brazing sheet using the brazing material.

従来から、自動車等の熱交換器の素材として、心材の片面または両面にろう材を配したアルミニウム合金（以下、単に「Ａｌ合金」と称する場合がある）からなるブレージングシート（以下、単に「ブレージングシート」と称する場合がある）が使用されている。例えば、自動車に用いられるインタークーラ、ラジエータ、オイルクーラ、コンデンサ、ヒータコア、エバポレータなどの熱交換器のチューブ、ヘッダプレート、サイドサポート等の各部材に、少なくとも心材の片側に、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材がクラッドされたブレージングシートが使用されている。これらのブレージングシートは、それぞれ所定の形状に成型加工された後、ろう付工程において各部材が接合される。 Conventionally, a brazing sheet (hereinafter simply referred to as “brazing”) made of an aluminum alloy (hereinafter sometimes simply referred to as “Al alloy”) in which a brazing material is disposed on one side or both sides of a core as a material for a heat exchanger such as an automobile. Is sometimes used). For example, each member such as tubes, header plates, side supports, etc. of heat exchangers such as intercoolers, radiators, oil coolers, condensers, heater cores, and evaporators used in automobiles is made of an Al-Si alloy at least on one side of the core material. A brazing sheet clad with a brazing material is used. Each of these brazing sheets is molded into a predetermined shape, and then each member is joined in a brazing process.

ろう付性を向上させる技術として、いくつかの技術が開発されてきている。例えば、特許文献１では、ろう付加熱前の心材の結晶粒形状の適正化を図る構成が提案されている。すなわち、特許文献１では、心材のろう付加熱前の結晶粒の圧延方向平均長さと板厚方向平均長さの比を制御して、ろう付加熱時に板厚方向の結晶粒界でのろう材の拡散を抑制することによって、ろう付材の粒界浸食を抑制し、ろう付性を向上させる技術が開示されている。 Several techniques have been developed as techniques for improving brazeability. For example, Patent Document 1 proposes a configuration for optimizing the crystal grain shape of the core material before brazing addition heat. That is, in Patent Document 1, the ratio of the average length in the rolling direction and the average length in the plate thickness direction of the crystal grains before the brazing addition heat of the core material is controlled, and the brazing material at the grain boundaries in the thickness direction during the brazing addition heat. A technique for suppressing brazing material grain boundary erosion and suppressing brazing by suppressing the diffusion of copper is disclosed.

また、特許文献２では、ろう材中のＣａを規制することによって、緻密な酸化物の生成を抑制させて、ろう材の濡れ性と拡がり性の向上を図っている。また、特許文献２では、Ｂｉの添加によって、ろうの融点を低下させて、ろうの濡れ性および流動性を向上させる技術が開示されている。 Moreover, in patent document 2, the production | generation of a precise | minute oxide is suppressed by regulating Ca in a brazing material, and the improvement of the wettability and the expansibility of a brazing material is aimed at. Patent Document 2 discloses a technique for improving the wettability and fluidity of the wax by lowering the melting point of the wax by adding Bi.

特開平１０−５３８２７号公報JP-A-10-53827 特開２０００−２０２６８２号公報JP 2000-202682 A

熱交換器の小型化、軽量化のために、チューブ材、ヘッダプレート材等の更なる薄肉化を図るという要請に対しては、より少ないろう材厚で、従来の板厚同様のろう付性を維持することが必要とされる。しかしながら、ろう材自体の流動性の向上については、従来の技術では十分な検討がなされておらず、対処することができなかった。 In response to the demand for further thinning of tube materials, header plate materials, etc. in order to reduce the size and weight of heat exchangers, brazing with a smaller brazing material and the same brazing as conventional plates Is needed to maintain. However, the improvement of the fluidity of the brazing filler metal itself has not been sufficiently studied by the prior art, and cannot be dealt with.

本発明は、前記課題に鑑みてなされたものであり、その課題は、ろう材自体の流動性を向上させることによって、より少ないろう材厚で、優れたろう付性を有するろう材を提供することである。また係るろう材と特定の組成を有した心材との組み合わせによって、強度、ろう付性、耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージングシートを提供することである。 The present invention has been made in view of the above problems, and the problem is to provide a brazing material having excellent brazing properties with a smaller brazing material thickness by improving the fluidity of the brazing material itself. It is. Another object of the present invention is to provide an aluminum alloy brazing sheet excellent in strength, brazing property, and corrosion resistance by a combination of the brazing material and a core material having a specific composition.

このような課題に対して、本発明者らは、ろう材を構成する各種元素について、微量な成分も含めて、より子細に検討を進めていったところ、予期していなかったＳｒとＰという特定の微量成分が、ろう材自体の流動性向上に大きく寄与することを見出し、本発明に到達したものである。 In response to such a problem, the present inventors have conducted detailed studies on various elements constituting the brazing material, including trace amounts of components. The inventors have found that a specific trace component greatly contributes to the improvement of fluidity of the brazing filler metal itself, and have reached the present invention.

すなわち、本発明のろう材は、Ｓｉ：４．０〜１３．０質量％、Ｓｒ：０．００１〜０．０５０質量％、Ｐ：０．０００１〜０．００９０質量％を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物よりなるアルミニウム合金から構成されることを特徴としている。
係るろう材を用いることにより、ろう材自体の流動性を向上させることができることが判明し、更なるろう付性の向上効果を得ることができる。 That is, the brazing material of the present invention contains Si: 4.0 to 13.0% by mass, Sr: 0.001 to 0.050% by mass, P: 0.0001 to 0.0090% by mass, with the balance being It is characterized by comprising an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities.
It turns out that the fluidity | liquidity of brazing material itself can be improved by using the brazing material which concerns, and the further brazing property improvement effect can be acquired.

また、前記ろう材を構成するアルミニウム合金がさらに、Ｚｎ：１．５〜１０．０質量％を含有することを特徴としている。係る組成とすることによって、ろう材自体の流動性に加えて、ろう材を有する面側は耐食性をも兼ね備えたものとすることができる。 The aluminum alloy constituting the brazing material further contains Zn: 1.5 to 10.0% by mass. By setting it as such a composition, in addition to the fluidity | liquidity of brazing filler metal itself, the surface side which has a brazing filler metal can also have corrosion resistance.

さらに、前記ろう材は、心材の片面または両面に、クラッド等されることによってアルミニウム合金ブレージングシートとして使用されるものであるが、心材としては、Ｓｉ：０．１〜１．０質量％、Ｃｕ：０．５〜１．２質量％、Ｍｎ：０．５〜２．０質量％を含有し、さらにＴｉ：０．０５〜０．２５質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．２５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．５０質量％のうちのいずれか１種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物よりなるアルミニウム合金から構成されることを特徴としている。
係る構成のアルミニウム合金ブレージングシートとすることによって、ろう材の特性と心材の特性とが相まって、強度とろう付性と耐食性を向上させることが可能となる。 Further, the brazing material is used as an aluminum alloy brazing sheet by being clad or the like on one or both sides of the core material. As the core material, Si: 0.1 to 1.0% by mass, Cu : 0.5 to 1.2% by mass, Mn: 0.5 to 2.0% by mass, Ti: 0.05 to 0.25% by mass, Cr: 0.01 to 0.25% by mass Mg: Any one or more of 0.05 to 0.50% by mass, the balance being made of an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities.
By using the aluminum alloy brazing sheet having such a configuration, the characteristics of the brazing material and the characteristics of the core material are combined, and the strength, brazing property, and corrosion resistance can be improved.

本発明に係るろう材は、流動性に優れており、より少ないろう材厚で、優れたろう付性の向上を図ることができる。また、ろう材を構成する合金がさらにＺｎを含有する発明においては、優れたろう付性の向上に加えて、耐食性をも兼ね備えたものとすることができる。さらに、ろう材を貼り合せる心材として、特定の組成を有したアルミニウム合金からなる心材を用いることによって、強度、ろう付性、耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージングシートを得ることができる。 The brazing material according to the present invention is excellent in fluidity, and it is possible to improve the brazing property with a smaller brazing material thickness. Moreover, in the invention in which the alloy constituting the brazing material further contains Zn, in addition to the improvement of the excellent brazing property, the alloy can also have corrosion resistance. Furthermore, an aluminum alloy brazing sheet excellent in strength, brazing property and corrosion resistance can be obtained by using a core material made of an aluminum alloy having a specific composition as the core material to which the brazing material is bonded.

以下、本発明のろう材およびアルミニウム合金ブレージングシートを実施するための形態について詳細に説明する。まず、本発明のろう材を構成するアルミニウム合金について説明する。 Hereinafter, the form for implementing the brazing filler metal and aluminum alloy brazing sheet of this invention is demonstrated in detail. First, an aluminum alloy constituting the brazing material of the present invention will be described.

（ろう材）
本発明のろう材は、Ｓｉ：４．０〜１３．０質量％、Ｓｒ：０．００１〜０．０５０質量％、Ｐ：０．０００１〜０．００９０質量％を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物よりなるアルミニウム合金から構成されている。
以下、本発明のろう材を構成するアルミニウム合金を構成する各元素について、説明する。 (Brazing material)
The brazing filler metal of the present invention contains Si: 4.0 to 13.0 mass%, Sr: 0.001 to 0.050 mass%, P: 0.0001 to 0.0090 mass%, with the balance being Al. It is made of an aluminum alloy made of inevitable impurities.
Hereafter, each element which comprises the aluminum alloy which comprises the brazing material of this invention is demonstrated.

（Ｓｉ：４．０〜１３．０質量％）
Ｓｉはアルミニウム合金の固相線温度を低下させ、ろう付温度における流動性を高める作用がある。Ｓｉが４．０質量％未満では、ろう付時のろう付温度５８０〜６３０℃におけるろう材液相の絶対量が不足する。例えば６００℃でろう付する場合に、十分なフィレット（ろうの充填、凝固部）体積が確保できず、ろう付性が不十分となる。一方、Ｓｉが１３．０質量％を越えると、ろう材の鋳造時の凝固課程において、Ｓｉの粗大な初晶が発生しやすくなり、１００μｍ程度を超えるサイズの粗大なＳｉ初晶が発生することがある。ろう材の鋳造時に１００μｍを超える粗大なＳｉ結晶が生成すると、チューブの成形時にこれらの粗大なＳｉ結晶粒を起点とした割れが発生し、チューブの成形が困難となる。よって、Ｓｉの含有量は、４．０〜１３．０質量％とする。Ｓｉの含有量のより好ましい範囲は４．１〜１２．５質量％である。 (Si: 4.0 to 13.0% by mass)
Si has the effect of lowering the solidus temperature of the aluminum alloy and increasing the fluidity at the brazing temperature. When Si is less than 4.0% by mass, the absolute amount of the brazing material liquid phase at a brazing temperature of 580 to 630 ° C. during brazing is insufficient. For example, when brazing at 600 ° C., a sufficient fillet (filled and solidified portion) volume cannot be ensured, and the brazability becomes insufficient. On the other hand, if Si exceeds 13.0% by mass, a coarse primary crystal of Si is likely to be generated in the solidification process at the time of casting of the brazing material, and a coarse Si primary crystal having a size exceeding about 100 μm is generated. There is. If coarse Si crystals exceeding 100 μm are produced during the casting of the brazing material, cracks originating from these coarse Si crystal grains occur during the formation of the tube, making it difficult to form the tube. Therefore, the content of Si is set to 4.0 to 13.0% by mass. A more preferable range of the Si content is 4.1 to 12.5% by mass.

（Ｓｒ：０．００１〜０．０５０質量％、Ｐ：０．０００１〜０．００９０質量％）
本発明では、微量のＳｒとＰとを共存させることによって、ろう材溶融時の流動性を向上させる効果を有することが明らかとなった。そのメカニズムは必ずしも明らかとなってはいないが、現時点では、ＳｒとＰが僅かに共存することによって、溶融Ａｌの表面張力をさらに低下させる効果を有するためと考えている。即ち、ＳｒとＰが共存することによって、ろう材溶融開始時のＡｌ−Ｓｉ液相、Ａｌ固相、Ｓｉ固相が共存して流動する際の流動係数を低下させることを可能にするためと考えている。 (Sr: 0.001 to 0.050 mass%, P: 0.0001 to 0.0090 mass%)
In the present invention, it has been clarified that the coexistence of a small amount of Sr and P has an effect of improving the fluidity during melting of the brazing filler metal. The mechanism is not necessarily clear, but at present, it is considered that the slight coexistence of Sr and P has an effect of further reducing the surface tension of molten Al. In other words, the coexistence of Sr and P makes it possible to reduce the flow coefficient when Al—Si liquid phase, Al solid phase, and Si solid phase coexist and flow at the start of brazing filler metal melting. thinking.

Ｓｒが０．００１質量％未満であると、上記の効果による流動性向上効果を十分に得ることができない。一方、Ｓｒが０．０５０質量％を越えると、Ａｌ−Ｓｉ系ろう材の液相自体の粘度が増大するため、ろう付性が低下する。よって、Ｓｒの含有量は、０．００１〜０．０５０質量％とする。Ｓｒの含有量のより好ましい範囲は０．００２〜０．０４０質量％である。 When Sr is less than 0.001% by mass, the effect of improving fluidity due to the above effect cannot be obtained sufficiently. On the other hand, when Sr exceeds 0.050 mass%, the viscosity of the liquid phase itself of the Al—Si brazing material increases, so that the brazing property is lowered. Therefore, the content of Sr is set to 0.001 to 0.050 mass%. A more preferable range of the content of Sr is 0.002 to 0.040% by mass.

また、Ｐが０．０００１質量％未満であると、上記の効果による流動性向上効果を十分に得ることができない。一方、Ｐが０．００９０質量％を越えると、Ａｌ−Ｐ化合物を生成するため、ろう材クラッド材を熱間圧延で製造する際、側面に１００mm以上の耳割れを発生するため、ろう材クラッド材が効率的に製造できなくなる。
よって、Ｐの含有量は、０．０００１〜０．００９０質量％とする。Ｐの含有量のより好ましい範囲は０．０００１〜０．００７０質量％である。 Further, if P is less than 0.0001% by mass, the fluidity improving effect due to the above effect cannot be sufficiently obtained. On the other hand, when P exceeds 0.0090% by mass, an Al-P compound is formed. Therefore, when the brazing material clad material is manufactured by hot rolling, an ear crack of 100 mm or more is generated on the side surface. The material cannot be manufactured efficiently.
Therefore, the content of P is set to 0.0001 to 0.0090 mass%. A more preferable range of the content of P is 0.0001 to 0.0070% by mass.

（残部：Ａｌおよび不可避的不純物）
本発明のろう材は、残部がＡｌと不可避的不純物よりなるアルミニウム合金から構成される。不可避的不純物としては、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎなどが考えられる。不可避的不純物は本発明の効果に影響を与えない程度の含有量であれば、含有することが許容される。例えば、Ｆｅであれば０．３質量％以下、Ｃｕであれば０．３質量％以下、Ｍｎであれば０．３質量％以下であることが好ましい。但し、不可避的不純物の含有量の合計が、０．６質量％を超えないように制御することが好ましい。 (Balance: Al and inevitable impurities)
The brazing material of the present invention is composed of an aluminum alloy with the balance being Al and inevitable impurities. Inevitable impurities include Fe, Cu, Mn, and the like. Inevitable impurities are allowed to be contained as long as they do not affect the effects of the present invention. For example, 0.3 mass% or less is preferable for Fe, 0.3 mass% or less for Cu, and 0.3 mass% or less for Mn. However, it is preferable to control so that the total content of inevitable impurities does not exceed 0.6% by mass.

（Ｚｎ：１．５〜１０．０質量％）
本発明のろう材を構成するアルミニウム合金の耐食性を向上させるときは、さらに、Ｚｎ：１．５〜１０．０質量％を含有することが好ましい。Ｚｎを添加して、ろう材側の電位を電気化学的に卑とすることによって、耐食性を向上させることができる。Ｚｎが１．５質量％未満では電位を卑化する効果が小さく、耐食性向上効果が小さい。一方、Ｚｎが、１０．０質量％を越えるとＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎろう材の固相線温度が低くなりすぎるため、ろう材として適さない。よって、Ｚｎを含有させるときは、Ｚｎの含有量は、１．５〜１０．０質量％とする。Ｚｎの含有量のより好ましい範囲は１．８〜９．５質量％である。 (Zn: 1.5 to 10.0% by mass)
When improving the corrosion resistance of the aluminum alloy constituting the brazing filler metal of the present invention, it is preferable to further contain Zn: 1.5 to 10.0% by mass. Corrosion resistance can be improved by adding Zn and making the brazing filler metal side electrochemically base. When Zn is less than 1.5% by mass, the effect of lowering the potential is small, and the effect of improving corrosion resistance is small. On the other hand, if Zn exceeds 10.0% by mass, the solidus temperature of the Al—Si—Zn brazing material becomes too low, which is not suitable as a brazing material. Therefore, when Zn is contained, the content of Zn is set to 1.5 to 10.0% by mass. A more preferable range of the Zn content is 1.8 to 9.5% by mass.

本発明のアルミニウム合金ブレージングシートは、上記の特定の組成を有した流動性に優れたろう材からなる層を、後記する心材の片面または両面に、クラッド等の手法を用いて接合させることによって製造することができる。
次に、この本発明のアルミニウム合金ブレージングシートに用いる心材について説明する。 The aluminum alloy brazing sheet of the present invention is manufactured by bonding a layer made of a brazing material having the above specific composition and excellent fluidity to one or both sides of a core material described later using a method such as cladding. be able to.
Next, the core material used for the aluminum alloy brazing sheet of the present invention will be described.

（心材）
本発明では、上記の特定の組成を有するアルミニウム合金からなるろう材とともに、ろう材と貼り合せる心材として、特定の組成を有したアルミニウム合金からなる心材を用いることによって、強度、ろう付性、耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージングシートを得ることができる。
以下、本発明の心材を構成するアルミニウム合金を構成する各元素について、説明する (Heartwood)
In the present invention, by using a core material made of an aluminum alloy having a specific composition as a core material to be bonded to the brazing material together with the brazing material made of an aluminum alloy having the above specific composition, strength, brazability, and corrosion resistance are used. Can be obtained.
Hereafter, each element which comprises the aluminum alloy which comprises the core material of this invention is demonstrated.

（Ｓｉ：０．１〜１．０質量％）
Ｓｉは、固溶して引張強度を向上させる効果を有しており、ろう付後の合金強度を向上させることができる。０．１質量％未満では上記効果が不十分であり、一方、１．０質量％を超えると心材の固相線温度が低下するため、ろう付時に心材が溶融するおそれがある。よって、Ｓｉの含有量は、０．１〜１．０質量％とする。Ｓｉの含有量のより好ましい範囲は０．１２〜０．９８質量％である。 (Si: 0.1-1.0% by mass)
Si has an effect of improving the tensile strength by solid solution, and can improve the alloy strength after brazing. If the amount is less than 0.1% by mass, the above effect is insufficient. On the other hand, if the amount exceeds 1.0% by mass, the solidus temperature of the core material is lowered, so that the core material may be melted during brazing. Therefore, the content of Si is set to 0.1 to 1.0% by mass. A more preferable range of the Si content is 0.12 to 0.98 mass%.

（Ｃｕ：０．５〜１．２質量％）
Ｃｕは、Ｓｉと同様に、固溶して引張強度を向上させる効果を有しており、ろう付後の合金強度を向上させることができる。０．５質量％未満では、Ｃｕによる固溶強化が不十分であり、引張強度の向上効果が不十分である。一方、１．２質量％を超えると、ろう付加熱後にＡｌ−Ｃｕ系析出物の量が増大し、耐食性が低下する。よって、Ｃｕの含有量は、０．５〜１．２質量％とする。Ｃｕの含有量のより好ましい範囲は０．５２〜１．１５質量％である。 (Cu: 0.5-1.2% by mass)
Cu, like Si, has the effect of improving the tensile strength by solid solution, and can improve the alloy strength after brazing. If it is less than 0.5 mass%, the solid solution strengthening by Cu is insufficient, and the effect of improving the tensile strength is insufficient. On the other hand, if it exceeds 1.2% by mass, the amount of Al—Cu-based precipitates increases after brazing heat, and the corrosion resistance decreases. Therefore, the Cu content is set to 0.5 to 1.2% by mass. A more preferable range of the Cu content is 0.52 to 1.15% by mass.

（Ｍｎ：０．５〜２．０質量％）
Ｍｎは、Ｓｉとの分散粒子を形成することによって、分散が強化され、ろう付後のアルミニウム合金の引張強度を向上させる効果を有している。０．５質量％未満では、分散強化による引張強度の向上効果が不十分である。一方、２．０質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ−Ｍｎ系の金属間化合物を形成しやすくなり、加工性が低下するため、チューブ成形時に割れが発生しやすくなる。よって、Ｍｎの含有量は、０．５〜２．０質量％とする。Ｍｎの含有量のより好ましい範囲は０．５２〜１．９０質量％である。 (Mn: 0.5 to 2.0% by mass)
By forming dispersed particles with Si, Mn has an effect of strengthening dispersion and improving the tensile strength of the aluminum alloy after brazing. If it is less than 0.5% by mass, the effect of improving tensile strength by dispersion strengthening is insufficient. On the other hand, if it exceeds 2.0 mass%, it becomes easy to form a coarse Al—Mn-based intermetallic compound at the time of casting, and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of tube forming. Therefore, the Mn content is 0.5 to 2.0 mass%. A more preferable range of the Mn content is 0.52 to 1.90% by mass.

（Ｔｉ：０．０５〜０．２５質量％）
Ｔｉは、Ａｌ合金中でＴｉ−Ａｌ系化合物を形成して層状に分散する。Ｔｉが層状に分布することにより、材料の電位の分布もＴｉの濃淡に対応した分布となることから、腐食形態を層状化でき、板厚方向の腐食進行速度が低減され、ろう付後の耐食性を向上させる効果を有している。０．０５質量％未満では、Ｔｉの層状分布の度合いが不十分であり、耐食性が不十分となる。一方、０．２５質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ_３Ｔｉ系金属間化合物を形成しやすくなり、加工性が低下するため、チューブ成形時に割れが発生しやすくなる。よって、Ｔｉの含有量は、０．０５〜０．２５質量％とする。Ｔｉの含有量のより好ましい範囲は０．０６〜０．２４質量％である。 (Ti: 0.05 to 0.25% by mass)
Ti forms a Ti—Al-based compound in an Al alloy and is dispersed in a layered manner. Since Ti is distributed in layers, the potential distribution of the material also becomes a distribution corresponding to the density of Ti, so the corrosion form can be layered, the corrosion progress rate in the thickness direction is reduced, and the corrosion resistance after brazing Has the effect of improving. If the amount is less than 0.05% by mass, the degree of Ti layer distribution is insufficient, and the corrosion resistance is insufficient. On the other hand, if it exceeds 0.25 mass%, it becomes easy to form a coarse Al ₃ Ti intermetallic compound at the time of casting, and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of tube forming. Therefore, the content of Ti is set to 0.05 to 0.25% by mass. A more preferable range of the Ti content is 0.06 to 0.24% by mass.

（Ｃｒ：０．０１〜０．２５質量％）
Ｃｒは、添加することによって、Ａｌ_３Ｃｒ分散粒子の微細析出相が分布することにより、ろう付後の引張強度を向上させる効果を有している。０．０１質量％未満では、上記効果が不十分である。一方、０．２５質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ_３Ｃｒ金属間化合物を形成しやすくなり、加工性が低下するため、チューブ成形時に割れが発生しやすくなる。よって、Ｃｒの含有量は、０．０１〜０．２５質量％とする。Ｃｒの含有量のより好ましい範囲は０．０２〜０．２０質量％である。 (Cr: 0.01 to 0.25% by mass)
When Cr is added, the fine precipitation phase of Al ₃ Cr dispersed particles is distributed, thereby having an effect of improving the tensile strength after brazing. If it is less than 0.01% by mass, the above effect is insufficient. On the other hand, if it exceeds 0.25 mass%, it becomes easy to form a coarse Al ₃ Cr intermetallic compound at the time of casting, and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of tube forming. Therefore, the Cr content is set to 0.01 to 0.25% by mass. A more preferable range of the Cr content is 0.02 to 0.20 mass%.

（Ｍｇ：０．０５〜０．５０質量％）
Ｍｇは、Ｓｉと共存させた場合、Ｍｇ_２Ｓｉ等の析出相を形成して、ろう付後のアルミニウム合金の引張強度を向上させる。０．０５質量％未満ではこの効果が小さい。一方、０．５０質量％を超えると、ろう付時にフラックスとＭｇがＭｇＦ_２などの化合物を形成しやすいため、フラックス作用が不十分となりろう付性が大幅に低下する。よって、Ｍｇの含有量は、０．０５〜０．５０質量％とする。Ｍｇの含有量のより好ましい範囲は０．０６〜０．４８質量％である。 (Mg: 0.05-0.50 mass%)
When Mg coexists with Si, it forms a precipitated phase such as Mg ₂ Si and improves the tensile strength of the aluminum alloy after brazing. If it is less than 0.05% by mass, this effect is small. On the other hand, if it exceeds 0.50% by mass, the flux and Mg easily form a compound such as MgF ₂ at the time of brazing, so that the flux action becomes insufficient and the brazing property is greatly lowered. Therefore, the Mg content is 0.05 to 0.50 mass%. A more preferable range of the Mg content is 0.06 to 0.48% by mass.

上記のＴｉ：０．０５〜０．２５質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．２５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．５０質量％のうちのいずれか１種以上を含有していることが必要である。心材のアルミニウム合金を構成する元素としては、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｎに比べて、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｇは、必要性がやや低いものではあるが、上記の特徴、効果、用途に応じて、適宜所定量を含有させることができるものである。 It contains any one or more of Ti: 0.05 to 0.25% by mass, Cr: 0.01 to 0.25% by mass, and Mg: 0.05 to 0.50% by mass. It is necessary. As elements constituting the core aluminum alloy, Ti, Cr, and Mg are slightly less necessary than Si, Cu, and Mn. A fixed amount can be contained.

（残部：Ａｌおよび不可避的不純物）
本発明の心材は、残部がＡｌと不可避的不純物よりなるアルミニウム合金から構成される。不可避的不純物としては、Ｆｅ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｚｒ、Ｃなどが考えられる。不可避的不純物は本発明の効果に影響を与えない程度の含有量であれば、含有することが許容される。例えば、Ｆｅであれば０．３質量％以下であることが好ましい。また、不可避的不純物の含有量の合計が、０．６質量％を超えないように制御することが好ましい。 (Balance: Al and inevitable impurities)
The core material of the present invention is composed of an aluminum alloy whose balance is made of Al and inevitable impurities. Inevitable impurities include Fe, Sn, Ni, Zr, C, and the like. Inevitable impurities are allowed to be contained as long as they do not affect the effects of the present invention. For example, if it is Fe, it is preferable that it is 0.3 mass% or less. Moreover, it is preferable to control so that the total content of inevitable impurities does not exceed 0.6 mass%.

（ろう材の厚さ）
本発明に係るブレージングシートでは、ろう材は片面あたりで厚さ１０〜１００μｍとすることが好ましい。ろう材の厚さが１０μｍ未満ではろうの絶対量が不足してろう付性が低下するおそれがある。一方、ろう材の厚さが１００μｍを超えると、ろうの流動量が過剰となって、一部が心材を侵食し、心材のエロージョンが発生するおそれがある。さらに好ましいろう材厚さは、１０〜５０μｍである。なお、両面にろう材を備えたアルミニウム合金ブレージングシートとする場合は、それぞれの面におけるろう材が同じ成分のアルミニウム合金であっても異なるものであってもよい。 (Thickness of brazing material)
In the brazing sheet according to the present invention, the brazing material is preferably 10 to 100 μm in thickness per one side. If the thickness of the brazing material is less than 10 μm, the absolute amount of brazing may be insufficient and the brazing property may be lowered. On the other hand, when the thickness of the brazing material exceeds 100 μm, the flow amount of the brazing becomes excessive, and part of the brazing material may erode and erosion of the core material may occur. A more preferable brazing material thickness is 10 to 50 μm. In addition, when it is set as the aluminum alloy brazing sheet provided with the brazing material on both surfaces, the brazing material on each surface may be an aluminum alloy having the same component or different.

（犠牲陽極材）
本発明に係るブレージングシートにおいては、前記の心材の一方の面に前記ろう材を備え、他方の面には犠牲陽極材をクラッドして、他方の面の側からの耐食性を向上させてもよい。熱交換器のチューブ材、ヘッダ材のような用途に用いる場合、冷却水側または外面側の耐食性向上を図る目的で、このような犠牲陽極材を備えたブレージングシートでろう付接合構造体を作製することができる。その場合、犠牲陽極材を備えた面を腐食環境側となるようにして部品を成形する。 (Sacrificial anode material)
In the brazing sheet according to the present invention, the brazing material may be provided on one surface of the core material, and the sacrificial anode material may be clad on the other surface to improve the corrosion resistance from the other surface side. . When used in applications such as heat exchanger tubes and headers, brazed joint structures are produced with brazing sheets equipped with such sacrificial anode materials for the purpose of improving the corrosion resistance on the cooling water side or outer surface side. can do. In that case, the part is molded such that the surface provided with the sacrificial anode material is on the corrosive environment side.

犠牲陽極材としては、例えば、７０７２などのＡｌ−Ｚｎ系、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｚｎ系合金の犠牲防食材がクラッドされても良い。 As the sacrificial anode material, for example, a sacrificial anticorrosive material such as 7072 or the like Al—Zn-based, Al—Zn—Mg-based, or Al—Si—Mn—Zn-based alloy may be clad.

（ブレージングシート）
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、公知のクラッド材の製造方法によって製造される。以下にその一例を説明する。
まず、心材用アルミニウム合金、犠牲陽極層用アルミニウム合金、ろう材層用アルミニウム合金、そして必要に応じて犠牲陽極層側ろう材層用アルミニウム合金を、連続鋳造にて溶解、鋳造し、必要に応じて面削、均質化熱処理して、心材用鋳塊、犠牲陽極層用鋳塊、ろう材層用鋳塊、および犠牲陽極層側ろう材層用鋳塊を得る。犠牲陽極層用鋳塊、ろう材層用鋳塊および犠牲陽極層側ろう材層用鋳塊は、熱間圧延または切断によってそれぞれ所定厚さにして、犠牲陽極材、ろう材、および犠牲陽極層側ろう材を得る。
次に、心材用鋳塊を、ろう材と犠牲陽極材とで挟み、さらに必要に応じて犠牲陽極層側ろう材を犠牲陽極材の外側に配置して、重ね合わせ、４００℃以上の温度で加熱した後、熱間圧延により圧着し、板材とする。その後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を行うことにより所定の板厚とする。 (Brazing sheet)
The aluminum alloy brazing sheet according to the present invention is manufactured by a known method for manufacturing a clad material. One example will be described below.
First, an aluminum alloy for the core material, an aluminum alloy for the sacrificial anode layer, an aluminum alloy for the brazing material layer, and if necessary, an aluminum alloy for the brazing material side brazing material layer are melted and cast by continuous casting. The core material ingot, the sacrificial anode layer ingot, the brazing material layer ingot, and the sacrificial anode layer side brazing material ingot are obtained by chamfering and homogenizing heat treatment. The ingot for sacrificial anode layer, the ingot for brazing material layer, and the ingot for sacrificial anode layer side brazing material layer are each made into a predetermined thickness by hot rolling or cutting, and the sacrificial anode material, brazing material, and sacrificial anode layer Get side brazing material.
Next, the core material ingot is sandwiched between the brazing material and the sacrificial anode material, and the sacrificial anode layer side brazing material is disposed outside the sacrificial anode material as necessary, and is superposed at a temperature of 400 ° C. or higher. After heating, pressure bonding is performed by hot rolling to obtain a plate material. Thereafter, cold rolling, intermediate annealing, and cold rolling are performed to obtain a predetermined plate thickness.

本発明のろう材、そしてそれを用いたブレージングシートは、例えば、自動車に用いられるインタークーラ、ラジエータ、オイルクーラ、コンデンサ、ヒータコア、エバポレータなどの熱交換器のチューブ、ヘッダプレート、サイドサポート等の各用途に広く用いられ得るものである。 The brazing material of the present invention and the brazing sheet using the same are used for, for example, intercoolers, radiators, oil coolers, condensers, heater cores, evaporators and other heat exchanger tubes used in automobiles, header plates, side supports, etc. Can be widely used.

このような用途に使用するためには、一般に、ろう材を有するブレージングシートを用いて、ろう付接合構造体に加工することが必要である。
ろう付接合構造体の製造方法として、以下にその一例を説明する。例えば、自動車に搭載されるコンデンサ等の熱交換器であれば、一般に、本発明のブレージングシートを用いて、流体通路を構成する偏平管状のチューブと板材をコルゲート成形したフィンとを交互に繰り返し重ねて組み合わせ、流体通路を集結させるように、板材をプレス成形したプレート（ヘッダ）にチューブを嵌合させて、組み立てた構造体とする。 In order to use for such an application, it is generally necessary to process a brazed joint structure using a brazing sheet having a brazing material.
An example of the method for producing the brazed joint structure will be described below. For example, in the case of a heat exchanger such as a condenser mounted on an automobile, generally, the brazing sheet of the present invention is used to alternately and repeatedly overlap a flat tubular tube constituting a fluid passage and a corrugated fin of a plate material. The tube is fitted to a plate (header) formed by press-molding the plate material so that the fluid passages are gathered together to form an assembled structure.

これらの部品が組み立てられた状態で、ろう付加熱されることによって、チューブとフィン、チューブとプレートがそれぞれ接合されて、熱交換器が製造される。ろう付加熱により溶融したろう材（溶融ろう）が部品間の接続部位に充填されてろう溜り（フィレット）を形成することとなり、構造体を構成する部品同士が接合される。
これらのチューブ、プレートおよびフィンの少なくともいずれか一つに、本発明のアルミニウム合金からなる心材の少なくとも一方の面にろう材をクラッドしたブレージングシートを適用することができる。 With these parts assembled, heat is applied by brazing, so that the tube and fin, and the tube and plate are joined to each other to manufacture a heat exchanger. The brazing material (molten brazing) melted by the brazing additional heat is filled in the connecting portions between the parts to form a brazing reservoir (fillet), and the parts constituting the structure are joined to each other.
A brazing sheet in which a brazing material is clad on at least one surface of a core material made of the aluminum alloy of the present invention can be applied to at least one of these tubes, plates and fins.

次に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明する。
＜試験材Ｎｏ．１〜９５の作製＞
定法により、表１に示す化学成分を有するろう材（試験材Ｎｏ．１〜２９、ろう材記号Ｆ１〜Ｆ２９）を作製した。表２に示す化学成分を有する心材（試験材Ｎｏ．３０〜４８、心材記号Ｃ１〜Ｃ１９）の鋳塊を鋳造し、均質化処理を施した後、所定の板厚に面削して心材を作製した。これらの作製した心材およびろう材を種々の組み合わせで、重ね合わせ、熱間圧延によりろう材／心材２層クラッド材を圧着圧延した後、冷間圧延、中間焼鈍、仕上圧延を行い、０．２５ｍｍｔの板厚のクラッド材としてのブレージングシート供試材（試験材Ｎｏ．４９〜９５、クラッド材記号Ｂ１〜Ｂ４７））を作製した。ろう材の厚さとしては、３０μｍ、１０μｍの２種類を作製した。 Next, the present invention will be described in more detail based on examples.
<Test Material No. 1 to 95>
By a conventional method, brazing materials (test materials No. 1 to 29, brazing material symbols F1 to F29) having chemical components shown in Table 1 were produced. After casting an ingot of core material (test material Nos. 30 to 48, core material symbols C1 to C19) having chemical components shown in Table 2, and performing homogenization treatment, the core material is chamfered to a predetermined plate thickness. Produced. These produced core materials and brazing materials are stacked in various combinations, and after the brazing material / core material two-layer clad material is crimped and rolled by hot rolling, cold rolling, intermediate annealing, and finish rolling are performed, and 0.25 mmt A brazing sheet test material (test materials No. 49 to 95, clad material symbols B1 to B47) as a clad material having a thickness of 5 mm was prepared. As the thickness of the brazing material, two types of 30 μm and 10 μm were prepared.

次に、得られた各ブレージングシート供試材について、流動係数、ろう付性、ろう付後の強度、ろう材側の耐食性、その他の性能について、下記に示す方法で評価し、それらの結果を表３および表４に示した。尚、表１および表２の化学成分の欄において、下線を引いた数値は請求項１〜３に規定の数値範囲から外れていることを示している。また「−」と記載された欄は、成分が不可避的不純物レベルの含有量であることを示している。表１および表２の化学成分の欄において、残部は、Ａｌおよび不可避的不純物である。また、表４の評価結果の流動係数、ろう付性、ろう付後の強度、ろう材側の耐食性の欄において「−」と記載された欄は、クラッド材としての製造が困難であったため、測定不能であったことを示している。また、表３および表４の評価結果のその他の欄において「−」と記載された欄は、流動係数、ろう付性、ろう付後の強度、ろう材側の耐食性以外の成形性等の性能において、特に問題がなかったことを示している。 Next, for each of the obtained brazing sheet test materials, the flow coefficient, brazing property, strength after brazing, corrosion resistance on the brazing material side, and other performances were evaluated by the methods shown below, and the results were evaluated. The results are shown in Table 3 and Table 4. In addition, in the column of the chemical component of Table 1 and Table 2, the numerical value which underlined has shown having remove | deviated from the numerical range prescribed | regulated to Claims 1-3. In addition, the column described as “−” indicates that the component has a content of an inevitable impurity level. In the column of chemical components in Tables 1 and 2, the balance is Al and inevitable impurities. In addition, in the column of “−” in the column of the flow coefficient, brazing property, strength after brazing, and corrosion resistance on the brazing material side in the evaluation results of Table 4, it was difficult to produce as a clad material. Indicates that measurement was impossible. In addition, in the other columns of the evaluation results in Tables 3 and 4, the column described as “-” indicates performance such as flow coefficient, brazing property, strength after brazing, and formability other than the corrosion resistance on the brazing material side. Indicates that there was no particular problem.

（流動係数）
試験方法；「アルミニウムブレージングハンドブック(改定版)」社団法人軽金属溶接構造協会、p131、図4.11記載のドロップ試験法に準拠して行った。
供試試料；50mm幅×100mmL×0.25mmt
評価方法；重量法
評価条件；窒素雰囲気下、600℃に5分間保持して、通常のろう付を行った。
流動係数Ｋ３の算出；Ｋ３＝（４WB−WO）／(３WO×ろう材クラッド率)
ここで、WO；ろう付前のブレージングシートの質量、WB；ろう付後のブレージングシート下部１／４の質量、ろう材クラッド率；ブレージングシート全厚さに対するろう材厚さの比率、である。
流動係数Ｋ３の評価基準：Ｋ３；０．５以上のとき◎、Ｋ３；０．５未満で０．３５以上のとき○、Ｋ３；０．３５未満のとき×、と判定した。 (Flow coefficient)
Test method: “Aluminum brazing handbook (revised edition)” Light metal welded structure association, p131, performed according to the drop test method described in FIG. 4.11.
Test sample: 50mm width x 100mmL x 0.25mmt
Evaluation method; weight method Evaluation condition: Normal brazing was carried out at 600 ° C. for 5 minutes in a nitrogen atmosphere.
Calculation of flow coefficient K3; K3 = (4WB−WO) / (3WO × brazing material clad rate)
Here, WO: mass of brazing sheet before brazing, WB: mass of brazing sheet lower quarter after brazing, brazing material clad rate: ratio of brazing material thickness to total brazing sheet thickness.
Evaluation criteria for the flow coefficient K3: K3: ◎ when 0.5 or more, K3: ○ when less than 0.5 and 0.35 or more, K3: × when less than 0.35.

（ろう付性）
試験方法；「アルミニウムブレージングハンドブック(改定版)」社団法人軽金属溶接構造協会、p133、図4.13(1)、(2)、(3)に記載のすき間充填性試験法に準拠して行った。
供試試料；下板；25mmW×60mmL×0.25mmt、上板；25mmW×55mmL×1.0mmt
評価方法；下板として、実施例、比較例の試験材を上面がろう材側となるようにして置く。上板として、1mmtのアルミニウム3003合金のO材を用いる。スペーサに2φSUSを用いた。フラックスを下板のろう材面側に５ｇ／ｍ^２塗布した。
評価条件；窒素雰囲気下、600℃に5分間保持して、通常のろう付を行った。
ろう付性の評価：すきま充填長さFLを測定した。
すきま充填長さFLの評価基準：FL；30mm以上のとき◎、FL；30mm未満で25mm以上のとき○、FL；25mm未満のとき×、と判定した。 (Brazing)
Test method: “Aluminum brazing handbook (revised edition)” Light Metal Welding Structure Association, p133, conducted according to the gap filling test method described in FIGS. 4.13 (1), (2), (3).
Test sample: Lower plate: 25mmW × 60mmL × 0.25mmt, Upper plate: 25mmW × 55mmL × 1.0mmt
Evaluation method: As the lower plate, the test materials of Examples and Comparative Examples are placed so that the upper surface is on the brazing material side. As the upper plate, a 1 mmt aluminum 3003 alloy O material is used. 2φSUS was used for the spacer. Flux was applied to the brazing material surface side of the lower plate at 5 g / m ² .
Evaluation conditions: Normal brazing was carried out at 600 ° C. for 5 minutes under a nitrogen atmosphere.
Evaluation of brazing property: The clearance filling length FL was measured.
Evaluation criteria for clearance filling length FL: FL: ◎ when 30 mm or more, FL: ○ when less than 30 mm and 25 mm or more, FL: × when less than 25 mm.

（ろう付後強度）
ろう付加熱方法；200mmL×150mmW×0.25mmtのサイズの各試験材を用いて、下記のろう付条件でドロップろう付試験を行い、ろう付加熱後に、室温に１週間保持した後、引張り試験を行った。
ろう付条件；窒素雰囲気下、600℃に5分保持して、通常のろう付を行った。
評価用試験片；JIS 5号試験片を用いた。
強度の評価基準；引張り強さが180MPa以上のとき◎◎、180MPa未満で160MPa以上のとき◎、160MPa未満で150MPa以上のとき○、150MPa未満のとき×、と判定した。 (Strength after brazing)
Brazing addition heat method: Using each test material of size 200mmL x 150mmW x 0.25mmt, drop brazing test is performed under the following brazing conditions, and after holding the brazing heat at room temperature for 1 week, a tensile test is performed. went.
Brazing conditions: Normal brazing was performed at 600 ° C. for 5 minutes under a nitrogen atmosphere.
Test piece for evaluation: JIS No. 5 test piece was used.
Evaluation criteria of strength: ◎◎ when tensile strength is 180 MPa or more, ◎ when less than 180 MPa and 160 MPa or more, ○ when less than 160 MPa and 150 MPa or more, and × when less than 150 MPa.

（ろう材側耐食性）
ろう付加熱方法；200mmL×150mmW×0.25mmtのサイズの各試験材を用いて、下記のろう付条件でドロップろう付試験を行い、ろう付加熱後に、室温に１週間保持した後、ろう材側耐食性評価試験に供した
ろう付条件；窒素雰囲気下、600℃に5分保持して、通常のろう付を行った。
ろう材側耐食性評価試験方法；腐食試験は、ろう材側を試験面とし、ろう材と反対側面をシールし、SWAAT ASTM G85-A3に準拠して、340h試験を行った。
評価方法；試験後腐食生成物を常法により除去し、腐食深さを焦点深度法により評価した。
ろう材側耐食性の評価基準：腐食深さ；30μm以下のとき◎、腐食深さ30μｍを超え、70μm未満のとき○、70μm以上のとき×、と判定した。 (Corrosion resistance on the brazing filler metal side)
Brazing heat application method: Using each test material of size 200mmL x 150mmW x 0.25mmt, a drop brazing test was conducted under the following brazing conditions, and after brazing heat was maintained at room temperature for 1 week, the brazing material side Brazing conditions used for the corrosion resistance evaluation test: Normal brazing was performed by holding at 600 ° C. for 5 minutes in a nitrogen atmosphere.
Brazing filler metal side corrosion resistance evaluation test method; the corrosion test was performed with a brazing filler metal side as a test surface and the side opposite to the brazing filler metal was sealed, and a 340 h test was performed in accordance with SWAAT ASTM G85-A3.
Evaluation method: After the test, the corrosion products were removed by a conventional method, and the corrosion depth was evaluated by a focal depth method.
Evaluation criteria for the corrosion resistance of the brazing filler metal side: Corrosion depth: ◎ when 30 μm or less, ◯ when the corrosion depth exceeds 30 μm and less than 70 μm, and × when 70 μm or more.

表１に示すように、本発明の請求項１の規定を満足するろう材は、ろう材記号Ｆ１〜Ｆ１６（試験材Ｎｏ．１〜１６）で示されている。本発明の請求項２の規定を満足するろう材は、ろう材記号Ｆ１７〜Ｆ２２（試験材Ｎｏ．１７〜２２）で示されている。本発明の請求項１の規定を満足しないろう材は、ろう材記号Ｆ２３〜Ｆ２８（試験材Ｎｏ．２３〜２８）で示されている。本発明の請求項２の規定を満足しないろう材は、ろう材記号Ｆ２９（試験材Ｎｏ．２９）で示されている。 As shown in Table 1, the brazing filler metal satisfying the definition of claim 1 of the present invention is indicated by brazing filler metal symbols F1 to F16 (test materials No. 1 to 16). The brazing filler metal satisfying the definition of claim 2 of the present invention is indicated by brazing filler metal symbols F17 to F22 (test materials No. 17 to 22). The brazing filler metal that does not satisfy the definition of claim 1 of the present invention is indicated by brazing filler metal symbols F23 to F28 (test materials No. 23 to 28). A brazing material that does not satisfy the provisions of claim 2 of the present invention is indicated by a brazing material symbol F29 (test material No. 29).

表２に示すように、本発明の請求項３の規定を満足する心材は、心材記号Ｃ１〜Ｃ１３（試験材Ｎｏ．３０〜４２）で示されている。本発明の請求項３の規定を満足しない心材は、心材記号Ｃ１４〜Ｃ１９（試験材Ｎｏ．４３〜４８）で示されている。 As shown in Table 2, core materials satisfying the provisions of claim 3 of the present invention are indicated by core material symbols C1 to C13 (test materials No. 30 to 42). The core material that does not satisfy the provisions of claim 3 of the present invention is indicated by core material symbols C14 to C19 (test materials No. 43 to 48).

表３に示されるように、本発明の請求項１または請求項２の規定を満足するろう材と、請求項３の規定を満足する心材との組み合わせからなるブレージングシートの試験材Ｎｏ．４９〜８２（ブレージングシートＢ１〜Ｂ３４）については、流動係数、ろう付性、ろう付後の強度、ろう材側の耐食性、その他の性能について、いずれも優れた性能を有したものであった。 As shown in Table 3, a brazing sheet test material No. 1 comprising a combination of a brazing material satisfying the definition of claim 1 or claim 2 of the present invention and a core material satisfying the definition of claim 3. About 49-82 (brazing sheet | seat B1-B34), all had the outstanding performance about the flow coefficient, brazing property, the intensity | strength after brazing, the corrosion resistance of the brazing material side, and other performance.

表４の試験材Ｎｏ．８３〜８９のブレージングシートＢ３５〜Ｂ４１は、ろう材が本発明の請求項１または請求項２の規定を満足しないろう材を用いたものであり、流動係数、ろう付性、ろう付後の強度、ろう材側の耐食性、その他の性能のいずれか１つ以上の性能において劣ったものであった。 Test material No. in Table 4 In the brazing sheets B35 to B41 of 83 to 89, the brazing material uses a brazing material that does not satisfy the provisions of claim 1 or claim 2 of the present invention, and the flow coefficient, brazing property, and strength after brazing. Any one or more of the corrosion resistance on the brazing filler metal side and other performances were inferior.

表４の試験材９０〜９５のブレージングシートＢ４２〜Ｂ４７は、心材が本発明の請求項３の規定を満足しない心材を用いたものであり、流動係数、ろう付性、ろう付後の強度、ろう材側の耐食性、その他の性能のいずれか１つ以上の性能において劣ったものであった。 The brazing sheets B42 to B47 of the test materials 90 to 95 in Table 4 are those in which the core material does not satisfy the provisions of claim 3 of the present invention, and the flow coefficient, brazeability, strength after brazing, Any one or more of the corrosion resistance on the brazing filler metal side and other performances were inferior.

特に、試験材Ｎｏ．８６、８９、９１は、ろう材の耳割れが大きかったり、ろう材や心材の固相線温度が低下して、クラッド材の製造が困難なものであった。また、試験材Ｎｏ．８８は、ろう材の鋳造時に１００μｍを超える粗大なＳｉ結晶が生成し、チューブの成形時にこれらの粗大なＳｉ結晶粒を起点とした割れが発生し、チューブの成形が困難であった。試験材Ｎｏ．９５は、Ａｌ−Ｍｎの粗大な化合物が割れの起点となり、チューブの成形時に割れが発生して、成形が困難であった。 In particular, test material No. Nos. 86, 89, and 91 were difficult to produce a clad material because the ear cracks of the brazing material were large, or the solidus temperature of the brazing material and the core material decreased. In addition, test material No. In No. 88, coarse Si crystals exceeding 100 μm were produced when the brazing material was cast, and cracks originating from these coarse Si crystal grains occurred during the formation of the tube, making it difficult to form the tube. Test material No. In No. 95, a coarse compound of Al—Mn was the starting point of cracking, and cracking occurred during molding of the tube, making it difficult to mold.

Claims

Si: 4.0-13.0 mass%, Sr: 0.001-0.050 mass%, P: 0.0001-0.0090 mass%, the balance is made of an alloy consisting of Al and inevitable impurities Constructed brazing material

The brazing material according to claim 1, wherein the alloy further contains Zn: 1.5 to 10.0% by mass.

An aluminum alloy brazing sheet having the brazing material according to claim 1 or 2 on one or both sides of the core material, wherein the core material is Si: 0.1 to 1.0 mass%, Cu: 0.5 to 1 0.2% by mass, Mn: 0.5 to 2.0% by mass, Ti: 0.05 to 0.25% by mass, Cr: 0.01 to 0.25% by mass, Mg: 0.05 An aluminum alloy brazing sheet comprising any one or more of ˜0.50 mass%, the balance being made of an aluminum alloy made of Al and inevitable impurities.