JP5934551B2

JP5934551B2 - コンクリート構造物中における耐食性に優れたステンレス異形棒鋼

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Publication number: JP5934551B2
Application number: JP2012080565A
Authority: JP
Inventors: 裕田所; 光司高野
Original assignee: Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Priority date: 2012-03-30
Filing date: 2012-03-30
Publication date: 2016-06-15
Anticipated expiration: 2032-03-30
Also published as: JP2013209834A

Description

本発明は，コンクリート構造物中での耐食性に優れたステンレス異形棒鋼に関するものである。

従来，鉄筋用鋼としては、ＳＤ２９５鋼, ＳＤ３４５鋼，ＳＤ３９０鋼などが用いられてきた。このような普通鋼鉄筋は, コンクリート中に塩化物イオンが何らかの原因で侵入した場合や, コンクリートが中性化した場合には容易に発錆する。錆が発生すると、錆が体積膨張することによりコンクリートにひびが入り崩落したり,鉄筋自身が減肉して強度を保てなくなったりするため、コンクリート構造物の耐久性が大きく損なわれることになる。

コンクリート中の塩化物イオンについて説明すると、現在，塩化物イオンに対する耐食性を有すると考えられている鉄筋としては，エポキシ樹脂被覆鉄筋と亜鉛めっき鉄筋，Ｃｒ含有鉄筋，及びステンレス鉄筋がある。
エポキシ樹脂被覆鉄筋は，塗膜によって鉄筋を保護するものであるが，運搬や施工時において塗膜に疵が付きやすく，施工時に生じた疵や溶接部については現地で補修する必要がある。またエポキシ樹脂被覆鉄筋は，曲げ加工の際に，疵を生じない特殊な加工機が必要になることや、疵を防止するために鉄筋を曲げ加工した後に樹脂を被覆するなど多大な労力を要し，取扱いに問題が多い。

亜鉛めっき鉄筋は，亜鉛の犠牲防食作用で下地の鉄筋の発錆を抑制するものであるが，下地の発錆までの時間が亜鉛の目付け量に依存するため恒久的な防食性能は期待できない。また，亜鉛めっきの腐食生成物がコンクリート構造物の耐久性にどのような影響を与えるか不明な点も多い。

次に中性化について説明する。中性化はコンクリート中のカルシウムが空気中の二酸化炭素と反応して炭酸カルシウムに変化しコンクリートのｐＨが低下する現象である。中性化は、経年により表層あるいはひび割れ部位から徐々に進展する。一般に、鋼材は中性化コンクリート中（ｐＨ１０以下）において耐食性が劣化する傾向がある。炭素鋼は、ｐＨ≧１１の高い溶液中で不動態化しているが、中性化コンクリート中（ｐＨ≦１０）において不動態皮膜が破壊されやすくなって腐食が発生し、コンクリート構造物を劣化させる。

合金元素を添加する方法により、中性化コンクリート中においても耐食性を高く保つことができる。ＳＵＳ４１０よりもＳＵＳ３０４の方が耐食性が高く、ＳＵＳ３０４よりもＳＵＳ３１６の方が耐食性が高い。しかし、ステンレス鉄筋は、耐食性に優れているものの、コストが高いため普及が進んでいない。
海外では，塩害地域用防食鉄筋としてステンレス鉄筋が部分的に使用されている。しかしながら，それらは殆どＳＵＳ３０４鋼やＳＵＳ３１６鋼、さらには二相ステンレス鋼といった高価なステンレス鋼である。これらは耐食性には極めて優れているものの,高価であるため使用範囲が限定されるという問題があった。
また、国内においてもＳＵＳ３０４鋼種のステンレス鉄筋が使用されている事例もあるが、上記と同じく、高価であるため使用範囲が限定されるという問題があった。

一方、低コストであるステンレス鉄筋としてクロム系ステンレス鉄筋が開示されている。例えば、特許文献１には重量％でＣ０．１％以下，Ｃｒ１２〜１４％，Ｓｉ２．０％以下，Ｎｉ０．５％以下，Ｍｎ０．７５％以下,Ｎ０．１％以下,Ｐ０．０４％以下,Ａｌ０．１％以下,Ｓ０．０３％以下，Ｃ＋Ｎが０．０４％以上０．１０％以下，次式で表される−５＜Ｎｉ−ｂａｌ＜−３．５、式;Ｎｉ−ｂａｌ＝３０（Ｃ＋Ｎ）＋０．５Ｍｎ＋Ｎｉ＋８．２−１．１（１．５Ｓｉ＋Ｃｒ）残部不可避不純物およびＦｅよりなる鋼を１３００〜１１００℃に加熱し，１０００℃以下で熱間圧延を終了するように圧延した後，放冷を行うことよりなる，降伏強さ３５．０ｋｇ／ｍｍ^２以上，伸び１５％以上の安価なクロムステンレス棒鋼を製造する方法が開示されている。

また、クロム系ステンレス鉄筋として、特許文献２にコンクリート構造物中における耐久性に優れたステンレス異形棒鋼が開示されており、塩害環境において優れた耐食性を有することが開示されている。

一方、鉄筋はコンクリート中において継手状態で使用される場合が多いため、上述してきた鋼としての耐食性に加えて、継手状態での耐食性にも優れている必要がある。
最も一般的に用いられる継ぎ手は重ね継手である。これは、鉄筋同士を一定の長さ重ね合わせ、ワイヤー等で鉄筋同士を縛りとめて継ぎ手とするものである。この鉄筋どうしの重なり部分は、コンクリートが入り難いため空隙ができやすく、その部分にコンクリート表面から浸透した水や塩分が溜まり、中性化コンクリート中ですきま腐食が発生しやすくなるという問題があった。

特許文献３には、クロム系ステンレス鉄筋において優れた耐食性を有する継手及びその製造方法について、ステンレス鉄筋母材を熱接合してなり、Ｃｒ１０．５０％以上１３．５０％以下，Ｓｎ０．５％以下含有するステンレス鉄筋継手が開示されている。

特許第２５８１２６７号公報特許第４６２４９０４号公報特開２０１０−９０４５６号公報

特許文献１のＣｒ量のステンレス棒鋼は、安価でしかも通常のコンクリート中では優れた耐食性を有しているものの、中性化や塩害の場合には十分な耐食性を得ることが出来なかった。

また、特許文献２に記載の技術では、合金量が少ないためコストは低く抑えられるものの耐食性に限界がある。具体的には、数十年にわたり長期に使用され中性化されたコンクリート中においては、中性化されていない通常のコンクリート中に比べて腐食発生限界塩化物イオン濃度が低くなるため、中性化と塩害の両方が関与する複合劣化環境においてコンクリート構造物の耐久性が大幅に低下する場合も懸念される。

このように、従来開示されているクロムステンレス鉄筋は、合金量が少ないためコストは低く抑えられるものの耐食性に限界があり、コンクリートの中性化と塩害の複合劣化が発生するような非常に厳しい腐食環境で使用するためには、施工管理や保守点検をしっかりと施す必要があり、メンテナンスフリーとはいかないものであった。
また、上述したようにＳＵＳ３０４は高い耐食性を有するために簡便なメンテナンスで良い場合が多いが鉄筋のコストが高い。そこで、さらに少し過酷な環境においても十分な耐食性を有するステンレス鉄筋として、ＳＵＳ３０４のステンレス鉄筋とクロム系鉄筋の耐食性差を埋めるための低コストである耐食鉄筋が求められていた。

また、特許文献３で用いている継ぎ手は、圧接により鉄筋同士を接合するものであり、上述の重ね継ぎ手で起こるすきま腐食の原因となる鉄筋間の空隙は発生しないものである。また、本発明者らの検討によれば、特許文献３に記載の鉄筋をそのまま用いたのでは、重ね継ぎ手のすき間腐食を防止できないことが分かった。

本発明は,コンクリート中性化と塩害による複合劣化が生じるコンクリート中の重ね継手においても十分な耐食性と高い強度、十分な靱性およびコンクリートとの付着強度を保ち、歩留まりよく製造でき、しかも経済性にも優れるという課題に対して開発されたクロム系ステンレス鉄筋であり、鉄筋腐食に起因したコンクリート構造物の崩落を防止できることはいうまでもなく、エポキシ被覆鉄筋のように施工に厳しい制約がなく、亜鉛めっき鉄筋のように防食期間に限りがあることなく、しかも主に海外で使用されているＮｉ系や二相系ステンレス鉄筋よりも安価で、鉄筋として優れた特性を有するステンレス異形棒鋼を提案することを目的とする。

本発明者らは，上記の目的を達成すべく，異形棒鋼の耐食性に及ぼす合金元素の影響，重ね継ぎ手にした場合の耐食性に及ぼす節の形状の影響について調査を行った。その結果，鉄筋の鋼組成は当然重要であるが、それだけではなく節を特定形状(特定角度の斜め節による接点数の抑制、及び節先端のふくらみによる接触部の面積低減)とすることが有効であることを知見した。また、異形棒鋼に酸洗処理を施すことにより、さらにその効果は大きくなる。本発明は，このような知見に立脚するものである。

すなわち，本発明の要旨構成は次のとおりである。
（１）質量％で、Ｃ：０．００１％以上０．１５％以下，Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下，Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下，Ｐ：０．０４％以下，Ｓ：０．０３％以下，Ｎ：０．００１％以上０．１％以下、Ｃｒ：１０．５％以上２５.０％以下を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる重ね継ぎ手用の異形棒鋼であり、前記異形棒鋼の外面には、前記外面から凸出する断面視凸形状の節が、前記異形棒鋼の中心軸方向に対して４５度〜８５度の角度で延在し，前記外面において隣接して配置された前記節間の前記中心軸方向の距離が、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下である部分を有し、前記凸形状が、前記節の延在方向に垂直な方向に１点の高さの極大値を有し、前記節の延在方向に垂直な方向の最大高さと、前記最大高さの位置から前記中心軸方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置の高さとの差が５０μｍ以上であることを特徴とする，ステンレス異形棒鋼。

（２）さらに質量％で、Ｓｎ：０．００１％以上１．０％以下を含有することを特徴とする前記（１）に記載のステンレス異形棒鋼。
（３）さらに質量％で、Ｎｉ：０．６％以下,Ｍｏ：０．５％以下，Ｃｕ：０．５％以下、Ａｌ：０．０５％以下，Ｃａ：０．０５％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｂｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ: ０．５％以下、Ｍｇ：０．１％以下、Ｚｒ：０．５％以下、ＲＥＭ:０．１％以下の一種または二種以上を含有することを特徴とする前記（１）又は前記（２）に記載の耐食性に優れたステンレス異形棒鋼。

（４）（１）〜（３）の何れかに記載の成分に調整した溶鋼を鋳造してビレットとする溶製工程と、前記ビレットを熱間圧延して節を有する棒鋼とする熱間圧延工程と、前記棒鋼を酸洗する工程を含む仕上工程とを備え前記節として、外面から凸出する断面視凸形状のものであって、前記異形棒鋼の中心軸方向に対して４５度〜８５度の角度で延在するものであり，前記外面において隣接して配置された前記節間の前記中心軸方向の距離が、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下である部分を有し、前記凸形状が、前記節の延在方向に垂直な方向に１点の高さの極大値を有し、前記節の延在方向に垂直な方向の最大高さと、前記最大高さの位置から前記中心軸方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置の高さとの差が５０μｍ以上であるものを形成することを特徴とする（１）〜（３）の何れかに記載の耐食性に優れたステンレス異形棒鋼の製造方法。

（５）前記（１）〜（３）の何れかに記載のステンレス異形棒鋼を使用したコンクリート構造物。

本発明によれば，高い強度、十分な靱性およびコンクリートとの付着強度を有し、歩留まりよく製造でき、しかも、複合劣化環境での重ね継ぎ手においても，発錆し難い十分な耐食性を有するステンレス異形棒鋼を得ることができる。したがって、鉄筋として本発明のステンレス異形棒鋼を用いることにより、コンクリート構造物の耐久性を格段に向上させることができる。

図１は、本発明のステンレス異形棒鋼の一例を示した図であり、図１（ａ）は側面図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）のＡ−Ａ断面図である。図２（ａ）は図１（ａ）のＡ−Ａ断面図であって、図１に示したステンレス異形棒鋼の節の周辺部分のみを示した拡大模式図であり、図２（ｂ）は図１に示したステンレス異形棒鋼の拡大側面図であり、図２（ｃ）は図１に示したステンレス異形棒鋼をリブに沿って切断した場合の外面の展開図である。図３（ａ）〜図３（ｃ）は、本発明のステンレス異形棒鋼の他の例を示した図である。図４は、図１に示すステンレス異形棒鋼を用いて形成した重ね継ぎ手の一例を示した図であり、図４（ａ）は、ステンレス異形棒鋼同士の対向面における接触状態を説明するための説明図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。図５は、図１に示すステンレス異形棒鋼を用いて形成した重ね継ぎ手の他の例を示した図であり、図５（ａ）は、ステンレス異形棒鋼同士の対向面における接触状態を説明するための説明図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）のＣ−Ｃ断面図である。

以下，本発明について具体的に説明する。
まず，本発明において，ステンレス異形棒鋼の成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明する。なお、特に注記しない限り元素含有量の％は質量％を意味する。

Ｃ：０．００１％以上、０．１５％以下
Ｃは，オーステナイト相および炭化物の生成元素である。オーステナイト相は，熱間加工後においてマルテンサイト組織を生じて強度を向上させ，また微細炭化物も強度の向上に寄与する。しかしながら，Ｃ含有量が０．００１％未満ではオーステナイト相および炭化物の生成量が少なすぎて強度不足となり，一方０．１５％超では逆に炭化物が過剰に生成し、耐食性が劣化する。従って，Ｃ含有量は０．００１％以上,０．１５％以下の範囲に限定した。溶接部の靭性を確保するためには，Ｃ含有量は０．０３％以下の範囲にすることが望ましい。また、Ｃ含有量は，優れた強度を有するものとするために、０．００５％以上とすることが好ましい。

Ｓｉ：０．１％以上，２．０％以下
Ｓｉは，脱酸剤として有用な元素である。脱酸不良は介在物増加と、それによる耐食性劣化につながるため、０．１％以上を添加する。しかし、２．０％を超えてＳｉを含有させると硬くなり機械的性質が劣化する。従って, Ｓｉ含有量は０．１〜２．０％とし、好ましくは０．２〜１．０％とする。

Ｍｎ：０．１％以上，２．０％以下
Ｍｎも，Ｃと同様，オーステナイト相生成元素であるが，含有量が０．１％未満だとオーステナイト相の生成が不十分となるため，熱間加工後のマルテンサイト組織が少なくなって，強度不足となる。一方，Ｍｎ含有量が２．０％超になると鋼中に残存する介在物が多くなり、耐食性が劣化する。従って, Ｍｎ含有量は０．１％以上２．０％以下の範囲とし、好ましくは０．３〜１．０％とする。

Ｐ：０．０４％以下
Ｐは，原料から不可避的に混入する元素であり、靱性等の機械的性質を劣化させるだけでなく，耐食性に対しても有害な元素である。特にＰ含有量が０．０４％を超えるとその悪影響が顕著になるので，Ｐ含有量は０．０４％以下とし、好ましくは０．０３％以下とする。

Ｓ：０．０３％以下
Ｓは，Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し，初期発銹起点となる。またＳは，結晶粒界に偏析して，粒界脆化を促進する有害元素でもあるので，極力低減することが好ましい。特にＳ含有量が０．０３％を超えるとその悪影響が顕著になるので，Ｓ含有量は０．０３％以下とし、好ましくは０．０１％以下とする。

Ｎ：０．００１以上，０．１％以下
Ｎは，強度を高めるが，耐食性，靭性を劣化させるため上限を０．１％とし、好ましくは０．０３％以下とする。また，Ｎ含有量が０．００１％未満では強度向上の効果が得られ難いため、下限を０．００１％とし、好ましくは０．００５％以上とする。

Ｃｒ：１０．５％以上、２５．０％以下
Ｃｒは，本発明における耐食性発現成分として重要な元素である。本発明で対象にする鉄筋として，コンクリート中において海洋飛沫帯などの高濃度塩化物イオン濃度に対する耐食性を確保するためには，少なくとも１０．５％以上のＣｒが必要である。一方，Ｃｒ含有量が２５．０％超になると，耐食性は良くなるものの，フェライト相の生成量が多くなって溶接部の靱性不足となることやコストアップに繋がる。従って，Ｃｒ含有量は１０．５％以上２５．０％以下とした。靭性確保の観点からＣｒ含有量は，１８．０％以下が望ましい。また、Ｃｒ含有量は，優れた耐食性を有するものとするために、１１．０％以上とすることが好ましい。

Ｓｎ:０．００１％以上、１．０％以下
Ｓｎは耐食性を向上させるため、必要に応じて添加する元素である。耐食性向上効果を得るためにＳｎ含有量の下限を０．００１％とした。好ましくは０．０１％以上である。過度の添加は、加工性と製造性の低下につながるとともに耐食性向上効果も飽和する。そのためＳｎ含有量の上限を１．０％とした。好ましくは、Ｓｎ含有量の上限は、加工性と製造性を考慮して０．８％以下とする。より好ましくは耐食性、加工性、製造性のバランスの観点からＳｎ含有量を０．０５〜０．５％とする。また、Ｓｎを添加することにより、強度も２０〜５０Ｎ／ｍｍ^２高くなることから耐食性の高い高強度鉄筋を製造することも可能である。

本発明では、更に種々の目的に応じてＮｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｃａ，Ｖ，Ｂ，Ｂｉ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｍｇ，Ｚｒ，ＲＥＭから選ばれた１種又は２種以上を任意で添加することが出来る。

Ｎｉ：０．６％以下,
Ｎｉは，靱性を高める効果があり、必要に応じて０．０５％以上添加する。一方、過剰に添加し過ぎるとマルテンサイト組織が析出し加工性を劣化させるため，Ｎｉ含有量の上限を０．６％とし、好ましくは０．５％以下とする。
Ｍｏ：０．５％以下
Ｍｏは，強度，耐食性を高めるため、必要に応じて０．０１％以上添加する。一方、過剰な含有は、靭性を劣化させるためＭｏ含有量の上限を０．５％とし、好ましくは０．４５％以下とする。

Ｃｕ：０．５％以下
Ｃｕは，耐食性を向上させる有用な元素であり，この効果を得るために必要に応じて０．０３％以上添加する。一方、Ｃｕ含有量が０．５％超になると靭性が劣化する。従って, Ｃｕ含有量は０．５％以下とし、好ましくは０．４５％以下とする。
Ａｌ：０．０５％以下
Ａｌは，脱酸剤として有用な元素であり、必要に応じて０．００１％以上添加する。しかし，Ａｌ含有量が０．０５％超になると靭性が劣化する。従って, Ａｌ含有量は０．０５％以下とし、好ましくは０．０４５％以下とする。

Ｃａ：０．０５％以下
Ｃａは，熱間加工性を向上させる有用な元素であり，必要に応じて０．００１％以上添加する。一方、Ｃａ含有量が０．０５％超になると靭性が劣化する。従って, Ｃａ含有量は０．０５％以下とし、好ましくは０．０４％以下とする。
Ｖ：０．１％以下、
Ｖは，耐食性を向上させる有用な元素であり，必要に応じて０．０３％以上添加する。一方、Ｖ含有量が０．１％超になると靭性が劣化する。従って, Ｖ含有量は０．１％以下とし、好ましくは０．０８％以下とする。

Ｂ：０．０１％以下、
Ｂは，熱間加工性を向上させる有用な元素であり、必要に応じて０．０００３％以上添加する。一方、Ｂ含有量が０．０１％超になると靭性が劣化する。従って, Ｂ含有量は０．０１％以下とし、好ましくは０．００８％以下とする。
Ｂｉ：０．５％以下
Ｂiは，耐食性及び切削加工性を向上させる有用な元素であり、必要に応じて０．００５％以上添加する。一方、Ｂi含有量が０．５％超になると靭性が劣化する。従って, Ｂi含有量は０．５％以下とし、好ましくは０．４％以下とする。

Ｎｂ:０．５％以下
Ｎｂは，耐食性を向上させる有用な元素であり，必要に応じて０．００３％以上添加する。一方、Ｎｂ含有量が０．５％超になると靭性が劣化する。従って, Ｎｂ含有量は０．５％以下とし、好ましくは０．４％以下とする。
Ｔｉ:０．５％以下
Ｔｉは，耐食性を向上させる有用な元素であり，必要に応じて０．００３％以上添加する。一方、Ｔi含有量が０．５％超になると靭性が劣化する。従って, Ｔi含有量は０．５％以下とし、好ましくは０．４％以下とする。

Ｍｇ：０．１％以下
Ｍｇは，耐食性を向上させる有用な元素であり，必要に応じて０．０００２％以上添加する。一方、Ｍｇ含有量が０．１％超になると靭性が劣化する。従って, Ｍｇ含有量は０．１％以下とし、好ましくは０．０８％以下とする。
Ｚｒ：０．５％以下
Ｚｒは，耐食性，熱間加工性を向上させる有用な元素であり，必要に応じて０．０３％以上添加する。一方、Ｚｒ含有量が０．５％超になると効果が飽和する。従って, Ｚｒ含有量は０．５％以下とし、好ましくは０．４％以下とする。

ＲＥＭ（Ｌａ，Ｃｅ，Ｙ等）:０．１％以下
ＲＥＭは、ＬａやＣｅ、Ｙ等のランタノイド系希土類元素の含有量の総和である。ＲＥＭは，熱間加工性を向上させる有用な元素であり，必要に応じて０．０３％以上添加する。一方、ＲＥＭ含有量が０．１％超になると靭性が劣化する。従って, ＲＥＭ含有量は０．１％以下とし、好ましくは０．０８％以下とする。

次に，本発明者らは、鉄筋コンクリートの重ね継ぎ手にした場合に懸念される異形棒鋼間の接点付近に生じるすきま腐食を防止するための解決手法を検討した。その結果、異形棒鋼の形状を特定の条件に制御することで、すきま腐食に至りやすい空隙（すきま）の発生を抑制し、すきま腐食の問題を解決することが出来ることを見出した。

つまり、コンクリート中におけるすきま腐食に至りやすいすきまの発生を抑制するために、（Ａ）重ね継ぎ手にした際の異形棒鋼間の接点数を減らすとともに（Ｂ）異形棒鋼間の接点となる節の上端形状を点接触となるように加工することが効果的であることを見出した。以下に、異形棒鋼の各条件について、例を挙げて説明する。

図１は、本発明のステンレス異形棒鋼の一例を示した図であり、図１（ａ）は側面図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）のＡ−Ａ断面図である。また、図２（ａ）は図１（ａ）のＡ−Ａ断面図であり、図１に示したステンレス異形棒鋼の節の周辺部分のみを示した拡大模式図であり、図２（ｂ）は図１に示したステンレス異形棒鋼の拡大側面図であり、図２（ｃ）は図１に示したステンレス異形棒鋼をリブに沿って切断した場合の外面の展開図である。

図１において、符号１は、ステンレス異形棒鋼（「異形棒鋼」と略記する場合がある）を示している。異形棒鋼１は、上記の成分組成を有するものであり、図１（ｂ）に示すように、外面４に、外面４から凸出する断面視凸形状の節２が設けられているものである。したがって、図１に示す異形棒鋼１では、外面４の節２が設けられていない部分が、凹部とされている。

図１に示す異形棒鋼１においては、図１（ｂ）に示すように、節２として、断面視２つの節２（第１節２１および第２節２２）が設けられている。図１（ａ）および図２（ｃ）に示すように、第１節２１と第２節２２とは、中心軸６方向（図１および図２に示すＸ方向）に対して互いに対称方向に延在している。また、第１節２１および第２節２２は、図１（ａ）および図２（ｃ）に示すように、それぞれ異形棒鋼１の中心軸６方向に対して４５度〜８５度の角度θ１、θ２で螺旋状に連続して設置されている。

図１に示す異形棒鋼１では、第１節２１および第２節２２の中心軸６方向に対する角度θ１、θ２が４５度〜８５度（第１節２１および第２節２２と中心軸６との広い方のなす角度は９５度〜１３５度）とされているので、異形棒鋼１を用いて重ね継ぎ手を形成した際に、異形棒鋼１と、異形棒鋼１に重ね合わせられた他の異形棒鋼１との重なり部分において、節２同士が接触しやすい形となり、異形棒鋼１の外面４同士または外面４と節２とが接触する接点数を減少させることが出来る。節２同士が接触した接点は、異形棒鋼１の外面４同士または外面４と節２とが接触する接点と比較して、異形棒鋼１の中心軸６と、異形棒鋼１に重ね合わせられた他の異形棒鋼１との中心軸６との間の距離が広いものとなるため、コンクリートの充填されないすきまが形成されにくく、すきま腐食の発生が防止される。

節２の中心軸６方向に対する角度（図１においては第１節２１、第２節２２の中心軸６方向に対する角度θ１、θ２）が４５度未満の場合は、節２の延在方向と中心軸６とのなす角度が小さく、節２の延在方向が中心軸６に平行な方向と近くなるので、異形棒鋼１を用いて重ね継ぎ手を形成した際に、異形棒鋼１の外面４と節２とが接触されやすくなる。また、節２の中心軸６方向に対する角度が８５度超の場合は、節２の延在方向と中心軸６とのなす角度が大きく、節２の延在方向が中心軸６に垂直な方向に近くなるので、異形棒鋼１を用いて重ね継ぎ手を形成した際に、異形棒鋼１の外面４と節２とが接触されやすくなる。いずれの場合も異形棒鋼１を用いて重ね継ぎ手とした場合に異形棒鋼１の外面４と節２との間の接点数が増加することにより、すきま腐食が発生しやすくなる。

また、節２は、外面４において隣接して配置された節２間の中心軸６方向の距離ｄ１が、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下である部分を有するものである。このことにより、異形棒鋼１には、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下の間隔を空けて対向配置された節２の側面と、節２の側面間に露出された外面４とからなる凹部が形成される。節２の側面間に露出された外面４は、凹部の底面に配置されることになるため、異形棒鋼１を用いて重ね継ぎ手を形成した際に、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下の間隔を空けて対向配置された節２の側面に妨げられて、他の異形棒鋼の外面や節と接触しにくいものとなる。
なお、公称直径とは、単位長さ当りの重量から算出した異形棒鋼の直径を意味する。

節２間の中心軸６方向の全ての距離ｄ１が公称直径の０．５倍未満であると、異形棒鋼１を用いて重ね継ぎ手を形成した際に、異形棒鋼１の外面４同士または外面４と節２とが接触する接点数は少なくなる。しかし、全ての距離ｄ１が公称直径の０．５倍未満であると、節２間が狭いものとなるため、節２同士が接触する接点が多くなることに起因するすきま腐食が発生しやすくなるとともに、異形棒鋼１の節２と、異形棒鋼１に重ね合わせられた他の異形棒鋼１の節２との間にコンクリートが入り込みにくくなり、コンクリートと異形棒鋼１との付着強度が低下する。また，節２間の中心軸６方向の全ての距離ｄ１が２．０倍超であると、節２同士が接触する接点が少なくなって、すきま腐食が発生し難くなるものの、異形棒鋼１の外面４における節２同士の間隔が離れすぎ，異形棒鋼１のコンクリート内での抵抗力が低下し、コンクリートと異形棒鋼１との付着強度が低下する。
最も好ましい形態は、節２間の中心軸６方向の全ての距離ｄ１が、公称直径の０．５倍以上、２．０倍以下の範囲内にあることで、この場合は本発明の効果が最も顕著に発揮される。

また、節２の凸形状は、図２（ａ）に示すように、円弧状であり、節２の延在方向に垂直な方向に１点の高さの極大値を有するものとされている。また、節２の凸形状は、節２の延在方向に垂直な方向の最大高さＨ１の位置２ａと、最大高さＨ１の位置２ａから中心軸６方向に垂直な方向に１０００μｍ（図２（ａ）において符号ｄ４で示す）離れた位置２ｂの高さＨ２との差（Ｈ１−Ｈ２）が５０μｍ以上であるものとされている。

なお、節２の最大高さＨ１とは、図２（ａ）に示すように、中心軸６方向に垂直な方向の断面における節２の側面と外面４との境界から、節２の最大高さＨ１の位置２ａまでの節２の最大高さＨ１の位置２ａと中心軸６とを繋ぐ直線Ｌ１の長さを意味する。また、図２（ａ）に示す位置２ｂの高さＨ２とは、中心軸６方向に垂直な方向の断面における節２の側面と外面４との境界から、節２の位置２ｂまでの節２の最大高さＨ１の位置２ａと中心軸６とを繋ぐ直線Ｌ１の長さを意味する。

すきま腐食の発生には、臨界のすきま間隔があることが知られている。したがって、節２の延在方向に垂直な方向の最大高さＨが1点のみであって、節２の最大高さＨとそれ以外の位置との高さの差が大きければ、最大高さＨの位置２ａに形成される重ね合わせられた他の異形棒鋼１との接点の周囲の領域において、異形棒鋼１と他の異形棒鋼１との間のすきまが大きくなり、すきま腐食が発生し難くなる。

本発明者が鋭意検討した結果、節２の延在方向に垂直な方向の最大高さＨ１の位置２ａと、最大高さＨ１の位置２ａから中心軸６方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置２ｂの高さＨ２との差（Ｈ１−Ｈ２）が５０μｍ未満であると、すきま腐食の発生が顕著になることが分かった。このため、最大高さＨ１と上記高さＨ２との差を５０μｍ以上とした。

図３（ａ）〜図３（ｃ）は、本発明のステンレス異形棒鋼の他の例を示した図である。
本発明のステンレス異形棒鋼においては、図１に示す異形棒鋼１のように、節２として、断面視２つの節２（第１節２１および第２節２２）が設けられていてもよいが、第１節２１と第２節２２のうち一方のみを設けることにより、図３（ａ）に示すように、断面視１つの節２３が設けられている異形棒鋼１２であってもよいし、断面視３つ以上の節２が設けられているものであってもよい。また、断面視における節の個数は、節の配置や断面を切る箇所によっても異なり、特に限定されるものではないが、全ての断面において断面視１つ以上の節２が設けられていることが好ましい。

節２として、断面視２つ以上の節２が設けられている場合、異形棒鋼１のコンクリート内での抵抗力をより一層向上させ、コンクリートと異形棒鋼１との付着強度をより一層高めるために、図１に示す異形棒鋼１のように、少なくとも１つの節２の延在方向が異なっていることが好ましい。
図１に示す異形棒鋼１においては、節２として、中心軸６方向に対して互いに対称方向に延在する第１節２１と第２節２２とが設けられ、第１節２１の延在方向と第２節２２の延在方向とが互いに直交している。しかし、本発明のステンレス異形棒鋼においては、第１節２１と第２節２２との交差する角度は直交でなくてもよいし、中心軸６方向に対して互いに対称方向でなくてもよく、特に限定されるものではなく、平行であってもよい。

なお、本発明においては、延在方向の異なる断面視２つ以上の節２が設けられている場合、少なくとも１つの節２の延在方向と中心軸６方向とのなす角度が上記の範囲内であればよいが、図１に示す異形棒鋼１のように、全ての節２の延在方向の中心軸６方向に対する角度が上記の範囲内であることが好ましい。

また、本発明においては、図１に示す異形棒鋼１および図３（ａ）に示す異形棒鋼１２のように、節が螺旋状に連続して設置されているものであってもよいが、図３（ｂ）に示すように、異形棒鋼１３の外面４にそれぞれ独立して配置された断面視環状の節２４、２５、２６、２７が形成されているものや、図３（ｃ）に示すように、節２８ａ、２８ｂ、２９ａ、２９ｂが断面視で異形棒鋼１４の外面４の外周の長さよりも短い長さで外面４上に延在して設置されているものであってもよい。

図３（ｂ）に示す異形棒鋼１３の節２４、２５、２６、２７の中心軸６方向に対する角度は、全て同じであってもよいし、全てまたは一部が異なっていてもよい。
また、図３（ｃ）に示す異形棒鋼１３の節２８ａ、２８ｂ、２９ａ、２９ｂの中心軸６方向に対する角度も、全て同じであってもよいし、全てまたは一部が異なっていてもよい。

また、図１に示す異形棒鋼１においては、節２として、円弧状の凸形状を有するものを例に挙げて説明したが、節２の凸形状は、図２（ａ）に示すように、節２の延在方向に垂直な方向に１点の高さの極大値を有するものであって、上記最大高さＨ１と上記高さＨ２との差が、５０μｍ以上であればよく、例えば、三角形状であっても良い。

その他の節２の形状や配置は、本発明の異形棒鋼１を利用する環境や必要とする特性に応じて、適宜設定することが出来、幾つかの例を以下に示す。
図２（ａ）に示すように、節２の延在方向に垂直な方向の最大高さＨ１は，異形棒鋼１とコンクリートとの付着強度を確保するため、公称直径の２．０％以上とすることが望ましい。節２の最大高さＨ１の上限は特に定めないが、加工性を考えると公称直径の２０％以下とすることが望ましい。更に好ましい節２の最大高さＨ１は、４．０〜１０％である。

また，図２（ｃ）に示す節２の延在方向の幅Ｄは特に規定しないが，小さすぎると疵が付きやすく曲げ加工を行った場合に割れの起点となり易い。また節２の幅Ｄが大きすぎると節２の表面においてコンクリートとの滑りが生じ易くなり、付着強度向上の効果が無くなる。以上より節の幅Ｄは１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が望ましい。

また、図１に示す異形棒鋼１においては、異形棒鋼１の強度を向上させるために、図１（ａ）および図１（ｂ）に示すように、外面４から凸出する断面視凸形状のリブ３が設けられている。図１（ａ）および図１（ｂ）に示すように、リブ３は、異形棒鋼１の中心軸６方向に沿って延在して配置されている。図１に示す異形棒鋼１においては、リブ３として、中心軸６を介して対向配置された第１リブ３１と第２リブ３２とが設けられている。

図１に示す異形棒鋼１においては、本発明のステンレス異形棒鋼の一例として、第１リブ３１と第２リブ３２の２本のリブ３が設けられている場合を例に挙げて説明するが、リブ３は設けられていなくてもよいし、第１リブ３１と第２リブ３２のうち一方のみが設けられていてもよいし、２本以上のリブが設けられていてもよい。

２本以上のリブ３が設けられている場合、リブ３間の中心軸６方向に垂直な断面における外面に沿った最短距離は、中心軸に垂直な断面の外周長さの１／４以上であることが好ましい。
また、リブ３の凸形状は、リブ３の延在方向（中心軸６方向）に垂直な方向に１点の高さの極大値を有するものであって、中心軸６方向に垂直な方向の最大高さ位置と、前記最大高さ位置から中心軸６方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置とにおける高さの差が５０μｍ以上であることが好ましい。

なお、リブ３の最大高さとは、中心軸６方向に垂直な方向の断面におけるリブ３の側面と外面４との境界から、リブ３の最大高さの位置までのリブ３の最大高さの位置と中心軸６とを繋ぐ直線の長さを意味する。また、リブ３の最大高さから中心軸６方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置の高さとは、中心軸６方向に垂直な方向の断面におけるリブ３の側面と外面４との境界から、上記の１０００μｍ離れた位置までのリブ３の最大高さの位置と中心軸６とを繋ぐ直線の長さを意味する。
また、リブ３の凸形状は、節２の凸形状と同じであってもよいし、異なっていてもよい。なお、中心軸６と軸線の中心軸６方向に垂直な断面との交点が重心である。

図１に示す異形棒鋼１においては、外面４に、外面４から凸出する断面視凸形状の節２が、異形棒鋼１の中心軸６方向に対して４５度〜８５度の角度で延在し，外面４において隣接して配置された節２間の中心軸６方向の距離ｄ１が、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下である部分を有し、節２の凸形状が、節２の延在方向に垂直な方向に１点の高さの極大値を有し、節２の延在方向に垂直な方向の最大高さＨ１と、最大高さＨ１の位置２ａから中心軸６方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置２ｂの高さＨ２との差が５０μｍ以上であるであるので、（Ａ）重ね継ぎ手にした際の異形棒鋼１間の接点数を減らすとともに、（Ｂ）異形棒鋼１間の接点となる節２の凸形状を点接触となるようにすることができる。

すなわち、上記（Ａ）については、異形棒鋼１に所定の角度および間隔で配置された節２を形成することによって達成され、上記（Ｂ）については、節２（リブ３を設ける場合は、好ましくは節２およびリブ３）の凸形状を所定の形状とすることによって達成される。
その結果、図１に示す異形棒鋼１においては、異形棒鋼１間の面接触が防止され、コンクリート中におけるすきま腐食に至りやすいすきまの発生が抑制され、優れた耐すきま腐食性が得られる。

図４は、図１に示すステンレス異形棒鋼を用いて形成した重ね継ぎ手の一例を示した図であり、図４（ａ）は、ステンレス異形棒鋼同士の対向面における接触状態を説明するための説明図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。
図４に示す重ね継ぎ手においては、異形棒鋼１と、異形棒鋼１に重ね合わせられた他の異形棒鋼１１との重なり部分において、異形棒鋼１の第２節２２と、他の異形棒鋼１１の第２節２２と延在方向の異なる第１節２１とが接触しており、節２同士（第１節２１と第２節２２）が接触した接点５１は、図４（ａ）および図４（ｂ）に示すように、点接触となっている。

図５は、図１に示すステンレス異形棒鋼を用いて形成した重ね継ぎ手の他の例を示した図であり、図５（ａ）は、ステンレス異形棒鋼同士の対向面における接触状態を説明するための説明図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）のＣ−Ｃ断面図である。
図５に示す重ね継ぎ手においては、異形棒鋼１と、異形棒鋼１に重ね合わせられた他の異形棒鋼１１との重なり部分において、異形棒鋼１の第２節２２と、他の異形棒鋼１１の第１リブ３１とが接触しており、第２節２２と第１リブ３１とが接触した接点５２は、図５（ａ）および図５（ｂ）に示すように、点接触となっている。

次に、図１に示す異形棒鋼１の代表的な製造条件を以下に示す。
（１）溶製
スクラップ等のＦｅ，Ｃｒ原料を電気炉にて溶解した溶鋼を，ＡＯＤ（ＡｒｇｏｎＯｘｙｇｅｎＤｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ）法等により脱炭し、上記の成分に調整した成分調整したものを，連続鋳造にてビレットを製造する。

（２）熱間圧延
ビレットを，１１００〜１２００℃に加熱したのち，熱間圧延より節２およびリブ３を有する図１に示す形状の異形棒鋼１あるいは図１に示す形状の線材とする。
（３）仕上工程
熱間圧延により製造した棒鋼あるいは線材は，矯直等を施して使用することが可能であるが,必要に応じて適当な熱処理により強度を調整する。また，より耐食性を向上させる場合には，熱間圧延後，場合によっては,ショットブラストを施し,さらには硝酸＋弗酸等による脱スケール処理（酸洗）を施す。仕上工程において、異形棒鋼１あるいは線材に対して酸洗する工程を行うことにより、良好な表面性状が得られ、容易に本発明の形状の異形棒鋼が得られる。

以上に説明してきた本発明のステンレス異形棒鋼は、重ね継手にした際の耐すきま腐食性に優れるので、コンクリート構造物に使用することが好ましい。コンクリート構造物のコンクリート種類には制限は無く、一般的に用いられている普通ポルトランドセメント等を自由に用いることが出来る。また、本発明のステンレス異形棒鋼は、例えば、端部に他の異形棒鋼１の端部を重ね合わせて、ワイヤーなどを用いて結束することにより、重ね継手として使用できる。

表１に示す成分組成になる５０ｋｇ鋼塊を真空溶解した。ついで，鋼塊（ビレット）の表面５ｍｍを研削したのち，１２００℃，１ｈの焼鈍を施し，熱間圧延により表２に示す節（または節およびリブ）を有する公称直径１０ｍｍ〜２５ｍｍのＮｏ．１〜Ｎｏ．４２の異形棒鋼（鉄筋）とした。その後、Ｎｏ．１８およびＮｏ．１９を除く異形棒鋼に，ショットブラストと弗酸と硝酸の混合酸による脱スケール処理（酸洗）を施した。

表２に、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４２の異形棒鋼の公称直径、リブの有り／無し、節と中心軸とのなす角度、公称直径に対する外面において隣接して配置された節間の中心軸方向の距離の割合（節−節間隔／公称直径）、節の延在方向に垂直な方向の最大高さＨ１と、最大高さＨ１の位置から中心軸方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置の高さＨ２との差（Ｈ１−Ｈ２）を示す。なお、本実施例では、実際に作成した異形棒鋼がイメージしやすいように、全ての節角度を表２記載の角度で同一にし、また、節−節間の距離も全て同一とした。そのため、表２には節−節間の距離／公称直径を単一の値で記載している。

また、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４２の異形棒鋼においては、節およびリブの延在方向に垂直な方向の断面形状を同じとし、表２における凸形状とは円弧状の形状を意味している。また、表２における節と中心軸とのなす角度は、節の延在方向と異形棒鋼の一端から他端に向かう一方向の中心軸方向とのなす角度として記載した。したがって、表２において、節と中心軸とのなす角度の欄に２つの角度が記載されている場合には、一方向の中心軸方向に対して異なる方向に延在する断面視で２つの節を有することを意味し、１つの角度が記載されている場合には、断面視で１つの節を有することを意味する。また、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４２の異形棒鋼においては、リブとして、中心軸方向に沿って延在し、中心軸を介して対向配置された２つのリブを設けた。

このようにして得られたＮｏ．１〜Ｎｏ．４２の異形棒鋼に対して、以下に示す耐食試験を行った。その結果を表３に示す。

長さ１２０ｍｍの鉄筋同士を線径０．５ｍｍのＳＵＳ３０４製ワイヤーで結束して重ね継手を作製し、コンクリート中での耐食試験を実施した。
コンクリートの配合は、普通ポルトランドセメントを使用し、粗骨材の最大寸法（Ｇｍａｘ）２０ｍｍ、セメント３００ｇ／ｍ^３，水１８０ｇ／ｍ^３，水セメント質量比（Ｗ／Ｃ）０．６０とした。塩害・中性化環境の想定に対してコンクリート中にＮａＣｌを練り混ぜ，塩化物イオン濃度を２４ｋｇ／ｍ^３とした。鉄筋表面への中性化進行を早めるため，試験体にあらかじめひび割れを導入した。試験体は，３点曲げによって載荷し０．３ｍｍ幅のひび割れを導入した。

試験体（コンクリート）の大きさを１００ｍｍ×１００ｍｍ×１００ｍｍ，鉄筋重ね継手サイズを１２０ｍｍとし、鉄筋両端部をコンクリート外に出し、鉄筋の重ね継手側の端部より長さ５０ｍｍまでの部分をエポキシ樹脂で防錆処理した。継手の両鉄筋がかぶり１５ｍｍとなるようにウレタンフォームで型枠を固定しコンクリートを打設した。

コンクリート打設後、脱型し，養生を行った。中性化養生は，炭酸ガス濃度５％，温度２０℃，湿度６０％の条件で行った。中性化深さは，同時に作製した別のコンクリート試験体にてフェノールフタレイン液によって中性化したことを確認し，深さ１５ｍｍに達した時点で中性化養生を終了した。

腐食試験は、温度４０℃，湿度１０％の乾燥過程４日間，温度４０℃，湿度９５％の湿潤過程３日間を１サイクル(７日間)とする乾湿繰り返し試験を５０サイクルまで実施した。その後試験体を割裂し鉄筋を取出した。
耐食試験の評価は、重ね継ぎ手の接点の腐食状況、すなわち接点に発生した発銹のうち最大の発銹点面積を、接点以外の部分で発生した最大発銹点面積に比べ５０％以下の場合、すきま腐食抑制効果大（○）とし、５０％超１００％以下の場合はすきま腐食抑制効果あり（△）とし、１００％を超える場合はすきま腐食抑制効果なし（×）とした。

他の評価項目としては、引張強さと付着強度がある。
引張強さについては、ＪＩＳＺ２２４１：１９９８により鉄筋の引張り試験を実施し、ＪＩＳＧ４３２２：２００８表３に規定されている引張強さの範囲を適合範囲とした。すなわち、強度区分２９５Ａの範囲より下がる場合を不適合とした。

付着強度に関しては、鉄筋コンクリート製造条件として、粗骨材９８１ｋｇ／ｍ^３,細骨材８５３ｋｇ／ｍ^３,ポルトランドセメント３００ｋｇ／ｍ^３,水１９０ｋｇ／ｍ^３の組成のコンクリートをＪＩＳＡ１１３２:１９９９に準じ１辺が１５センチの立方形供試体を作製した（材齢２８日）。その後、ＪＳＣＥ・Ｇ５０３．１９９９に準じ２８日間２０℃水中養生を行った後付着強度試験を行い、付着強度を求めた。

付着強度は、通常相対的に評価される項目であるため、本発明で基準とする形状の異形棒鋼と比較して８０％以上を適合範囲とした。
本実施例においては、基準とする形状の異形棒鋼として、公称直径１２．７ｍｍ、節と中心軸とのなす角度を６０度と１２０度、公称直径に対する外面において隣接して配置された節間の中心軸方向の距離の割合（節−節間隔／公称直径）を異形棒鋼全域で１．３に統一、節の延在方向に垂直な方向の最大高さ（Ｈ１）１ｍｍ、節の延在方向に垂直な方向の幅（節の幅）２ｍｍの条件とした。この異形棒鋼の付着強度（最大付着応力度）は１２．９Ｎ／ｍｍ^２であった。

表３に示すように，本発明の異形棒鋼は、耐食試験の評価が○であり、すきま腐食抑制効果が明確である。また、引張強さおよび付着強度も良好であった。

次に，比較例について説明する。
Ｎｏ．２４〜３６：成分が本発明の範囲外であり、耐食性が劣化する場合がみられた。
Ｎｏ．２４：Ｃ量が少ない場合であり、耐食試験の評価は○であるが、引張強さがＪＩＳＧ４３２２のいずれの強度区分よりも下回ったため不適合であった。
Ｎｏ．２８：Ｍｎ量が少ない場合であり、耐食試験の評価は○であるが、引張強さがＪＩＳＧ４３２２のいずれの強度区分よりも下回ったため不適合であった。

Ｎｏ．３２：Ｃｒ量が少ない場合であり、鉄筋自身の耐食性が低く、すきま腐食抑制効果はみられなかった。
Ｎｏ．３３：Ｃｒ量が多い場合であり、耐食試験の評価は○であるが、靭性不足のため最終圧延で一部割れが発生し、歩留低下したため不適合とした。

Ｎｏ．３６：Ｓｎ量が多い場合であり、耐食試験の評価は○であるが、最終圧延で一部割れが発生し、歩留低下したため不適合とした。
Ｎｏ．３７，Ｎｏ．３８：節と中心軸とのなす角度が本発明の範囲外であり、異形棒鋼の外面と節とが接触しやすくなり、すきま腐食が発生しやすくなったため、すきま腐食抑制効果はみられなかった。

Ｎｏ．３９：節と節との間隔が狭くなって鉄筋の節同士の接点が多くなり、すきま腐食が発生しやすくなったため、すきま腐食抑制効果はみられなかった。
Ｎｏ．４０：節と節との間隔が広くなり付着強度が低くなった。
Ｎｏ．４１：節の断面形状が凹形状で中央にすきま腐食が発生し、すきま腐食抑制効果がみられなかった。
Ｎｏ．４２：節の高さの差（Ｒ１−Ｒ２）が小さく、すきま腐食抑制効果がみられなかった。

１・・・異形棒鋼、２・・・節、４・・・外面、３・・・リブ、６・・・中心軸、１１・・・他の異形棒鋼、２１・・第１節、２２・・・第２節、３１・・・第１リブ、３２・・・第２リブ、５１、５２・・・接点、Ｈ１・・・最大高さ、Ｄ・・・幅、ｄ１・・・距離。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．００１％以上０．１５％以下，
Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下，
Ｍｎ：０．１％以上２．０％以下，
Ｐ：０．０４％以下，
Ｓ：０．０３％以下，
Ｎ：０．００１％以上０．１％以下、
Ｃｒ：１０．５％以上２５.０％以下を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる重ね継ぎ手用の異形棒鋼であり、
前記異形棒鋼の外面には、前記外面から凸出する断面視凸形状の節が、前記異形棒鋼の中心軸方向に対して４５度〜８５度の角度で延在し，
前記外面において隣接して配置された前記節間の前記中心軸方向の距離が、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下である部分を有し、
前記凸形状が、前記節の延在方向に垂直な方向に１点の高さの極大値を有し、前記節の延在方向に垂直な方向の最大高さと、前記最大高さの位置から前記中心軸方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置の高さとの差が５０μｍ以上であることを特徴とする，ステンレス異形棒鋼。
さらに質量％で、
Ｓｎ：０．００１％以上１．０％以下を含有することを特徴とする請求項１に記載のステンレス異形棒鋼。
さらに質量％で、
Ｎｉ：０．６％以下,
Ｍｏ：０．５％以下，
Ｃｕ：０．５％以下、
Ａｌ：０．０５％以下，
Ｃａ：０．０５％以下、
Ｖ：０．１％以下、
Ｂ：０．０１％以下、
Ｂｉ：０．５％以下、
Ｎｂ：０．５％以下、
Ｔｉ:０．５％以下、
Ｍｇ：０．１％以下、
Ｚｒ：０．５％以下、
ＲＥＭ:０．１％以下の一種または二種以上を含有することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の耐食性に優れたステンレス異形棒鋼。
請求項１〜請求項３の何れか一項に記載の成分に調整した溶鋼を鋳造してビレットとする溶製工程と、
前記ビレットを熱間圧延して節を有する棒鋼とする熱間圧延工程と、
前記棒鋼を酸洗する工程を含む仕上工程とを備え、
前記節として、外面から凸出する断面視凸形状のものであって、前記異形棒鋼の中心軸方向に対して４５度〜８５度の角度で延在するものであり，
前記外面において隣接して配置された前記節間の前記中心軸方向の距離が、公称直径の０．５倍以上２．０倍以下である部分を有し、
前記凸形状が、前記節の延在方向に垂直な方向に１点の高さの極大値を有し、前記節の延在方向に垂直な方向の最大高さと、前記最大高さの位置から前記中心軸方向に垂直な方向に１０００μｍ離れた位置の高さとの差が５０μｍ以上であるものを形成することを特徴とする請求項１〜請求項３の何れか一項に記載の耐食性に優れたステンレス異形棒鋼の製造方法。
請求項１〜請求項３の何れか一項に記載のステンレス異形棒鋼を使用したコンクリート構造物。