JP5915135B2 - 高強度の鉄系液相拡散接合構造材 - Google Patents
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(i)接合界面から±100μm幅の平均Ni量:Ni(I)(原子%)が下記(1)式を満たし、かつ、
(ii)上記Ni拡散領域に隣接する液相拡散接合部の鋳鉄部材、又は、該Ni拡散領域を含む液相拡散接合部の鋳鉄部材の組織がパーライト組織である
ことを特徴とする高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
Ni(S)+2原子%<Ni(I)(原子%)<Ni(S)+30原子% ・・・(1)
ここで、Ni(S):鉄系部材のNi量(原子%)
(i)上記液相拡散接合で形成される接合界面から±100μm幅の平均Ni量:Ni(I)(原子%)が下記(1)式を満たし、かつ、
(ii)上記液相拡散接合で形成されるNi拡散領域に隣接する鋳鉄部材、又は、該Ni拡散領域を含む鋳鉄部材の組織がパーライト組織である
ことを特徴とする。
ここで、Ni(S):鉄系部材のNi量(原子%)
以下、本発明構造材について説明する。
まず、液相拡散接合に係る従来概念と本発明概念の基本的な相違について説明する。図1に、従来の液相拡散接合の概念を模式的に示し、図2に、本発明の液相拡散接合の概念を模式的に示す。
鋳鉄部材は、C:1.7〜4.5質量%程度を含有する鋳鉄で作製した部材である。例えば、球状黒鉛鋳鉄で作製した部材を用いることができる。また、鋳鉄部材は、Cの他、鋳鉄特性の向上に必要な、Si、Mn、P、S、Mg等を、接合部の強度を阻害しない範囲で、適宜の量、含有する鋳鉄で作製した部材でもよい。
鋳鉄部材と鉄系部材の間に挟むインサート材としては、Fe、Ni、B、及び、Cを主たる構成元素として含有し、融点が鋳鉄部材の融点より低いFe−Ni系合金インサート材(以下、単に「インサート材」ということがある。)を用いる。インサート材の形態は特に限定されない。薄片、箔、粉末でもよい。薄片、箔、粉末は非晶質でもよい。
Ni:22超〜60%
22%以下であると、インサート材の低融点化が不十分になり、また、Ni拡散領域で、上記(1)式を満たすNi量を確保できない。60%を超えると、相対的にFeが減少して、接合部で所要の強度を維持できない。接合部強度の向上の観点から、30〜50%が好ましい。
Bは、液相拡散接合時、被接合部材中に拡散して等温凝固を生じさせる元素である。また、Bは、鋳鉄部材中の黒鉛を分散し、パーライトの生成を促進する作用をなす元素である。12%未満であると、インサート材の低融点化が達成されず、液相拡散温度の範囲が狭くなる。
Cは、インサート材を、単ロール急冷法で、非晶質箔として製造する場合、溶湯と冷却ロールの濡れ性を改善する元素である。0.01%未満では、濡れ性改善効果が得られず、4%を超えると、濡れ性改善効果は飽和する。好ましくは0.10〜2%である。
残部はFe及び不可避的不純物である。Feが27%未満では、液相拡散接合部の強度が不十分となり、65%を超えると、インサート材の低融点化が困難となる。よって、27〜65%が好ましい。より好ましくは32〜65%である。
Ni:22超〜60%
インサート材(a)のNi量と同じであるが、接合強度のより一層の向上の観点から、27〜53%がより好ましい。
7%未満であると、インサート材の低融点化が達成されず、液相拡散温度の範囲が狭くなる。18%を超えると、インサート材の融点が上昇して、液相拡散温度の範囲が狭くなるとともに、等温凝固の際、Bの拡散に長時間を要するので、被接合部材の強度が劣化する。
Cは、インサート材を、単ロール鋳造法で、非晶質箔として製造する場合、溶湯と冷却ロールの濡れ性を改善する元素である。4%超で、濡れ性改善効果が十分に得られるが、11%を超えると、炭化物等の析出物が接合界面に析出して接合強度が低下する。
Feが23%未満では、液相拡散接合部の強度が不十分となり、60%を超えると、インサート材の低融点化が困難となる。よって、Feは23〜60%が好ましい。より好ましくは29〜55%である。
液相拡散温度は、インサート材の融点より高く、被接合部材の融点よりも低い温度とする。液相接合温度に保持する時間は、インサート材が溶融し、接合面に均一に広がるのに充分な時間とする。通常、3分以上が望ましい。30分以上保持しても、接合強度は飽和し向上しないので、保持時間は3〜30分が好ましい。
上記液相拡散接合で形成されるNi拡散領域において、上記液相拡散接合で形成される接合界面から±100μm幅の平均Ni量:Ni(I)(原子%)は、下記(1)式を満たす必要がある。
ここで、Ni(S)は、鉄系部材のNi量(原子%)である。
本発明構造材の液相拡散接合部(図2、参照)において、Ni拡散領域は、主にフェライト単相、又は、オーステナイト相とフェライト相の2相からなり、Ni拡散領域に隣接する被接合部材、又は、Ni拡散領域を含む被接合部材は、B及びCの拡散で形成されたパーライト組織となっている。
純度が99.9質量%の電解Fe、純度が99.9質量%の電解Ni、純度が99.9質量%のB、及び、純度が99.9質量%のCを用い、Arガス雰囲気中で、表1に成分組成を示す母合金を溶製した。
実施例1と同じ方法で作製した、C:3原子%以上の非晶質箔を使用した場合を説明する。作製した非晶質箔を使用して、被接合部材を接合し、接合強度を測定した。
図4に、φ216mm、厚み4.5mmの炭素鋼鋼管6(STK400)と、球状黒鉛鋳鉄FCD400の建築物補強用のピン接合ブロック7を液相拡散接合で接合した例を示す。図4(a)に平面構造を示し、図4(b)に側面構造を示す。
図5に、φ318mm、厚み6.9mmの炭素鋼鋼管6(STK490)と、球状黒鉛鋳鉄FCD600の建築用梁構造物の中空エンドコーン8を液相拡散接合で接合した例の断面構造を示す。
2 鉄系部材
3 Ni拡散領域
4 パーライト組織領域
5 液相拡散接合部
6 鋼管
7 ピン接合ブロック
8 中空エンドコーン
9 接合部
Claims (10)
- 鋳鉄部材と鉄系部材との間を、Ni拡散領域を含む液相拡散接合部を介して接合している鉄系構造材であって、
(i)接合界面から±100μm幅の平均Ni量:Ni(I)(原子%)が下記(1)式を満たし、かつ、
(ii)上記Ni拡散領域に隣接する液相拡散接合部の鋳鉄部材、又は、該Ni拡散領域を含む液相拡散接合部の鋳鉄部材の組織がパーライト組織である
ことを特徴とする高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
Ni(S)+2原子%<Ni(I)(原子%)<Ni(S)+30原子% ・・・(1)
ここで、Ni(S):鉄系部材のNi量(原子%) - 前記鉄系部材が鋳鉄部材又は鋼部材であることを特徴とする請求項1に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
- 前記Ni拡散領域に隣接する鉄系部材、又は、前記Ni拡散領域を含む鉄系部材の組織がパーライト組織であることを特徴とする請求項1又は2に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
- 前記鋳鉄部材が球状黒鉛鋳鉄部材であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の高強度の鉄系液相拡散接合度構造材。
- 前記Ni拡散領域が、フェライト単相、又は、フェライト相とオーステナイト相の2相からなることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
- 前記Ni拡散領域にマルテンサイト組織が存在することを特徴とする請求項5に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
- 前記Ni拡散領域形成用Fe−Ni系合金インサート材が、原子%で、Ni:22超〜60%、B:12〜18%、及び、C:0.01〜4%を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
- 前記Ni拡散領域形成用Fe−Ni系合金インサート材が、原子%で、Ni:22超〜60%、B:7〜18%、及び、C:4超〜11%を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
- 前記Fe−Ni系合金インサート材が、原子%で、Si:0.01〜1%未満を含有することを特徴とする請求項7又は8に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
- 前記Fe−Ni系合金インサート材が、原子%で、W+Mo:0.1〜5%、Cr:0.1〜20%、及び、V:0.1〜10%の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項7〜9のいずれか1項に記載の高強度の鉄系液相拡散接合構造材。
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