JP5873736B2 - Organic waste water processing methods and apparatus - Google Patents

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Description

本発明は、生活排水や下水など、低濃度有機排水の処理方法及び処理装置に関する。 The present invention, such as domestic wastewater and sewage, to method and apparatus for treating low-concentration organic waste water.

有機性排水の処理方法として、好気性生物処理、嫌気性生物処理が挙げられる。 As the method of treating organic waste water, aerobic biological treatment, anaerobic biological treatment. 嫌気性生物処理の中でメタン発酵処理は、酸素のない嫌気性環境下で生育する嫌気性微生物の代謝反応を利用して、有機物をメタンガスや炭酸ガスなどに分解する生物処理方法である。 Methane fermentation in anaerobic biological treatment utilizes the metabolic reactions of anaerobic microorganisms that grow in an oxygen-free anaerobic environment, the organics are decomposed biological treatment methods, such as methane gas and carbonic acid gas.

メタン発酵処理は、好気性生物処理と比べて、汚泥発生量が少なく、ブロワ−(曝気)などの電気代が不要なためランニングコストがかからない。 Methane fermentation process, as compared to aerobic biological treatment, small amount of sludge, the blower - (aeration) not less running cost for electricity bill is not required, such as. また、発生したメタンガスを有効利用できたりするなどのメリットがあるため、近年、下水処理、し尿処理、産業排水処理等の分野などで普及している。 Moreover, because of the advantages such or can effectively use the generated methane gas, in recent years, sewage treatment, night soil treatment, are popular in the fields of such as industrial wastewater treatment.

メタン発酵処理の種類としては、例えばUASB(Upflow Anaerobic Sludge Blanket(上向流嫌気性汚泥床)の略)法、固定床法、流動床法等のメタン発酵処理方式などが知られている。 The types of methane fermentation treatment, e.g. UASB method (upflow Anaerobic Sludge Blanket Abbreviation (upflow anaerobic sludge blanket)), a fixed bed process, such as methane fermentation treatment method such as fluidized bed method is known. 中でも、UASB法は、嫌気性微生物の自己造粒機能を利用して、沈降性の優れたグラニュ−ル汚泥を槽内に高濃度に保持でき、CODcr負荷10〜30kg/m 3 /dのような高い負荷をかけることができため、有機性排水の処理方法として国内外で普及している方法である。 Among them, UASB method utilizes a self-granulation functionality of anaerobic microorganisms, precipitated excellent granulite - can be held at a high concentration in the sludge in the tank, as CODcr load 10~30kg / m 3 / d since it is possible to apply a a high load, a method widely used in home and abroad as a treatment method for organic waste water.

メタン発酵処理は、前述のように好気性生物処理と比較して、曝気が不要なため運転動力費用が安価であるばかりか、生成したメタンガスを各種発電設備の燃料として利用できるなどのメリットがある。 Methane fermentation process, as compared to the aerobic biological treatment as described above, not only aeration is operating power costs because unnecessary low cost, there are advantages such as the generated methane can be used as fuel for various power plant . その一方で、メタン発酵処理のみでは、有機物が残存するため河川などに直接放流できる水質までに浄化することができないというデメリットを抱えていた。 On the other hand, only methane fermentation treatment, had the disadvantage that organic matter can not be purified by water which can be discharged directly into rivers to remain.
このため、メタン発酵処理後、活性汚泥法などの好気性生物処理を行ない、放流基準を満足する水質まで浄化した後、河川に放流することが提案されている。 Therefore, after the methane fermentation treatment, subjected to aerobic biological treatment such as activated sludge method, after purification to water quality satisfying the effluent standard, it has been proposed to be discharged into rivers.

メタン発酵処理と好気性生物処理とを組み合わせた処理として、例えば特許文献1には、工場等から排出される排水を、嫌気性微生物を利用した嫌気性処理工程において排水中の有機物をメタンガスに分解することで燃料としての再利用を図った後、好気性微生物を利用した好気性生物処理工程においてリンや窒素などの無機物を除去し、環境への悪影響を与える化学物質を除去した上で放流する方法が開示されている。 Decomposition as a process which combines a methane fermentation process and aerobic biological treatment, for example, Patent Document 1, the waste water discharged from factories or the like, the organic matter in the waste water in the anaerobic treatment process using anaerobic microorganisms methane after working to re-use as a fuel by, inorganic substances such as phosphorus and nitrogen removal in an aerobic biological treatment process using aerobic microorganisms, to discharge after removing the chemicals adversely affect the environment method is disclosed.

特許文献2には、被処理水をメタン発酵処理し、処理後の消化液を活性汚泥法による好気性生物処理する有機性排水処理方法であって、前記被処理水の有機物濃度が、設定濃度以上であればメタン発酵処理を行い、前記設定濃度に達しない場合は前記消化液と共に好気性生物処理することを特徴とする有機性排水処理方法が開示されている。 Patent Document 2, the treated water to methane fermentation process, the digestion solution after processing an organic waste water treatment method for aerobic biological treatment by activated sludge method, organic matter concentration of the water to be treated, sets concentration perform methane fermentation process as long or more, if not reaching the set concentration organic waste water treatment method characterized by aerobic biological treatment together with the digested liquid is disclosed.

特許文献3には、排水に対して酸生成工程とメタン発酵工程と好気性生物処理工程とを順次行う排水の処理方法において、前記酸生成工程に供給される排水を、前記メタン発酵工程が終了し前記好気性生物処理工程に送出される処理水と熱交換させることにより予熱することを特徴とする排水の処理方法が開示されている。 Patent Document 3, in the processing method of wastewater sequentially performing an acid generating step and methane fermentation step and an aerobic biological treatment process with respect to waste water, the waste water supplied to the acid production process, the methane fermentation step is terminated method of processing waste water, characterized in that preheating is disclosed by the be-treated water and the heat exchanger to be sent to the aerobic biological treatment process was.

このようにメタン発酵処理と好気性生物処理とを組合わせることにより、比較的安価に有機性排水を放流基準に適合する水質まで浄化することができるばかりか、燃料などとして利用可能なメタンを回収することができるため、環境的なメリットと経済的なメリットの両面で利点があった。 By thus combining the methane fermentation process and aerobic biological treatment, relatively low cost not only the organic waste water can be purified to water conforms to discharge standards, recovering methane can be utilized as a fuel it is possible to, there are advantages both in terms of environmental benefits and economic benefits. しかし、後工程の好気性生物処理方法では、微生物は、取り込んだ有機物の一部を酸化分解し、残りの有機物は汚泥に変換されて余剰汚泥として排出されることになり、難脱水性の余剰汚泥が大量に生成するという課題を抱えていた。 However, in a later step of aerobic biological treatment method, microbes, some of the organic matter captured by oxidative degradation, the remaining organic matter is converted into the sludge will be discharged as excess sludge, flame dewatering of excess sludge was having the problem of generating a large amount.

そこで従来から、このような余剰汚泥の減容化を行う処理方法として、例えば、曝気槽又は沈殿槽から余剰汚泥を引き抜き、この引抜汚泥をオゾン処理、加熱処理、酸またはアルカリ処理等の改質処理により易生物分解性に改質し、改質された汚泥を曝気槽に返送して生物分解させる方法などが提案されている(例えば特許文献4)。 Therefore conventionally, as a process method for performing volume reduction of such excess sludge, for example, pull the excess sludge from the aeration tank or the precipitation tank, the extracted sludge ozonation, heat treatment, acid or modification of the alkaline treatment, etc. reforming the easily biodegradable by treatment, such as a method of biodegradation and return the modified sludge to the aeration tank has been proposed (e.g. Patent Document 4).

特開2003−71486号公報 JP 2003-71486 JP 特開2004−25051号公報 JP 2004-25051 JP 特開2008−173614号公報 JP 2008-173614 JP 特開平7−116685号公報 JP-7-116685 discloses

本発明は、被処理水としての有機性排水を、先ずメタン発酵処理した後、好気性生物処理を行なって処理水を十分に浄化する処理方法に関して、好気性生物処理から生じる難脱水性の余剰汚泥の減容化を図るとともに、エネルギー回収率をさらに高めることができる、新たな有機性排水の処理方法及び処理装置を提供せんとするものである。 The present invention is an organic waste water as water to be treated, first after methane fermentation treatment, with respect to the processing method for sufficiently purify the treated water subjected to aerobic biological treatment, flame dehydration of surplus resulting from aerobic biological treatment strive to reduce the volume of sludge, it is possible to further increase the energy recovery, is to St. provide method and apparatus for treating a new organic waste water.

本発明は、図1に示すように、嫌気性生物を用いて被処理水をメタン発酵処理して、メタンガスを含む発生ガス、メタン発酵処理水及びメタン発酵処理汚泥を得るメタン発酵処理工程と、好気性生物を用いて前記メタン発酵処理水を生物学的酸化分解処理して好気性生物処理水及び好気性生物処理汚泥を得る好気性生物処理工程と、前記好気性生物処理汚泥の一部又は全部を酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得る酸発酵処理工程と、該酸発酵処理汚泥を、混合脱ガス槽で発酵ガスを分離した後、前記メタン発酵処理工程の入り口側に、前記メタン発酵処理工程におけるスカムの発生を抑制するために供給する工程と、を備えた有機性排水の処理方法を提案するものである。 The present invention, as shown in FIG. 1, and methane fermentation process the water to be treated using the anaerobic organisms, the generated gas containing methane, and methane fermentation step to obtain a methane fermentation treatment water and methane fermentation sludge, aerobic biological treatment step of the methane fermentation treatment water obtaining a biological oxidative decomposition to aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment sludge using aerobic organisms, some of the aerobic biological treatment sludge or and all acid fermentation process to acid fermentation sludge acid fermentation process to obtain the process, the acid fermentation sludge, after fermentation gas is separated in the mixing degassing vessel, the inlet side of the methane fermentation step, the methane and supplying to suppress the generation of scum in the fermentation process, it is to propose a method of processing organic waste water having a.

本発明が提案する有機性排水の処理方法によれば、好気性生物処理から生じる好気性生物処理汚泥、すなわち難脱水性の余剰汚泥を、酸発酵処理工程に供給してメタン発酵し易い有機酸等に変換した後、メタン発酵処理工程に戻すことができるので、最終的に系外へ排出する汚泥の減容化を図ることができる。 According to the method of treating organic waste water of the present invention proposes, aerobic biological treatment sludge resulting from aerobic biological treatment, i.e. flame dewatering of excess sludge, likely organic acid methane fermentation is supplied to the acid fermentation step after converting the like, can be returned to the methane fermentation process, it is possible to reduce the volume of sludge to be finally discharged out of the system. しかも、前記難脱水性の余剰汚泥をその後にメタン発酵工程に戻すことになるため、当該余剰汚泥からエネルギー源としてのメタンを回収することができ、エネルギー回収率をさらに高めることができる。 Moreover, since that would return the excess sludge of the flame dehydrating the subsequent methane fermentation step can be recovered methane as an energy source from the excess sludge, it is possible to further enhance the energy recovery rate.
また、上述した従来の処理方法、すなわち被処理水を先ず酸発酵処理した後、メタン発酵処理し、好気性生物処理する処理方法に比べると、本発明では、酸発酵処理工程で処理する被処理量が少なくて済むため、該被処理水を加熱する加熱エネルギー量が顕著に少なくて済み、処理工程全体の消費エネルギー及び処理コストを抑えることができる。 Also, conventional processing method described above, i.e. after the first acid fermentation process water to be treated, and methane fermentation treatment, compared to the processing method of processing aerobic organisms in the present invention, the process of treating with acid fermentation step requires less amount, heat energy for heating the 該被 treated water requires remarkably less, it is possible to suppress the energy consumption and processing costs of the overall process.

本発明はまた、酸発酵工程で生じた酸発酵処理汚泥を、そのままメタン発酵処理工程に戻すのではなく、酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを分離するガス分離槽を通した後、該酸発酵処理汚泥をメタン発酵処理工程に戻すことをも提案する。 The present invention also relates to an acid fermentation sludge generated in acid fermentation step, is not directly returned to the methane fermentation step, then passed through a gas separation tank for separating the fermentation gas acid fermentation treatment sludge, acid fermentation the sludge also propose to return to the methane fermentation step.
酸発酵処理汚泥には発酵ガスが含まれており、この酸発酵処理汚泥をそのままメタン発酵処理工程に戻すと、発酵ガスによって反応槽下方にあるスラッジソーンが反応槽内を上昇してしまって上層部にスカムが発生することになる。 Acid fermentation treatment sludge includes a fermentation gas and returned to the acid fermentation sludge as it is the methane fermentation step, the sludge Thorn in the reaction vessel below the fermentation gas accidentally raised the reaction vessel upper scum is generated in the part. そこで、酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを分離するガス分離槽を通した後、メタン発酵処理工程に戻すようにすれば、スカムの発生を抑えることができる。 Therefore, after passing through a gas separation tank for separating the fermentation gas acid fermentation treatment sludge, if back to methane fermentation process, it is possible to suppress the generation of scum.

ところで、日本においては冬期下水の温度が18℃未満まで下がる場合、このような低温の下水を被処理水としてメタン発酵処理すると、槽内の嫌気性菌の活性が下がり、槽内に懸濁物質(Suspended Solids、以下SSとする)が溜まって、メタン発酵が進行しないようになり、発酵槽内の汚泥界面が上昇して最終的には溢れることになってしまう。 Incidentally, when the temperature of the winter sewage in Japan falls to less than 18 ° C., when the methane fermentation treatment such low temperature sewage as treatment water lowers the activity of anaerobic bacteria in the tank, suspended in the bath material (Suspended Solids, hereinafter referred to as SS) is accumulated, now methane fermentation does not proceed, the sludge interface in the fermenter becomes overflows it eventually rises. この際、被処理水としての下水を加温するには、通水量が多いために多量のエネルギーが必要となるため、現実的ではない。 At this time, to warming the sewage as water to be treated, because it requires a large amount of energy for many passing water, not realistic.

そこで本発明は、例えば被処理水の水温が13℃以上18℃未満(なお、被処理水の水温はメタン発酵槽内の水温とほぼ同じ。)の場合に適切な処理方法として、前記メタン発酵処理汚泥の一部又は全部を、酸発酵処理工程の入り口側に供給することを提案する。 The present invention is, for example, water temperature is 13 ° C. or higher less than 18 ° C. in the water to be treated (Note that substantially the same. Water temperature of the water to be treated and the water temperature in the methane fermentation tank) as a suitable processing method in the case of the methane fermentation some or all of the treated sludge, which proposes to supply to the inlet side of the acid fermentation step.
このように、メタン発酵処理汚泥の一部又は全部を、メタン発酵槽から抜き出して酸発酵処理工程に供給するようにすれば、発酵槽内の汚泥界面の上昇を抑えることができるばかりか、酸発酵処理工程で該メタン発酵処理汚泥をメタン発酵し易い有機酸等に変換し、再びメタン発酵処理工程に戻すことができるので、水温が低くて嫌気性菌の活性が下がっていてもメタン発酵処理を促進させることができる。 Thus, some or all of the methane fermentation treatment sludge, if to supply the acid fermentation step and withdrawn from the methane fermentation tank, not only it is possible to suppress an increase in the sludge interface in the fermenter, acid the methane fermentation sludge in a fermentation process to convert the methane fermentation easily organic acid, can be returned again to the methane fermentation step, the methane fermentation treatment even water temperature is low going down the activity of anaerobic bacteria it can be promoted.

また本発明は、例えば被処理水の水温が13℃未満の場合に適切な処理方法として、被処理水を固液分離して分離水と分離汚泥を得、該分離汚泥或いは該分離汚泥を濃縮した濃縮分離汚泥を、好気性生物処理汚泥の一部とともに酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得、該酸発酵処理汚泥を前記分離水と共にメタン発酵処理工程の入り口側に供給することを提案する。 The present invention, for example as an appropriate processing method when the water temperature of the water to be treated is below 13 ° C., to separate solid-liquid treatment water to give the separated water and the separation sludge, the separation sludge or concentrating the separation sludge proposed concentrated separated sludge, and acid fermentation process together with a part of the aerobic biological treatment sludge to obtain an acid fermentation sludge, to supply the acid fermented sludge inlet side of the methane fermentation process together with the separated water to.
被処理水の水温が13℃未満の場合は、嫌気性菌の活性がさらに下がることになる。 If the water temperature of the water to be treated is below 13 ° C., so that further decrease the activity of anaerobic bacteria. そこで、被処理水を先ずは固液分離して、分離汚泥或いは該分離汚泥を濃縮した濃縮分離汚泥を酸発酵処理工程に供給してメタン発酵し易い有機酸等に変換した上でメタン発酵処理工程に供給することにより、水温がさらに低くて嫌気性菌の活性がさらに下がっていてもメタン発酵処理を促進させることができる。 Therefore, the treated water is first is by solid-liquid separation, the methane fermentation treatment in terms of supplying the separated sludge or concentration and separation sludge concentrating the separated sludge to the acid fermentation step was converted to the methane fermentation easily organic acids such as by supplying the process, it can also promote the methane fermentation process water temperature has not further decreased the activity of anaerobic bacteria even lower.

本発明の一例に係る有機性排水の処理方法の装置並びに工程を示した図である。 It shows an apparatus and process of the treatment method of organic wastewater according to an embodiment of the present invention. 本発明の実施形態の一例に係る有機性排水の処理方法Aの装置並びに工程を示した図である。 It shows an apparatus and process of the processing method A of organic waste water according to an exemplary embodiment of the present invention. 本発明の実施形態の一例に係る有機性排水の処理方法Bの装置並びに工程を示した図である。 It shows an apparatus and process of the treatment method B of organic waste water according to an exemplary embodiment of the present invention. 本発明の実施形態の一例に係る有機性排水の処理方法Cの装置並びに工程を示した図である。 It is a diagram showing a processing method C of the apparatus and process of the organic waste water according to an exemplary embodiment of the present invention. メタン発酵処理装置の一例として、上向流嫌気性汚泥ろ床法(UASB)を実施することができるUASB装置の一例を示した図である。 As an example of the methane fermentation treatment apparatus is a diagram showing an example of a UASB apparatus upflow anaerobic sludge filter bed method (UASB) can be carried out. UASB装置の他例を示した図である。 It is a diagram showing another example of a UASB apparatus. UASB装置のさらなる他例を示した図である。 It depicts a further another example of the UASB apparatus. 図7に示したUASB装置におけるメタン発酵槽の上部を上方から見た平面図である。 It is a plan view of the upper portion of the methane fermentation tank from above in UASB apparatus shown in FIG. 実施例及び比較例を評価するために行った評価基準処理方法、すなわち、現在行われている通常の下水処理方法の処理工程を示した図である。 Based processing method performed to evaluate the examples and comparative examples, i.e., a diagram illustrating the processing steps of conventional sewage treatment methods that are currently performed.

<本処理方法A> <This processing method A>
図2は、本実施形態の一例に係る有機性排水の処理方法A(「本処理方法A」と称する)の装置並びに工程の一例を示した図である。 Figure 2 is a diagram showing an example of an apparatus and process of the treatment method of organic wastewater according to an example A (referred to as "treatment method A") of the present embodiment.

本処理方法Aは、酸発酵処理工程から供給される酸発酵処理汚泥と被処理水(原水)とを混合すると共に、当該酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを抜いて脱ガス混合水を得る混合脱ガス工程と、脱ガス混合水をメタン発酵処理し、メタンガスを含む発生ガス、メタン発酵処理水及びメタン発酵処理汚泥を得るメタン発酵処理工程と、メタン発酵処理水を好気性生物処理して、好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥を得る好気性生物処理工程と、好気性生物処理汚泥の一部(余剰汚泥)を必要に応じて濃縮して濃縮余剰汚泥を得る余剰汚泥濃縮工程と、好気性生物処理汚泥若しくは濃縮余剰汚泥を酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得、該酸発酵処理汚泥を前記混合脱ガス工程に供給する酸発酵処理工程と、を備えた有機性排水の処理方法である。 This treatment method A, as well as mixing the acid fermentation sludge supplied from the acid fermentation process water to be treated (raw water), mixing remove the fermentation gas of the acid fermentation treatment sludge obtain degassed mixed water a degassing step, a degassing mixed water to methane fermentation treatment, generation gas containing methane, and methane fermentation step to obtain a methane fermentation treatment water and methane fermentation sludge, methane fermentation treatment water treated aerobic organisms, aerobic biological treatment step of obtaining the aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment sludge, and excess sludge concentrate to obtain the aerobic biological treatment portion of the sludge (excess sludge) and concentrated excess sludge and concentrated as needed , aerobic biological treatment sludge or concentrated waste sludge and acid fermentation processes to obtain an acid fermentation treatment sludge, and acid fermentation step for supplying the acid fermentation sludge in said mixing degassing step, the organic waste water comprising it is a processing method.

本処理方法Aを実施するための装置としては、例えば、混合脱ガス槽1、メタン発酵処理装置2、好気性生物処理装置3及び酸発酵処理装置4を備えており、被処理水(原水)を供給する被処理水供給管5が混合脱ガス槽1の入り口側に接続され、混合脱ガス槽1の出口側には混合水供給管6を介してメタン発酵処理装置2が接続され、メタン発酵処理槽2の出口側には発生ガス排出管7、メタン発酵処理水供給管8及びメタン発酵処理汚泥排出管9が接続され、当該発生ガス排出管7は発生ガス処理装置10に接続され、当該メタン発酵処理水供給管8は好気性生物処理装置3の入り口側に接続され、当該メタン発酵処理汚泥排出管9は脱水装置11に接続され、好気性生物処理装置3の出口側には好気性生物処理液排出管12が接続され The apparatus for carrying out the processing method A, for example, mixed degassing tank 1, methane fermentation treatment apparatus 2 comprises a aerobic biological treatment apparatus 3 and the acid fermentation treatment apparatus 4, the water to be treated (raw water) treatment water supply pipe 5 is connected to the inlet side of the mixing degassing vessel 1 supplies, to the outlet side of the mixing degassing vessel 1 methane fermentation treatment apparatus 2 via the mixing water supply pipe 6 is connected, methane generated on the outlet side of the fermentation tank 2 gas exhaust pipe 7, the methane fermentation treatment water supply pipe 8 and the methane fermentation sludge discharge pipe 9 is connected, the generator gas discharge pipe 7 is connected to the generator gas processing device 10, the methane fermentation treatment water supply pipe 8 is connected to the inlet side of the aerobic biological treatment apparatus 3, the methane fermentation sludge discharge pipe 9 is connected to a dewatering device 11, favorable to the outlet side of the aerobic biological treatment apparatus 3 temper biological treatment liquid discharge pipe 12 is connected 当該好気性生物処理液排出管12は固液分離装置13の入り口側に接続され、固液分離装置13の出口側には好気性生物処理水排出管14と好気性生物処理汚泥供給管15が接続され、好気性生物処理汚泥供給管15は途中で分岐して、一方は、好気性生物処理装置3の入り口側に接続され、他方は濃縮装置16に接続され、この濃縮汚泥供給管17は酸発酵処理装置4の入り口側に接続され、酸発酵処理装置4の出口側には酸発酵処理汚泥供給管18が接続され、この酸発酵処理汚泥供給管18は前記混合脱ガス槽1の入り口側に接続されてなる構成を備えた装置を挙げることができる。 The aerobic biological treatment liquid discharge pipe 12 is connected to the inlet side of the solid-liquid separator 13, solid-liquid separator 13 outlet aerobic biologically treated water discharge pipe 14 and the aerobic biological treatment sludge supply pipe 15 to the can connected, aerobic biological treatment sludge supply pipe 15 is branched midway, one is connected to the inlet side of the aerobic biological treatment apparatus 3 and the other is connected to the concentrator 16, the concentrated sludge supply pipe 17 is connected to the inlet side of the acid fermentation treatment apparatus 4, the outlet side of the acid fermentation treatment apparatus 4 is connected to the acid fermentation sludge supply pipe 18, the acid fermentation sludge feed pipe 18 entrance of the mixing degassing vessel 1 mention may be made of a device with a structure formed by connecting the side.
但し、上記濃縮装置16は必要に応じて設置すればよく、常に必要である訳ではない。 However, the concentrator 16 may be installed as required, it is not always necessary.

以下、各工程及びそれを実施するための設備について詳述する。 It described in detail below equipment for carrying out the process and the same.

(原水) (Raw water)
被処理水(原水)としては、低濃度有機性排水、具体的にはCODcr値が1000mg/L以下、特に300mg/L以上或いは600mg/L以下の有機性排水が本処理方法に適している。 The water to be treated (raw water), a low-concentration organic waste water, CODcr value specifically is 1000 mg / L or less, particularly 300 mg / L or more, or 600 mg / L or less of the organic waste water are suitable for the present treatment method.
ちなみに、下水は一般的にCODcr濃度400〜1000mg/Lの低濃度有機性排水である。 Incidentally, sewage are generally low-concentration organic waste water of the CODcr concentration 400~1000mg / L.

また、本処理方法Aは、比較的低温の水温でも効果的に実施できる特徴を有しているものの、メタン発酵槽内の水温が18℃以上の場合、特に20〜25℃以上である場合に実施するのが特に好ましい。 Further, the processing method A is relatively although cold has a feature that can be implemented effectively in the water temperature, when the water temperature of the methane fermentation tank is more than 18 ° C., in the case in particular 20-25 ° C. or higher particularly preferably carried.
同様の観点から、被処理水(原水)が18℃以上、特に20〜25℃以上であるのが特に好ましい。 From the same viewpoint, the water to be treated (raw water) is 18 ° C. or higher, and particularly preferably in particular 20-25 ° C. or higher.

(混合脱ガス工程及び装置) (Mixed degassing step and apparatus)
混合脱ガス工程では、被処理水供給管5を通じて混合脱ガス槽1に供給されてきた被処理水(原水)と、酸発酵処理工程から酸発酵処理汚泥供給管18を通じて混合脱ガス槽1に供給されてきた酸発酵処理汚泥とを、混合脱ガス槽1において混合すると共に、酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを抜き、得られた脱ガス混合水を、混合水供給管6を通じてメタン発酵処理装置2に供給する。 Mixed in the degassing step, the treatment water which is supplied to the mixing degassing vessel 1 through the treatment water supply pipe 5 (the raw water), a mixed degassing vessel 1 through acid fermentation sludge supply pipe 18 from the acid fermentation step an acid fermentation sludge that has been supplied, the mixing in the mixing degassing vessel 1, disconnect the fermentation gas acid fermentation treatment sludge, degassed mixed water resulting methane fermentation treatment through mixed water supply pipe 6 supplied to the device 2.

混合脱ガス槽1は、発酵ガスを分離するガス分離手段を備えているのが好ましい。 Mixed degassing vessel 1 is preferably provided with a gas separating means for separating the fermentation gas. 発酵ガスとは、主にCO ガスであり、一部H ガスを含むガスである。 The fermentation gas is predominantly CO 2 gas is a gas comprising a part H 2 gas. 発酵ガスがメタン発酵処理装置2に流入すると、汚泥の浮上が促進されるため、汚泥と嫌気性生物が十分に接触しないうちに汚泥が浮上することになり、メタン発酵処理装置2内でスカムの発生が促されることになる。 When the fermentation gas flows into the methane fermentation treatment apparatus 2, since the floating of the sludge is accelerated, it will be sludge floats While sludge and anaerobic organisms are not sufficiently contact with the scum in methane fermentation processing apparatus 2 so that the occurrence is promoted. そこで、メタン発酵処理工程の前工程で、予め酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを分離除去することにより、メタン発酵処理装置2でのスカムの発生を抑制することができる。 Therefore, in the previous step of methane fermentation process, by fermentation gas in advance acid fermentation process sludge separated off, it is possible to suppress the occurrence of scum in the methane fermentation treatment apparatus 2.

ここで、発酵ガスを分離するガス分離手段としては、例えば、被処理水(原水)と酸発酵処理汚泥とを混合する混合槽に該混合水を一時的に滞留させ、大気と接触させることにより、該混合水から発酵ガスを分離除去できるようにした構成のものを挙げることができる。 Here, the gas separation means for separating a fermentation gas, e.g., temporarily retained the mixed water in the mixing tank for mixing the acid fermentation sludge water to be treated (raw water), by contact with air include those of the configurations to be separated and removed fermentation gas from the mixed water. さらに、混合水を迂流、自然流下、オーバーフロー等させて、含有する発酵ガスの分離を促進させるようにしてもよい。 Further, the mixed water baffled channel, gravity flow, by overflow or the like, may be made to facilitate the separation of the fermentation gas containing. また、混合槽内部に撹拌機を設けるようにしてもよい。 Moreover, the internal mixing chamber may be provided with a stirrer.

(メタン発酵処理工程及び装置) (Methane fermentation step and apparatus)
メタン発酵処理工程では、混合脱ガス槽1から供給された脱ガス混合水を、メタン発酵処理装置2においてメタン発酵処理し、メタンガスを含む発生ガス、メタン発酵処理水及びメタン発酵処理汚泥を得、前記発生ガスを発生ガス排出管7を通じて発生ガス処理装置10に供給する一方、前記メタン発酵処理水を、メタン発酵処理水供給管8を通じて好気性生物処理装置3に供給し、前記メタン発酵処理汚泥をメタン発酵処理汚泥排出管9を通じて脱水装置11に供給する。 The methane fermentation step, to obtain a degassed mixture water supplied from the mixing degassing tank 1, methane fermentation in the methane fermentation treatment apparatus 2, the generated gas containing methane, the methane fermentation treatment water and the methane fermentation sludge, while supplying the generated gas treatment apparatus 10 the generated gas through the generator gas discharge pipe 7, the methane fermentation treatment water is supplied to the aerobic biological treatment apparatus 3 through the methane fermentation treatment water supply pipe 8, the methane fermentation sludge and it supplies the dehydrator 11 through the methane fermentation sludge discharge pipe 9.

ここで、メタン発酵処理とは、ORPが−400mV以下の範囲で行なう嫌気性生物学的処理であり、嫌気性微生物によって有機物をメタンガスと二酸化炭素まで分解し、発生したメタンガスをエネルギーとして有効利用できるようにする処理である。 Here, the methane fermentation process, ORP is anaerobic biological treatment performed in the range -400 mV, the organics decompose to methane and carbon dioxide by anaerobic microorganisms can be effectively utilized generated methane gas as energy it is a process that way.

本処理方法Aのメタン発酵処理法としては、例えば上向流嫌気性汚泥床法(UASB)、固定床法、流動床法など公知の方法を適宜採用可能である。 The methane fermentation treatment method of the present treatment method A, for example, upflow anaerobic sludge bed process (UASB), a fixed bed process, it is possible to employ a known method such as fluidized bed processes as appropriate. 中でも、上向流嫌気性汚泥ろ床法(UASB)を採用するのが好ましい。 Among them, it is preferable to employ the upflow anaerobic sludge filter bed method (UASB).

上向流嫌気性汚泥ろ床法(UASB)は、嫌気性微生物の集塊作用を利用して活性の高い菌体をグラニュール(直径2〜3mmの粒状汚泥、糸状性の酢酸資化性メタン生成属細菌が中心となった緻密なフロック)として反応槽に大量に保持する方法で,反応槽の下部から排水(被処理水)を注入して嫌気状態で排水中の有機物を分解させる方法である。 Upflow Anaerobic Sludge filter bed method (UASB), the highly active bacteria granules using agglomeration action of anaerobic microorganisms (diameter 2~3mm granular sludge, filamentous acetic acid-assimilating methane in a method of generating bacteria holds a large amount in the reaction vessel as a dense flocs) which plays a central drainage from the bottom of the reaction vessel (in a way to decompose the organic matter in the waste water under anaerobic conditions by injecting water to be treated) is there.
上向流嫌気性汚泥ろ床法(UASB)は、嫌気性微生物の自己造粒機能を利用して沈降性の優れたグラニュール汚泥を槽内に高濃度で保持できるため、CODcr負荷を高めることができる。 Upflow Anaerobic Sludge filter bed method (UASB), because a good granular sludge by utilizing the self-granulation functionality of sedimentation of the anaerobic microorganisms can be maintained at a high concentration in the tank, increasing the CODcr load can. しかも、通常の嫌気性処理に比べて、比較的低濃度の排水にも適用できるうえ、高速の処理が可能で、且つ曝気を必要としないため、わずかな電力で運転でき、副産物として大量のメタンガスを生成することができる。 Moreover, compared to conventional anaerobic treatment, after which can be applied to a relatively low concentration of the waste water, it is capable of high-speed processing, and because the aeration does not require, can be operated with little power, a large amount of methane gas as a by-product it can be generated. その反面、低濃度排水の場合には、CODcr負荷を高くとるために、多量の排水を槽内に供給する必要があり、この排水の水流によってメタン発酵槽内の汚泥床が系外に流出してしまう場合がある。 On the other hand, in the case of low concentration waste water to take high CODcr load, it is necessary to supply a large amount of waste water in the tank, the sludge bed in the methane fermentation tank flows out to the outside of the system by the water flow of the waste water there is a case would. そこで、メタン発酵槽内の汚泥床を高濃度に維持するためには、メタン発酵槽への通水量を制限するのが好ましい。 Therefore, in order to maintain the sludge bed methane fermentation tank at a high concentration, it is preferable to limit the passing water amount into the methane fermentation tank. UASB槽内のグラニュール汚泥を維持させるためには、通水速度を0.5〜2.0m/hとするのが好ましく、特に0.75〜1.5m/hとするのがより一層好ましい。 In order to maintain the granular sludge in UASB tank is preferably a water flow rate of the 0.5~2.0m / h, and still more preferably, to a particular 0.75~1.5m / h .
したがって、UASB法をCODcr1000mg/L以下の低濃度排水に適用した場合、通水速度を下げる必要があるため、CODcr負荷は1〜2kg/m 3 /dと低くなる。 Therefore, when applying the UASB process a low concentration waste water following CODcr1000mg / L, it is necessary to decrease the water flow rate, CODcr load as low as 1~2kg / m 3 / d.

メタン発酵処理装置2の好ましい一例として、図5に示すような、上向流嫌気性汚泥ろ床法(UASB)を実施することのできるメタン発酵槽30(「UASB装置30」とも称する)を挙げることができる。 A preferred example of the methane fermentation treatment apparatus 2, as shown in FIG. 5, include methane fermentation tank 30 capable of implementing the upflow anaerobic sludge filter bed method (UASB) (also referred to as "UASB apparatus 30") be able to.
メタン発酵槽30は、その内部に、汚泥床32、気固液分離部(GSS)33およびメタン発酵処理水を分離する越流堰34を備え、メタン発酵槽30の上部を覆う覆蓋35を備え、さらに、混合脱ガス槽1からの脱ガス混合水を供給する混合水供給管6がメタン発酵槽30の底部に接続され、汚泥を移送するメタン発酵処理汚泥排出管9がメタン発酵槽30の下部に接続され、越流堰34内に流入するメタン発酵処理水を好気性生物処理装置3に供給するメタン発酵処理水供給管8が越流堰34に接続され、発生ガスを発生ガス処理装置10に供給する発生ガス排出管7が気固液分離部(GSS)33に接続されてなる構成を備えている。 Methane fermentation tank 30, in its interior, the sludge bed 32 includes a weir 34 which separates the gas-solid-liquid separating section (GSS) 33 and the methane fermentation process water, comprising a covering lid 35 which covers the top of the methane fermenter 30 further mixing the water supply pipe 6 for supplying the degassed mixed water from the mixing degassing tank 1 is connected to the bottom of the methane fermentation tank 30, the methane fermentation sludge discharge pipe 9 for transferring sludge methane fermenter 30 is connected to the lower, overflow methane fermentation treatment water supply pipe 8 supplies the methane fermentation treatment water aerobic biological treatment device 3 flows into the weir 34 is connected to the weir 34, the generated gas processing device generating gas generating gas discharge pipe 7 for supplying the 10 is provided with a structure formed by connecting to the gas-solid-liquid separating section (GSS) 33.

メタン発酵槽30においては、混合脱ガス槽1からの脱ガス混合水がメタン発酵槽30の下部から流入し、汚泥床32すなわち下部に沈殿しているグラニュールの層に均一に拡散して、被処理水に含まれた有機物や、酸発酵により生成した溶解性有機物、酢酸・プロピオン酸等の有機酸は、メタン発酵槽30内の嫌気性菌によってメタンガスと二酸化炭素ガスに分解される。 In the methane fermentation tank 30, mixed degassed mixed water from the degassing tank 1 flows from the bottom of the methane fermentation tank 30, and uniformly diffused into the layer of granules that are precipitated sludge bed 32, i.e., lower, organic substances and contained in the water to be treated, soluble organic substances produced by acid fermentation, organic acids such as acetic acid and propionic acid is decomposed into methane and carbon dioxide gas by anaerobic bacteria in the methane fermenter 30. そして、これらの発生ガスとグラニュールは、処理水とともに浮上し、気固液分離部(GSS)33よって発生ガス、メタン発酵処理汚泥(グラニュール)、メタン発酵処理水などに分離される。 And these generated gas and granules, surfaced with treated water, gas-solid-liquid separating section (GSS) 33 Thus generated gas, methane fermentation sludge (granules) are separated into methane fermentation process water. そして、前記発生ガスは、発生ガス排出管7を通じて発生ガス処理装置10に供給され、エネルギー源として利用される。 Then, the generated gas is supplied to the generated gas treatment apparatus 10 through the generator gas discharge pipe 7, it is used as an energy source. 前記メタン発酵処理水は、メタン発酵処理水供給管8を通じて好気性生物処理装置3に供給され、前記メタン発酵処理汚泥はメタン発酵処理汚泥排出管9を通じて脱水装置11に供給されて減容化されて系外に排出される。 The methane fermentation treatment water is supplied to the aerobic biological treatment apparatus 3 through the methane fermentation treatment water supply pipe 8, the methane fermentation sludge is volume-reduced is supplied to the dehydrator 11 through the methane fermentation sludge discharge pipe 9 It is discharged to the outside of the system Te.

本処理方法Aでは、前述したように、混合脱ガス槽1にて、予め酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを分離除去しているため、メタン発酵槽30でのスカム(浮上汚物)の発生を抑制することができる。 In the processing method A, as described above, mixed with degassing tank 1, since the fermentation gas in advance acid fermentation treatment sludge separated off and the generation of scum (floating dirt) in the methane fermentation tank 30 it can be suppressed.

下水のような低濃度有機性排水をUASB処理する場合には、汚泥床(スラッジゾーン)を確保するために通水速度が制限されるため、CODcr容積負荷は1kg/m /dと低い有機物負荷となる。 When UASB process a low-concentration organic waste water such as sewage, since the water flow rate is limited to ensure the sludge bed (sludge zone), CODcr volume loading is 1kg / m 3 / d and low organic matter the load. 一方、食品産業排水のような高濃度有機性排水のUASB処理では、CODcr容積負荷は10〜20kg/m /dと高い有機物負荷となる。 On the other hand, in UASB process high-concentration organic waste water such as food industry wastewater, CODcr volume load becomes 10~20kg / m 3 / d and a high organic load. すなわち、低濃度有機性排水は、高濃度有機性排水に比べ、有機物負荷が1/10〜1/20と低く、嫌気性菌の密度が低くなり、汚泥床のグラニュール汚泥の粒径は0.1〜0.5mmと小さなものになる。 That is, the low-concentration organic waste water as compared to the high-concentration organic waste water, as low as organic load is 1 / 10-1 / 20, the lower the density of the anaerobic bacteria, the particle size of the granular sludge of sludge bed 0 .1~0.5mm to be a small thing.
このように低濃度有機性排水をUASB処理する場合には、グラニュ−ル汚泥の沈降速度と流入SSの沈降速度の差が、高濃度有機性排水に適用されている従来のUASBグラニュ−ル汚泥に比べて小さいため、流入するSS濃度、排水の性状によっては、メタン発酵槽30内でのスカムの発生量が多くなり、メタン発酵槽30内の汚泥の維持が困難になる可能性がある。 Thus in the case of UASB process a low-concentration organic waste water is granulite - the difference in sedimentation velocity of the sedimentation rate and the inflow SS of sludge is, prior being applied to a high-concentration organic waste water UASB granulite - sludge small compared to, SS concentration flowing, depending on the nature of the waste water, the number occurrence of scum in the methane fermentation tank 30, there is a possibility that it becomes difficult maintain sludge in the methane fermentation tank 30.
こうした理由から、メタン発酵処理の被処理水、すなわち脱ガス混合水のSS濃度は2000mg/L以下であるのが好ましく、中でも1000mg/L以下であるのが特に好ましい。 For this reason, the water to be treated in the methane fermentation treatment, i.e. SS concentration of degassed mixed water is preferably at most 2000 mg / L, and particularly preferably at inter alia 1000 mg / L or less. そして、脱ガス混合水のSS濃度を2000mg/L以下、中でも1000mg/L以下とすることが好ましい。 Then, the SS concentration of degassed mixed water 2000 mg / L or less, it is preferable to inter alia 1000 mg / L or less.

前述のようにUASB法を低濃度排水に適用すると、汚泥床のグラニュール汚泥の粒径は0.1〜0.5mmと小さくなり、沈降速度も小さくなるため、流入SS濃度の影響を受けやすくなる。 Applying UASB method as described above the low concentration waste water, the particle size of the granular sludge of the sludge bed is reduced and 0.1 to 0.5 mm, since the reduced sedimentation velocity sensitive to inlet SS concentration Become. そのため、以下の2つの改善方法のいずれかを採用するのが好ましい。 Therefore, it is preferable to adopt one of the following two improvement methods. 但し、必ずしも採用しなくてもよい。 However, it is not necessarily adopted.
(1)沈降性のよい粒径0.1mm〜1.0mm、好ましくは0.2mm〜0.7mmの砂やゼオライト、活性炭等の担体を、汚泥床容量に対して1〜10%、好ましくは5〜7%の割合で汚泥床に添加する。 (1) precipitated good particle size 0.1 mm to 1.0 mm, preferably 0.2mm~0.7mm sand, zeolite, a carrier such as activated carbon, 1-10% relative to the sludge bed volume, preferably It added to the sludge bed at a rate of 5-7%.
(2)有機性排水に由来する被処理水に、Fe塩を好ましくは1〜20mg/L(asFe)、中でも好ましくは5〜10mg/L(asFe)の割合で添加する。 (2) the treatment water derived from the organic waste water, preferably a Fe salt 1 to 20 mg / L (ASFE), among them preferably added in a proportion of 5 to 10 mg / L (ASFE).

前記(1)の方法では、担体に嫌気性菌を付着させることで、汚泥床における嫌気性菌の割合を高めることが可能となる。 In the method of (1), by attaching anaerobic bacteria carrier, it is possible to increase the proportion of anaerobic bacteria in the sludge bed.
前記(2)の方法では、Fe塩以外にCa塩なども適用することができる。 In method (2) it can be applied, such as Ca salts in addition to Fe salts.

メタン発酵槽30内の水温は、18℃以上であるのが好ましく、特に20℃以上、中でも特に20〜30℃であるのが好ましい。 Temperature of the methane fermentation tank 30 is preferably at 18 ° C. or higher, particularly 20 ° C. or higher, is preferably Among them, particularly 20 to 30 ° C..
また、メタン生成の段階で中心的役割を果たすメタン生成菌は、中性付近のpHを好むため、好ましくはpH6〜8に調整するのが好ましい。 Further, it plays a central role methanogens in the stage of methanogenic because prefer near-neutral pH, preferably adjusted to pH 6-8.

また、メタン生成細菌には、活性温度によっていくつかの種類に分類されるが、本処理方法Aでは、活性温度が20〜30℃のメタン生成菌を用いるのが好ましい。 Furthermore, the methane producing bacteria are classified into several types by the activation temperature, in this processing method A, the activation temperature is preferably used 20 to 30 ° C. of methanogens.

図6は、メタン発酵処理装置の変形例としてのメタン発酵槽40を示した図である。 Figure 6 is a diagram showing the methane fermentation tank 40 as a variation of the methane fermentation treatment apparatus.
メタン発酵槽40は、図5に示したメタン発酵槽30と対比すると、メタン発酵槽40内部に気固液分離部(GSS)33を設けず、気体を透過しない材料からなる屋根材41でメタン発酵槽30の上部を密閉被覆し、屋根材41とメタン発酵槽30との接続部分にガス排気口42を設け、このガス排気口42に発生ガス排出管7を連結して反応ガスを排出可能とした構成を備えた装置である。 Methane fermentation tank 40, when compared with the methane fermentation tank 30 shown in FIG. 5, not gas-solid-liquid separation section (GSS) 33 provided inside the methane fermentation bath 40, methane roofing 41 made of a material impermeable to gases the top of the fermentor 30 sealed cover, a gas exhaust port 42 provided at the connection portion of the roof member 41 and the methane fermentation tank 30, the reaction gas can be discharged by connecting the generator gas discharge pipe 7 to the gas exhaust port 42 a device provided with a configuration.
但し、ガス排気口42を設ける位置は任意に設計可能である。 However, the position of providing a gas outlet 42 can be arbitrarily designed. 例えば屋根材41のいずれかに設けてもよいし、メタン発酵槽30の上部に設けてもよい。 For example it may be provided in any of the roofing material 41, it may be provided on top of the methane fermentation tank 30.

被処理水(原水)が下水である場合、上述のように一般的にCODcr濃度400〜1000mg/Lの低濃度有機性排水であるため、メタン発酵処理槽(UASB槽)でのCODcr容積負荷が1kg/m /dと低く、食品製造排水のような高濃度有機性排水のメタン発酵処理に比べ、発生ガスの量は少ない。 If the water to be treated (raw water) is sewage, because of the low-concentration organic waste water generally CODcr concentration 400~1000mg / L as described above, CODcr volume loading of methane fermentation treatment tank (UASB tank) is 1kg / m 3 / d and low compared to the methane fermentation process of the high concentration organic waste water such as food production waste water, the amount of generated gas is small. そのため、図5に示した装置のような気固液分離部(GSS)33を設けなくても、発生ガス回収し排出することができる。 Therefore, without providing a solid-liquid separation section (GSS) 33 feel like of the apparatus shown in FIG. 5, it is possible to generate gas recovery discharged.

図7は、メタン発酵処理装置のさらなる変形例としてのメタン発酵槽50を示した図である。 Figure 7 is a diagram showing the methane fermentation tank 50 as a further modified example of the methane fermentation treatment apparatus.
メタン発酵槽50は、図6に示したメタン発酵槽40と対比すると、メタン発酵槽50内部の超流堰34と同じ高さであって、超流堰34の内側部分に、スカムを集めるスカム捕集枠51を設けた構成を備えた装置である。 Methane fermentation tank 50, when compared with the methane fermentation tank 40 shown in FIG. 6, a same height as the methane fermentation tank 50 internal super weir 34, the inner portion of the ultra-weir 34 and collect scum scum a device having a configuration in which the collection frame 51.

スカム捕集枠51は、図8に示すように、メタン発酵槽50の対向する内壁に渡って固定するようにしてもよいし、また、スカム捕集枠51に昇降手段52を設け、必要に応じてスカム捕集枠51を超流堰34と同じ高さに配置したり、液面の上方に配置したりするように構成することもできる。 Scum collecting frame 51, as shown in FIG. 8, may be fixed over the opposite inner walls of the methane fermentation tank 50, also a lifting means 52 provided in the scum collecting frame 51, needs depending or to place scum collecting frame 51 at the same height as the ultra weir 34, may be configured or arranged above the liquid surface.

(好気性生物処理工程及び装置) (Aerobic biological treatment process and apparatus)
好気性生物処理工程では、メタン発酵処理水供給管8を通じて供給されたメタン発酵処理水を、好気性生物処理装置3において、好気性生物を用いて前記メタン発酵処理水を生物学的酸化分解処理し、得られた好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥の混合処理液を、好気性生物処理液排出管12を通じて固液分離装置13に供給し、固液分離装置13において、好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥に分離し、前者の好気性生物処理水は好気性生物処理水排出管14を通じて系外に排出し、後者の好気性生物処理汚泥は、好気性生物処理汚泥供給管15を通じて、その一部を好気性生物処理装置3の入り口側に返送し、他方(これを「余剰汚泥」と称する)を濃縮装置16若しくは酸発酵処理装置4に供給する。 The aerobic biological treatment step, the methane fermentation process water supplied through the methane fermentation treatment water supply pipe 8, in an aerobic biological treatment apparatus 3, the biological oxidative decomposition of the methane fermentation process water with aerobic organisms and, a mixed treating solution of the resulting aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment sludge is supplied to a solid-liquid separator 13 through aerobic biological treatment liquid discharge pipe 12, the solid-liquid separator 13, aerobic organisms separating the treated water and aerobic biological treatment sludge, the former aerobic biological treatment water is discharged from the system through aerobic biological treated water discharge pipe 14, the latter of aerobic biological treatment sludge, the aerobic biological treatment sludge supply through line 15, a portion was returned to the inlet side of the aerobic biological treatment apparatus 3, other supplies (this is referred to as "excess sludge") to the concentrator 16 or acid fermentation treatment apparatus 4.

好気性生物処理は、溶存酸素が十分ある環境下で、好気性微生物によって、有機性物質、アンモニア性窒素等を酸化分解する方法である。 Aerobic biological treatment in an environment where dissolved oxygen is enough, by aerobic microorganisms, an organic material, a method of oxidation decomposing ammonium nitrogen and the like.
本処理方法Aが採用し得る好気性処理方法としては、例えば曝気によって生物フロックを浮遊させた状態で有機物質を生物学的酸化分解する方法(活性汚泥法に代表される)や、担体に微生物を付着増殖させて生物膜を形成させ、これを排水に接触させて生物学的酸化分解する方式(生物膜法に代表される)など、公知のいずれの方法も採用可能である。 As aerobic treatment method the processing method A may be employed, for example, biological oxidation decomposing the organic substances in a state of being suspended biological floc by aeration (typified by activated sludge process), the microorganism to the carrier the by attaching grown to form a biofilm, which is brought into contact with the effluent (typified by a biological membrane method) biological oxidation decomposing method, such as any of the methods known to also be employed.
中でも、本処理方法Aでは、下水などの低濃度有機性排水を好適に処理できる観点から活性汚泥法が好ましい。 Above all, in this processing method A, activated sludge method is preferable from the viewpoint of suitably processing the low-concentration organic waste water such as sewage. 活性汚泥法は、活性汚泥と呼ばれるさまざまな好気性微生物や有機性物質や無機性物質などからなるゼラチン状のフロックを用いた処理方法である。 Activated sludge method is a processing method using a gelatinous floc made of various aerobic microorganisms and organic substances and inorganic substances called activated sludge.

好適な好気性生物処理装置3としては、微生物による有機物の酸化分解によって消費される酸素を大量に供給するための曝気装置を付属した処理槽と、汚泥と処理水とを分離する汚泥沈殿槽とを備えたものを挙げることができる。 Suitable aerobic biological treatment apparatus 3, a treatment tank that came aeration device for mass supply of oxygen consumed by the oxidative decomposition of organic matter by microorganisms, and sludge settling tank for separating the sludge and treated water mention may be made of those with.
例えば、被処理水中の浮遊物質など除去する最初沈殿池と、活性汚泥と混合すると共に曝気し、微生物の代謝によって有機物を分解する曝気槽と、汚泥と処理水とを分離するための汚泥沈殿槽とを備えた好気性生物処理装置3を例示することができる。 For example, a primary sedimentation to remove such suspended matter in the water to be treated, aerated with mixed with activated sludge, sludge settling tank for separating the aeration tank for decomposing the sludge and treated water organic matter by way of metabolism of a microorganism it can be exemplified aerobic biological treatment apparatus 3 provided with and. 但し、公知の好気性生物処理装置であれば採用可能である。 However, it is possible to employ any known aerobic biological treatment apparatus.

次に、固液分離装置13としては、例えば沈殿池、遠心分離機、膜分離等の固液分離装置を挙げることができる。 Then, as the solid-liquid separator 13 may include, for example, sedimentation, centrifugal separator, a solid-liquid separator of the membrane separation. 下水のような大水量で低SS濃度の固形物を無薬注にて固液分離するためには、設備面、維持管理面からみてスケ−ルアップ容易であること、ランニングコストが低く、維持管理が容易であることなどから、沈殿池が適している。 To solid-liquid separation of solids low SS concentration at Mukusurichu a large amount of water such as sewage, equipment surfaces, viewed from the maintenance surface scale - pull-up it is easy, low running cost, maintenance etc. it is easy, sedimentation tank is suitable. 固液分離装置13は、従来の活性汚泥処理で用いられている最初沈殿池であってもよい。 Solid-liquid separator 13 may be a primary sedimentation used in the conventional activated sludge process.

また、通常の好気性生物処理装置3では、好気性生物が好気性生物処理汚泥と共に流出(wash out)してしまうため、本処理方法Aでは、固液分離装置13において、好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥に分離し、図2に示すように、好気性生物処理汚泥の一部を好気性生物処理装置3の入り口側に返送するのが好ましい。 Further, in the conventional aerobic biological treatment apparatus 3, for aerobic biological flows out with aerobic biological treatment sludge (wash out), the present processing method A, the solid-liquid separator 13, aerobic biological treatment water and separated into aerobic biological treatment sludge, as shown in FIG. 2, it is preferable to return a part of the aerobic biological treatment sludge to the inlet side of the aerobic biological treatment apparatus 3.

(余剰汚泥濃縮工程) (Excess sludge concentration step)
固液分離装置13で分離された好気性生物処理汚泥の一部(余剰汚泥)は、必要に応じて濃縮装置16に供給され、濃縮装置16において濃縮して濃縮余剰汚泥とし、濃縮汚泥供給管17を通じて酸発酵処理装置4に供給する。 Solid-liquid separator 13 in an isolated aerobic biological treatment portion of the sludge (excess sludge) is fed to the concentrator 16 as necessary, and concentrated to an concentrated excess sludge in the concentrator 16, the concentrated sludge feed pipe supplied to the acid fermentation treatment apparatus 4 through 17.

なお、当該余剰汚泥濃縮工程は必ずしも必要な工程ではない。 Note that the excess sludge concentration step is not a necessary step. 例えば膜分離活性汚泥法(Membrane Bioreactor:MBRと略す)のように沈殿池のかわりに精密ろ過膜(MF膜)や限外ろ過膜(UF膜)を使う場合には、曝気槽のMLSS濃度が5000〜10000mg/Lに高濃度になるため、余剰汚泥濃縮工程は必ずしも必要とならない。 For example membrane bioreactor: when using microfiltration membranes instead of settling pond as (Membrane Bioreactor abbreviated as MBR) (MF membrane) and an ultrafiltration membrane (UF membrane) is MLSS concentration in the aeration tank to become a high concentration 5000~10000mg / L, excess sludge concentration step not necessarily required. 通常は沈殿池を用いる場合が多いため、余剰汚泥を濃縮した上で酸発酵処理工程に供給するのが好ましい。 Since in many cases usually using a sedimentation tank, preferably fed to the acid fermentation step on concentrating the excess sludge.

(酸発酵処理工程及び装置) (Acid fermentation step and apparatus)
酸発酵処理装置4では、好気性生物処理汚泥(余剰汚泥)若しくは濃縮余剰汚泥を酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得、該酸発酵処理汚泥を、酸発酵処理汚泥供給管18を通じて混合脱ガス槽1に供給する。 The acid fermentation treatment apparatus 4, to give the aerobic biological treatment sludge (excess sludge) or acid concentrated excess sludge fermentation to acid fermentation sludge, the acid fermentation sludge, mixed de through acid fermentation sludge supply pipe 18 supplied to the gas tank 1.

酸発酵処理では、好気性生物処理汚泥若しくは濃縮余剰汚泥中の有機物の一部を、酢酸、プロピオン酸等の有機酸に低分子化することができる。 In acid fermentation process, some of the organic matter in aerobic biological treatment sludge or concentrated excess sludge, acetic acid, may be low molecular weight organic acids such as acetic acid and propionic acid.

酸発酵処理において、酸生成に関与する微生物は通性嫌気菌であり、ORPが−200〜50mVの範囲で生育させるのが好ましい。 In acid fermentation process, the microorganisms involved in the acid produced is facultative anaerobic bacteria, ORP is preferably grown in the range of -200~50MV.

酸発酵処理装置4は、汚泥を撹拌することができる手段を備えているのが好ましい。 Acid fermentation treatment apparatus 4 is preferably provided with a means capable of stirring the sludge. 撹拌手段としては、撹拌機を設置してもよく、空気等のガスを曝気してもよい。 The stirring means may be provided with a stirrer may be aerated gas such as air.

酸発酵処理装置4は、酸発酵槽内を加温する手段を備えているものが好ましい。 Acid fermentation treatment apparatus 4, which includes means for heating the acid fermentation tank is preferred. この際、加熱用の熱源として、メタン発酵槽30から回収されたメタンガスg1をボイラーで蒸気に変換して利用することもできる。 At this time, as a heat source for heating the methane gas g1 recovered from the methane fermentation tank 30 can be utilized to convert to steam in a boiler.
酸発酵処理工程で被処理物を加温することは、例えばメタン発酵処理装置2において被処理水を直接加温する場合に比べ、加温に必要なエネルギーを減らすことができる。 Warming the object to be treated with acid fermentation step, for example compared with the case of methane fermentation treatment apparatus directly heating the water to be treated in the 2, it is possible to reduce the energy required for heating. そればかりか、酸発酵槽においては、濃縮汚泥中に含まれる固形物(SS分)の一部は、加水分解、有機酸発酵を経て、溶解性の有機物(酢酸、プロピオン酸等)に変換されるため、こうした物質の存在によりメタン菌の活性を維持し、低水温の有機性排水であってもメタン発酵処理を良好に行なうことができる。 Not only in the acid fermentation tank, a portion of the solid materials contained in the concentrated sludge (SS min) hydrolysis, through organic acid fermentation is converted to soluble organic substances (acetic acid and propionic acid) because, such a presence of a substance to maintain the activity of the methane bacteria, methane fermentation process may be an organic waste water of a low temperature it can be satisfactorily performed.

酸発酵処理装置4内の温度は、好ましくは20〜35℃、下水水温と発生ガスの熱エネルギ−から判断すると、より好ましくは20〜25℃の範囲である。 Temperature of acid fermentation treatment apparatus 4 is preferably 20 to 35 ° C., the thermal energy of the sewage water temperature generated gas - in the range of Judging from, more preferably 20-25 ° C..
このように、酸発酵処理装置4に流入した好気性生物処理汚泥若しくは濃縮余剰汚泥は、外部熱源により20℃以上に加温して酸発酵処理するのが好ましい。 Thus, aerobic biological treatment sludge or concentrated waste sludge which has flowed into the acid fermentation treatment apparatus 4 is preferably warmed acid fermentation process to 20 ° C. or higher by an external heat source. こうして、酸発酵処理装置4では、有機性排水中に含まれる、そのままの状態では微生物が分解できない固形物(SS分)が、酸生成菌による有機酸発酵を経て、溶解性の有機物(プロピオン酸、酢酸等)に変換される。 Thus, the acid fermentation treatment apparatus 4, contained in the organic waste water, solids which can not be decomposed microorganisms intact (SS minute), through the organic acid fermentation by acid producing bacteria, soluble organic substances (propionic acid It is converted to acetic acid, etc.).

酸発酵処理での酸発酵処理槽の最適なHRT(Hydraulic Retention Time:水理学的滞留時間)は、溶解性有機物濃度(Soluble CODcr:S−CODcrと略す)および酢酸・プロピオン酸・乳酸等の有機酸の生成量により決定するのが好ましい。 Optimum HRT acid fermentation tank with acid fermentation (Hydraulic Retention Time: hydraulic retention time), soluble organic substances Concentration (Soluble CODcr: S-CODcr abbreviated) and organic such as acetic acid, propionic acid, lactic acid preferably determined by the amount of acid.
すなわち、固形性有機物が可溶化した割合をCODcrの可溶化比(S−CODcr/CODcr)と定義し、溶解性有機酸CODcr中に含有する有機酸の割合を(asCODcr)/S−CODcr比として定義した場合において、CODcrの可溶化比及び有機酸(asCODcr)/S−CODcr比が一定値を示したときのHRTを最適HRTとするのが好ましい。 That is, the ratio of solid organic material is solubilized defined as solubilization ratio of CODcr (S-CODcr / CODcr), as a percentage of (asCODcr) / S-CODcr ratio of organic acid to be contained in the soluble organic acid CODcr when defined, preferably in the optimum HRT of HRT when solubilization ratio and an organic acid (asCODcr) / S-CODcr ratio of CODcr showed a constant value.

例えば、最初沈殿池汚泥の場合、酸発酵槽の温度20℃、HRT2日〜3日で、S−CODcr/CODcr比は0.15〜0.20(−)、有機酸(asCODcr)/S−CODcr比は0.3〜0.4となり、酸発酵槽の温度25℃、HRT1日〜2日では、S−CODcr/CODcr比は0.15〜0.20(−)、VFA(asCODcr)/S−CODcrは0.55〜0.65となる。 For example, if the primary sedimentation sludge, temperature 20 ° C. of acid fermentation tank, in HRT2_nichi 1-3 days, S-CODcr / CODcr ratio 0.15-0.20 (-), organic acids (asCODcr) / S- CODcr ratio becomes 0.3 to 0.4, temperature 25 ° C. of acid fermentation tank, the HRT1_nichi 1-2 days, S-CODcr / CODcr ratio 0.15~0.20 (-), VFA (asCODcr) / S-CODcr will be 0.55 to 0.65.
一方、UASBの濃縮汚泥の場合、酸発酵槽の温度20℃、HRT2日〜3日で、S−CODcr/CODcr比は0.10〜0.20(−)、VFA(asCODcr)/S−CODcr比は0.13〜0.20となり、酸発酵槽の温度25℃、HRT1日〜2日で、S−CODcr/CODcr比は0.10〜0.20(−)、VFA(asCODcr)/S−CODcr比は0.35〜0.45となる。 On the other hand, if the concentrated sludge of UASB, temperature 20 ° C. of acid fermentation tank, in HRT2_nichi 1-3 days, S-CODcr / CODcr ratio 0.10~0.20 (-), VFA (asCODcr) / S-CODcr ratio becomes 0.13 to 0.20, temperature 25 ° C. of acid fermentation tank, in HRT1_nichi 1-2 days, S-CODcr / CODcr ratio 0.10~0.20 (-), VFA (asCODcr) / S -CODcr ratio is 0.35 to 0.45.
このように、最初沈殿池汚泥、UASB槽の濃縮汚泥共に酸発酵槽の温度が高くなると酸生成菌の活性が上がるため、HRTは短縮され、水温20℃で最適HRTは2〜3日、水温25℃で最適HRTは1〜2日、水温30℃で最適HRTは0.5〜1.5日となる。 Since the primary sedimentation sludge, the activity of acid-producing bacteria at higher temperatures the acid fermentation tank to the concentrated sludge both the UASB tank rises, HRT is shortened, the optimum HRT is 2-3 days at a water temperature 20 ° C., the water temperature optimum HRT is 1-2 days at 25 ℃, the optimal HRT at a water temperature of 30 ℃ will be from 0.5 to 1.5 days. UASB槽の濃縮汚泥は排水中の有機物がUASB槽で嫌気性菌により一部分解された後のものなので、最初沈殿池汚泥とUASB槽では、濃縮汚泥のS−CODcr/CODcr比、有機酸(asCODcr)/S−CODcr比は、共にUASB槽の濃縮汚泥の方が小さい値になる。 Since the concentrated sludge of UASB tank such that after the organic matter in the waste water are decomposed in part by anaerobic bacteria in UASB tank, the primary sedimentation sludge UASB tank, S-CODcr / CODcr ratio of the concentrated sludge, organic acids (AsCODcr ) / S-CODcr ratio, towards the concentrated sludge of UASB tank becomes smaller together.

酸発酵処理装置4の濃縮汚泥の撹拌は、連続的あるいは間欠撹拌にて行なうことが好ましい。 Agitation of the concentrated sludge in the acid fermentation treatment apparatus 4 is preferably carried out in a continuous or intermittent stirring. 酸発酵処理装置4内のMLSS濃度が20000〜40000mg/Lと高濃度であるため、汚泥を均一に撹拌するための動力がかかる。 For MLSS concentration in the acid fermentation treatment apparatus 4 is a high concentration and 20000~40000mg / L, takes power for stirring uniformly the sludge. しかし、撹拌が強いと生成した有機酸が揮発あるいは酸化され減少する。 However, agitation is strong organic acid produced is volatilized or oxidation decreases. したがって、酸発酵槽の撹拌は間欠に行なうのが好ましい。 Thus, agitation of the acid fermentation tank is preferably carried out intermittently. 例えば1〜2時間の撹拌停止後、5〜15分撹拌を行うような間欠撹拌を行なうことが好ましい。 For example After the stirring was stopped for 1 to 2 hours, it is preferable to perform intermittent agitation such as performing stirred 5-15 minutes.

<本処理方法B> <This treatment method B>
図3は、本実施形態の一例に係る有機性排水の処理方法B(「本処理方法B」と称する)の装置並びに工程を示した図である。 Figure 3 is a diagram illustrating the apparatus and process of the treatment method B of organic waste water according to one embodiment of the present invention (referred to as "treatment method B").

本処理方法Bを実施するための装置は、図2に示した本処理方法Aを実施するための装置において、メタン発酵処理汚泥排出管9を分岐し、分岐した一方を脱水装置11に接続し、他方の分岐管20が酸発酵処理装置4の入り口側に接続されている点以外、図2に示した本処理方法Aを実施するための装置と同様である。 Apparatus for carrying out the present process method B, in the apparatus for carrying out the processing method A shown in FIG. 2, and branches the methane fermentation sludge discharge pipe 9, either branched and connected to the dehydrator 11 , except that the other branch pipe 20 is connected to the inlet side of the acid fermentation treatment apparatus 4 is similar to the apparatus for carrying out the processing method a shown in FIG.

本処理方法Bは、上記本処理方法Aにおいて、メタン発酵処理装置2で生じたメタン発酵処理汚泥の一部又は全部を、分岐管20を通じて酸発酵処理装置4に供給し、酸発酵処理装置4において、前記メタン発酵処理汚泥の一部又は全部と好気性生物処理汚泥(余剰汚泥)若しくは濃縮余剰汚泥とを混合し、この混合物を酸発酵処理するようにしている点以外は、上記本処理方法Aと同様である。 This treatment method B, in the present treatment method A, a portion or all of the methane fermentation treatment sludge generated in the methane fermentation treatment apparatus 2 is supplied to the acid fermentation treatment apparatus 4 through the branch pipe 20, acid fermentation treatment apparatus 4 in the methane fermentation process part of the sludge or the whole and aerobic biological treatment sludge (excess sludge) or a mixture of a concentrated excess sludge, except that the mixture to be acid fermentation process, the present processing method is the same as the a.

冬期の日本のように下水の温度が下がる場合、低温の下水を被処理水として本処理方法Aを実施すると、槽内の嫌気性菌の活性が下がり、槽内に懸濁物質(SS)が溜まって、メタン発酵が進行しないようになり、発酵槽内の汚泥界面が上昇して最終的には溢れる可能性がある。 If the temperature of the sewage as winter in Japan is lowered, when carrying out the present process method A cold sewage as treatment water lowers the activity of anaerobic bacteria in the tank, suspended solids in the tank (SS) is collected and, now methane fermentation does not proceed, eventually there is a possibility that overflow the sludge interface in the fermenter is increased. この際、被処理水としての下水を加温するには、通水量が多いために多量のエネルギーが必要となるため、現実的ではない。 At this time, to warming the sewage as water to be treated, because it requires a large amount of energy for many passing water, not realistic.
そこで、本処理方法Bのように、メタン発酵処理汚泥の一部又は全部を、メタン発酵槽から抜き出して酸発酵処理工程に供給するようにすれば、発酵槽内の汚泥界面の上昇を抑えることができるばかりか、酸発酵処理工程で該メタン発酵処理汚泥をメタン発酵し易い酸に変換し、再びメタン発酵処理工程に戻すことができるので、水温が低くて嫌気性菌の活性が下がっていてもメタン発酵処理を促進させることができる。 Therefore, as in the present treatment method B, and part or all of the methane fermentation treatment sludge, if to supply the acid fermentation step and withdrawn from the methane fermentation tank, possible to suppress an increase of the sludge interface in the fermenter not only can convert the methane fermentation sludge acid fermentation process to easily acid methane fermentation, can be returned again to the methane fermentation step, the lower the water temperature is not lowered activity of anaerobes it can also promote the methane fermentation process.
よって、本処理方法Bは、被処理水(原水)の水温、好ましくはメタン発酵槽内の水温が13℃以上18℃未満の場合に実施するのが特に好ましい。 Thus, the treatment method B is the water temperature of the water to be treated (raw water), preferably particularly preferably carried out when the water temperature in the methane fermentation tank is less than 13 ° C. or higher 18 ° C..

<本処理方法C> <This processing method C>
図4は、本実施形態の一例に係る有機性排水の処理方法C(「本処理方法C」と称する)の装置並びに工程を示した図である。 Figure 4 is a diagram illustrating the apparatus and process of the treatment method of organic wastewater according to one embodiment of the present invention C (referred to as "treatment method C").

本処理方法Cを実施するための装置は、図2に示した本処理方法Aを実施するための装置において、混合脱ガス槽1の上流側に固液分離装置21を設け、被処理水(原水)を供給する被処理水供給管5を当該固液分離装置21の入り口側に接続し、当該固液分離装置21の出口側に接続された分離水供給管22を混合脱ガス槽1の入り口側に接続する一方、当該固液分離装置21の出口側に接続された分離汚泥供給管23を酸発酵処理装置4の入り口側に接続している点以外は、図2に示した本処理方法Aを実施するための装置と同様である。 Apparatus for carrying out the present process method C is the apparatus for carrying out the present process method A shown in FIG. 2, provided a solid-liquid separation device 21 on the upstream side of the mixing degassing tank 1, water to be treated ( the treated water supply pipe 5 for supplying raw water) to the inlet side of the solid-liquid separator 21, the solid-liquid separator 21 outlet connected to the separated water supply pipe 22 a mixture of degassing vessel 1 while connected to the inlet side, the except that the separating sludge supply pipe 23 connected to the outlet side of the solid-liquid separator 21 is connected to the inlet side of the acid fermentation treatment apparatus 4, the process shown in FIG. 2 method a is the same as the apparatus for carrying out.

本処理方法Cは、被処理水(原水)を固液分離装置21で固液分離し、得られた分離水を混合脱ガス槽1に供給し、混合脱ガス槽1では、当該分離水と酸発酵処理汚泥とを混合すると共に酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを抜く処理を行い、得られた混合水を、混合水供給管6を通じてメタン発酵処理装置2に供給する一方、固液分離装置21で得られた分離汚泥は、分離汚泥供給管23を通じて酸発酵処理装置4に供給し、当該分離汚泥と好気性生物処理汚泥の一部(余剰汚泥)とともに酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得、該酸発酵処理汚泥を混合脱ガス槽1に供給する点以外は、上記本処理方法Aと同様である。 This processing method C is solid-liquid separated in the water to be treated (raw water) to solid-liquid separation device 21, resulting supplying separated water to the mixed degassing tank 1, the mixture degassed tank 1, and the separated water It performs a process of removing the fermentation gas acid fermentation treatment sludge while mixing the acid fermentation sludge, mixed water obtained, while supplied to the methane fermentation treatment apparatus 2 through the mixing water supply pipe 6, the solid-liquid separator separated sludge obtained in 21 separate supply to the acid fermentation treatment apparatus 4 through the sludge feed pipe 23, the separated sludge and the aerobic biological treatment portion of the sludge (excess sludge) with acid fermentation process to acid fermentation sludge the resulting, non-point and supplies the acid fermented sludge mixed degassing vessel 1 is the same as the present treatment method a.

被処理水の水温が13℃未満の場合、前述した場合よりも嫌気性菌の活性がさらに下がることになる。 If the water temperature of the water to be treated is below 13 ° C., so that further decrease the activity of anaerobic bacteria than the previous case. そこで、被処理水を先ずは固液分離して、分離汚泥或いは該分離汚泥を濃縮した濃縮分離汚泥を酸発酵処理工程に供給してメタン発酵し易い酸に変換した上でメタン発酵処理工程に供給することにより、水温がさらに低くて嫌気性菌の活性がさらに下がっていてもメタン発酵処理を促進させることができる。 Therefore, the treated water is first is by solid-liquid separation, the methane fermentation step in terms of supplying the separated sludge or concentration and separation sludge concentrating the separated sludge to the acid fermentation step and converted into liable acid methane fermentation by supplying, it can also promote the methane fermentation process water temperature has not further decreased the activity of anaerobic bacteria even lower.

低濃度有機性排水のメタン発酵処理では、メタン発酵処理槽で発生したメタンガスの40〜60%はメタン発酵処理水に溶存し、系外に排出される。 In the methane fermentation process of the low-concentration organic waste water is 40 to 60% of the methane gas generated in the methane fermentation treatment tank dissolved in the methane fermentation process water is discharged out of the system. したがって、低濃度有機性排水のメタン発酵処理で得られるメタンガスからの熱エネルギー量には制約がある。 Therefore, the amount of thermal energy from the methane gas obtained in the methane fermentation process of the low-concentration organic waste water is limited. また、下水のSS濃度は通常200mg/Lの低濃度であり、この状態(SS200mg/L)で、メタン発酵で発生したガスをボイラ−にて蒸気に変換し加温エネルギ−として利用しても水温を上げることは難しい。 Moreover, SS concentration of the sewage is a low concentration of normal 200 mg / L, in this state (SS200mg / L), the gas generated in the methane fermentation boiler - be used as - converted to steam heating energy at it is difficult to increase the water temperature.
その点、SSを固液分離して濃縮汚泥濃度(20000〜40000mg/L)として、約100〜200倍に濃縮した濃縮汚泥量は少容量となるため、発生ガス中のメタンガスを利用して酸発酵槽内の温度を5℃前後上昇させることは可能となる。 That point, the SS as a solid-liquid separation, and concentrated sludge concentration (20000~40000mg / L), the amount of concentrated sludge that has been concentrated to about 100 to 200 times by using for a small volume, methane generated gas acid causing the temperature in the fermenter is increased before and after 5 ° C. is allowed.

<語句の説明> <Description of the phrase>
本明細書において「X〜Y」(X,Yは任意の数字)と表現する場合、特にことわらない限り「X以上Y以下」の意と共に、「好ましくはXより大きい」或いは「好ましくはYより小さい」の意も包含する。 "X~Y" herein (X, Y are any numbers) When expressed as, together with the meaning of as long as "X or greater but Y or less" otherwise specified, "preferably greater than X" or "preferably Y also encompasses the meaning of less than ".
また、「X以上」(Xは任意の数字)或いは「Y以下」(Yは任意の数字)と表現した場合、「Xより大きいことが好ましい」或いは「Y未満であることが好ましい」旨の意図も包含する。 Also, "X or more" (X is an arbitrary number) or "Y or less" (Y is an arbitrary number) when expressed as "greater than X is desirable" or "preferably less than Y" in effect intended also encompasses.

以下、実施例に基づいて本発明を説明する。 Hereinafter, the present invention will be described based on examples. ただし、本発明がここで説明する実施例に限定されるものではない。 However, the present invention is not limited to the embodiments set forth herein.

比較例1及び実施例1〜4では、次の低濃度有機性廃水を原水として、季節(1月〜2月、3月〜5月、6月〜10月、11月〜12月)ごとに処理方法を適宜変えながら処理を行い、得られた脱水ケーキ量を比較した。 In Comparative Example 1 and Examples 1-4, the following low-concentration organic waste water as raw water, season (January-February, March to May, June to October, November and December) each to processing method performed appropriately changed while processing, and compared the resulting dewatered cake volume.

(原水) (Raw water)
実施例及び比較例で処理した原水、すなわち低濃度有機性廃水の性状を表1に示す。 Raw and treated in the examples and comparative examples, i.e., the properties of the low-concentration organic waste water shown in Table 1.

(実施例1) (Example 1)
本実施例では、図2に示した有機性排水の処理方法Aにおいて、酸発酵処理後の発酵ガスのガス抜きをせずに処理を行い、脱水ケーキ量(乾燥重量)を毎日測定し、一日当たりの脱水ケーキ量を求めた。 In this embodiment, in the processing method A of organic waste water shown in Fig. 2 performs the process without venting fermentation gas after acid fermentation process, the amount of dehydrated cake (dry weight) were measured daily, single It was determined the day of the dehydrated cake amount.
処理期間は次の期間である。 Processing period is the next period.
・中水温期間:3月〜5月及び11月〜12月(UABB槽内水温13℃以上18℃未満) And medium temperature Period: March-May and November-December (UABB intracisternal water temperature 13 ° C. or higher less than 18 ° C.)
・高水温期間:6月〜10月(UABB槽内水温18℃以上25℃未満) And high-temperature period: June to October (UABB intracisternal water temperature 18 ℃ or more less than 25 ℃)

なお、原水の温度とUABB槽内水温はほぼ同じ温度であったので、UABB槽内水温のみを記載する。 Since temperature and UABB intracisternal temperature of the raw water was almost the same temperature, describing only UABB intracisternal temperature. この点は、後述する実施例、比較例でも同様である。 This point, the embodiment described below, is the same in Comparative Example.

具体的には、低濃度有機性排水(原水)と、後述する酸発酵処理装置で処理して得た酸発酵処理汚泥とを、通水速度0.5m/hで、図5に示すようなUASB槽(容量900L)内に供給し、該槽内のCODcr負荷を1.0kg/m 3 /dとし、メタン発酵処理を行った。 Specifically, the low-concentration organic waste water (raw water), and acid fermentation sludge obtained by treatment with an acid fermentation treatment apparatus described later, at a water flow rate of 0.5 m / h, as shown in FIG. 5 is supplied to the UASB tank (capacity 900 L) within the CODcr load in cistern and 1.0kg / m 3 / d, was methane fermentation process. なお、種汚泥は、下水の中温消化汚泥を種汚泥としてUASB法で約一年間馴到した汚泥を用いた。 It should be noted that the seed sludge was used for about one year 馴到 sludge in the UASB method sewage of mesophilic digestion sludge as seed sludge.

次に、好気性生物処理装置にて、活性汚泥を用いて前記メタン発酵処理水を生物学的酸化分解処理した。 Next, in the aerobic biological treatment apparatus, and biological oxidative decomposition of the methane fermentation process water using activated sludge. この際、好気性生物処理装置3としては、最初沈殿池、曝気槽及び汚泥沈殿槽を備えた好気性生物処理装置3を使用した。 At this time, the aerobic biological treatment apparatus 3, using a primary sedimentation, aerobic biological treatment apparatus 3 provided with an aeration tank and the sludge settling tank.
そして、得られた好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥の混合処理液を、固液分離装置に供給して、好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥に分離し、後者の好気性生物処理汚泥の一部を好気性生物処理装置の入り口側に返送する一方、残りの好気性生物処理汚泥(余剰汚泥)を濃縮装置において濃縮して濃縮余剰汚泥として得た。 Then, a mixed treating solution of the resulting aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment sludge, is supplied to the solid-liquid separator, and separated into aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment sludge, the latter aerobic while returning a part of the biological treatment sludge to the inlet side of the aerobic biological treatment apparatus, to obtain a remaining aerobic biological treatment sludge (excess sludge) as a concentrated excess sludge concentrated in the concentration device.

次に、前記のようにして得た濃縮余剰汚泥を、酸発酵処理装置において、濃縮余剰汚泥を25℃に加熱すると共に撹拌して、ORPが−200〜50mVの範囲で酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得、該酸発酵処理汚泥を前記の混合脱ガス槽に供給した。 Next, the concentrated excess sludge obtained as in the acid fermentation treatment apparatus, and stirred with heating the concentrated excess sludge to 25 ° C., and ORP are the acid fermentation in the range of -200~50mV acid the resulting fermented sludge was fed the acid fermented sludge mixed degassing vessel described above.
この際、酸発酵処理装置としては、酸発酵処理槽(容量10L)と、汚泥を撹拌する手段と、加熱手段を備えたものを使用し、酸発酵処理槽のHRT2日とし、酸発酵槽の撹拌は、1時間の撹拌停止後、5分間撹拌を行うような間欠撹拌を行なった。 At this time, the acid fermentation treatment apparatus, acid fermentation treatment tank (the volume 10L), means for stirring the sludge, using those with heating means, the acid fermentation treatment tank HRT2_nichitoshi, the acid fermentation tank stirring after the stirring was stopped for 1 hour, it was subjected to intermittent agitation such as performing stirred for 5 minutes.

(実施例2) (Example 2)
本実施例は、図2に示した有機性排水の処理方法Aにおいて、酸発酵処理後の発酵ガスのガス抜きを行い、脱水ケーキ量(乾燥重量)を毎日測定し、一日当たりの脱水ケーキ量を求めた。 This embodiment, in the processing method A of organic waste water shown in Fig. 2 performs the degassing fermentation gas after acid fermentation process, the amount of dehydrated cake (dry weight) were measured daily amount per day of dehydrated cake I was asked.
処理期間は次の期間である。 Processing period is the next period.
・中水温期間:3月〜5月及び11月〜12月(UABB槽内水温13℃以上18℃未満) And medium temperature Period: March-May and November-December (UABB intracisternal water temperature 13 ° C. or higher less than 18 ° C.)
・高水温期間:6月〜10月(UABB槽内水温18℃以上25℃未満) And high-temperature period: June to October (UABB intracisternal water temperature 18 ℃ or more less than 25 ℃)

具体的には、CODcr値315〜520mg/Lである低濃度有機性排水(原水)を被処理水とし、先ず混合脱ガス槽において、当該被処理水と、後述する酸発酵処理装置で処理して得た酸発酵処理汚泥とを混合すると共に、酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを抜き、脱ガス混合水(SS濃度500〜15000mg/L)を得た。 Specifically, the water to be treated a low-concentration organic waste water (raw water) that is a CODcr value 315~520mg / L, first mixed in degassed vessel and the treated water, treated with acid fermentation treatment apparatus described later while mixing the acid fermentation sludge obtained, disconnect the fermentation gas acid fermentation treatment sludge, to obtain degassed mixture water (SS concentration 500~15000mg / L). そして、この脱ガス混合水を、通水速度0.5m/hで、図5に示すようなUASB装置のUASB槽(容量200L)内に供給し、後の工程は、実施例2と同様に処理した。 Then, the degassed mixed water, at a water flow rate of 0.5 m / h, was supplied to the UASB tank (capacity 200L) in the UASB apparatus as shown in FIG. 5, after the step, as in Example 2 treated.

(実施例3) (Example 3)
本実施例は図3に示した有機性排水の処理方法Bにおいて、酸発酵処理後の発酵ガスのガス抜きを行った実施例である。 This embodiment in the processing method B of organic waste water shown in FIG. 3, an embodiment of performing the degassing of fermentation gas after acid fermentation process.
処理期間は次の期間である。 Processing period is the next period.
・低水温期間:1月〜2月(UABB槽内水温13℃未満) And low water temperature period: January to February (less than UABB intracisternal water temperature 13 ℃)
・中水温期間:3月〜5月及び11月〜12月(UABB槽内水温13℃以上18℃未満) And medium temperature Period: March-May and November-December (UABB intracisternal water temperature 13 ° C. or higher less than 18 ° C.)

本実施例では、上記実施例2において、メタン発酵処理汚泥の一部(5〜30質量%)を酸発酵処理装置に供給し、酸発酵処理装置において、前記メタン発酵処理汚泥の一部と前記濃縮余剰汚泥とを混合し、この混合物を酸発酵処理するようにしている点以外は、上記実施例1と同様に処理を行った。 In this embodiment, in the above Example 2 was fed to the acid fermentation treatment apparatus part (5 to 30 mass%) of the methane fermentation sludge, in an acid fermentation treatment apparatus, wherein a portion of the methane fermentation sludge mixing the concentrated excess sludge, except that the mixture as acid fermentation was carried out similar processing as in example 1.
なお、メタン発酵処理汚泥の一部と濃縮余剰汚泥との混合割合は質量比率で1:10〜1:3であった。 Note that 1 in mixing ratio by weight ratio of a portion of the methane fermentation treatment sludge concentrated waste sludge: 10: 3.

(実施例4) (Example 4)
本実施例は、図4に示した有機性排水の処理方法Cにおいて、酸発酵処理後の発酵ガスのガス抜きを行い、脱水ケーキ量(乾燥重量)を毎日測定し、一日当たりの脱水ケーキ量を求めた。 This embodiment, in the processing method C of organic waste water shown in FIG. 4, performs the degassing of fermentation gas after acid fermentation process, the amount of dehydrated cake (dry weight) were measured daily amount per day of dehydrated cake I was asked.
処理期間は次の期間である。 Processing period is the next period.
・低水温期間:1月〜2月(UABB槽内水温13℃未満) And low water temperature period: January to February (less than UABB intracisternal water temperature 13 ℃)

本実施例は、上記実施例2において、混合脱ガス槽の上流側に固液分離装置を配置し、被処理水(原水)を当該固液分離装置で固液分離し、得られた分離水を混合脱ガス槽に供給し、混合脱ガス槽において、当該分離水と酸発酵処理汚泥とを混合すると共に酸発酵処理汚泥中の発酵ガスを抜く処理を行う一方、前記固液分離装置で得られた分離汚泥を酸発酵処理装置に供給し、当該分離汚泥と濃縮余剰汚泥とをともに酸発酵処理した以外は、上記実施例2と同様に処理を行った。 This embodiment, in the second embodiment, mixed arranged solid-liquid separation device upstream of the degassing vessel, the treated water (raw water) to solid-liquid separation in the solid-liquid separator, resulting separated water It is supplied to the mixing degassing vessel, in a mixing degassing vessel, while performing a process of removing the fermentation gas acid fermentation treatment sludge with mixing and the separated water and acid fermentation sludge, obtained in solid-liquid separator was supplied to separated sludge to the acid fermentation treatment apparatus, except that the with the separation sludge and concentrated excess sludge together acid fermentation treatment was subjected to the same treatment as in example 2.
なお、分離汚泥と濃縮余剰汚泥との混合割合は質量比率で0.5:1〜2:1であった。 The mixing ratio of the separation sludge concentrated excess sludge in a mass ratio of 0.5: 1 to 2: 1.

(比較例1) (Comparative Example 1)
比較例1は、図1に示した有機性排水の処理方法において、酸発酵処理工程のない場合の例であり、脱水ケーキ量(乾燥重量)を毎日測定し、一日当たりの脱水ケーキ量を求めた。 Comparative Example 1, in the processing method of the organic waste water shown in FIG. 1, an example of the absence of acid fermentation step, the amount of dehydrated cake (dry weight) were measured daily, calculated per day of dehydrated cake volume It was.
処理期間は次の期間である。 Processing period is the next period.
・中水温期間:3月〜5月及び11月〜12月(UABB槽内水温13℃以上18℃未満) And medium temperature Period: March-May and November-December (UABB intracisternal water temperature 13 ° C. or higher less than 18 ° C.)
・高水温期間:6月〜10月(UABB槽内水温18℃以上25℃未満) And high-temperature period: June to October (UABB intracisternal water temperature 18 ℃ or more less than 25 ℃)

具体的には、低濃度有機性排水(原水)を、通水速度0.5m/hで、図5に示すようなUASB装置のUASB槽(容量200L)内に供給し、該槽内のCODcr負荷を1kg/m 3 /dとしてメタン発酵処理を行い、メタンガスを含む発生ガス、メタン発酵処理水及びメタン発酵処理汚泥を得た。 Specifically, the low-concentration organic waste water (raw water), at a water flow rate of 0.5 m / h, was supplied to the UASB tank (capacity 200L) in the UASB apparatus as shown in FIG. 5, CODcr in cistern perform methane fermentation process loads as 1kg / m 3 / d, generating gas containing methane, to obtain a methane fermentation treatment water and methane fermentation sludge.

次に、前記のようにして得たメタン発酵処理汚泥を、好気性生物処理装置にて、好気性生物を用いて前記メタン発酵処理水を生物学的酸化分解処理した。 Next, a methane fermentation sludge obtained as described above, in aerobic biological treatment apparatus, and biological oxidative decomposition of the methane fermentation process water with aerobic organisms. この際、好気性生物処理装置3としては、最初沈殿池、曝気槽及び汚泥沈殿槽を備えた好気性生物処理装置3を使用した。 At this time, the aerobic biological treatment apparatus 3, using a primary sedimentation, aerobic biological treatment apparatus 3 provided with an aeration tank and the sludge settling tank.
そして、得られた好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥の混合処理液を、固液分離装置に供給して、好気性生物処理水と好気性生物処理汚泥に分離し、後者の好気性生物処理汚泥の一部を好気性生物処理装置の入り口側に返送する一方、残りの好気性生物処理汚泥(余剰汚泥)を濃縮装置において濃縮して濃縮余剰汚泥として得た。 Then, a mixed treating solution of the resulting aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment sludge, is supplied to the solid-liquid separator, and separated into aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment sludge, the latter aerobic while returning a part of the biological treatment sludge to the inlet side of the aerobic biological treatment apparatus, to obtain a remaining aerobic biological treatment sludge (excess sludge) as a concentrated excess sludge concentrated in the concentration device.

<評価方法> <Evaluation Method>
前記実施例・比較例と同様の低濃度有機性排水(原水)を、図9に示した処理方法(メタン発酵処理を含まない通常の下水の活性汚泥処理)で、一年を通じて処理し、この処理方法で得られた脱水ケーキ量(乾燥重量)を測定した。 Said Examples and Comparative Examples and similar low-concentration organic waste water (raw water), at processing method shown in FIG. 9 (activated sludge process of conventional sewage without the methane fermentation process), treated throughout the year, this dehydrated cake quantity obtained by the processing method (dry weight) were measured.
そして、この方法で得られた一日当たりの平均脱水ケーキ量(乾燥重量)を100として、前記実施例及び比較例の値と比較して評価を行った(表3)。 The average dehydrated cake weight per day obtained in this way (dry weight) as 100, were evaluated in comparison with the value of the examples and comparative examples (Table 3).
なお、図9に示した実験装置の使用を表2に示す。 Incidentally, Table 2 shows the use of the test device shown in FIG.

比較例1では、メタン発酵槽の水温13℃以上18℃未満においては、嫌気性菌の活性が低下したため槽内に汚泥が蓄積した。 In Comparative Example 1, in less than 18 ° C. water temperature 13 ° C. or more methane fermentation tank, the sludge was accumulated in the tank for activity of anaerobic bacteria is decreased. 頻繁に汚泥処理を行う必要があった。 There was a need for frequent sludge processing. このため、汚泥発生量の測定は80であった。 Therefore, measurement of the amount of sludge was 80. メタン発酵槽の水温18℃以上25℃未満(中水温期間)では嫌気性菌の活性が上がったため、汚泥発生量は60となった。 Since the methane fermentation tank water temperature 18 ° C. or higher than 25 ° C. of (medium temperature period), the activity of anaerobic bacteria has risen, sludge generation amount became 60.

他方、実施例1では、脱ガス槽を設けなかったため、いずれの温度条件においてもメタン発酵槽内でスカムが発生し、UASB槽内の汚泥床濃度が安定せず、汚泥発生量は中水温期間で78、高水温期間で58であった。 On the other hand, in Example 1, because not provided degassing vessel, even scum occurs in the methane fermentation tank at any temperature condition, sludge bed concentration UASB tank is not stable, the medium is generated amount of sludge water temperature period in 78, it was 58 at the high temperature period.
実施例2は、脱ガス槽を設けることで、中水温期間における汚泥発生量が72となり、高水温期間における汚泥発生量が55となった。 Example 2, by providing the degassing tank, sludge generation amount 72 becomes the middle temperature period, the amount of sludge in the high temperature period was 55. しかし、水温18℃未満の中水温期間では、嫌気性菌の活性が低下したためメタン発酵槽内に汚泥が蓄積した。 However, at a water temperature period within less than a water temperature 18 ° C., the sludge was accumulated in the methane fermentation tank for activity of anaerobic bacteria is decreased. そのため、頻繁に汚泥処理を行う必要があった。 Therefore, there is a need for frequent sludge processing. このように水温18℃以上の高水温期間においては、脱ガス槽を設けることで、UASB槽内の汚泥床の汚泥濃度が安定したため処理が安定した。 In this way, water temperature 18 ° C. or more high temperature period, by providing a degassing vessel, the process for sludge concentration of sludge bed in UASB tank was stabilized is stabilized. しかしながら、高水温期間に比べて中水温期間の汚泥発生量は多くなる傾向にあった。 However, sludge generation amount of the middle temperature period as compared with the high temperature period was in many tend.

実施例3では、UASB槽内の汚泥の一部を酸発酵処理することで、中水温期間における汚泥発生量は58となった。 In Example 3, by acid fermentation process part of the sludge in UASB tank, sludge generation amount in the medium temperature period became 58. 実施例2の中水温期間における汚泥発生量72に比べて低くなった。 It was lower than the amount of sludge 72 in the water temperature period in the second embodiment. 他方、水温13℃未満の低水温期間になると、嫌気性菌の活性度がさらに低下したため、メタン発酵槽内の汚泥が蓄積した。 On the other hand, at a low temperature period of less than the water temperature 13 ° C., since the activity of anaerobic bacteria is further reduced, the sludge of methane fermentation tank has accumulated. このため頻繁に汚泥処理を行う必要があった。 For this reason it is necessary to perform frequent sludge processing. 低水温期間における汚泥発生量は80となり、中水温期間に比べると増加した。 Amount of sludge in the low water temperature period was increased as compared to the 80 next, the medium temperature period.
実施例4では、処理方法C(図4)を適用した。 In Example 4, the application of the treatment method C (Figure 4). その結果、低水温期間における汚泥発生量は65となり、実施例3の低水温期間に比べて汚泥発生量は低下した。 As a result, amount of sludge in the low water temperature period 65, and the the amount of sludge in comparison with the low-temperature period of Example 3 was reduced.

1 混合脱ガス槽2 メタン発酵処理装置3 好気性生物処理装置4 酸発酵処理装置5 被処理水供給管6 混合水供給管7 発生ガス排出管8 メタン発酵処理水供給管9 メタン発酵処理汚泥排出管10 発生ガス処理装置11 脱水装置12 好気性生物処理液排出管13 固液分離装置14 好気性生物処理水排出管15 好気性生物処理汚泥供給管16 濃縮装置17 濃縮汚泥供給管18 酸発酵処理汚泥供給管20 分岐管21 固液分離装置22 分離水供給管23 分離汚泥供給管30 メタン発酵槽(UASB装置) 1 mixture degassed vessel 2 methane fermentation treatment apparatus 3 aerobic biological treatment apparatus 4 acid fermentation treatment apparatus 5 treatment water supply pipe 6 mixed water supply pipe 7 generate gas discharge pipe 8 methane fermentation treatment water supply pipe 9 methane fermentation sludge discharge tube 10 generating gas treatment apparatus 11 dewatering apparatus 12 aerobic biological treatment liquid discharge pipe 13 solid-liquid separator 14 aerobic biologically treated water discharge pipe 15 aerobic biological treatment sludge supply pipe 16 concentrator 17 the concentrated sludge feed pipe 18 acid fermentation process sludge supply pipe 20 branch pipe 21 solid-liquid separator 22 separates water supply pipe 23 separating the sludge feed pipe 30 the methane fermentation tank (UASB apparatus)
32 汚泥床33 気固液分離部(GSS) 32 sludge bed 33 gas-solid-liquid separating section (GSS)
34 越流堰35 覆蓋40 メタン発酵槽(UASB装置) 34 weir 35 covering 40 the methane fermentation tank (UASB apparatus)
41 屋根材42 ガス排気口50 メタン発酵槽(UASB装置) 41 roofing 42 gas outlet 50 the methane fermentation tank (UASB apparatus)
51 スカム捕集枠52 昇降手段 51 scum collecting frame 52 lifting means

Claims (11)

  1. 嫌気性生物を用いて被処理水をメタン発酵処理して、メタンガスを含む発生ガス、メタン発酵処理水及びメタン発酵処理汚泥を得るメタン発酵処理工程と、好気性生物を用いて前記メタン発酵処理水を生物学的酸化分解処理して好気性生物処理水及び好気性生物処理汚泥を得る好気性生物処理工程と、前記好気性生物処理汚泥の一部又は全部を酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得る酸発酵処理工程と、該酸発酵処理汚泥を、混合脱ガス槽で発酵ガスを分離した後、前記メタン発酵処理工程の入り口側に、前記メタン発酵処理工程におけるスカムの発生を抑制するために供給する工程と、を備えた有機性排水の処理方法。 And methane fermentation process the water to be treated using the anaerobic organisms, the generated gas containing methane, and methane fermentation step to obtain a methane fermentation treatment water and methane fermentation treatment sludge, the methane fermentation process water with aerobic organisms the biological oxidative decomposition to aerobic biological treatment water and aerobic biological treatment and aerobic biological treatment step of obtaining a sludge, the aerobic biological treatment some or all the acid fermentation process to the acid fermentation sludge sludge and acid fermentation process to obtain a, the acid fermentation sludge, after separation of the fermentation gas in the mixing degassing vessel, the inlet side of the methane fermentation step, for suppressing the occurrence of scum in the methane fermentation step method of treating organic waste water comprising process and, to be supplied to.
  2. 前記メタン発酵処理汚泥の一部又は全部を脱水処理して脱水ケーキを得る脱水処理工程を備えた請求項1に記載の有機性排水の処理方法。 The method of treating organic waste water according to claim 1, further comprising a dehydration treatment to obtain a dehydrated cake dehydrated some or all of the methane fermentation sludge.
  3. メタン発酵槽内の水温が18℃以上となる場合に実施することを特徴とする請求項1又は2に記載の有機性排水の処理方法。 The method of treating organic waste water according to claim 1 or 2 which comprises carrying out when the water temperature of the methane fermentation tank is 18 ° C. or higher.
  4. 前記メタン発酵処理汚泥の一部又は全部を、酸発酵処理工程の入り口側に供給することを特徴とする請求項1又は2に記載の有機性排水の処理方法。 The method of treating organic waste water according to claim 1 or 2, characterized in that part or all of the methane fermentation treatment sludge is fed to the inlet side of the acid fermentation step.
  5. メタン発酵槽内の水温が13℃以上18℃未満の場合に実施することを特徴とする請求項4に記載の有機性排水の処理方法。 The method of treating organic waste water according to claim 4, characterized in that the temperature of the methane fermentation tank is performed when the below 13 ° C. or higher 18 ° C..
  6. 被処理水(原水)を固液分離して分離水と分離汚泥を得、該分離汚泥或いは該分離汚泥を濃縮した濃縮分離汚泥を、好気性生物処理汚泥の一部とともに酸発酵処理して酸発酵処理汚泥を得、該酸発酵処理汚泥を前記分離水と共にメタン発酵処理工程の入り口側に供給することを請求項1又は2に記載の有機性排水の処理方法。 Separating a solid-liquid water to be treated (raw water) to give the separated water and the separation sludge, the separation sludge or the separated concentrate separated sludge sludge was concentrated, acid and acid fermentation together with a part of the aerobic biological treatment sludge the resulting fermented sludge, the method of treating organic waste water according to claim 1 or 2 to supply the acid fermented sludge inlet side of the methane fermentation process together with the separated water.
  7. メタン発酵槽内の水温が13℃未満の場合に実施することを特徴とする請求項6に記載の有機性排水の処理方法。 The method of treating organic waste water according to claim 6, characterized in that the temperature of the methane fermentation tank is performed when less than 13 ° C..
  8. 上向流汚泥床式メタン発酵水槽と、該メタン発酵水槽から出たメタン発酵処理水を、好気性生物を用いて生物学的酸化分解処理する好気性生物処理槽と、好気性生物処理槽から出た好気性生物処理汚泥の一部を酸発酵処理する酸発酵処理槽と、該酸発酵処理槽から出た酸発酵処理汚泥を、混合脱ガス槽に供給して発酵ガスを分離した後、メタン発酵処理槽の入り口側に、前記メタン発酵処理槽におけるスカムの発生を抑制するために供給する供給手段と、を備えた有機性排水の処理装置。 Upflow sludge bed methane fermentation aquarium, a methane fermentation process water exiting from the methane fermentation aquarium, the aerobic biological treatment tank for processing biological oxidative decomposition using aerobic organisms, from aerobic biological treatment tank and the acid fermentation tank for acid fermentation process some aerobic biological treatment sludge exiting the acid fermentation sludge exiting from the acid fermentation tank, after a fermentation gas is separated and supplied to a mixing degassing vessel, the entrance side of the methane fermentation treatment tank, the organic waste water processing device and a supply means for supplying in order to suppress the generation of scum in the methane fermentation treatment tank.
  9. メタン発酵処理槽から出たメタン発酵処理汚泥の一部又は全部を脱水処理して脱水ケーキを得る脱水処理装置を備えた請求項8に記載の有機性排水の処理装置。 Organic wastewater processing apparatus according to claim 8 comprising a dehydration treatment apparatus part or all of the methane fermentation sludge exiting from the methane fermentation treatment tank dehydrated get dehydrated cake.
  10. メタン発酵処理槽から出たメタン発酵処理汚泥の一部又は全部を酸発酵処理槽の入り口側に供給することを特徴とする請求項8又は9に記載の有機性排水の処理装置。 Organic wastewater processing apparatus according to claim 8 or 9, characterized in that to supply part or all of the methane fermentation sludge exiting from the methane fermentation treatment tank inlet side of the acid fermentation treatment tank.
  11. 上向流汚泥床式メタン発酵水槽の入り口側に、被処理水を固液分離して分離水と分離汚泥を得る固液分離装置を配置し、該分離汚泥或いは該分離汚泥を濃縮した濃縮分離汚泥を、好気性生物処理汚泥の一部とともに酸発酵処理槽に供給し、酸発酵処理槽から出た酸発酵処理汚泥を、前記分離水と共に前記メタン発酵処理槽の入り口側に供給することを請求項8〜10の何れかに記載の有機性排水の処理装置。 The entrance side of the upflow sludge-bed methane fermentation water tank, arranged to solid-liquid separation device to obtain a separated water and separating sludge and solid-liquid separation treatment water, concentration and separation enriched for the separation sludge or the separated sludge sludge, that is supplied to the acid fermentation tank together with a part of the aerobic biological treatment sludge, the acid fermentation sludge exiting from the acid fermentation tank, is supplied to the inlet side of the methane fermentation treatment tank together with the separated water organic waste water processing device according to any one of claims 8-10.
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