JP5871185B2

JP5871185B2 - コンクリート

Info

Publication number: JP5871185B2
Application number: JP2012018330A
Authority: JP
Inventors: 康範鈴木; 真司三浦; 齋藤　尚; 尚齋藤; 紀枝福岡; 沙友里鈴木
Original assignee: Sumitomo Osaka Cement Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Osaka Cement Co Ltd
Priority date: 2012-01-31
Filing date: 2012-01-31
Publication date: 2016-03-01
Anticipated expiration: 2032-01-31
Also published as: JP2013155094A

Description

本発明は、コンクリートに関し、具体的には、ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、及び、水を備えているコンクリートに関する。

橋は、通常、車両等が通行するための路面となる床版と、その車両等の荷重を下部に伝える桁または梁，およびそれらの桁または梁を介して該床版を下側から支え且つ鉛直方向に延びる複数の橋脚とを備えて構成されている。該床版は、アスファルトやコンクリートで構成された複数の板状部材を備えており、該板状部材が桁または梁上に設けられている。また、該床版は、床版の橋軸方向に、板状部材の面が水平面となり、且つ、桁または梁および床版への荷重による変形や、温度変化による変形等の影響を後述のフィンガージョイントで吸収すべく、特定の橋脚上の橋軸方向の板状部材どうしの間には隙間ができるように前記部材が並べられた構成となっている。さらに、該床版は、該隙間に、該床版の橋軸方向に対する部材の伸縮を吸収するための鋼製のフィンガージョイントを備えており、該フィンガージョイントと前記板状部材とを繋ぐように前記隙間にコンクリート（以下、「間詰めコンクリート」ともいう。）が打設されて形成されている。
このように構成されている橋は、荷重や気温の変化等によって前記部材が伸縮しても前記フィンガージョイントがその伸縮によって生じる変形を吸収できるので、変形が拘束されることによって生じる応力が低減され，板状部材にひび割れが生じ難くなる。

しかるに、前記フィンガージョイントは、車両の通行等により劣化されて、部材の伸縮を吸収する機能が損なわれるので、数年から十数年に一度程度交換する必要がある。この劣化したフィンガージョイントを交換するには、前記板状部材どうしの間に打設された間詰めコンクリートをコンクリートブレーカー等により破壊してこの劣化したフィンガージョイントを外し、新たなフィンガージョイントを板状部材どうしの間の隙間に配し、この新たなフィンガージョイントと前記板状部材とを繋ぐように前記隙間に新たな間詰めコンクリートを打設し、該間詰めコンクリートが所望の強度になるまで該間詰めコンクリートを養生する作業が必要となる。
このようなフィンガージョイントの交換作業中には、車両等が橋を通行することができないという問題がある。

このようなことから、間詰めコンクリートの養生時間を短縮すべく、間詰めコンクリートとしては、材齢１日における圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ²以上であるコンクリートが用いられている（例えば、非特許文献１）。

長岡誠一、松本公一、「超早強軽量骨材コンクリートを使った高架橋中央分離帯コンクリートのスピード改修国道２６号堺高架橋」、セメント・コンクリート、Ｎｏ．７４５、２００９年３月、ｐ．１９−２１。

しかしながら、昨今に於いては、橋は物流等の大きな基盤となるので、フィンガージョイントの交換のために橋の通行を停止する時間をより一層短くすることが要望されている。
また、間詰めコンクリートをコンクリートブレーカー等で破壊する際に、騒音や振動が生じることがあるが、騒音や振動が大きすぎる場合には近隣住民の健康を害する虞が考えられる。

ところで、フィンガージョイントの交換のために定期的に間詰めコンクリートが取り除かれるので、橋は、フィンガージョイントの交換時においても強度を保つべく、間詰めコンクリートが打設される箇所の真下が橋脚により支えられた構成となっている。よって、間詰めコンクリートは、板状部材の材料ほど高い強度が求められていない。
従って、間詰めコンクリートは、それほど高強度である必要がないので、間詰めコンクリートをコンクリートブレーカー等で破壊するのに要する時間を短縮でき、且つ騒音や振動を抑制することができるようにすべく、該間詰めコンクリートは、打設して所望の強度を確保しつつ、材齢が長くなっても強度、特に引張強度が高くなりすぎないことが望ましい。
しかるに、本発明者らが検討したところ、従来のコンクリートは、比較的短い材齢で所望の強度以上に到達する一方で、その後も時間が経過するにつれて徐々に圧縮強度と引張強度とが共に高まり、その結果、必要以上に強度、特に引張強度が高いものとなってしまっていることがわかった。

本発明は、上記問題点に鑑み、短い材齢で十分に強度が高くなり且つ材齢が長くなっても強度、特に引張強度が高くなりすぎないコンクリートを提供することを課題とする。

本発明者らが鋭意研究したところ、コンクリートは、前記粗骨材に占める人工軽量粗骨材の体積割合、及び、前記細骨材に占める人工軽量細骨材の体積割合が所定の関係を満足することにより、短い材齢で十分に強度が高くなり、且つ、材齢が長くなっても強度、特に引張強度が高くなりすぎないことを見出し、本発明を想到するに至った。

すなわち、本発明は、ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、及び、水を備え、材齢１日における圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ²以上であり、前記細骨材のコンクリート中の体積割合が０．２２５〜０．３２０ｍ³／ｍ³であり、前記粗骨材のコンクリート中の体積割合が０．３３５〜０．４２５ｍ³／ｍ³であり、前記粗骨材に占める人工軽量粗骨材の体積割合をＸ％、前記細骨材に占める人工軽量細骨材の体積割合をＹ％としたときに、Ｘ及びＹが下記式の関係を満足することを特徴とするコンクリートにある。
５０≦Ｘ≦１００、且つ、−Ｘ＋１００≦Ｙ≦１００

本発明によれば、短い材齢で十分に強度が高くなり且つ材齢が長くなっても強度、特に引張強度が高くなりすぎないコンクリートを提供し得る。

以下、本発明の一実施形態について、橋脚上の板状部材どうしの間の隙間にフィンガージョイントを設置するために、該フィンガージョイントと前記板状部材とを繋ぐ間詰めコンクリートを例に説明する。

本実施形態のコンクリートは、ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、及び、水を備えている。
また、本実施形態のコンクリートは、材齢１日における圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ²以上であり、材齢１２時間における圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ²以上であることが好ましく、材齢６時間における圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ²以上であることがより好ましい。

前記ポルトランドセメントとしては、超早強ポルトランドセメントが好ましい。本明細書における超早強ポルトランドセメントは、ＪＩＳＲ５２１０：２００９「ポルトランドセメント」で分類された「超早強ポルトランドセメント」を意味する。

本実施形態のコンクリートは、前記細骨材のコンクリート中の体積割合が０．２２５〜０．３２０ｍ³／ｍ³、好ましくは０．２３５〜０．３００ｍ³／ｍ³、より好ましくは０．２５５〜０．２８５ｍ³／ｍ³である。なお、前記細骨材のコンクリート中の体積割合は、作製直後のコンクリートに占める表面乾燥状態の細骨材の体積割合を意味する。前記細骨材のコンクリート中の体積割合は、配合計算によって求める。
また、本実施形態のコンクリートは、前記粗骨材のコンクリート中の体積割合が０．３３５〜０．４２５ｍ³／ｍ³、好ましくは０．３５０〜０．４１０ｍ³／ｍ³、より好ましくは０．３７０〜０．３９５ｍ³／ｍ³である。なお、前記粗骨材のコンクリート中の体積割合は、作製直後のコンクリートに占める表面乾燥状態の粗骨材の体積割合を意味する。前記粗骨材のコンクリート中の体積割合は、配合計算によって求める。
また、本実施形態のコンクリートは、前記粗骨材に占める人工軽量粗骨材（人工軽量骨材の粗骨材）の体積割合をＸ％、前記細骨材に占める人工軽量細骨材（人工軽量骨材の細骨材）の体積割合をＹ％としたときに、Ｘ及びＹが下記式の関係を満足するコンクリートである。
５０≦Ｘ≦１００、且つ、−Ｘ＋１００≦Ｙ≦１００

前記人工軽量骨材は、ＪＩＳＡ５００２：２００３「構造用軽量コンクリート骨材」の「３．１種類」で分類された「人工軽量骨材」を意味し、膨張頁岩、膨張粘土、膨張スレート、及びフライアッシュからなる群より選ばれた１種以上の原料を主原料とするものである。

本実施形態のコンクリートは、前記人工軽量骨材の他に、ＪＩＳＡ５００２：２００３「構造用軽量コンクリート骨材」の「３．１種類」で分類された「天然軽量骨材」及び「副産軽量骨材」に属する粗骨材を備えてもよい。

前記人工軽量粗骨材は、好ましくは、強熱減量が０．３質量％以下である。該強熱減量が０．３質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、車両の通行等によって、曝露された表面部分に轍掘れが生じるのを抑制できるというという利点を有する。

また、前記人工軽量粗骨材は、好ましくは、三酸化硫黄（ＳＯ₃として）の含有量が０．１５質量％以下である。該三酸化硫黄の含有量が０．１５質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、フィンガージョイントや内部に設置された鉄筋などの鋼材を腐食させ難くすることできるという利点を有する。

さらに、前記人工軽量粗骨材は、好ましくは、塩化物イオン（ＮａＣｌとして）の含有量が０．０１質量％以下である。該塩化物イオンの含有量が０．０１質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、フィンガージョイントや内部に設置された鉄筋などの鋼材を腐食させ難くすることできるという利点を有する。

また、前記人工軽量粗骨材は、好ましくは、絶乾密度が１．２５〜１．３５ｇ／ｃｍ³である。該絶乾密度が１．２５ｇ／ｃｍ³以上であることにより、本実施形態のコンクリートは、短い材齢でより一層十分に強度が高くなるという利点を有する。該絶乾密度が１．３５ｇ／ｃｍ³以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、過大な強度の発現をより一層抑制できるという利点を有する。

また、前記人工軽量粗骨材は、好ましくは、２４時間吸水率が７〜１１質量％である。該２４時間吸水率が７質量％以上であることにより、本実施形態のコンクリートは、過大な強度の発現をより一層抑制するという利点を有する。また、該２４時間吸水率が１１質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、短い材齢でより一層十分に強度が高くなるという利点を有する。

なお、本明細書において、強熱減量、三酸化硫黄の含有量、塩化物イオンの含有量、絶乾密度、及び２４時間吸水率は、ＪＩＳＡ５００２：２００３に規定された方法に従って測定したものを意味する。

本実施形態のコンクリートは、ＪＩＳＡ５００２：２００３「構造用軽量コンクリート骨材」の「３．１種類」で分類された「天然軽量骨材」及び「副産軽量骨材」に属する細骨材を備えてもよい。

前記人工軽量細骨材は、好ましくは、強熱減量が０．５質量％以下である。該強熱減量が０．５質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、車両の通行等によって、曝露された表面部分に轍掘れが生じるのを抑制できるというという利点を有する。

また、前記人工軽量細骨材は、好ましくは、三酸化硫黄（ＳＯ₃として）の含有量が０．１５質量％以下である。該三酸化硫黄の含有量が０．１５質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、フィンガージョイントや内部に設置された鉄筋などの鋼材を腐食させ難くすることできるという利点を有する。

さらに、前記人工軽量細骨材は、好ましくは、塩化物イオン（ＮａＣｌとして）の含有量が０．００３質量％以下である。該塩化物イオンの含有量が０．００３質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、フィンガージョイントや内部に設置された鉄筋などの鋼材を腐食させ難くすることできるという利点を有する。

また、前記人工軽量細骨材は、好ましくは、絶乾密度が１．６〜１．７ｇ／ｃｍ³である。該絶乾密度が１．６ｇ／ｃｍ³以上であることにより、本実施形態のコンクリートは、短い材齢でより一層十分に強度が高くなるという利点を有する。該絶乾密度が１．７ｇ／ｃｍ³以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、過大な強度の発現をより一層抑制できるという利点を有する。

さらに、前記人工軽量細骨材は、好ましくは、２４時間吸水率が９〜１１質量％である。該２４時間吸水率が９質量％以上であることにより、本実施形態のコンクリートは、過大な強度の発現をより一層抑制するという利点を有する。また、該２４時間吸水率が１１質量％以下であることにより、本実施形態のコンクリートは、短い材齢でより一層十分に強度が高くなるという利点を有する。

また、本実施形態のコンクリートは、必要に応じて、本発明の効果が損なわれない範囲内において、各種の混和材料を含有してもよい。該混和材料としては、高性能減水剤、ＡＥ剤、ＡＥ減水剤、高性能ＡＥ減水剤、補強繊維等が挙げられる。前記高性能減水剤としては、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物等が挙げられる。前記高性能ＡＥ減水剤としては、ポリカルボン酸エーテル等が挙げられる。前記補強繊維としては、ポリプロピレン繊維、炭素繊維、アラミド繊維、ガラス繊維等が挙げられる。

さらに、本実施形態のコンクリートは、水／セメント比が、好ましくは３０〜５０質量％であり、より好ましくは３５〜４５質量％となるように混合する。

また、本実施形態のコンクリートは、好ましくは、前記人工軽量粗骨材の実積率が６３体積％以上となるように、前記人工軽量粗骨材を含有する。前記人工軽量粗骨材の実積率が６３体積％以上であることにより、本実施形態のコンクリートは、所定の流動性を付与するのに必要な単位水量が少なくなり、その結果、含まれる水の量を抑制でき、打設後にひび割れが生じるのを抑制することができるという利点がある。

さらに、本実施形態のコンクリートは、好ましくは、モルタル中の前記人工軽量細骨材の実積率が５２体積％以上となるように、前記人工軽量細骨材を含有する。モルタル中の前記人工軽量細骨材の実積率が５２体積％以上であることにより、本実施形態のコンクリートは、所定の流動性を付与するのに必要な単位水量が少なくなり、その結果、含まれる水の量を抑制でき、打設後にひび割れが生じるのを抑制することができるという利点がある。

なお、本明細書において、実積率は、ＪＩＳＡ５００２：２００３に規定された方法に従って測定したものを意味する。

本実施形態のコンクリートは、橋脚上の板状部材どうしの間の隙間にフィンガージョイントを設置するために、該フィンガージョイントと前記板状部材とを繋ぐ間詰めコンクリートとして好適に用いられる。本実施形態のコンクリートは、短い材齢で十分に強度が高くなり且つ材齢が長くなっても強度、特に引張強度が高くなりすぎないので、劣化したフィンガージョイントを取り外すために、間詰めコンクリートをコンクリートブレーカー等で破壊するのに要する時間を短縮でき、且つ騒音や振動を抑制することができる。また、新たなフィンガージョイントを設置する際に、新たな間詰めコンクリートを打設してから材齢１日で設計基準強度（圧縮強度２４Ｎ／ｍｍ²）に到達するので、新たな間詰めコンクリートを打設してから橋を解放するまでの時間を短縮できる。
また、本実施形態のコンクリートは、橋梁におけるフィンガージョイントの設置のための間詰めコンクリートとしてだけでなく、コンクリートやアスファルトなどで構成された一般構造物どうしの隙間を埋め且つ構造物よりも頻繁に交換が必要となる間詰めコンクリートとしても好適に用いられる。

なお、本実施形態のコンクリートは、上記構成に限定されず、適宜設計変更可能である。

次に、実施例および比較例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。

（実施例１−１）
実施例１−１のコンクリートの作製には、下記材料を用いた。
ポルトランドセメント（Ｃ）：超早強コンクリート用セメント（住友大阪セメント社製、商品名：ＤＡＹ３００）と、亜硝酸カルシウムとを混合した超早強ポルトランドセメント、具体的には、珪酸カルシウムを６５質量％含有するポルトランドセメントと、該ポルトランドセメント１００質量部に対して５重量部の無水石膏と、亜硝酸カルシウムとを備えており、前記ポルトランドセメントのブレーン比表面積が５９１０ｃｍ²／ｇであり、前記無水石膏のブレーン比表面積が７１１０ｃｍ²／ｇであり、亜硝酸カルシウムを２質量％含有する超早強ポルトランドセメント
細骨材（Ｓ）：人工軽量細骨材（アサノライト、太平洋マテリアル（株）製）、表乾密度１．９０ｇ／ｃｍ³、絶乾密度１．６８ｇ／ｃｍ³
粗骨材（Ｇ）：人工軽量粗骨材（アサノライト、太平洋マテリアル（株）製）、表乾密度１．６５ｇ／ｃｍ³、絶乾密度１．２６ｇ／ｃｍ³、最大寸法１５ｍｍ
高性能ＡＥ減水剤（Ａｄ）：ポリカルボン酸エーテル系高性能ＡＥ減水剤（レオビルドＳＰ８ＳＶ、ＢＡＳＦポゾリス（株）製）
まず、上記材料及び水（W）を表１に示す割合で混合して、表１の割合のコンクリートを得た。なお、表１では、「Ｗ／Ｃ」は、水セメント比を意味し、「ｓ／ａ」は、細骨材率（全骨材に占める細骨材の体積割合）を意味する。

（実施例１−２）
細骨材として、人工軽量細骨材の代わりに、川砂（栃木県鬼怒川産）（密度２．５９ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）２．２０）を用いたこと、及び、配合割合を表１の割合にしたこと以外は、実施例１−１と同様にしてコンクリートを得た。

（実施例１−３）
細骨材として、人工軽量細骨材、及び川砂（栃木県鬼怒川産）（密度２．５９ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）２．２０）を用いたこと、並びに、配合割合を表１の割合にしたこと以外は、実施例１−１と同様にしてコンクリートを得た。

（実施例１−４）
粗骨材として、人工軽量粗骨材、及びＪＩＳＡ５００５：２００９「コンクリート用砕石及び砕砂」に規定の砕石２００５（栃木県佐野産）（密度２．７４ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）６．８７）を用いたこと、並びに、配合割合を表１の割合にしたこと以外は、実施例１−１と同様にしてコンクリートを得た。

（実施例１−５）
粗骨材として、人工軽量粗骨材、及びＪＩＳＡ５００５：２００９「コンクリート用砕石及び砕砂」に規定の砕石２００５（栃木県佐野産）（密度２．７４ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）６．８７）を用いたこと、細骨材として、人工軽量細骨材、及び川砂（栃木県鬼怒川産）（密度２．５９ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）２．２０）を用いたこと、並びに、配合割合を表１の割合にしたこと以外は、実施例１−１と同様にしてコンクリートを得た。

（実施例１−６）
補強繊維（バルチップＰＷ・Ｊｒ、荻原工業（株）製、規格：３０ｄｔ（ｇ／１０ｋｍ）、繊維長：１２ｍｍ、繊維径：０．０６５ｍｍ、引張強度：５３０ＭＰａ、引張弾性率：５０００ＭＰａ）を０．０５体積％含有すること以外は、実施例１−１と同様にしてコンクリートを得た。

（比較例１−１）
細骨材として、人工軽量細骨材の代わりに、川砂（栃木県鬼怒川産）（密度２．５９ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）３．０４）を用いたこと、粗骨材として、人工軽量粗骨材の代わりに、ＪＩＳＡ５００５：２００９「コンクリート用砕石及び砕砂」に規定の砕石２００５（栃木県佐野産）（密度２．７４ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）６．８７）を用いたこと、並びに、配合割合を表１の割合にしたこと以外は、実施例１−１と同様にしてコンクリートを得た。

（比較例１−２）
粗骨材として、人工軽量粗骨材の代わりに、ＪＩＳＡ５００５：２００９「コンクリート用砕石及び砕砂」に規定の砕石２００５（栃木県佐野産）（密度２．７４ｇ／ｃｍ³、Ｆ．Ｍ．（粗粒率）６．８７）を用いたこと、並びに、配合割合を表１の割合にしたこと以外は、実施例１−１と同様にしてコンクリートを得た。

実施例１−１〜１−６及び比較例１−１〜１−２のコンクリートの作製直後のスランプ、空気量、及びコンクリート温度を測定した。スランプ及び空気量は、それぞれＪＩＳＡ１１０１：２００５「コンクリートのスランプ試験方法」及びＪＩＳＡ１１２８：２００５「フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法−空気室圧力方法」に従って測定した。また、粗骨材のコンクリート中の体積割合、細骨材のコンクリート中の体積割合は、配合計算によって求めた。結果を表１に示す。
また、ＪＩＳＡ１１３２：１９９９「コンクリート強度試験用供試体の作り方」に従い、実施例１−１〜１−６及び比較例１−１〜１−２のコンクリートを用いて供試体を作製し、材齢１２時間、１日、７日、２８日及び９１日の供試体の圧縮強度及び割裂引張強度を測定した。圧縮強度及び割裂引張強度は、それぞれＪＩＳＡ１１０８：１９９９「コンクリートの圧縮強度試験方法」及びＪＩＳＡ１１１３：１９９９「コンクリートの割裂引張強度試験方法」に従って測定した。結果を表２、３に示す。

（実施例２−１〜２−６、比較例２−１〜２−２）
ポルトランドセメントとして、下記のものを用いたこと、及び、配合割合を表４の割合にしたこと以外は、実施例１−１〜１−６、及び比較例１−１〜１−２と同様にしてコンクリートを得た。
ポルトランドセメント（Ｃ）：住友大阪セメント社製、商品名：ＤＡＹ３００（超早強コンクリート用セメント）、珪酸カルシウムを６５質量％含有するポルトランドセメントと、該ポルトランドセメント１００質量部に対して５重量部の無水石膏とを備えており、前記ポルトランドセメントのブレーン比表面積が５９１０ｃｍ²／ｇであり、前記無水石膏のブレーン比表面積が７１１０ｃｍ²／ｇである超早強ポルトランドセメント

実施例２−１〜１−６及び比較例２−１〜２−２のコンクリートの作製直後のスランプ、空気量、及びコンクリート温度を測定した。また、粗骨材のコンクリート中の体積割合、細骨材のコンクリート中の体積割合は、配合計算によって求めた。結果を表４に示す。
また、ＪＩＳＡ１１３２：１９９９「コンクリート強度試験用供試体の作り方」に従い、実施例２−１〜１−６及び比較例２−１〜２−２のコンクリートを用いて供試体を作製し、材齢１日、３日、７日、２８日及び９１日の供試体の圧縮強度及び割裂引張強度を測定した。結果を表５、６に示す。

表２、３に示すように、本発明の範囲内である実施例１−１〜１−５のコンクリートは、比較例１−１、１−２に比して、材齢が１２時間と短い場合には圧縮強度が同程度であったが、材齢が２８日以上と長い場合には圧縮強度が低い値を示した。
また、本発明の範囲内である実施例１−１〜１−５のコンクリートは、材齢が１２時間と短くても、圧縮強度が２６Ｎ／ｍｍ²以上となり、設計基準強度である２４Ｎ／ｍｍ²を超える値を示した。
また、本発明の範囲内である実施例１−１〜１−５のコンクリートは、比較例１−１、１−２に比して、材齢が１２時間と短い場合には割裂引張強度がやや低い値であるが略同程度である一方で、材齢が２８日以上と長い場合には割裂引張強度が低い値を示した。
また、表４、５に示すように、本発明の範囲内である実施例２−１〜２−５のコンクリートは、比較例２−１、２−２に比して、材齢が１日と短い場合には圧縮強度が同程度であったが、材齢が２８日以上と長い場合には圧縮強度が低い値を示した。
また、本発明の範囲内である実施例２−１〜２−５のコンクリートは、材齢が１日と短くても、圧縮強度が３１Ｎ／ｍｍ²以上となり、設計基準強度である２４Ｎ／ｍｍ²を超える値を示した。
また、本発明の範囲内である実施例２−１〜２−５のコンクリートは、比較例２−１、２−２に比して、材齢が１日と短い場合には割裂引張強度がやや低い値であるが略同程度である一方で、材齢が２８日以上と長い場合には割裂引張強度が低い値を示した。

以上のことからも、本発明のコンクリートは、短い材齢で十分に強度が高くなり且つ材齢が長くなっても強度、特に引張強度が高くなりすぎないコンクリートであることがわかる。
すなわち、本発明のコンクリートをフィンガージョイントの設置のための間詰めコンクリートとして用いれば、劣化したフィンガージョイントを取り外すために、間詰めコンクリートをコンクリートブレーカー等で破壊するのに要する時間を短縮でき、且つ騒音や振動を抑制することができる。また、新たなフィンガージョイントを設置する際に、新たな間詰めコンクリートを打設してから１２時間或いは１日で設計基準強度（圧縮強度２４Ｎ／ｍｍ²）に到達しうるため、新たな間詰めコンクリートを打設してから橋を解放するまでの時間を短縮できる。

また、補強繊維を用いた実施例１−６のコンクリートは、補強繊維を用いていない実施例１−１と圧縮強度及び割裂引張強度が同程度であった。また、補強繊維を用いた実施例２−６のコンクリートは、補強繊維を用いていない実施例２−１と圧縮強度及び割裂引張強度が同程度であった。このことから、実施例１−６及び２−６のコンクリートは、本願発明の効果があるとともに、補強繊維を有することで、硬化したコンクリートに関し供用中などにひび割れが発生したとしても、コンクリートの塊の飛散を抑制することができるという利点もある。

Claims

ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、及び、水を備え、材齢１２時間における圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ^２以上であり、前記細骨材のコンクリート中の体積割合が０．２２５〜０．３２０ｍ^３／ｍ^３であり、前記粗骨材のコンクリート中の体積割合が０．３３５〜０．４２５ｍ^３／ｍ^３であり、前記粗骨材に占める人工軽量粗骨材の体積割合をＸ％、前記細骨材に占める人工軽量細骨材の体積割合をＹ％としたときに、Ｘ及びＹが下記式の関係を満足し、
前記人工軽量細骨材の２４時間吸水率が９〜１１質量％であることを特徴とするコンクリート。
５０≦Ｘ≦１００、且つ、−Ｘ＋１００≦Ｙ≦１００
前記ポルトランドセメントとして超早強ポルトランドセメントを備えている請求項１記載のコンクリート。
前記人工軽量粗骨材の２４時間吸水率が７〜１１質量％である請求項１又は２記載のコンクリート。
前記細骨材のコンクリート中の体積割合が０．３００ｍ^３／ｍ^３以下である請求項１〜３の何れか１項に記載のコンクリート。
前記粗骨材のコンクリート中の体積割合が０．３５０ｍ^３／ｍ^３以上である請求項１〜４の何れか１項に記載のコンクリート。