JP5870665B2 - 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた引張強度６００ＭＰａ以上の高強度溶接鋼管 - Google Patents
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Description
本発明は、ＩＳＯ１５１５６の分類における、Ｒｅｇｉｏｎ２環境下（分圧０．０１ＭＰａ以下の硫化水素ガスを含む、ｐＨ４〜５程度の比較的緩やかな腐食環境下）となる天然ガスあるいは原油輸送パイプラインにおいて、鋼管そのもののみならず、鋼管同士の円周溶接部においても耐硫化物応力腐食割れ性に優れた、引張強度６００ＭＰａ以上の高強度溶接鋼管に関する。
硫化水素を含む原油や天然ガスの輸送に用いられる溶接鋼管は、強度、靭性、溶接性の他に、耐水素誘起割れ性（水素誘起割れ：Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｃｒａｃｋｉｎｇ；以下、ＨＩＣと略す）や、耐硫化物応力腐食割れ性（硫化物応力腐食割れ：Ｓｕｌｆｉｄｅ Ｓｔｒｅｓｓ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｃｒａｃｋｉｎｇ；以下、ＳＳＣと略す。）などのいわゆる耐サワー性が必要とされる。
ＨＩＣは、腐食反応による水素イオンが鋼材表面に吸着し、原子状の水素として鋼内部に侵入し、鋼中のＭｎＳなどの非金属介在物のまわりに拡散・集積し、その内圧により割れを生じるものとされている。ＨＩＣを防止する技術としては、ＣａやＣｅをＳ量に対して適量添加することにより、応力集中の大きい形態（例えば針状、板状）のＭｎＳの生成を抑制し、応力集中の小さい微細分散した球状介在物に形態を変えて割れの発生を抑制する方法（例えば特許文献１）や、偏析傾向の高い元素（Ｃ、Ｍｎ、Ｐ等）の低減、さらに偏析部の硬さ上限を規定する方法（例えば特許文献２、特許文献３）が知られている。
一方、ＳＳＣは鋼管に内圧がかかっている状態で、腐食環境に面する側の鋼管表面でＨＩＣと同じく腐食反応による水素イオンが鋼管表面に吸着し、原子状の水素として鋼内部に侵入し水素脆化を起こしたものと考えられている。ＳＳＣ感受性は、鋼の硬さと強い相関があり、ＩＳＯ １５１５６には硫化水素腐食環境下ごとにＳＳＣを防止するための硬さの上限が規定されている。このことから、少なくとも鋼管表面部の硬さを低減することが必要で、鋼管の要求強度レベルが上がるほど、その両立が難しい。この問題を解決するため、鋼管母材の製造工程において、高強度化のために加速冷却を行った後、直ちに誘導加熱により鋼板表層部のみを加熱・焼戻をする方法（例えば特許文献４）が知られている。
しかしながら、天然ガスまたは原油輸送パイプラインは厚肉・大径のため、厚鋼板を管状に成形後、溶接して製造する溶接鋼管が一般的であり、その溶接部についてもＳＳＣを防止するため、高強度化と硬さの低減を両立させる必要があるが、上述のいずれの技術にも溶接鋼管の溶接部の耐ＳＳＣ性の改善については開示されていない。加えて、図１に示す溶接鋼管同士をつなぐ円周溶接部においては、鋼管母材の円周溶接によるＨＡＺ、鋼管溶接金属部の円周溶接によるＨＡＺが形成され、特に鋼管溶接金属部に形成されるＨＡＺの硬化が著しいことが知られており、鋼管本体のみならず、円周溶接部でのＳＳＣ防止は極めて難しい。なお、ＨＡＺとは、溶接による熱影響部（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）の略である。
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、耐ＨＩＣおよび耐ＳＳＣ、特に鋼管のみならず鋼管同士の円周溶接部においても耐ＳＳＣに優れた高強度鋼管を提供することを目的とする。
本発明者らは、まず円周溶接部の耐ＳＳＣ性に影響すると考えられる、鋼管母材（以下、単に「母材」または「母材部」と称することもある。）および鋼管溶接金属（以下、単に「溶接金属」または「溶接金属部」と称することもある。）それぞれのＨＡＺ硬さの挙動を既存の溶接鋼管（以下、単に「鋼管」と称することもある。）を用い調査した。種々の鋼管母材の化学成分、鋼管溶接金属の化学成分の異なる溶接鋼管から母材部、溶接部の試料を採取し、図２（ａ）、（ｂ）に示す要領で、母材部および内面溶接金属部に対して、円周溶接を模擬した炭酸ガスアーク溶接ビードを試料表面に溶接（Ｂｅａｄ Ｏｎ Ｐｌａｔｅ；以下、「ＢＯＰ」と略す。）し、ビード長手中央部でビードに直角に試料を切断し、切断面を鏡面研磨後、溶接部マクロ組織が見えるように腐食してから、ＪＩＳ Ｚ３１０１に準拠して、溶接熱影響部（ＨＡＺ）の最高硬さをビッカース硬さ試験方法（ＪＩＳ Ｚ２２４４）で測定した。
このようにして得られた円周溶接を模擬したＢＯＰのＨＡＺの硬さについて、鋼の化学成分で重回帰整理を行ったところ、式（２）：Ｐｙ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋（Ｃｕ＋Ｃｒ）／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｍｏ／７＋Ｖ／１０＋５×Ｂで計算されるＰｙ値で、円周溶接による母材部のＨＡＺ硬さ、内面溶接金属部のＨＡＺ硬さが共に精度よく整理されることを見出した。ここで、各元素記号は質量％で、含有していない場合には０とする。
図２（ｃ）にＰｙと円周溶接模擬ＢＯＰ部硬さＨｖの関係図を示す。ここで、母材部のＨＡＺ（図中「母材ＨＡＺ」）とは、図２（ｂ）の炭酸ガスアーク溶接ビード（BOP）によって再熱された、BOP下に位置する母材の熱影響部をいい、溶接金属部のＨＡＺ（図中「溶接金属部ＨＡＺ」）とは、図２（ａ）の炭酸ガスアーク溶接ビード（BOP）によって再熱された，BOP下に位置する鋼管内面溶接金属の熱影響部をいう。
図２（ｃ）にＰｙと円周溶接模擬ＢＯＰ部硬さＨｖの関係図を示す。ここで、母材部のＨＡＺ（図中「母材ＨＡＺ」）とは、図２（ｂ）の炭酸ガスアーク溶接ビード（BOP）によって再熱された、BOP下に位置する母材の熱影響部をいい、溶接金属部のＨＡＺ（図中「溶接金属部ＨＡＺ」）とは、図２（ａ）の炭酸ガスアーク溶接ビード（BOP）によって再熱された，BOP下に位置する鋼管内面溶接金属の熱影響部をいう。
次に、発明者らは、引張強度６１０ＭＰａを有する、主な化学成分が質量％で０．０５％Ｃ−０．３０％Ｓｉ−１．３０％Ｍｎ−０．０４５％Ｎｂ−０．０１％Ｔｉ−０．００２％Ｃａ−０．１９％Ｍｏの板厚２０ｍｍの厚鋼板を母材として、溶接鋼管の内外面１層サブマージアーク溶接を模擬した溶接継手を作製し、継手引張試験を行って鋼管継手部強度に及ぼす溶接金属化学成分の影響を調査した。なお、サブマージアーク溶接は、内外面とも溶接入熱量を４．２ｋＪ／ｍｍとし、図３（ａ）に示す溶接部断面マクロ写真のように溶着量がほぼ同一となるよう調整した。
ここで、溶接入熱量は、下記の式（３）により定義される。
溶接入熱量（ｋＪ／ｍｍ）＝６０×溶接電流（A）×溶接電圧（V）÷溶接速度（mm/分）・・・式（３）
本発明では、特に言及しない場合は、溶接入熱または溶接入熱量の用語はここで定義された式による溶接入熱量を意味するものとする。
溶接入熱量（ｋＪ／ｍｍ）＝６０×溶接電流（A）×溶接電圧（V）÷溶接速度（mm/分）・・・式（３）
本発明では、特に言及しない場合は、溶接入熱または溶接入熱量の用語はここで定義された式による溶接入熱量を意味するものとする。
その結果、内外面とも同一の溶接材料を用いて同じ溶接金属化学成分とした場合には、継手強度を６００ＭＰａ以上とするためには溶接金属の化学組成で計算される式（２）のＰｙ値を０．１９以上とする必要があり、そのようなＰｙ値で溶接鋼管の溶接部を設計した場合には、円周溶接部でＨＡＺ硬さがビッカース硬さで２８０Ｈｖを超え、ＩＳＯ １５１５６の分類における、Ｒｅｇｉｏｎ２環境下での耐ＳＳＣ性を満足できないことが予測される。
ここで発明者らは実験に用いた溶接継手を鋭意調査し、特に溶接金属部の管厚方向硬さ分布を測定した結果、図４に示すように、必ず内面溶接金属の方が外面溶接金属よりも高い硬さ値を示すことを発見した。このことから、より強度が低いと考えられる外面溶接部が継手断面に占める割合を少なくしていけば、相対的に継手強度が増加するのではないかと考え、溶接の開先形状および溶接電流等の条件を検討し、溶接継手断面における、内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比を系統的に変化させた溶接継手を作製し、再度継手引張試験を行った。ここで、継手部断面における内面溶接金属と外面溶接金属の面積の計算は、図５（ａ）に示すように、会合部を結ぶ線と、表面近傍で余盛部除くように引いた線で囲まれる台形に近似して行った。すなわち、
外面溶接金属面積：Ｓｏ＝（ｗ＋ｗｏ）×ｈｏ×１／２
内面溶接金属面積：Ｓｉ＝（ｗ＋ｗｉ）×ｈｉ×１／２
ｗ：会合部を結ぶ線の長さ
ｗｉ：内面溶接金属余盛を除いたときの表面側の長さ
ｈｉ：ｗとｗｉの間隔
ｗｏ：外面溶接金属余盛を除いたときの表面側の長さ
ｈｏ：ｗとｗｏの間隔
また、計算したＳｉとＳｏより溶接部断面における、余盛部を除いた内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比ＰＳｗ（「溶着面積比」とも呼ぶ。）は
ＰＳｗ＝Ｓｉ／Ｓｏ＝｛（ｗ＋ｗｉ）×ｈｉ｝／｛（ｗ＋ｗｏ）×ｈｏ｝
として計算される。この結果、図５（ｂ）に示すように、ＰＳｗが増加するに従い継手強度も上昇することが確認された。そして、ＩＳＯ１５１５６の分類における、Ｒｅｇｉｏｎ２環境（分圧０．０１ＭＰａ以下の硫化水素ガスを含む、ｐＨ４〜５程度の比較的緩やかな腐食環境）におけるＳＳＣ防止のための内面溶接金属上限Ｐｙ値０．１７５未満であっても、ＰＳｗを２．５以上とすることで継手強度６００ＭＰａ以上にできることを見出した。
外面溶接金属面積：Ｓｏ＝（ｗ＋ｗｏ）×ｈｏ×１／２
内面溶接金属面積：Ｓｉ＝（ｗ＋ｗｉ）×ｈｉ×１／２
ｗ：会合部を結ぶ線の長さ
ｗｉ：内面溶接金属余盛を除いたときの表面側の長さ
ｈｉ：ｗとｗｉの間隔
ｗｏ：外面溶接金属余盛を除いたときの表面側の長さ
ｈｏ：ｗとｗｏの間隔
また、計算したＳｉとＳｏより溶接部断面における、余盛部を除いた内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比ＰＳｗ（「溶着面積比」とも呼ぶ。）は
ＰＳｗ＝Ｓｉ／Ｓｏ＝｛（ｗ＋ｗｉ）×ｈｉ｝／｛（ｗ＋ｗｏ）×ｈｏ｝
として計算される。この結果、図５（ｂ）に示すように、ＰＳｗが増加するに従い継手強度も上昇することが確認された。そして、ＩＳＯ１５１５６の分類における、Ｒｅｇｉｏｎ２環境（分圧０．０１ＭＰａ以下の硫化水素ガスを含む、ｐＨ４〜５程度の比較的緩やかな腐食環境）におけるＳＳＣ防止のための内面溶接金属上限Ｐｙ値０．１７５未満であっても、ＰＳｗを２．５以上とすることで継手強度６００ＭＰａ以上にできることを見出した。
本発明は、以上の知見をもとに、さらに検討を加えたもので、
［１］厚鋼板の母材と、
突合せ部を内外面１層ずつによりサブマージアーク溶接により形成された溶接金属と
を有する溶接鋼管であって、
前記母材が、質量％で、
Ｃ：０．０２〜０．０６％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５％、
Ｍｎ：０．８〜１．７％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０６％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、
Ｃａ：０．００１０〜０．００３５％を含有し、
Ｐ：０．０１％以下、
Ｓ：０．００１％以下、
Ｂ：０．００４％以下、
Ｎ：０．００８％以下で
さらに、
Ｃｕ：０．３０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．３０％以下、
Ｖ：０．１％以下
の中から選ばれる１種以上を含有し、
下式（１）で表されるＣＰ値が１．１以下であり、
下式（２）で表されるＰｙ値が０．１７５以下であり、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
かつ、前記溶接金属が、質量％で、
Ｃ：０．０４〜０．１０％
Ｓｉ：０．０５〜０．５％
Ｍｎ：１．０〜１．８％
Ｎｂ：０．０１〜０．０５％
Ｔｉ：０．０１〜０．０４％
Ｂ：０．００１〜０．００４％
Ｏ：０．０２５〜０．０４５％
Ａｌ：０．０２％以下
を含有し、
さらに
Ｃｕ：０．３０％以下
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｃｒ：０．５０％以下
Ｍｏ：０．３０％以下
Ｖ：０．１％以下
の中から選ばれる１種以上を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
溶接金属の化学組成で計算される式（２）のＰｙ値が０．１７５以下であり、
溶接部断面における、余盛部を除いた内面溶接金属部面積が外面溶接金属部面積の２．５倍以上であることを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性に優れた引張強度６００ＭＰａ以上の高強度溶接鋼管。
ＣＰ＝４．４６Ｃ（％）＋２．３７Ｍｎ（％）／６＋｛１．１８Ｃｒ（％）＋１．９５Ｍｏ（％）＋１．７４Ｖ（％）｝／５＋｛１．７４Ｃｕ（％）＋１．７Ｎｉ（％）｝／１５＋２２．３６Ｐ（％）・・・式（１）
Ｐｙ＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／３０＋Ｍｎ（％）／２０＋｛Ｃｕ（％）＋Ｃｒ（％）｝／２０＋Ｎｉ（％）／６０＋Ｍｏ（％）／７＋Ｖ（％）／１０＋５×Ｂ（％）・・・式（２）
ここで、各式の右辺の元素記号は含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。
［２］ 前記母材の表層部の金属組織は、島状マルテンサイトの体積分率が５％以下であり、残部がベイナイトまたはベイナイトとフェライトの混合組織であることを特徴とする、前記［１］に記載の耐硫化物応力腐食割れ性に優れた引張強度６００ＭＰａ以上の高強度溶接鋼管。
［１］厚鋼板の母材と、
突合せ部を内外面１層ずつによりサブマージアーク溶接により形成された溶接金属と
を有する溶接鋼管であって、
前記母材が、質量％で、
Ｃ：０．０２〜０．０６％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５％、
Ｍｎ：０．８〜１．７％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０６％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、
Ｃａ：０．００１０〜０．００３５％を含有し、
Ｐ：０．０１％以下、
Ｓ：０．００１％以下、
Ｂ：０．００４％以下、
Ｎ：０．００８％以下で
さらに、
Ｃｕ：０．３０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．３０％以下、
Ｖ：０．１％以下
の中から選ばれる１種以上を含有し、
下式（１）で表されるＣＰ値が１．１以下であり、
下式（２）で表されるＰｙ値が０．１７５以下であり、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
かつ、前記溶接金属が、質量％で、
Ｃ：０．０４〜０．１０％
Ｓｉ：０．０５〜０．５％
Ｍｎ：１．０〜１．８％
Ｎｂ：０．０１〜０．０５％
Ｔｉ：０．０１〜０．０４％
Ｂ：０．００１〜０．００４％
Ｏ：０．０２５〜０．０４５％
Ａｌ：０．０２％以下
を含有し、
さらに
Ｃｕ：０．３０％以下
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｃｒ：０．５０％以下
Ｍｏ：０．３０％以下
Ｖ：０．１％以下
の中から選ばれる１種以上を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
溶接金属の化学組成で計算される式（２）のＰｙ値が０．１７５以下であり、
溶接部断面における、余盛部を除いた内面溶接金属部面積が外面溶接金属部面積の２．５倍以上であることを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性に優れた引張強度６００ＭＰａ以上の高強度溶接鋼管。
ＣＰ＝４．４６Ｃ（％）＋２．３７Ｍｎ（％）／６＋｛１．１８Ｃｒ（％）＋１．９５Ｍｏ（％）＋１．７４Ｖ（％）｝／５＋｛１．７４Ｃｕ（％）＋１．７Ｎｉ（％）｝／１５＋２２．３６Ｐ（％）・・・式（１）
Ｐｙ＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／３０＋Ｍｎ（％）／２０＋｛Ｃｕ（％）＋Ｃｒ（％）｝／２０＋Ｎｉ（％）／６０＋Ｍｏ（％）／７＋Ｖ（％）／１０＋５×Ｂ（％）・・・式（２）
ここで、各式の右辺の元素記号は含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。
［２］ 前記母材の表層部の金属組織は、島状マルテンサイトの体積分率が５％以下であり、残部がベイナイトまたはベイナイトとフェライトの混合組織であることを特徴とする、前記［１］に記載の耐硫化物応力腐食割れ性に優れた引張強度６００ＭＰａ以上の高強度溶接鋼管。
本発明によれば、ＩＳＯ１５１５６の分類における、Ｒｅｇｉｏｎ２環境と規定される比較的緩やかな硫化水素腐食環境が想定される天然ガスや原油輸送パイプラインにおいてパイプ母材の耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣ性のみならず、パイプ同士をつなぐ円周溶接部においても優れた耐ＳＳＣ性を有する高強度鋼管の提供が可能となり、高圧操業による天然ガス／原油輸送の効率化を図ることができる。
以下に発明を本発明の各構成要件の限定理由について項目を分けて説明する。
１．鋼管母材
１．１鋼管母材の化学成分
はじめに鋼管母材の化学成分の限定理由を説明する。なお、化学成分の単位は全て質量％とする。
１．１鋼管母材の化学成分
はじめに鋼管母材の化学成分の限定理由を説明する。なお、化学成分の単位は全て質量％とする。
Ｃ：０．０２〜０．０６％
Ｃは、鋼の強度を高めるために最も有効な元素である。しかし、０．０２％未満では十分な強度を確保できず、０．０６％を超えると焼入性が上昇し、偏析部や鋼表面部の硬さ上昇により耐サワー性を劣化させる。従って、Ｃ含有量は０．０２〜０．０６％の範囲とする。より好ましくは、０．０３〜０．０５％である。
Ｃは、鋼の強度を高めるために最も有効な元素である。しかし、０．０２％未満では十分な強度を確保できず、０．０６％を超えると焼入性が上昇し、偏析部や鋼表面部の硬さ上昇により耐サワー性を劣化させる。従って、Ｃ含有量は０．０２〜０．０６％の範囲とする。より好ましくは、０．０３〜０．０５％である。
Ｓｉ：０．０５〜０．５％
Ｓｉは、鋼を固溶強化する効果を発揮するため、０．０５％以上含有することで高強度化に有効である。しかし、０．５％を超えて含有すると靭性が著しく低下するため、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．５％の範囲とする。
Ｓｉは、鋼を固溶強化する効果を発揮するため、０．０５％以上含有することで高強度化に有効である。しかし、０．５％を超えて含有すると靭性が著しく低下するため、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．５％の範囲とする。
Ｍｎ：０．８〜１．７％
Ｍｎは鋼の高強度化のため添加するが、０．８％未満ではその効果が十分ではなく、１．７％を越えると特に偏析部の硬度上昇が著しくなり、耐ＨＩＣ性が劣化する。従って、Ｍｎ量は０．８〜１．７％の範囲とする。好ましくは、１．０〜１．５％である。
Ｍｎは鋼の高強度化のため添加するが、０．８％未満ではその効果が十分ではなく、１．７％を越えると特に偏析部の硬度上昇が著しくなり、耐ＨＩＣ性が劣化する。従って、Ｍｎ量は０．８〜１．７％の範囲とする。好ましくは、１．０〜１．５％である。
Ａｌ：０．０１〜０．０８％
Ａｌは脱酸元素として作用する。０．０１％以上の添加で十分な脱酸効果が得られるが、０．０８％を超えて添加すると鋼中の清浄度が低下し、ＨＩＣの起点として母材部の耐ＨＩＣ性を低下させるため、Ａｌ含有量は０．０１〜０．０８％の範囲とする。より好ましくは、０．０２〜０．０５％の範囲である。
Ａｌは脱酸元素として作用する。０．０１％以上の添加で十分な脱酸効果が得られるが、０．０８％を超えて添加すると鋼中の清浄度が低下し、ＨＩＣの起点として母材部の耐ＨＩＣ性を低下させるため、Ａｌ含有量は０．０１〜０．０８％の範囲とする。より好ましくは、０．０２〜０．０５％の範囲である。
Ｎｂ：０．００５〜０．０６％
Ｎｂは、鋼の焼入性向上元素であり、高強度化のために添加するが、０．００５％未満ではその効果がなく、０．０６％を超えると偏析部に粗大なＮｂ炭窒化物が残存し、ＨＩＣの起点として母材部の耐ＨＩＣ性を低下させるため、Ｎｂ含有量は０．００５〜０．０６％の範囲とする。より好ましくは、０．０２〜０．０５％の範囲である。
Ｎｂは、鋼の焼入性向上元素であり、高強度化のために添加するが、０．００５％未満ではその効果がなく、０．０６％を超えると偏析部に粗大なＮｂ炭窒化物が残存し、ＨＩＣの起点として母材部の耐ＨＩＣ性を低下させるため、Ｎｂ含有量は０．００５〜０．０６％の範囲とする。より好ましくは、０．０２〜０．０５％の範囲である。
Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％
Ｔｉは、鋼中で微細な炭窒化物をＮｂにさきがけて形成し、偏析部にＨＩＣの起点となるような粗大Ｎｂ炭窒化物の残存を抑制する目的で添加する。しかし、０．００５％未満では効果がなく、０．０２５％を超えると逆にＴｉ炭窒化物そのものが粗大化しＨＩＣの起点となって母材部の耐ＨＩＣ性を低下させるため、Ｔｉ含有量は０．００５〜０．０２５％の範囲とする。より好ましくは、０．００７〜０．０２０％の範囲である。
Ｔｉは、鋼中で微細な炭窒化物をＮｂにさきがけて形成し、偏析部にＨＩＣの起点となるような粗大Ｎｂ炭窒化物の残存を抑制する目的で添加する。しかし、０．００５％未満では効果がなく、０．０２５％を超えると逆にＴｉ炭窒化物そのものが粗大化しＨＩＣの起点となって母材部の耐ＨＩＣ性を低下させるため、Ｔｉ含有量は０．００５〜０．０２５％の範囲とする。より好ましくは、０．００７〜０．０２０％の範囲である。
Ｃａ：０．００１０〜０．００３５％
ＣａはＨＩＣの起点となる硫化物系介在物の形態を制御し、特にＭｎＳによるＨＩＣの発生を防止するために必要な元素であるが、０．００１０％未満ではその効果がなく、０．００３５％を超えて添加しても効果が飽和し、むしろ粗大なＣａＯ・ＣａＳ介在物が生成し、これがＨＩＣの起点となり、かえって耐ＨＩＣ性を劣化させる。従って、Ｃａ含有量は０．００１０〜０．００３５％とする。より好ましくは、０．００１５〜０．００３０％の範囲である。
ＣａはＨＩＣの起点となる硫化物系介在物の形態を制御し、特にＭｎＳによるＨＩＣの発生を防止するために必要な元素であるが、０．００１０％未満ではその効果がなく、０．００３５％を超えて添加しても効果が飽和し、むしろ粗大なＣａＯ・ＣａＳ介在物が生成し、これがＨＩＣの起点となり、かえって耐ＨＩＣ性を劣化させる。従って、Ｃａ含有量は０．００１０〜０．００３５％とする。より好ましくは、０．００１５〜０．００３０％の範囲である。
Ｐ：０．０１％以下
Ｐは不可避不純物であり、中心偏析により著しく偏析部硬さを上昇させて耐ＨＩＣ性を劣化させる。この傾向は０．０１％を超えると顕著となる。従って、Ｐは極力低減することが望ましいが、０．０１％までは許容することができる。より好ましくは、０．００６％以下とする。
Ｐは不可避不純物であり、中心偏析により著しく偏析部硬さを上昇させて耐ＨＩＣ性を劣化させる。この傾向は０．０１％を超えると顕著となる。従って、Ｐは極力低減することが望ましいが、０．０１％までは許容することができる。より好ましくは、０．００６％以下とする。
Ｓ：０．００１％以下
Ｓは、鋼中においては一般にＭｎＳ系の介在物となるが、Ｃａ添加によりＭｎＳ系からＣａＳ系介在物に形態制御される。しかし、Ｓの含有量が多いとＣａＳ系介在物の量も多くなり、高強度鋼板では割れの起点となり得る。この傾向は、Ｓ量が０．００１％を超えると顕著となる。従って、Ｓは極力低減することが望ましいが、０．００１％までは許容することができる。より好ましくは、０．０００６％以下とする。
Ｓは、鋼中においては一般にＭｎＳ系の介在物となるが、Ｃａ添加によりＭｎＳ系からＣａＳ系介在物に形態制御される。しかし、Ｓの含有量が多いとＣａＳ系介在物の量も多くなり、高強度鋼板では割れの起点となり得る。この傾向は、Ｓ量が０．００１％を超えると顕著となる。従って、Ｓは極力低減することが望ましいが、０．００１％までは許容することができる。より好ましくは、０．０００６％以下とする。
Ｂ：０．０００４％以下
Ｂは、焼入性向上元素であり鋼の高強度化に効果があるが、同時にＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、鋼管同士の円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させるため、鋼管母材ではできる限り低減する必要があり、その上限を０．０００４％とする。
Ｂは、焼入性向上元素であり鋼の高強度化に効果があるが、同時にＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、鋼管同士の円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させるため、鋼管母材ではできる限り低減する必要があり、その上限を０．０００４％とする。
Ｎ：０．００８％以下
Ｎは不可避不純物元素であるが、前述の通りＮｂやＴｉの粗大炭窒化物を形成し、ＨＩＣの起点として母材部の耐ＨＩＣ性を低下させることから、上限を０．００８％とする。
Ｎは不可避不純物元素であるが、前述の通りＮｂやＴｉの粗大炭窒化物を形成し、ＨＩＣの起点として母材部の耐ＨＩＣ性を低下させることから、上限を０．００８％とする。
本発明では、さらに、鋼管母材の強度を向上させるため、以下に示すＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖの中から選ばれた１種以上を添加する。
Ｃｕ：０．３０％以下
Ｃｕは、強度の上昇に有効な元素であるとともに、鋼管母材がｐＨ４．０〜５．０程度の緩やかな硫化水素腐食環境下にさらされた場合、緻密な腐食生成物を形成しＨＩＣの起点への水素の集積を抑制するが、０．３％を超えて添加してもその効果は飽和し、かつ、後述の鋼管溶接金属部への希釈し溶接金属部の高温割れの原因となる。従って、Ｃｕを添加する場合は、上限を０．３％とする。
Ｃｕは、強度の上昇に有効な元素であるとともに、鋼管母材がｐＨ４．０〜５．０程度の緩やかな硫化水素腐食環境下にさらされた場合、緻密な腐食生成物を形成しＨＩＣの起点への水素の集積を抑制するが、０．３％を超えて添加してもその効果は飽和し、かつ、後述の鋼管溶接金属部への希釈し溶接金属部の高温割れの原因となる。従って、Ｃｕを添加する場合は、上限を０．３％とする。
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｎｉは靭性の改善と強度の上昇に有効な元素である。しかしながら、０．５０％を超えて添加した場合、硫化水素腐食環境下に曝された鋼管母材表面で毛割れが発生する。従って、Ｎｉを添加する場合には上限を０．５０％とする。
Ｎｉは靭性の改善と強度の上昇に有効な元素である。しかしながら、０．５０％を超えて添加した場合、硫化水素腐食環境下に曝された鋼管母材表面で毛割れが発生する。従って、Ｎｉを添加する場合には上限を０．５０％とする。
Ｃｒ：０．５０％以下
Ｃｒは、焼入性を高めることで強度を得るために有効な元素である。しかしながら、０．５０％を超えて添加すると溶接性を劣化させる。従って、Ｃｒを添加する場合は０．５０％以下とする。
Ｃｒは、焼入性を高めることで強度を得るために有効な元素である。しかしながら、０．５０％を超えて添加すると溶接性を劣化させる。従って、Ｃｒを添加する場合は０．５０％以下とする。
Ｍｏ：０．３０％以下
Ｍｏは、焼入性を向上し、強度の上昇に大きく寄与する元素である。しかし、ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、０．３０％を超えて添加すると、鋼管同士の円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる。従って、Ｍｏを添加する場合は、０．３０％以下とする。
Ｍｏは、焼入性を向上し、強度の上昇に大きく寄与する元素である。しかし、ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、０．３０％を超えて添加すると、鋼管同士の円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる。従って、Ｍｏを添加する場合は、０．３０％以下とする。
Ｖ：０．１％以下
Ｖは、強度を上昇させる元素である。しかし、０．１％を超えて添加するとＭｏと同様ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、鋼管同士の円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる。従って、Ｖを添加する場合は０．１％以下とする。
Ｖは、強度を上昇させる元素である。しかし、０．１％を超えて添加するとＭｏと同様ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、鋼管同士の円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる。従って、Ｖを添加する場合は０．１％以下とする。
式（１）で計算されるＣＰ値が１．１以下
式（１）：ＣＰ＝４．４６Ｃ（％）＋２．３７Ｍｎ（％）／６＋｛１．１８Ｃｒ（％）＋１．９５Ｍｏ（％）＋１．７４Ｖ（％）｝／５＋｛１．７４Ｃｕ（％）＋１．７Ｎｉ（％）｝／１５＋２２．３６Ｐ（％）ここで、各式の右辺の元素記号はそれぞれの含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。
式（１）：ＣＰ＝４．４６Ｃ（％）＋２．３７Ｍｎ（％）／６＋｛１．１８Ｃｒ（％）＋１．９５Ｍｏ（％）＋１．７４Ｖ（％）｝／５＋｛１．７４Ｃｕ（％）＋１．７Ｎｉ（％）｝／１５＋２２．３６Ｐ（％）ここで、各式の右辺の元素記号はそれぞれの含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。
ＣＰ値は、各合金元素の含有量から中心偏析部の材質を推定するために考案された式であり、ＣＰ値が高いほど、中心偏析部の濃度が高くなり、中心偏析部の硬さが上昇する、という技術的意義がある。発明者らは、鋭意検討の結果、硫化水素環境ごとに中心偏析部でＨＩＣが発生する限界硬さを明確化し、その硬さを超えないための指標としてＣＰ値での整理を試みた。その結果、本発明で解決しようとしているＩＳＯ１５１５６よりＲｅｇｉｏｎ２環境においては、このＣＰ値を１．１以下とすることで、ＨＩＣを抑制することが可能となることがわかった。従って、ＣＰ値は１．１以下とする。
式（２）で計算されるＰｙ値が０．１７５以下
Ｐｙ＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／３０＋Ｍｎ（％）／２０＋｛Ｃｕ（％）＋Ｃｒ（％）｝／２０＋Ｎｉ（％）／６０＋Ｍｏ（％）／７＋Ｖ（％）／１０＋５×Ｂ（％）・・・式（２）
ここで、各式の右辺の元素記号はそれぞれの含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。
図２（ｃ）に示すようにＰｙ値は鋼管同士の円周溶接を行った場合の鋼管母材および溶接金属部のＨＡＺ硬さ（図中それぞれ「母材ＨＡＺ」および「溶接金属ＨＡＺ」と記載）と良い相関がある。さらに、本発明で解決しようとしているＩＳＯ １５１５６の分類のＲｅｇｉｏｎ２環境でのＳＳＣ発生防止のためには鋼のビッカース硬さを２８０以下とする必要があることから、円周溶接部におけるＨＡＺ硬さを２８０以下にするためＰｙ値は０．１７５以下とする。
Ｐｙ＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／３０＋Ｍｎ（％）／２０＋｛Ｃｕ（％）＋Ｃｒ（％）｝／２０＋Ｎｉ（％）／６０＋Ｍｏ（％）／７＋Ｖ（％）／１０＋５×Ｂ（％）・・・式（２）
ここで、各式の右辺の元素記号はそれぞれの含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。
図２（ｃ）に示すようにＰｙ値は鋼管同士の円周溶接を行った場合の鋼管母材および溶接金属部のＨＡＺ硬さ（図中それぞれ「母材ＨＡＺ」および「溶接金属ＨＡＺ」と記載）と良い相関がある。さらに、本発明で解決しようとしているＩＳＯ １５１５６の分類のＲｅｇｉｏｎ２環境でのＳＳＣ発生防止のためには鋼のビッカース硬さを２８０以下とする必要があることから、円周溶接部におけるＨＡＺ硬さを２８０以下にするためＰｙ値は０．１７５以下とする。
本発明では、上記の元素以外はＦｅおよび不可避不純物とする。意図的に添加しなくてもよいが、上記以外の元素及び不可避的不純物については、本発明の効果を損なわない限り含有することができる。
なお、鋼管母材素材の製造方法については、材質と製造効率の点から転炉法によって溶製された鋼を連続鋳造法によりスラブとし、厚板圧延後、加速冷却を適用して６００ＭＰａ以上の高強度化を得ることが望ましい。
１．２鋼管母材部の金属組織について
本発明では、鋼管母材部におけるＳＳＣ発生防止の観点から、特に鋼管表層部の金属組織を以下のように規定することが好ましい。ここで、金属組織の体積分率（％）の表記は各金属組織の面積率（％）を画像解析により測定し、体積分率（％）とみなして適用している。
１．２鋼管母材部の金属組織について
本発明では、鋼管母材部におけるＳＳＣ発生防止の観点から、特に鋼管表層部の金属組織を以下のように規定することが好ましい。ここで、金属組織の体積分率（％）の表記は各金属組織の面積率（％）を画像解析により測定し、体積分率（％）とみなして適用している。
鋼管表層部の島状マルテンサイトの体積分率：５％以下
島状マルテンサイト（以下、単に「ＭＡ」と略すこともある。）は加速冷却によって生成する組織であり、ＭＡが生成することで硬さが大きく上昇する。上述の通りＩＳＯ１５１５６よりＲｅｇｉｏｎ２環境でのＳＳＣ発生防止のためには鋼のビッカース硬さを２８０以下とする必要があり、少なくとも硫化水素腐食環境下に直接さらされる鋼管表層部の硬さ低減が重要である。発明者らは鋭意検討の末、鋼管母材部金属組織中の島状マルテンサイト（ＭＡ）に着目し、ＭＡの体積分率の増大に伴い鋼管表層部硬さが上昇し、少なくとも５％を超えるＭＡ体積分率でビッカース硬さが２８０を超え、耐ＳＳＣ性が劣化することを見出した。従って、鋼管表層部の島状マルテンサイトの体積分率を５％以下とすることが好ましい。
島状マルテンサイト（以下、単に「ＭＡ」と略すこともある。）は加速冷却によって生成する組織であり、ＭＡが生成することで硬さが大きく上昇する。上述の通りＩＳＯ１５１５６よりＲｅｇｉｏｎ２環境でのＳＳＣ発生防止のためには鋼のビッカース硬さを２８０以下とする必要があり、少なくとも硫化水素腐食環境下に直接さらされる鋼管表層部の硬さ低減が重要である。発明者らは鋭意検討の末、鋼管母材部金属組織中の島状マルテンサイト（ＭＡ）に着目し、ＭＡの体積分率の増大に伴い鋼管表層部硬さが上昇し、少なくとも５％を超えるＭＡ体積分率でビッカース硬さが２８０を超え、耐ＳＳＣ性が劣化することを見出した。従って、鋼管表層部の島状マルテンサイトの体積分率を５％以下とすることが好ましい。
なお、母材部引張強度６００ＭＰａ以上を得るためには少なくとも母材部の金属組織はベイナイト主体である必要があり、体積分率で７０％以上であることが好ましい。ただし、表層部に限っては軟質なフェライトを生成させることで硬さ低減を図っても、母材部引張強度への影響が小さいため、体積分率で２０％以下のフェライトを含むフェライトとベイナイトの混合組織とすることができる。
２．溶接金属
２．１溶接金属の化学成分
次に、鋼管の溶接金属部の化学成分の限定理由を説明する。なお、化学成分の単位は全て質量％とする。また、本発明では溶接金属は、特に断らない限り、円周溶接および鋼管製造時の突合せ溶接による溶接金属（鋼管溶接金属）の両者をいうものとする。
２．１溶接金属の化学成分
次に、鋼管の溶接金属部の化学成分の限定理由を説明する。なお、化学成分の単位は全て質量％とする。また、本発明では溶接金属は、特に断らない限り、円周溶接および鋼管製造時の突合せ溶接による溶接金属（鋼管溶接金属）の両者をいうものとする。
Ｃ：０．０４〜０．１０％
Ｃは、母材部と同様、溶接金属の強度を高めるために最も有効な元素である。特に凝固まま組織である溶接金属において高強度を得るために０．０４％以上必要である。一方、０．１０％を超えると、円周溶接時、溶接金属のＨＡＺ硬さの上昇が著しく、円周溶接部の耐ＳＳＣ性を劣化させるため、上限を０．１０％とする。なお、より好ましくは、０．０５〜０．０９％である。
Ｃは、母材部と同様、溶接金属の強度を高めるために最も有効な元素である。特に凝固まま組織である溶接金属において高強度を得るために０．０４％以上必要である。一方、０．１０％を超えると、円周溶接時、溶接金属のＨＡＺ硬さの上昇が著しく、円周溶接部の耐ＳＳＣ性を劣化させるため、上限を０．１０％とする。なお、より好ましくは、０．０５〜０．０９％である。
Ｓｉ：０．０５〜０．５％
Ｓｉは溶接金属中では脱酸元素として働き、溶接金属中の酸素量を制御するために必要な元素である。溶接金属中のＳｉが０．０５％未満の場合、脱酸が不十分となり溶接金属中の酸素量が増加し強度の低下をもたらすため０．０５％以上必要である。一方、０．５％を超える添加をしても効果が飽和する。従って、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．５％の範囲とする。
Ｓｉは溶接金属中では脱酸元素として働き、溶接金属中の酸素量を制御するために必要な元素である。溶接金属中のＳｉが０．０５％未満の場合、脱酸が不十分となり溶接金属中の酸素量が増加し強度の低下をもたらすため０．０５％以上必要である。一方、０．５％を超える添加をしても効果が飽和する。従って、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．５％の範囲とする。
Ｍｎ：１．０〜１．８％
Ｍｎは溶接金属においても焼入性向上元素として作用する。溶接金属の高強度化のためには、少なくとも１．０％以上のＭｎが必要であるが、１．６％を超えると円周溶接時に溶接金属のＨＡＺ硬さの上昇が著しく、円周溶接部の耐ＳＳＣ性を劣化させるため、上限を１．８％とする。従って、Ｍｎ含有量は、１．０〜１．８％の範囲とする。好ましくは１．３〜１．７％である。
Ｍｎは溶接金属においても焼入性向上元素として作用する。溶接金属の高強度化のためには、少なくとも１．０％以上のＭｎが必要であるが、１．６％を超えると円周溶接時に溶接金属のＨＡＺ硬さの上昇が著しく、円周溶接部の耐ＳＳＣ性を劣化させるため、上限を１．８％とする。従って、Ｍｎ含有量は、１．０〜１．８％の範囲とする。好ましくは１．３〜１．７％である。
Ｎｂ：０．０１〜０．０５％
Ｎｂは溶接金属中の固溶ＮをＢより先に窒化物形成することにより、オーステナイト粒界に固溶Ｂとして存在させるため、少なくとも０．０１％以上必要である。一方、０．０５％を超えると炭化物を形成し、溶接金属を析出硬化させ靭性の低下をもたらすため、上限を０．０５％とする。より好ましくは、０．０１〜０．０３％の範囲である。
Ｎｂは溶接金属中の固溶ＮをＢより先に窒化物形成することにより、オーステナイト粒界に固溶Ｂとして存在させるため、少なくとも０．０１％以上必要である。一方、０．０５％を超えると炭化物を形成し、溶接金属を析出硬化させ靭性の低下をもたらすため、上限を０．０５％とする。より好ましくは、０．０１〜０．０３％の範囲である。
Ｔｉ：０．０１〜０．０４％
Ｔｉは溶接金属中の酸素と反応してＴｉＯまたはＴｉＯ２を形成し、溶接金属オーステナイト粒内からのアシキュラフェライト変態核として機能する。アシキュラフェライト組織の微細化による強度上昇効果を得るためには多数のＴｉＯまたはＴｉＯ２の生成が必要であり、Ｔｉは少なくとも０．０１％以上必要である。一方、０．０４％を超えると溶接金属中のＴｉＯまたはＴｉＯ２が凝集・粗大化して靭性の低下をもたらすため、上限を０．０４％とする。より好ましくは、０．０２〜０．０４％の範囲である。
Ｔｉは溶接金属中の酸素と反応してＴｉＯまたはＴｉＯ２を形成し、溶接金属オーステナイト粒内からのアシキュラフェライト変態核として機能する。アシキュラフェライト組織の微細化による強度上昇効果を得るためには多数のＴｉＯまたはＴｉＯ２の生成が必要であり、Ｔｉは少なくとも０．０１％以上必要である。一方、０．０４％を超えると溶接金属中のＴｉＯまたはＴｉＯ２が凝集・粗大化して靭性の低下をもたらすため、上限を０．０４％とする。より好ましくは、０．０２〜０．０４％の範囲である。
Ｂ：０．００１〜０．００４％
Ｂは溶接金属のオーステナイト粒界からのポリゴナルフェライト生成を抑制し、アシキュラフェライト主体の金属組織とする作用があり高強度化に寄与する。粒界からのポリゴナルフェライト生成を完全に抑制するためには少なくとも０．００１％以上必要であるが、０．００４％を超えても効果が飽和するため、上限を０．００４％とする。より好ましくは、０．００２〜０．００３％の範囲である。
Ｂは溶接金属のオーステナイト粒界からのポリゴナルフェライト生成を抑制し、アシキュラフェライト主体の金属組織とする作用があり高強度化に寄与する。粒界からのポリゴナルフェライト生成を完全に抑制するためには少なくとも０．００１％以上必要であるが、０．００４％を超えても効果が飽和するため、上限を０．００４％とする。より好ましくは、０．００２〜０．００３％の範囲である。
Ｏ：０．０２５〜０．０４５％
Ｏは、上述のＴｉと反応してＴｉＯまたはＴｉＯ２を形成し、溶接金属オーステナイト粒内からのアシキュラフェライト変態核として機能する。微細な金属組織であるアシキュラフェライト組織とするためには多数のＴｉＯまたはＴｉＯ２の生成が必要であり、Ｏは少なくとも０．０２５％以上必要である。一方、０．０４５％を超えると粒界フェライトが一部生成し、溶接金属の強度低下の原因となるため、上限を０．０４５％とする。より好ましくは、０．０３０〜０．０４０％である。
Ｏは、上述のＴｉと反応してＴｉＯまたはＴｉＯ２を形成し、溶接金属オーステナイト粒内からのアシキュラフェライト変態核として機能する。微細な金属組織であるアシキュラフェライト組織とするためには多数のＴｉＯまたはＴｉＯ２の生成が必要であり、Ｏは少なくとも０．０２５％以上必要である。一方、０．０４５％を超えると粒界フェライトが一部生成し、溶接金属の強度低下の原因となるため、上限を０．０４５％とする。より好ましくは、０．０３０〜０．０４０％である。
Ａｌ： ０．０２％以下
Ａｌは母材部からの希釈で不可避不純物として溶接金属中に存在するが、０．０２％を超えると上述したＴｉＯまたはＴｉＯ２の生成を阻害し、溶接金属のアシキュラフェライト組織の金属組織の微細化作用による強度上昇効果を得ることができないため、上限を０．０２％とする。
Ａｌは母材部からの希釈で不可避不純物として溶接金属中に存在するが、０．０２％を超えると上述したＴｉＯまたはＴｉＯ２の生成を阻害し、溶接金属のアシキュラフェライト組織の金属組織の微細化作用による強度上昇効果を得ることができないため、上限を０．０２％とする。
本発明では、さらに、溶接金属部の強度を向上させるため、以下に示すＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｖの中から選ばれた１種以上を添加する。なお、添加する場合は、母材に添加している元素と同じものを添加することが好ましい。
Ｃｕ：０．３０％以下
Ｃｕは、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、０．３０％を超えるとＣｕ液化割れが著しく溶接欠陥の原因となる場合がある。従って、Ｃｕを添加する場合には上限を０．３０％とする。
Ｃｕは、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、０．３０％を超えるとＣｕ液化割れが著しく溶接欠陥の原因となる場合がある。従って、Ｃｕを添加する場合には上限を０．３０％とする。
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｎｉは、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、高価な元素であり、かつ０．５０％を超えると強度上昇の効果が飽和する。従って、Ｎｉを添加する場合には上限を０．５０％とする。
Ｎｉは、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、高価な元素であり、かつ０．５０％を超えると強度上昇の効果が飽和する。従って、Ｎｉを添加する場合には上限を０．５０％とする。
Ｃｒ：０．５０％以下
Ｃｒもまた、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、０．５０％を超えて添加しても強度上昇の効果が飽和する。従って、Ｃｒを添加する場合には上限を０．５０％とする。
Ｃｒもまた、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、０．５０％を超えて添加しても強度上昇の効果が飽和する。従って、Ｃｒを添加する場合には上限を０．５０％とする。
Ｍｏ：０．３０％以下
Ｍｏもまた、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎ添加の代替とすることができる。しかし、鋼管母材と同様、鋼管同士の円周溶接時において溶接金属が溶接熱影響を受ける際、ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、０．３０％を超えて添加すると円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる場合がある。従って、Ｍｏを添加する場合には、上限を０．３０％とする。
Ｍｏもまた、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎ添加の代替とすることができる。しかし、鋼管母材と同様、鋼管同士の円周溶接時において溶接金属が溶接熱影響を受ける際、ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、０．３０％を超えて添加すると円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる場合がある。従って、Ｍｏを添加する場合には、上限を０．３０％とする。
Ｖ：０．１％以下
ＶもＭｏと同様、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、鋼管母材と同様、鋼管同士の円周溶接時において溶接金属が溶接熱影響を受ける際、ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、０．１％を超えて添加すると円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる場合がある。従って、Ｖを添加する場合には、上限を０．１％とする。
ＶもＭｏと同様、焼入性向上元素として作用し、Ｍｎの代替とすることができる。しかし、鋼管母材と同様、鋼管同士の円周溶接時において溶接金属が溶接熱影響を受ける際、ＨＡＺの硬さ上昇効果が著しく、０．１％を超えて添加すると円周溶接部における耐ＳＳＣ性を劣化させる場合がある。従って、Ｖを添加する場合には、上限を０．１％とする。
本発明の鋼管溶接金属において、上記以外の成分は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。ただし、本発明の効果を損なわない範囲内であれば、上記以外の成分を含有することができる。
２．２溶接金属のＰｙ値および内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比
さらに、本発明において鋼管溶接部の継手強度の高強度化と、鋼管円周溶接時に溶接金属に形成されるＨＡＺの硬さ低減を両立させるため、さらに、鋼管の溶接金属に式（２）で計算されるＰｙ値の範囲、および、溶接継手断面における内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比を規定する。
２．２溶接金属のＰｙ値および内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比
さらに、本発明において鋼管溶接部の継手強度の高強度化と、鋼管円周溶接時に溶接金属に形成されるＨＡＺの硬さ低減を両立させるため、さらに、鋼管の溶接金属に式（２）で計算されるＰｙ値の範囲、および、溶接継手断面における内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比を規定する。
２．２．１溶接金属のＰｙ値（Ｐｙ）：０．１７５
Ｐｙ＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／３０＋Ｍｎ（％）／２０＋｛Ｃｕ（％）＋Ｃｒ（％）｝／２０＋Ｎｉ（％）／６０＋Ｍｏ（％）／７＋Ｖ（％）／１０＋５×Ｂ（％）・・・式（２）
ここで、各式の右辺の元素記号は含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。前述の通り円周溶接の熱影響を受けて鋼管の溶接金属は硬化しその値は図２（ｃ）に示すように、Ｐｙ値で決まる。本願では、Ｒｅｇｉｏｎ２環境でのＳＳＣ発生防止のための硬さ上限２８０以下とするため、上限を０．１７５とする。なお、Ｐｙ値の下限は特に規定しないが、継手強度の観点から０．１６５以上が好ましい。
２．３溶接継手断面における内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比：２．５倍以上
鋼管および鋼管同士の円周溶接部において問題となるＳＳＣは、輸送する天然ガス／原油が硫化水素を含む腐食環境となっている場合に生じる。すなわち、鋼管および鋼管の円周溶接部の内面側において耐ＳＳＣ性を向上させることが重要である。よって上述の通り、鋼管溶接部の溶接金属はＳＳＣ防止のためＰｙを下げる必要があるが、一方で、継手強度は母材と同等以上にする必要があり、同一Ｐｙ値では強度が高い内面溶接金属の継手断面における割合を増やすことで継手強度を確保する。
Ｐｙ＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／３０＋Ｍｎ（％）／２０＋｛Ｃｕ（％）＋Ｃｒ（％）｝／２０＋Ｎｉ（％）／６０＋Ｍｏ（％）／７＋Ｖ（％）／１０＋５×Ｂ（％）・・・式（２）
ここで、各式の右辺の元素記号は含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。前述の通り円周溶接の熱影響を受けて鋼管の溶接金属は硬化しその値は図２（ｃ）に示すように、Ｐｙ値で決まる。本願では、Ｒｅｇｉｏｎ２環境でのＳＳＣ発生防止のための硬さ上限２８０以下とするため、上限を０．１７５とする。なお、Ｐｙ値の下限は特に規定しないが、継手強度の観点から０．１６５以上が好ましい。
２．３溶接継手断面における内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比：２．５倍以上
鋼管および鋼管同士の円周溶接部において問題となるＳＳＣは、輸送する天然ガス／原油が硫化水素を含む腐食環境となっている場合に生じる。すなわち、鋼管および鋼管の円周溶接部の内面側において耐ＳＳＣ性を向上させることが重要である。よって上述の通り、鋼管溶接部の溶接金属はＳＳＣ防止のためＰｙを下げる必要があるが、一方で、継手強度は母材と同等以上にする必要があり、同一Ｐｙ値では強度が高い内面溶接金属の継手断面における割合を増やすことで継手強度を確保する。
図５（ａ）に溶接継手断面における内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比（溶着面積比）の求める方法を模式的に示す。前述したように、外面溶接金属溶着面積Ｓ０および内面溶接金属溶着面積Ｓ１を図５（ａ）に示すように台形の形状として近似して求めている。ｗは内面と外面溶接金属とが左右の会合した点を直線で結んだ長さとしている。この測定の対象とする溶接継手断面は溶接条件毎に事前に求めておき、溶接条件が同じ場合には同一の溶接部の断面形状であるとして計算する。余盛を測定対象から除いたのは、上記の近似式によって十分に溶着面積比を評価できるからである。断面のマクロ観察によって、余盛を含めて内外面の溶接金属の断面積を求めて計算することもできる。
発明者らの鋭意検討の結果、図５（ｂ）より継手引張強度を６００ＭＰａ以上とするためには、溶接継手断面における内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比を２．５倍以上とする。なお、鋼管内面のサブマージアーク溶接は溶接条件に制約があるため、内面溶接金属部面積と外面溶接金属部面積の比は３．５倍以下とすることが好ましい。
２．４溶接方法
なお、鋼管の溶接方法は、優れた溶接品質と製造能率の点からサブマージアーク溶接を用いる。溶接鋼管を製造する際の突合せ部の溶接は、内外面１層ずつによりサブマージアーク溶接により行う。本発明は、この方式を前提として開発された。
この場合、サブマージアーク溶接の溶接入熱量は内面溶接で、８．０ｋＪ／ｍｍ以下、外面溶接で６．０ｋＪ／ｍｍ〜３．０ｋＪ／ｍｍとすることが好ましい。溶接の順序は、内面溶接をまず行い次に外面溶接の順にすることが溶接作業効率の観点から好ましい。
なお、鋼管の溶接方法は、優れた溶接品質と製造能率の点からサブマージアーク溶接を用いる。溶接鋼管を製造する際の突合せ部の溶接は、内外面１層ずつによりサブマージアーク溶接により行う。本発明は、この方式を前提として開発された。
この場合、サブマージアーク溶接の溶接入熱量は内面溶接で、８．０ｋＪ／ｍｍ以下、外面溶接で６．０ｋＪ／ｍｍ〜３．０ｋＪ／ｍｍとすることが好ましい。溶接の順序は、内面溶接をまず行い次に外面溶接の順にすることが溶接作業効率の観点から好ましい。
上記溶接金属中の成分組成を上記範囲に制御するには、鋼材（母材）の成分組成および溶接条件に応じて、溶接に用いる溶接材料（溶接ワイヤ）を適宜選択するのが好ましい。例えば、各元素について、溶接金属中の成分元素の目標組成を母材希釈率で割り戻して求めた組成を有する溶接ワイヤを作製し、これを用いて溶接する方法である。
表１に示す化学成分の鋼（鋼種Ａ〜Ｈ）を連続鋳造法によりスラブとし、これを用いて板厚１６〜３１ｍｍの鋼管素材を厚板圧延・加速冷却プロセスで製造した。
鋼管素材に、種々の溶接ワイヤを用いて内面１層、外面１層のサブマージアーク溶接を実施し鋼管溶接部とした。溶接部の内面溶接金属および外面溶接金属より化学成分分析試料を採取し、それぞれの化学成分を分析した。また、溶接部から継手断面観察用の試料を採取し、鏡面研磨後硝酸アルコール腐食液を用いてエッチング後、継手マクロ写真を撮影し、図５の要領でそれぞれの外面溶接金属面積Ｓ（ｏ）、内面溶接金属面積Ｓ（ｉ）から内面溶接金属面積と外面溶接金属面積の比ＰＳｗを計算した。溶接金属成分の分析結果およびＰＳｗの値を表２に示す。
母材部および鋼管溶接部それぞれからＡＰＩ規格に従い全厚引張試験片を採取し、引張強度を測定した。なお、引張強度６００ＭＰａ以上を本発明に必要な強度とした。また、母材部および鋼管溶接部のＨＩＣ性能を評価するため、ＮＡＣＥ ＴＭ０２８４に従い、母材部および溶接部からＨＩＣ試験片を採取し、酢酸水溶液と酢酸ナトリウム水溶液を混合してｐＨを４．０に調整した浸漬液に圧力比で硫化水素１０％、窒素９０％に調整した混合ガスを飽和させ、９６ｈｒ浸漬した。浸漬が終了したＨＩＣ試験片は等間隔に３断面切断し、それぞれ鏡面研磨した後、光学顕微鏡にて倍率１００倍で各断面の観察を行い、ＮＡＣＥ ＴＭ０２８４−２００３のＳｅｃｔｉｏｎ７に記載の要領で見つかった割れの試料幅方向長さをそれぞれ記録し、割れ長さ率ＣＬＲ（％）を算出した。なお、ＣＬＲが１５％以下を本発明における耐ＨＩＣ性能が良好とした。
次に、図４に示すように、母材部と鋼管溶接部がつき合わせとなるような円周溶接模擬多層溶接を、炭酸ガスアーク溶接法で実施した。溶接入熱の平均値は約１０ｋＪ／ｃｍであった。そして、作製した円周溶接模擬継手の１断面を切断後鏡面研磨し、図４に示すように、母材部表面、鋼管溶接部の内面溶接金属表面、円周溶接部の母材側ＨＡＺ、円周溶接模擬部の内面溶接金属側ＨＡＺの４箇所についてそれぞれ５点ずつ、ビッカース硬さを測定し、その平均値を算出した。また、母材部表面のビッカース硬さ測定箇所の脇から金属組織観察用試験片を採取し、まずナイタールエッチングを施して、４００倍の光学顕微鏡でミクロ組織の種類を調査した。次に同試験片に２段エッチングを施してＭＡを現出させてから、１５００倍の走査型電子顕微鏡にて無作為５視野撮影し、写真中のＭＡの面積率を画像解析により計測・算出した。
次に母材部表面、鋼管溶接部内面側表面、および円周溶接模擬部内面側表面の３箇所より、厚さ５ｍｍ、幅１５ｍｍ、長さ１１５ｍｍの矩形試験片を採取し、図７に示す治具をつかって４点曲げにより試験片中央に降伏強度の９０％に相当する応力を付与した後、ＨＩＣ試験と同様、酢酸水溶液と酢酸ナトリウム水溶液を混合してｐＨを４．０に調整した浸漬液に圧力比で硫化水素１０％、窒素９０％に調整した混合ガスを飽和させ、７２０ｈｒ浸漬した。浸漬が終了した試験片を治具から外し、水洗後、１００倍の倍率で試験片表面でのＳＳＣ発生有無を確認した。
母材部表面のミクロ組織調査結果、母材部および溶接部の引張試験結果、硬さ測定結果、ＨＩＣ試験結果、およびＳＳＣ試験結果をまとめて表３に示す。ＳＳＣ試験で、○は割れが発生せず、×は割れが発生した結果である。
表３において、本発明例であるＮｏ．１〜５はいずれも、母材・内面溶接金属・外面溶接金属の化学成分および母材表面部のミクロ組織が本発明の範囲内であり、母材・溶接部とも引張強度６００ＭＰａ以上の高強度かつＨＩＣのＣＬＲが０．０％であり、さらに母材部、溶接部、円周溶接模擬部全ての箇所の４点曲げＳＳＣ試験で割れが発生しなかった。
一方、母材のＣ量が本発明の上限を超えた比較例Ｎｏ．６は、母材表面部のミクロ組織監察においてＭＡの体積分率が５％を超えており、近傍の硬さが２８８と非常に硬くなった結果、母材部の４点曲げＳＳＣ試験で割れが発生した。また、母材部のＨＩＣ試験においても表面側で多数の割れが発生しＣＬＲが１５％を超えていた。母材のＣＰ値が本発明の上限を超えた比較例Ｎｏ．７は、母材部および溶接部のＨＩＣ試験において中心偏析部で割れが多数発生し、ＣＬＲが１５％を超えていた。母材のＰｙ値が上限を超えた比較例Ｎｏ．８は、円周溶接模擬部の母材側ＨＡＺ硬さが非常に硬くなっており、円周溶接模擬部（表３では「円周溶接部」と表示。）の４点曲げＳＳＣ試験で割れが発生した。
溶接金属のＣ量が本発明の上限を上回った比較例Ｎｏ．９は、ＳＡＷ溶接ままおよび円周溶接模擬部の溶接金属側ＨＡＺ硬さが非常に硬くなっており、管溶接部と円周溶接模擬部両方の４点曲げＳＳＣ試験で割れが発生した。また、溶接金属のＭｎ量が本発明の上限を上回った、比較例Ｎｏ．１０は、円周溶接模擬部の溶接金属側ＨＡＺ硬さが非常に硬くなっており、円周溶接模擬部の４点曲げＳＳＣ試験で割れが発生した。
同様に、溶接金属のＰｙ値が本発明の上限を上回った、比較例Ｎｏ．１１も、円周溶接模擬部の溶接金属側ＨＡＺ硬さが非常に硬くなっており、円周溶接模擬部の４点曲げＳＳＣ試験で割れが発生した。
継手断面における内面溶接金属面積と外面溶接金属面積の比が、本発明の下限を下回った比較例Ｎｏ．１２は継手強度が６００ＭＰａを下回った。
本発明によれば、比較的緩やかな硫化水素腐食環境が想定される天然ガスや原油輸送パイプラインにおいてパイプ母材の耐ＨＩＣ性、耐ＳＳＣ性のみならず、パイプ同士をつなぐ円周溶接部においても優れた耐ＳＳＣ性を有する高強度鋼管の提供が可能となり、高圧操業による天然ガス／原油輸送の効率化を図ることができる。
Claims (2)
- 厚鋼板の母材と、溶接金属とを有する溶接鋼管であって、
前記母材が、質量％で、
Ｃ：０．０２〜０．０６％、
Ｓｉ：０．０５〜０．５％、
Ｍｎ：０．８〜１．７％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０６％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、
Ｃａ：０．００１０〜０．００３５％を含有し、
Ｐ：０．０１％以下、
Ｓ：０．００１％以下、
Ｂ：０．０００４％以下、
Ｎ：０．００８％以下で
さらに、
Ｃｕ：０．３０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以下、
Ｍｏ：０．３０％以下、
Ｖ：０．１％以下
の中から選ばれる１種以上を含有し、
下式（１）で表されるＣＰ値が１．１以下であり、
下式（２）で表されるＰｙ値が０．１７５以下であり、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
かつ、前記溶接金属が、質量％で、
Ｃ：０．０４〜０．１０％
Ｓｉ：０．０５〜０．５％
Ｍｎ：１．０〜１．８％
Ｎｂ：０．０１〜０．０５％
Ｔｉ：０．０１〜０．０４％
Ｂ：０．００１〜０．００４％
Ｏ：０．０２５〜０．０４５％
Ａｌ：０．０２％以下
を含有し、
さらに
Ｃｕ：０．３０％以下
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｃｒ：０．５０％以下
Ｍｏ：０．３０％以下
Ｖ：０．１％以下
の中から選ばれる１種以上を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
溶接金属の化学組成で計算される式（２）のＰｙ値が０．１７５以下であり、
溶接部断面における、余盛部を除いた内面溶接金属部面積が外面溶接金属部面積の２．５倍以上であることを特徴とし、溶接継手の引張強度が６００ＭＰａ以上である耐硫化物応力腐食割れ性に優れた引張強度６００ＭＰａ以上の高強度溶接鋼管。
ＣＰ＝４．４６Ｃ（％）＋２．３７Ｍｎ（％）／６＋｛１．１８Ｃｒ（％）＋１．９５Ｍｏ（％）＋１．７４Ｖ（％）｝／５＋｛１．７４Ｃｕ（％）＋１．７Ｎｉ（％）｝／１５＋２２．３６Ｐ（％）・・・式（１）
Ｐｙ＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／３０＋Ｍｎ（％）／２０＋｛Ｃｕ（％）＋Ｃｒ（％）｝／２０＋Ｎｉ（％）／６０＋Ｍｏ（％）／７＋Ｖ（％）／１０＋５×Ｂ（％）・・・式（２）
ここで、各式の右辺の元素記号は含有量（質量％）を表わし、含有しない場合は０とする。 - 前記母材の表層部の金属組織は、島状マルテンサイトの体積分率が５％以下であり、残部がベイナイトまたはベイナイトとフェライトの混合組織であることを特徴とする、請求項１記載の耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度溶接鋼管。
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