JP5852295B1 - スケールブレーカー用ワークロール及びスケールブレーカー用ワークロールの製造方法 - Google Patents
スケールブレーカー用ワークロール及びスケールブレーカー用ワークロールの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5852295B1 JP5852295B1 JP2015528754A JP2015528754A JP5852295B1 JP 5852295 B1 JP5852295 B1 JP 5852295B1 JP 2015528754 A JP2015528754 A JP 2015528754A JP 2015528754 A JP2015528754 A JP 2015528754A JP 5852295 B1 JP5852295 B1 JP 5852295B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shaft
- work roll
- steel
- speed steel
- fitting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 100
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 56
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 56
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 51
- 238000003780 insertion Methods 0.000 claims abstract description 37
- 230000037431 insertion Effects 0.000 claims abstract description 37
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 24
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 16
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 15
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 10
- VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum Chemical compound [Cr].[Mo] VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 5
- OGSYQYXYGXIQFH-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum nickel Chemical compound [Cr].[Ni].[Mo] OGSYQYXYGXIQFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N methylidynechromium Chemical group [Cr]#[C] FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 16
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005674 electromagnetic induction Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 102220005308 rs33960931 Human genes 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
また、特許文献2には、鋼系軸材の外周部に、ハイス系材料の粉末を液相焼結して形成した耐摩耗材層を有するロール、すなわち、鋼板との接触部位(胴部)のみをハイス系材料で形成したロールが提案されている。
通常、ワークロールは、稼働中に通板材の進行方向に強く引っ張られることになり、中央部分は進行方向に曲がるため、ワークロールの軸部には非常に大きな負荷がかかる。
しかしながら、ハイス鋼やセミハイス鋼は靱性が十分ではないという欠点があるため、特許文献1のロールのような、全体がハイス鋼で形成されたロールでは、径の細い軸部に負荷が集中することにより、稼働条件によっては、胴部の摩耗によりロールが使用できなくなるよりも先に、軸部が折損することによりロールが使用できなくなる場合があった。
また、特許文献2のようなロールにしても、ハイス系材料粉末の焼結は1300℃程度の高温で行われるため、焼結の際に軸部も加熱されてしまい、この加熱の影響で軸部に損傷を与える場合があった。
その際、ハイス鋼は鋼材費が高く、ハイス鋼を素材としたロールを、胴部の摩耗により研磨不能な廃却径となるより前に軸部の折損により廃棄することは材料費の面から無駄が多く、コスト的に甚大な損害となる。
具体的には、耐摩耗性の高いハイス鋼又はセミハイス鋼で胴部を形成し、靱性の大きい材質で軸部を形成したワークロールを使用することにより、胴部の摩耗による問題のみならず、軸部の折損による問題も解決することができ、寿命が長く、信頼性の向上やコストの低減が可能であることを見出して、本発明を完成するに至った。
本発明のワークロールは、胴部の素材として摩耗に強いハイス鋼又はセミハイス鋼を採用しつつ、軸部を折損しにくくしたものである。
このため、従来技術のように、胴部の摩耗による廃却径となる以前に軸部の折損によりワークロールを廃却せざるを得ないといったことが無くなり、炭素鋼、低合金鋼、SUJ2(高炭素クロム軸受鋼)等と比較して、鋼材費が数倍も高い反面、摩擦の激しい胴部の素材として優れる、というハイス鋼又はセミハイス鋼の長所を存分に生かすことができる。
すなわち、軸部の折損がネックとならないので、胴部の摩耗が進んで廃却径となるまで、何度も研磨を繰り返すことでワークロールを使用することができ、また、ワークロールの交換の頻度の減少により生産性も大幅に向上する。
しかしながら、ハイス鋼やセミハイス鋼等の工具鋼は、調質処理の高温焼き戻し温度においても、高硬度を保ち靱性が向上しにくい(二次硬化現象)という性質を持つため、ハイス鋼やセミハイス鋼を軸部の素材として採用した場合、調質処理によって軸部の靱性を向上させ、折損しにくくすることはできない。
このため、鋼板の進行方向に強く引っ張られることにより、特に軸受(ベアリング)が組み込まれる軸部に負荷が集中し、軸部の折損が起こってしまう。
すなわち、胴部の焼き戻しの際の温度と胴部と軸部材の一体化の際の温度が、それらの温度差の点でたまたまマッチングしていることから、胴部と軸部に、それぞれに必要な性能が両立したワークロールを提供することが可能となる。
胴部2はハイス鋼又はセミハイス鋼で形成されており、胴部2の両端側平面21には、それぞれ中央部に円筒状の嵌め込み穴22が開けられている。
軸部材3は、胴部を形成するハイス鋼又はセミハイス鋼より靱性の大きい材質で形成されており、嵌め込み部分31と突き出し部分32からなる。嵌め込み部分31は、胴部2の嵌め込み穴22に嵌め込まれ、軸入部31として機能する部分である。突き出し部分32は、嵌め込み穴22に嵌め込まれず、露出したままの状態となっている部分であり、ワークロール1を使用する際に、軸受(ベアリング)が組み込まれた軸部32として機能する部分である。
本発明のワークロールにおける胴部2は、ハイス鋼又はセミハイス鋼で形成されている。ハイス鋼やセミハイス鋼は、クロム(Cr)、タングステン(W)、モリブデン(Mo)、バナジウム(V)といった特殊金属成分が多量に添加されているという特徴がある。これら特殊金属成分の炭化物の存在により、ハイス鋼やセミハイス鋼は、焼き入れにより硬くなり、耐摩耗性や耐食性に優れる。このため、ハイス鋼やセミハイス鋼は、鋼板と直接接触することで摩耗が起こる胴部の材質として適する。
また、これらの金属成分に加えて、本発明に用いられるハイス鋼は、コバルト(Co)を含有していてもよい。
胴部2の長さは、限定はないが、通常100cm〜400cm、好ましくは150cm〜195cmである。
胴部2の直径は、限定はないが、通常60mm〜100mm、好ましくは70mm〜90mmである。
浅すぎると、胴部2と軸入部31の接合強度が弱く、接合部の境界において割れが発生する場合がある。
深すぎると、軸部材3の全長が長くなり、切削加工の手間が増えるだけであり、胴部2と軸入部31の接合強度がより強くなるわけではない。
更には、嵌め込み穴の深さ22Lが深すぎる場合、嵌め込み穴22の周辺を均一に加熱するのが困難な上、軸入部31の挿入中に冷えて縮径し、途中までしか挿入できなくなる恐れも大きくなる。
上記した問題は、嵌め込み穴の深さ22Lが深すぎて、両端からの嵌め込み穴が貫通している場合にもあてはまる。
胴部2がセミハイス鋼の場合、焼き入れ温度は1000℃以上1350℃以下が好ましく、1050℃以上1150℃以下が特に好ましい。
ハイス鋼やセミハイス鋼は、上記温度範囲で焼き入れすることにより、非常に硬くなり、耐摩耗性が向上する。
高周波焼き入れは、高周波の電磁波による電磁誘導を起こし、表面を加熱させて行う焼き入れの手法であり、鋼材の表面のみを硬化させ、内部は靱性をある程度保ったままの状態にすることができる焼き入れ手法である。
胴部2の表面は被処理物である鋼板と接触するため、可能な限り硬度が高いことが好ましい。
以上のような理由から、表面は硬度が上がり(靱性が下がり)、内部は硬度があまり上がらない(靱性があまり下がらない)方法である、高周波焼き入れは、本発明における胴部2の焼き入れの手法として適した方法である。
しかし、その一方で、ハイス鋼やセミハイス鋼は、高温焼き戻しで靱性が向上しないため、ハイス鋼やセミハイス鋼を軸部の素材とした場合、折損防止のために軸部を強化することができない。本発明によれば、このようなハイス鋼やセミハイス鋼の欠点を取り除くことができる。
本発明のワークロールにおける軸部材3は、胴部2のハイス鋼又はセミハイス鋼より靱性の大きい材質で形成されている。
軸部材3は、嵌め込み部分31と突き出し部分32とからなる。嵌め込み部分31は、胴部2の嵌め込み穴22に嵌め込まれる部分であり、軸入部31として機能し、胴部2と一体化する。突き出し部分32は、胴部2に嵌め込まれないで軸部を構成する部分、すなわち、ワークロールを使用する際に軸受(ベアリング)が組み込まれる部分である。
本発明のワークロールでは、軸部の折損防止のために、軸部材3(特に、胴部との一体化後に軸部として機能する突き出し部分32)を、胴部2のハイス鋼又はセミハイス鋼より靱性の大きい材質で形成している。
また、焼入れ及び焼き戻し等の強靭化させる調質処理が施されたものが、より好ましい。
クロムモリブデン鋼は焼き入れ性に優れ、かつ、焼き戻しの際に靱性の低下が起こりにくいため、クランクシャフト等、脆性破壊のリスクの大きい部材に使用されることが多く、折損のリスクの大きいワークロールの軸部に使用される材質として適している。
そのような炭素鋼の具体例として、JIS G4051に規格化されている機械構造用炭素鋼鋼材のうち、S45C、S50C等が挙げられる。
図1では、嵌め込み部分の直径31Dが、突き出し部分の直径32Dより大きくなっているケースを例示している。このようになっていることで、胴部2と軸入部31とを一体化した後に、軸入部31と突き出し部分32との境界部分に段差が発生しにくくなり、境界部分で応力集中による破壊が発生しにくくなる。
なお、図1は、嵌め込み部分の直径31Dと突き出し部分の直径32Dの差を誇張して描いたものである。両者の差(32D−31D)は、具体的には、0.3mm以上5mm以下が好ましく、0.5mm以上2mm以下がより好ましい。
嵌め込み部分の長さ31Lは、嵌め込み穴の深さ22Lとほぼ同一で、40mm以上150mm以下が好ましく、50mm以上100mm以下がより好ましく、55mm以上70mm以下が特に好ましい。
なお、嵌め込み穴の奥の突きあたり部分には、応力集中低減のため、面取り加工を施すことが好ましく、R面取り加工を施すことが特に好ましい。
突き出し部分の長さ32Lは、30mm以上100mm以下が好ましく、40mm以上80mm以下がより好ましく、50mm以上60mm以下が特に好ましい。
嵌め込み穴22に軸部材3の一部を嵌め込んで胴部2と軸部材3(の軸入部31)とを一体化する操作としては、焼き嵌め、溶接、ろう付け、ねじ込み等が挙げられる。
しかしながら、ねじ込みのような方法では、応力集中により、ねじ山が折れたり、境界33付近において軸部が折損したりする場合がある。また、溶接、ろう付け等の方法では、軸部が高温になって靱性が下がり軸部の折損の原因となったり、接合強度が低かったりする場合がある。
嵌め込み穴22の周辺の温度は、200℃以上350℃以下がより好ましく、250℃以上300℃以下が特に好ましい。このような温度範囲とすることで、十分に胴部2と軸入部3を一体化することができる。
焼き嵌めは、上記のような比較的低温で行うことができるため、加熱時に軸部が高温に晒されることがなく、また、ねじ山のような局所的に強度の弱い部分ができることもないため、折損が起こりにくい。
上記した通り、焼き嵌めによって胴部2と軸部材3を一体化する場合、ハイス鋼やセミハイス鋼の焼き戻し温度よりも低い温度で一体化することができる。すなわち、一体化の方法として焼き嵌めを採用する場合、胴部の焼き戻しの際の温度と胴部と軸部材の一体化の際の温度がたまたまマッチングしていることから、焼き嵌めが胴部の性質に影響を及ぼすことがなく、胴部と軸部にそれぞれに必要な性能が保たれたワークロールを提供するという本発明の効果が発揮される。
焼き嵌め率の下限が上記以上であると、締め付けが十分となり、軸部材3を構成していた部分が脱落することがない。
焼き嵌め率の上限が上記以下であると、過剰な締め付けによる歪みが生じないので、破損のおそれがない。また、焼き嵌めは必然的にある程度の温度に加熱して行わざるを得ないが、焼き嵌め率の上限が上記以下であれば、焼き嵌め温度はハイス鋼又はセミハイス鋼の焼き戻し温度(500〜600℃)よりも低い温度となり、一体化の際の加熱の影響が胴部に及ばず本発明の効果が発揮される。
具体的には、図1に示すように、嵌め込み部分(軸入部)31の先端に面取り部31aを設けたり、嵌め込み穴22の入り口に面取り部22aを設けたりすることによって、加熱時(膨張時)に若干の隙間が生じるような構造とすることで、収縮の際の変形を抑えることができる。
胴部と軸部とを含む全体がハイス鋼で形成された胴部の直径80mmのワークロール(第一高周波工業株式会社、DHH−511)2本を、テンションレベラー式スケールブレーカー装置に取り付け、鋼板のスケールブレーキング処理を連続運転で行った。
比較例1で用いたハイス鋼と同一の組成を持つ円筒状の部材を、1200℃で焼き入れし、その後、550℃で焼き戻しした。この円筒状の部材の両端側平面に直径26mm、深さ80mmの穴を開け胴部とした。
クロムモリブデン鋼(SCM440)で軸部材を作製した。軸部材の嵌め込み部分は、直径26.05mm、長さ80mmであり、突き出し部分は、直径25mm、長さ55mmとした。嵌め込み部分と突き出し部分の境界は、滑らかなテーパー状とした。
作製したワークロールを比較例1と同様にテンションレベラー式スケールブレーカー装置に取り付け、比較例1と同一の条件で鋼板のスケールブレーキング処理を連続運転で行った。
クロムモリブデン鋼(SCM440)を炭素鋼(S45C)に変更した以外は、実施例1と同様にして、胴部と軸部が別々の材質で形成されたワークロールを作製し、鋼板のスケールブレーキング処理を連続運転で行った。
比較例1では、運転開始から85時間後、ワークロールのうちの一本の軸部が根元で折損し、運転を停止した。ワークロールの胴部は多少の傷を目視で確認したものの、少なくとも研磨を行なえばまだ使用可能な状態であったが、軸部が折損したため、新しいワークロールに交換せざるを得なくなった。
胴部にスポーリングや剥離の跡を確認した場合は、胴部の表面を研磨することにより、再び同じワークロールを使用することができた。胴部の研磨を繰り返し、胴部の径が廃却径である70mmになるまで約1年使用したが、軸部の折損は全く起こらなかった。
2 胴部
20 胴部の表面
21 胴部の両端側平面
22 嵌め込み穴
22a 嵌め込み穴の面取り部
22L 嵌め込み穴の深さ
22D 嵌め込み穴の直径
3 軸部材
31 嵌め込み部分(軸入部)
31a 嵌め込み部分の面取り部
31L 嵌め込み部分の長さ
31D 嵌め込み部分の直径
32 突き出し部分(軸部)
32L 突き出し部分の長さ
32D 突き出し部分の直径
33 嵌め込み部分と突き出し部分の境界
Claims (8)
- 胴部がハイス鋼又はセミハイス鋼で形成され、軸部を持つスケールブレーカー用ワークロールであって、軸部材は該胴部のハイス鋼又はセミハイス鋼より靱性の大きい材質で形成され、該軸部材の一部が軸入部として、該胴部の両端側平面に開けられた嵌め込み穴に嵌め込まれた状態で該胴部と一体化していることを特徴とするスケールブレーカー用ワークロール。
- 上記軸部材がクロムモリブデン鋼、炭素鋼、SUJ2(高炭素クロム軸受鋼)又はニッケルクロムモリブデン鋼で形成されたものである請求項1に記載のスケールブレーカー用ワークロール。
- 上記軸部材の一部が嵌め込まれる嵌め込み穴の深さが40mm以上である請求項1又は請求項2に記載のスケールブレーカー用ワークロール。
- 上記軸部材のうち、嵌め込み穴に嵌め込まれる嵌め込み部分の直径が、嵌め込み穴に嵌め込まれないで軸部を構成する突き出し部分の直径より大きくなっており、胴部と軸入部とを一体化した後に、上記軸部材の嵌め込み部分と突き出し部分との境界に段差が発生しにくいようになっている請求項1ないし請求項3の何れかの請求項に記載のスケールブレーカー用ワークロール。
- 胴部がハイス鋼又はセミハイス鋼で形成されたスケールブレーカー用ワークロールの製造方法であって、該胴部の両端側平面に開けられた嵌め込み穴に、該胴部のハイス鋼又はセミハイス鋼より靱性の大きい材質で形成された軸部材の一部を嵌め込んで軸入部を構成して、該胴部と該軸入部とを一体化することを特徴とするスケールブレーカー用ワークロールの製造方法。
- 上記嵌め込み穴に上記軸部材の一部を嵌め込んで胴部と軸入部とを一体化する操作が焼き嵌めであり、該嵌め込み穴の周辺の温度を150℃以上400℃以下にして焼き嵌めすることにより胴部と軸入部とを一体化する請求項5に記載のスケールブレーカー用ワークロールの製造方法。
- 上記胴部の少なくとも表面を焼き入れし、該焼き入れ後に、該胴部を500℃以上600℃以下で焼き戻しした後、上記嵌め込み穴に上記軸部材を嵌め込んで軸入部を構成して、該胴部と該軸入部とを一体化する請求項5又は請求項6に記載のスケールブレーカー用ワークロールの製造方法。
- 高周波焼き入れにより上記胴部の表面のみを焼き入れする請求項7に記載のスケールブレーカー用ワークロールの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015528754A JP5852295B1 (ja) | 2014-12-08 | 2015-02-12 | スケールブレーカー用ワークロール及びスケールブレーカー用ワークロールの製造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014247570 | 2014-12-08 | ||
JP2014247570 | 2014-12-08 | ||
PCT/JP2015/053729 WO2016092867A1 (ja) | 2014-12-08 | 2015-02-12 | スケールブレーカー用ワークロール |
JP2015528754A JP5852295B1 (ja) | 2014-12-08 | 2015-02-12 | スケールブレーカー用ワークロール及びスケールブレーカー用ワークロールの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP5852295B1 true JP5852295B1 (ja) | 2016-02-03 |
JPWO2016092867A1 JPWO2016092867A1 (ja) | 2017-04-27 |
Family
ID=55238024
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015528754A Active JP5852295B1 (ja) | 2014-12-08 | 2015-02-12 | スケールブレーカー用ワークロール及びスケールブレーカー用ワークロールの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5852295B1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107243618A (zh) * | 2017-05-15 | 2017-10-13 | 唐山亿联盛轧辊有限公司 | 一种高速钢复合轧辊的生产方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6440112A (en) * | 1987-08-03 | 1989-02-10 | Kawasaki Steel Co | Roll for scale breaker |
JPH03122253A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-05-24 | Hitachi Ltd | 金属圧延用ロールの製造法 |
JPH04361822A (ja) * | 1991-06-05 | 1992-12-15 | Dai Ichi High Frequency Co Ltd | スケールブレーカー用バックアップロール |
JPH10298716A (ja) * | 1997-04-23 | 1998-11-10 | Dai Ichi High Frequency Co Ltd | 小径ワークロール |
-
2015
- 2015-02-12 JP JP2015528754A patent/JP5852295B1/ja active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6440112A (en) * | 1987-08-03 | 1989-02-10 | Kawasaki Steel Co | Roll for scale breaker |
JPH03122253A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-05-24 | Hitachi Ltd | 金属圧延用ロールの製造法 |
JPH04361822A (ja) * | 1991-06-05 | 1992-12-15 | Dai Ichi High Frequency Co Ltd | スケールブレーカー用バックアップロール |
JPH10298716A (ja) * | 1997-04-23 | 1998-11-10 | Dai Ichi High Frequency Co Ltd | 小径ワークロール |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107243618A (zh) * | 2017-05-15 | 2017-10-13 | 唐山亿联盛轧辊有限公司 | 一种高速钢复合轧辊的生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPWO2016092867A1 (ja) | 2017-04-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5202978B2 (ja) | スラストころ軸受 | |
JP6678158B2 (ja) | ブリケットロールおよびその製造方法 | |
JP4781937B2 (ja) | スラストニードル軸受 | |
JP2014020538A (ja) | 転がり軸受、転がり軸受の製造方法、高周波熱処理装置 | |
CN102554577A (zh) | 高铬中碳合金大型锻造支撑辊制造工艺 | |
JP5852295B1 (ja) | スケールブレーカー用ワークロール及びスケールブレーカー用ワークロールの製造方法 | |
JP2010025311A (ja) | 転がり軸受及びその製造方法 | |
JP2006291339A (ja) | 軸受軌道輪の熱処理用の金型及び軸受軌道輪の製造方法 | |
JP4900385B2 (ja) | 高合金圧延用マンドレルバー、その表面処理方法および製造方法、ならびに継目無鋼管製造装置の操業方法 | |
WO2016092867A1 (ja) | スケールブレーカー用ワークロール | |
JP5998631B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2009197899A (ja) | 複列アンギュラ軸受 | |
JP5659530B2 (ja) | 圧延ロールおよび圧延ロールの再利用方法 | |
JP2008174821A (ja) | スラスト軸受 | |
WO2015198612A1 (ja) | カリバー付き熱間圧延用遠心鋳造製ロール | |
JP6475416B2 (ja) | ピストンリング及びその製造方法 | |
JP5507127B2 (ja) | 圧延用複合スリーブロール | |
JP2008082379A (ja) | スラスト軸受構成部品の製造方法 | |
JP2007155021A (ja) | ころ軸受 | |
JP4314884B2 (ja) | 熱間継目無管圧延用マンドレルバー | |
CN104002105B (zh) | 无磁行星轴加工工艺 | |
WO2004108311A1 (ja) | 熱間継目無製管用Crめっきマンドレルバーおよびその製造方法 | |
JP4361916B2 (ja) | 金属部材の表面強化方法 | |
JP2005337362A (ja) | 総ころ軸受 | |
JP2012241862A (ja) | 転がり軸受 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20151117 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20151203 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5852295 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |