JP5849676B2 - 土木建築用高張力鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
1.引張試験において降伏棚がなく、塑性歪量が0.2%時の応力σ0.2と、弾性歪と塑性歪の総和量が1.0%時の応力σ1.0の比(σ1.0/σ0.2)が1.060以上1.350以下、前記0.2%時の応力σ0.2が450MPa以上、引張強度TSが590MPa以上であることを特徴とする土木建築用高張力鋼板。
2.ミクロ組織が、フェライト、ベイナイト、パーライト、マルテンサイト(島状マルテンサイトを含む)のうち、2種以上の組織を含む複相組織で、前記複相組織中のフェライト、ベイナイト、パーライト、マルテンサイト(島状マルテンサイトを含む)組織のそれぞれのビッカース硬度をHF、HB、HP、HM、それぞれの体積率(%)をVF、VB、VP、VMとし、
複相組織の平均硬度をHAve.=(HFVF+HBVB+HPVP+HMVM)/100 としたとき、(1)式によるΔHが(2)式を満足することを特徴とする1に記載の土木建築用高張力鋼板。
3.鋼組成が、質量%で、C:0.045〜0.095%、Si:0.05〜0.50%、Mn:0.80〜1.80%、P:0.020%以下、S:0.0050%以下、Mo:0.03〜0.50%、V:0.010〜0.100%、Nb:0.010〜0.100%、Al:0.050%以下、N:0.0060%以下、Ti:0.003〜0.030%を含み、さらに、Mo、V、Nbの1種以上を0.100%≦(Mo+V+Nb)≦0.700%を満足するように含有し、0.350≦Ceq≦0.470である、残部Feおよび不可避的不純物からなる請求項1または2に記載の土木建築用高張力鋼板。
但し、Ceq=C+Mn/6+Cu/15+Ni/15+Cr/5+Mo/5+V/5で各元素は含有量(質量%)
4.鋼組成に、更に、質量%で、Cu:0.10〜0.80%、Ni:0.10〜0.80%、Cr:0.10〜0.80%のうちの1種以上を含むことを特徴とする請求項3に記載の土木建築用高張力鋼板。
5.鋼組成に、更に、質量%で、B:0.0005〜0.0050%、Ca:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%、Mg:0.0005〜0.0050%のうちの1種以上を含むことを特徴とする3または4に記載の土木建築用高張力鋼板。
6.3乃至5のいずれか一つに記載の鋼組成を有する鋼素材を1000〜1200℃に加熱し、表面温度が950℃以下で累積圧下率が30%以上、圧延仕上温度が表面温度で900℃以下750℃超えとなる圧延を行った後、表面温度が750℃以上から6℃/s以上50℃/s以下の平均冷却速度で加速冷却し、表面温度が680℃以下となるように加速冷却を停止することを特徴とする土木建築用高張力鋼板の製造方法。
但し、平均冷却速度は加速冷却開始温度−30℃から冷却停止温度+30℃間での板厚(t)の1/4部における冷却速度の平均値を示す。
7.加速冷却を行った後、650℃以下に焼き戻すことを特徴とする6に記載の土木建築用高張力鋼板の製造方法。
前述したように、軟質相と硬質相から成る複相組織鋼の場合、降伏直後の歪み量0.2〜1.0%の領域変形極初期段階で大きな加工硬化を得ることが容易なためミクロ組織を、フェライト、ベイナイト、パーライト、マルテンサイト(島状マルテンサイトを含む)のうち、2種以上の組織を含む複相組織鋼とすることが好ましい。
[成分組成] 以下の説明において%はmass%を意味する。
Cは、鋼の強度を向上させる元素であり、引張強度TS:590MPa以上を確保するために、0.045%以上の含有を必要とする。しかし、0.095%を超えてCを過剰に含有すると溶接性が低下するため、0.045〜0.095%とすることが好ましい。より好ましくは0.065〜0.085%である。
Siは脱酸材として作用し、製鋼上0.05%以上の含有を必要とする。一方、0.50%を超えて含有すると母材靭性が劣化するため、0.05〜0.50%とすることが好ましい。より好ましくは0.10〜0.40%である。
Mnは、鋼の焼入れ性の向上を介して強度を向上させる元素である。このような効果を確保するためには0.80%以上の含有を必要とする。一方、1.80%を超える含有は、溶接性を著しく低下させるため、0.80〜1.80%とすることが好ましい。より好ましくは0.90〜1.70%である。
Pは、不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり、鋼の靭性を低下させるため、できるだけ低減することが望ましい。特に0.020%を超える含有は、著しく靭性を低下させるため、0.020%以下とすることが好ましい。
Sは、不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり、鋼の靭性や板厚方向引張試験における絞りを低下させるため、できるだけ低減することが望ましい。特に0.0050%を超える含有は、上記した特性の低下が著しくなるため、0.0050%以下とすることが好ましい。
Moは、焼入れ性を増加させ、強度を確保しつつ降伏直後からの加工硬化を大きくする効果があるため0.03%以上を添加することが好ましい。しかし、0.50%を超えると強度が過剰となり、溶接性が損なわれるため、0.03〜0.50%とすることが好ましい。より好ましくは0.1〜0.35%である。
Vは、強度上昇に有効な元素でその効果を得るため0.010%以上とすることが好ましいが、0.100%を超えて含有させてもその効果が飽和するとともに溶接性を劣化させるため、0.010〜0.100%とすることが好ましい。なおより好ましくは0.015〜0.075%である。
Nbは、結晶粒微細化作用を有し、低C鋼において非調質でも強度上昇をもたらす元素でありその効果を得るため0.010%以上とすることが好ましいが、0.100%を超えると、靭性及び溶接性を劣化させる傾向があるため、0.010〜0.100%とすることが好ましい。なお、より好ましくは0.020〜0.065%である。
Alは、脱酸材として作用する元素であり、溶鋼の脱酸プロセスにおいて、脱酸材としてもっとも汎用的に使用される元素であり、0.001%以上含有することが望ましい。一方、0.050%を超える含有は、粗大な炭化物を形成して、鋼板母材の延性を著しく低下させるため、0.001〜0.050%とすることが好ましい。なお、より好ましくは0.020〜0.045%である。
Nは、固溶Nとして存在すると、歪時効後の母材靭性や溶接熱影響部靭性を低下させるため、0.0060%以下とすることが好ましい。
Tiは、析出強化により鋼板の強度を向上させるとともに、固溶Nを固定し、溶接熱影響部靭性を改善するために有効な元素であり、このような効果を得るためには0.003%以上とすることが好ましい。一方、0.030%を超えて過剰に含有すると、溶接熱影響部靭性が低下するため、0.003〜0.050%の範囲に限定することが好ましい。
各合金元素は含有量(質量%)とする。
Ceq=C+Mn/6+Cu/15+Ni/15+Cr/5+Mo/5+V/5、各合金元素は含有量(質量%)で含有しない場合は0とする。
Ceqは強度と溶接性を表す指標である。Ceqが0.350%未満では、必要な強度が得られなく、一方、0.470%を超えると、溶接性が劣化するため、0.350〜0.470%
とすることが好ましい。
Cuは、靭性を低下させずに強度を向上させるのに有効な元素であり、このような効果を得るには0.10%以上の含有が必要である。一方、0.80%を超える含有は、熱間圧延時に表面疵を多発させる。このため、含有させる場合は0.10〜0.80%とすることが好ましい。
Niは、靭性を低下させずに強度を向上させるのに有効な元素であり、このような効果を得るには0.10%以上の含有が必要である。一方、0.80%を超える含有は、効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できずに経済的に不利となるため、含有させる場合は0.10〜0.80%とすることが好ましい。
Crは、靭性を低下せずに強度を向上させるのに有効な元素であり、このような効果を得るには0.10%以上の含有が必要である。一方、0.80%を超える含有は、溶接性を低下させるため、含有させる場合は0.10〜0.80%とすることが好ましい。
Bは、極微量の含有で焼入れ性を向上させ、それにより鋼板の強度を向上させるのに有効な元素であり、このような効果を得るには0.0005%以上の含有を必要とする。一方、0.0050%を超えて含有すると、溶接性が低下するため、含有させる場合は0.0005〜0.0050%とすることが好ましい。
Caは、Sを固定することによってMnSの生成を抑制して、板厚方向の絞り特性を改善し、また、溶接熱影響部靭性を改善する効果を有する。このような効果を得るためには、0.0005%以上の含有を必要とする。一方、0.0050%を超える過剰の含有は、母材靭性を低下させる。このため、含有する場合は0.0005〜0.0050%とすることが好ましい。
REMは、Sを固定することによってMnSの生成を抑制して、板厚方向の絞り特性を改善し、また、溶接熱影響部靭性を改善する効果を有する。このような効果を得るためには、0.0005%以上の含有を必要とする。一方、0.0050%を超えると、母材靭性を低下させる。このため、含有する場合は0.0005〜0.0050%とすることが好ましい。
Mgは、溶接熱影響部においてオーステナイト粒の成長を抑制し、溶接熱影響部靭性の改善に有効な元素である。このような効果を得るためには、0.0005%以上の含有が必要である。一方、0.0050%を超える含有は、効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できずに経済的に不利となるため、含有する場合は0.0005〜0.0050%とすることが好ましい。
[製造条件]
スラブ加熱条件:スラブ加熱温度が1000〜1200℃
スラブ加熱温度は完全にオーステナイト化するため1000℃以上とする。一方、1200℃を超える温度まで加熱すると、TiNによりピン止めされていてもオーステナイト粒が著しく粗大化して、母材靭性が劣化するため、1000〜1200℃以下とすることが好ましい。
オーステナイト未再結晶域の比較的高温で圧延を行うことで、粗大オーステナイト粒の生成等の混粒化が抑制される。累積圧下率が30%未満では十分な効果が期待できないため、鋼板表面温度が950℃以下での累積圧下率を30%以上とすることが好ましい。
冷却開始温度が750℃未満になると、フェライト量が顕著に増加して強度が低下し、降伏棚が発現するようになり、本発明で規定した土木建築用鋼として特性が損なわれるので、750℃以上とすることが好ましい。
(1)組織観察
板厚(t)の1/4位置から組織観察用試料を採取し、L方向断面を機械研磨、ナイタールで腐食し、走査型電子顕微鏡(SEM)により3視野以上観察し、画像解析により各組織の面積分率を求めた。なお、組織は均一であるものと仮定して、面積分率の値を体積分率の値と同じものとみなして、ΔHの算出に用いた。
(2)微小硬度試験
板厚(t)の1/4位置より微小硬度試験用試料を採取し、L方向断面を機械研磨し、さらに電解研磨により機械研磨歪を除去した後、微小硬度試験機を用いて押し込み最大荷重0.1gにて各組織について20点測定し、その平均値を各組織の硬度とした。
(3)引張試験
厚鋼板の長手方向から板厚(t)の1/4位置からJIS Z2201の規定に準拠して、JIS14A号試験片を採取し、JISZ2241の規定に準拠して引張試験を行い、得られた公称応力−公称歪み曲線より各種引張特性(0.2%耐力、引張強度、σ1.0/σ0.2)を求めた。
Claims (5)
- 鋼組成が、質量%で、C:0.045〜0.095%、Si:0.05〜0.50%、Mn:0.80〜1.80%、P:0.020%以下、S:0.0050%以下、Mo:0.03〜0.50%、V:0.010〜0.100%、Nb:0.010〜0.100%、Al:0.050%以下、N:0.0060%以下、Ti:0.003〜0.030%を含み、さらに、Mo、V、Nbの1種以上を0.100%≦(Mo+V+Nb)≦0.700%を満足するように含有し、0.350≦C eq ≦0.470である、残部Feおよび不可避的不純物からなり、
引張試験において、塑性歪量が0.2%時の応力σ0.2と、弾性歪と塑性歪の総和量が1.0%時の応力σ1.0の比(σ1.0/σ0.2)が1.060以上1.350以下、前記0.2%時の応力σ0.2が450MPa以上、引張強度TSが590MPa以上であり、
ミクロ組織が、フェライト、ベイナイト、パーライト、マルテンサイト(島状マルテンサイトを含む)のうち、2種以上の組織を含む複相組織であることを特徴とする土木建築用高張力鋼板。
但し、C eq =C+Mn/6+Cu/15+Ni/15+Cr/5+Mo/5+V/5で各元素は含有量(質量%) - 鋼組成に、更に、質量%で、Cu:0.10〜0.80%、Ni:0.10〜0.80%、Cr:0.10〜0.80%のうちの1種以上を含むことを特徴とする請求項1に記載の土木建築用高張力鋼板。
- 鋼組成に、更に、質量%で、B:0.0005〜0.0050%、Ca:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%のうちの1種以上を含むことを特徴とする請求項1または2に記載の土木建築用高張力鋼板。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の土木建築用高張力鋼板の製造方法であって、
鋼素材を1000〜1200℃に加熱し、表面温度が950℃以下で累積圧下率が30%以上、圧延仕上温度が表面温度で900℃以下750℃超えとなる圧延を行った後、表面温度が750℃以上から6℃/s以上50℃/s以下の平均冷却速度で加速冷却し、表面温度が680℃以下となるように加速冷却を停止することを特徴とする土木建築用高張力鋼板の製造方法。
但し、平均冷却速度は加速冷却開始温度−30℃から冷却停止温度+30℃間での板厚(t)の1/4部における冷却速度の平均値を示す。 - 加速冷却を行った後、650℃以下に焼き戻すことを特徴とする請求項4に記載の土木建築用高張力鋼板の製造方法。
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