JP5838711B2 - 脱硫スラグからの硫黄の除去方法 - Google Patents

Description

本発明は、溶銑の脱硫処理によって発生した、ＣａＯを主成分とする脱硫スラグからこの脱硫スラグに含有される硫黄を除去し、硫黄含有量の低下した脱硫スラグを製銑工程または製鋼工程にてＣａＯ源として有効活用することを可能とするための、脱硫スラグからの硫黄の除去方法に関する。

鉄鋼製品の材料特性の向上及び品質要求の高まりを受け、溶銑における予備精錬として溶銑の脱硫処理が鉄鋼各社において行われている。この脱硫処理においては、溶銑中の硫黄は、一般的に、ＣａＯを主成分とするフラックス（脱硫剤）の添加、並びに、このフラックスと溶銑との攪拌処理によって、硫化物形態となってスラグへ除去されている。尚、溶銑の脱硫処理とは、転炉にて脱炭精錬する前の溶銑段階において、溶銑中の硫黄を除去する処理のことである。

溶銑への脱硫処理比率の上昇に伴って、脱硫スラグの発生量が増加する。但し、この脱硫スラグには硫黄が含まれており、水の存在する環境下で脱硫スラグを再利用すると硫黄（黄水）が溶出し、環境に悪影響を与える懸念があり、脱硫スラグの利材化には大きな制約のあるのが実態である。また、溶銑の脱硫処理におけるＣａＯの脱硫剤としての利用効率は高々数％程度であり、脱硫処理で使用されるＣａＯの大部分は、未利用のまま脱硫スラグとして製鉄所外へ排出されている。

そこで、これらの課題を解決するべく以下のような技術が提案されている。

例えば、特許文献１には、溶銑の脱硫処理で発生した高温の脱硫スラグを高温のままリサイクルし、新たな溶銑の脱硫処理に使用することでＣａＯの利用効率を高め、脱硫スラグ排出量を削減する技術が開示されている。

特許文献２には、硫黄を含有するスラグを溶媒に浸漬し、溶媒中に二酸化炭素を吹き込んで溶媒をｐＨ４〜１０に調整することで、スラグに含まれる硫黄を溶媒中に抽出し、スラグの硫黄含有量を低減させる技術が開示されている。

また、特許文献３には、脱硫スラグを大気中で１１００〜１４００℃に加熱し、脱硫スラグに含有される硫黄を亜硫酸ガス（ＳＯ₂）として除去する技術が開示されている。

特開２００４−２４４７０６号公報 特開２０１１−９３７６１号公報 特開平７−１０６１６号公報

しかしながら、上記従来技術には以下の問題点がある。

即ち、特許文献１では、高温でリサイクルされる脱硫スラグ中には硫黄が含有されており、リサイクル回数を重ねることによって脱硫スラグ中の硫黄濃度が上昇して脱硫能が低下するので、リサイクルできる量には制約がある。また、脱硫スラグの発生量は少なくなるものの、最終的には脱硫スラグを処理する必要がある。

特許文献２は湿式処理であり、湿式処理の場合、処理に必要な薬品が高価であるのみならず、大掛かりな処理設備が必要となり、設備費及び運転費ともに高価となる。

特許文献３は、大気中での脱硫であるので、本明細書で後述するように、脱硫スラグに含有されるＣａＳ中の硫黄のみが気相側に除去可能であり、ＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄といった硫黄化合物の形態で脱硫スラグ中に存在する硫黄は除去することができないという問題がある。

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、溶銑の脱硫処理で発生する脱硫スラグに含有される硫黄を効率的に除去することによって、製銑工程及び製鋼工程では、硫黄濃度の低下した脱硫スラグを硫黄の影響を受けることなくＣａＯ源として有効にリサイクル活用することのできる、脱硫スラグからの硫黄の除去方法を提供することである。

上記課題を解決するための本発明の要旨は以下のとおりである。
（１）溶銑の脱硫処理において発生した硫黄を含有する脱硫スラグを、雰囲気温度が１１００〜１４００℃の範囲であり、且つ、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比が前記脱硫スラグ中の硫黄化合物の形態に応じて調整された雰囲気中に曝し、前記脱硫スラグ中の硫黄をＳＯｘとして雰囲気の気相側に除去する第１の工程と、前記第１の工程において気相側に除去されたＳＯｘを含有する排ガスを脱硫処理する第２の工程と、前記第１の工程によって硫黄含有量が低下した脱硫スラグを製銑工程または製鋼工程でのＣａＯ源としてリサイクルする第３の工程と、を有することを特徴とする、脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
（２）前記第１の工程において、脱硫スラグの脱硫率が８０％以上となるように、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を調整することを特徴とする、上記（１）に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
（３）前記第１の工程において、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を、脱硫スラグ中の硫黄がＣａＳの形態の化合物である場合にＳＯｘとして除去される範囲と、脱硫スラグ中の硫黄がＣａＳＯ₃及びＣａＳＯ₄の形態の化合物である場合にＳＯｘとして除去される範囲と、の少なくとも２つの範囲に変更することを特徴とする、上記（１）または上記（２）に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
（４）前記第３の工程における処理後の脱硫スラグのリサイクル先が、鉄鉱石の焼結工程または高炉での溶銑製造工程であることを特徴とする、上記（１）ないし上記（３）の何れか１項に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
（５）前記第３の工程における処理後の脱硫スラグのリサイクル先が、製鋼精錬工程における溶銑の脱硫処理、予備脱燐処理、脱炭精錬処理の何れかであることを特徴とする、上記（１）ないし上記（３）の何れか１項に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
（６）前記第１の工程に供する脱硫スラグから事前に金属鉄を分離することを特徴とする、上記（１）ないし上記（５）の何れか１項に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。

本発明によれば、溶銑の脱硫処理で発生する脱硫スラグを製銑工程または製鋼工程へリサイクルするにあたり、先ず、前記脱硫スラグ中の硫黄を、処理雰囲気温度及び処理雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を調整して気相側へＳＯｘとして除去し、硫黄含有量の低下したスラグを製銑工程または製鋼工程におけるＣａＯ源としてリサイクルするので、脱硫スラグに含有された硫黄の大半は気相側へ除去され、製銑工程及び製鋼工程では、硫黄の影響を受けることなくＣａＯ源として再利用することができる。

製銑工程へのリサイクルでは、鉄鉱石の焼結工程または高炉へのリサイクルによって高炉スラグの発生量が増加するが、高炉スラグは、高炉スラグを微粉末状にしてセメントの混和材として使用することによって、高炉スラグ中のＣａＯ分などがセメントと同様のポゾラン反応を起こし、セメントの強度を発現させる。従来、セメント原料のＣａＯ分は炭酸カルシウム（ＣａＣＯ₃）を焼成して製造しており、この焼成時に熱エネルギーを必要とするのみならずＣＯ₂ガスも発生するが、高炉スラグ微粉末をセメントに混ぜて高炉スラグセメント（「高炉セメント」と呼ぶ）とした場合には、高炉スラグ微粉末／普通ポルトランドセメントの混合比率に応じて、焼成エネルギー及びＣＯ₂ガスの発生量を低減可能となる。また、製鋼工程へのリサイクルでは、スラグをＣａＯ源としてリサイクルすることで、生石灰（ＣａＯ）の使用量を低減することができ、製鋼スラグの発生量を大幅に低減することができる。同時に、脱硫スラグを製銑工程や製鋼工程にリサイクルすることで、脱硫スラグ中の鉄分をも鉄資源として有効活用することが可能となる。

以下、本発明を詳細に説明する。

本発明者らは、ＣａＯ単体、或いは、ＣａＯにＣａＦ₂またはＡｌ₂Ｏ₃をＣａＯの滓化促進剤とて添加したＣａＯ−ＣａＦ₂やＣａＯ−Ａｌ₂Ｏ₃を脱硫剤として用いた溶銑の脱硫処理で発生する脱硫スラグを、ＣａＯ源として製銑工程または製鋼工程でリサイクル使用する際に、リサイクルする前に脱硫スラグから硫黄を除去する方法を検討した。

先ず、製鉄所内での脱硫スラグの冷却・粉砕処理プロセスにおいて、脱硫スラグから試料を採取し、脱硫スラグ中の硫黄の化合物形態についてＸ線回折を用いて調査した。その結果、脱硫スラグ中には、従来考えられていたＣａＳの化合物形態以外にも、ＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄の形態で存在することが確認できた。これは、冷却・粉砕処理プロセスの過程でＣａＳが大気に酸化され、ＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄が生成するものと考えられる。

次に、熱力学的な検討を行った。その結果、ＣａＳであれば、脱硫スラグを大気中で酸化させることでＣａＳ中の硫黄が気体のＳＯｘになり、脱硫スラグ中の硫黄を気相側へ除去することが可能であるが、ＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄は大気中で酸化させてもＳＯｘとして気相側へ除去することができないことが分った。即ち、脱硫スラグ中のＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄をＳＯｘとして気相へ除去するためには、反応雰囲気の平衡酸素ポテンシャルを低下させ、ＳＯｘを乖離させる必要のあることが分った。

本発明者らは、上記の熱力学的検討の妥当性を確認すべく実験調査を行った。実験は、加熱炉内にスラグ試料を装入し、加熱炉内の酸素ポテンシャルを制御するためにＣＯ／ＣＯ₂比を調整して行った。その結果、加熱炉内のＣＯ／ＣＯ₂比を調整することで、ＣａＳの形態でも、またＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄の形態でも、脱硫スラグ中の硫黄を除去できることが確認できた。今回、実験調査を行った脱硫スラグに関しては、ＣａＳの形態の硫黄を気相へ除去する場合には、ＣＯ／ＣＯ₂比を０．０１未満とし、一方、ＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄の形態の硫黄を気相へ除去する場合には、ＣＯ／ＣＯ₂比を０．１以上とすることで、脱硫スラグに含まれる硫黄質量の８０％以上を除去できること、つまり８０％以上の脱硫率で硫黄を気相に除去できることが分った。

また、ＣａＳ、ＣａＳＯ₃及びＣａＳＯ₄が脱硫スラグに混在する場合についても実験調査を行った。これらの硫黄化合物が混在する場合には、ＣＯ／ＣＯ₂比を一概に定めることはできない。しかしながら、種々調査の結果、硫黄化合物が混在する場合には、先ず、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を０．０１未満としてＣａＳの形態で存在する硫黄を除去し、その後、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を０．１以上に高めてＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄の形態で存在する硫黄を除去するという、硫黄除去処理中に雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を２水準に変更した２段階の硫黄除去が可能であることを確認した。この場合、始めにＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄の形態で存在する硫黄を除去し、その後ＣａＳの形態で存在する硫黄を除去するようにしてもよい。但し、混在していても、脱硫スラグに存在する硫黄の大部分がＣａＳの形態であれば、２段階の硫黄除去を行わなくても、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を０．０１未満とする１段階の処理でも、８０％以上の脱硫率を得ることができる。

尚、本明細書に記載（後述の実施例を参照）した脱硫スラグでは、気相への硫黄の除去のためのＣＯ／ＣＯ₂比が上記の閾値となったが、脱硫スラグ中のＣａＳ、ＣａＳＯ₃、ＣａＳＯ₄の各硫黄化合物の存在比率が実施例に示す脱硫スラグの範囲と大きく異なる場合には、処理後のスラグ中硫黄濃度を確認しつつ、ＣＯ／ＣＯ₂比を適正な範囲に調整すればよい。定性的にはＣａＳの存在比率が高い場合には、ＣＯ／ＣＯ₂比を低くし、ＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄の存在比率が高い場合にはＣＯ／ＣＯ₂比を高くすることで対応可能であることを別途実験により確認している。

更に、処理する際の雰囲気温度について実験調査を行った結果、１１００〜１４００℃の範囲が脱硫スラグからの硫黄除去に適していることが分った。１１００℃未満では、硫黄の除去反応速度が遅いために脱硫率がやや低位となった。一方、１４００℃より高い処理温度では、脱硫率はさほど変化しないにも拘わらず、処理容器の耐火物への損傷が大きくコストアップとなった。

このような処理によって硫黄含有量が低下した脱硫スラグのリサイクル方法としては、鉄鉱石の焼結工程におけるＣａＯ源（造滓剤）として利用し、その後、高炉での溶銑製造工程で装入原料として使用する方法以外に、高炉での溶銑製造工程でのＣａＯ系の造滓剤として直接使用する方法、または、高炉溶銑の予備脱燐処理や脱硫処理におけるＣａＯ系フラックスとして使用する方法、或いは、転炉での溶銑の脱炭精錬工程における造滓剤として使用する方法などが、好適な例として挙げられる。これ以外の工程であっても、製鉄所における製銑工程及び製鋼工程の生石灰を使用している工程である限り、生石灰の代替として使用可能である。尚、発生する脱硫スラグの全量を本発明の処理に供しても構わないが、溶銑の脱硫処理において発生した脱硫スラグを、再度、溶銑の脱硫処理に使用することは省資源の観点からも有効である。つまり、脱硫スラグ中の硫黄濃度がリサイクルにより高くなり脱硫剤としての効用が無くなるまでは、溶銑脱硫処理工程へのリサイクルを行い、脱硫スラグ中の硫黄濃度が高くなり脱硫剤としての効用が無くなった時点で、本発明を適用することが好ましい。

また、本発明の硫黄除去処理に供する脱硫スラグには金属鉄が含まれていることが多く、この金属鉄の一部は、硫黄除去処理を経た後には酸化鉄となる。酸化鉄を含んだスラグを製銑工程や製鋼工程にリサイクルした場合には、酸化鉄は還元されて鉄資源となり得るものの、酸化鉄の還元エネルギーが必要となる。そこで、本発明の硫黄除去処理に供する前に脱硫スラグから金属鉄を取り除くことが好ましい。金属鉄の分離には、例えば磁力を用いた分離や、鉄とスラグとの比重差を利用した遠心気流分離など、スラグの形状や処理量に応じて適切なプロセスを選択すればよい。

気相側へ除去されたＳＯｘを含有する排ガスに対して脱硫処理を施し、排ガス中のＳＯｘの大気への放散を防止する。排煙脱硫処理方法としては、一般に広く適用されている石灰石膏法や、水酸化マグネシウム法、或いは乾式の活性コークス法など様々な方式を採用することができる。排煙脱硫方式は、硫黄除去処理によって発生する排ガスの流量や副生物の処置、処理コスト、設備コストなどを総合的して最適な方式を選択すればよい。

硫黄除去処理を行う反応容器としては、脱硫スラグに熱を与え、容器内の雰囲気を制御できるものであればどのようなものでもよく、具体的には、ロータリーキルンやＲＨＦや流動層などが挙げられる。また、加熱方式としてはＬＰＧバーナーやＬＮＧバーナーなどであればＣＯ／ＣＯ_２比の調整も兼ねることができる。

以上説明したように、本発明によれば、溶銑の脱硫処理で発生する脱硫スラグを製銑工程または製鋼工程へリサイクルするにあたり、処理温度を最適な範囲とし、且つ、脱硫スラグ中の硫黄の化合物形態に応じて処理雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を制御して硫黄除去処理を脱硫スラグに施すので、脱硫スラグ中の硫黄を気体のＳＯｘとして気相へ除去することができ、硫黄含有量の少ない脱硫スラグをＣａＯ源として有効活用することが実現される。これにより、脱硫スラグ自体の発生量が減少して脱硫スラグの処理コストを削減することができるとともに、脱硫スラグを製鉄所外で有効利用したときの黄水発生などのリスクも回避することができる。

高炉から出銑された高炉溶銑をトピードカーで受銑し、トピードカーに収容された高炉溶銑に脱珪処理及び予備脱燐処理を施し、その後、高炉溶銑を溶銑鍋に移し替え、溶銑鍋内の高炉溶銑に機械攪拌式脱硫装置により脱硫処理を施し、この脱硫処理終了後の高炉溶銑を転炉に装入して転炉にて脱炭精錬を施し、かくして、高炉溶銑から溶鋼を溶製する製銑−製鋼工程において本発明を適用した。高炉での出銑から転炉脱炭精錬終了までの高炉溶銑及び溶製される溶鋼の化学成分の例を表１に示す。

表１に示すように、脱硫処理前の高炉溶銑には０．０３質量％程度の硫黄が含有されており、溶銑脱硫工程において脱硫剤としてＣａＯ源を添加し攪拌処理をすることで０．００２質量％まで脱硫される。この時発生する脱硫スラグに対して本発明を適用する試験を行った。脱硫スラグの代表組成を表２に示す。

５０トンの脱硫スラグを、加熱バーナーを備えたロータリーキルンに装入し、バーナーによって脱硫スラグを加熱して脱硫スラグからの硫黄除去処理を実施した。脱硫スラグ中の硫黄化合物の形態は、処理前に脱硫スラグから試料を採取し、Ｘ線回折装置を用いてその存在比率を確認した。炉内雰囲気の温度は加熱バーナーの出力を調整することで制御し、炉内雰囲気はバーナーのガス条件を変更することでＣＯ／ＣＯ₂比を制御した。排ガス側には排煙脱硫設備を設け、排ガス中のＳＯｘを無害化処理した。表３に、試験条件並びに試験結果を示す。

本発明例１〜４においては、脱硫スラグ中の硫黄化合物の形態がＣａＳ主体であったので、ＣＯ／ＣＯ₂比を低くすることだけで、処理温度１１００〜１４００℃において８０％以上の脱硫率を得ることができた。

一方、比較例１及び比較例３は、脱硫スラグ中の硫黄化合物の形態が本発明例１〜４と同様にＣａＳ主体であったが、処理温度をそれぞれ１０００℃及び１５００℃と本発明の範囲外とした。その結果、比較例１では低温に起因する脱硫速度の低下によって脱硫率が８０％を下回り、比較例３では脱硫率は８０％以上であったものの、炉内の耐火物に溶損が発生した。

本発明例５〜１１においては、脱硫スラグ中の硫黄化合物がＣａＳ、ＣａＳＯ₃、ＣａＳＯ₄の混在物であったので、先ず、炉内雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を低くしてＣａＳを除去し、その後、炉内雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を高くしてＣａＳＯ₃やＣａＳＯ₄の除去を試みた。その結果、何れも脱硫率は８０％以上となった。

一方、比較例２と比較例４は、脱硫スラグ中の硫黄化合物がＣａＳ、ＣａＳＯ₃、ＣａＳＯ₄の混在物であり、先ず、炉内雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を低くし、その後ＣＯ／ＣＯ₂比を高くしたが、処理温度をそれぞれ１０００℃、１５００℃と本発明の範囲外とした。その結果、処理温度が１０００℃の比較例２では脱硫率が８０％を下回り、処理温度が１５００℃の比較例４では耐火物の溶損が認められた。

比較例５及び比較例６は、脱硫スラグ中の硫黄化合物の形態がＣａＳ主体であったが、処理雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比をやや高くして試験した。この場合には硫黄を十分に除去することができず、脱硫率は８０％を下回った。また、比較例７及び比較例８は、脱硫スラグ中の硫黄化合物の形態がＣａＳ、ＣａＳＯ₃、ＣａＳＯ₄の混在物であったが、処理雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比をやや低くして試験した。この場合も同様に脱硫率は８０％を下回った。

本発明例１〜１１の硫黄除去処理後の脱硫スラグを鉄鉱石の焼結工程における造滓剤用のＣａＯ源として使用し、製造した焼結鉱を鉄源として高炉に装入し、高炉溶銑を製造したが、何ら問題は発生しなかった。また、リサイクルを行った際の高炉スラグを用いて高炉スラグセメントを製造したが、JIS A 6206「コンクリート用高炉スラグ微粉末」の品質規格を満足しており、また、JIS R 5211 「高炉セメント」の強度などの特性も従来と同等で何ら問題はなく、従来と同様にセメント製造の省エネルギー化が可能となった。

また、本発明例１〜１１の硫黄除去処理後の脱硫スラグを製鋼工程における溶銑の脱硫処理、予備脱燐処理、脱炭精錬処理用のＣａＯ源としても用いたが、何ら問題無く精錬操業を行うことができた。

更に、事前に磁気分離により脱硫スラグから金属鉄を取り除いてから、硫黄除去処理を行っても、雰囲気の温度及びＣＯ／ＣＯ₂比が適正な条件であれば脱硫率は８０％以上を満足し、また、事前に取り除いた金属鉄は、鉄資源として製銑工程や製鋼工程で還元エネルギーを消費することなく活用することができた。

一方、溶銑の脱硫処理で発生した脱硫スラグを本発明の硫黄除去処理を施すことなくそのまま焼結鉱のＣａＯ源としてリサイクルした場合には、焼結での排ガス中ＳＯｘ濃度が規制値を超えてしまうために、焼結設備に排煙脱硫処理を設置しなければ操業が成り立たなかった。また、脱硫スラグを本発明の硫黄除去処理を施すことなくそのまま高炉へリサイクルした場合には、高炉スラグの硫黄濃度が上昇し、高炉スラグセメントの製造条件を満足することができなかった。更に、脱硫スラグを本発明の硫黄除去処理を施すことなくそのまま製鋼工程の予備脱燐処理や脱炭精錬処理にＣａＯ源としてリサイクルした場合には、溶銑や溶鋼の硫黄濃度が上昇し、操業阻害を引き起こした。溶銑の脱硫処理にＣａＯ源としてリサイクルした場合には、或る一定の量まではリサイクル可能であったものの、脱硫スラグの発生全量を製鉄所内でリサイクルすることは不可能であった。

Claims (6)

1. 溶銑の脱硫処理において発生した硫黄を含有する脱硫スラグを、雰囲気温度が１１００〜１４００℃の範囲であり、且つ、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比が、前記脱硫スラグの脱硫率が８０％以上となるように調整された雰囲気中に曝し、前記脱硫スラグ中の硫黄をＳＯｘとして雰囲気の気相側に除去する第１の工程と、
   前記第１の工程において気相側に除去されたＳＯｘを含有する排ガスを脱硫処理する第２の工程と、
   前記第１の工程によって硫黄含有量が低下した脱硫スラグを製銑工程または製鋼工程でのＣａＯ源としてリサイクルする第３の工程と、
   を有することを特徴とする、脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
2. 溶銑の脱硫処理において発生した硫黄を含有する脱硫スラグを、雰囲気温度が１１００〜１４００℃の範囲であり、且つ、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比が、脱硫スラグ中の硫黄がＣａＳの形態の化合物である場合にＳＯｘとして除去される範囲と、脱硫スラグ中の硫黄がＣａＳＯ ₃ 及びＣａＳＯ ₄ の形態の化合物である場合にＳＯｘとして除去される範囲と、の少なくとも２つの範囲に変更された雰囲気中に曝し、前記脱硫スラグ中の硫黄をＳＯｘとして雰囲気の気相側に除去する第１の工程と、
   前記第１の工程において気相側に除去されたＳＯｘを含有する排ガスを脱硫処理する第２の工程と、
   前記第１の工程によって硫黄含有量が低下した脱硫スラグを製銑工程または製鋼工程でのＣａＯ源としてリサイクルする第３の工程と、
   を有することを特徴とする、脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
3. 前記第１の工程において、脱硫スラグの脱硫率が８０％以上となるように、雰囲気のＣＯ／ＣＯ₂比を調整することを特徴とする、請求項２に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
4. 前記第３の工程における処理後の脱硫スラグのリサイクル先が、鉄鉱石の焼結工程または高炉での溶銑製造工程であることを特徴とする、請求項１ないし請求項３の何れか１項に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
5. 前記第３の工程における処理後の脱硫スラグのリサイクル先が、製鋼精錬工程における溶銑の脱硫処理、予備脱燐処理、脱炭精錬処理の何れかであることを特徴とする、請求項１ないし請求項３の何れか１項に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。
6. 前記第１の工程に供する脱硫スラグから事前に金属鉄を分離することを特徴とする、請求項１ないし請求項５の何れか１項に記載の脱硫スラグからの硫黄の除去方法。