JP5817062B2 - 磁気ポンプ - Google Patents
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Description
また、材料の開発及びマイクロあるいはナノ構造作製技術の発達により、様々なタイプの小型ポンプの開発がなされてきた。しかし、ほとんどの小型ポンプは、電線又はバッテリーにより制御されている。
医療用途のポンプは、その動作機構に従って、遠心ポンプ、軸流ポンプ、及び拍動ポンプの3つのタイプに分類できる。さらに、血液ポンプは、脈動流ポンプ及び連続流ポンプ(回転式)の2つのタイプに分類できる。
連続流ポンプ(回転式)は、近年、血液ポンプのために開発されたものである(特許文献1、非特許文献2〜4参照)。脈動流ポンプが、バルブ式で、高価であり、非常に重く、低効率、制御が複雑で、電力消費が高く、生産性が低いのに対し、連続流ポンプ(回転式)には様々な利点がある。連続流ポンプ(回転式)は、バルブがなく、安価、小型かつ軽量、さらに制御が簡単で、電力消費が低く、生産性も高い。
(1)吸入口と吐出口とを有するポンプケースと、該ポンプケース内に回転可能に収容され、磁気手段と結合したインペラーとを備えたポンプ本体と、該ポンプ本体と離隔し該磁気手段に回転磁界を与えるための回転磁界発生手段と、上記磁気手段が外部に作り出している磁界と上記回転磁界との位相差を検出する手段とを備えた磁気ポンプ。
(2)上記位相差を検出する手段は、上記磁気手段の回転により生じる電圧と上記回転磁界により生じる電圧との位相差を検出し、該位相差に基づいてポンプの出力をモニターすることを特徴とする(1)に記載の磁気ポンプ。
(3)上記位相差を検出する手段は、上記回転磁界及び上記磁気手段の回転により生じる電圧を検出する検出コイルを含み、該検出コイルの検出する電圧から既知の回転磁界の回転により生じる電圧の差分により上記磁気手段の回転により生じる電圧を算出し、既知の回転磁界により生じる電圧との位相差を検出することを特徴とする(1)又は(2)に記載の磁気ポンプ。
(4)上記検出コイルは、ポンプ本体とは離れた位置に設けられていることを特徴とする(3)に記載の磁気ポンプ。
(5)上記回転磁界発生手段は、固定された複数のコイルであることを特徴とする(1)ないし(4)のいずれかに記載の磁気ポンプ。
(6)上記インペラーは、多段式インペラーであることを特徴とする(1)ないし(5)のいずれかに記載の磁気ポンプ。
(7)上記ポンプは、血液ポンプであることを特徴とする(1)ないし(6)のいずれかに記載の磁気ポンプ。
(8)上記磁気手段は、永久磁石であることを特徴とする(1)ないし(7)のいずれかに記載の磁気ポンプ。
特に本発明に係る磁気ポンプは、安価、小型かつ軽量、さらに制御が簡単で、電力消費が低いことが要求される体内埋込型の血液ポンプの実用化に大きな貢献をなすものである。
磁気ポンプは、回転磁界により駆動される。本来のエネルギー源は、磁気トルクである。ローター上のNdFeB永久磁石は、回転磁界と同期する。回転速度は、磁界の周波数に応じて変動する。
図1は、回転磁界の原理及び回転磁界内の同期状態の原理を示す。図1(a)に示すように、均質な回転磁界を生成するために、コイル1及びコイル2の交点の角度は90°である。また入力電流信号の位相差は、図1(b)から分かるように90°である。
この状態で、回転磁界は、図1(c)及び(d)に示すベクトルの和として生成される。また、回転磁界と、NdFeB永久磁石の磁気モーメントの間の磁気トルクは、以下のように表すことができる。
T = mH sinθ [Nm] (1)
(mは磁石の磁気モーメントであり、Hは回転磁界であり、θはmとHの間の角度である)。
遠心ポンプは、角運動量理論及び運動量のモーメントの原理による。すなわち遠心ポンプは、運動エネルギーから圧力エネルギーへエネルギー変換するものである。液体に与えられるエネルギーの量は、インペラー上のエッジ又はブレード先端での速度に比例する。図2は、単一インペラー上のエッジ又はブレードでの速度を示す。図2において、wは液体粒子の相対速度、vは液体粒子の絶対速度、uは周速度、rは半径、αはuとvの間の角度、βはブレードの角度である。インペラー及びポンプの特性は、ブレード角β2により決定されるブレード形状に応じて変わる。
Ttorque=ρQ(r2v2 cosα2−r1v1 cosα1) (2)
Ppower=Ttorque×ω=ρgQHp
=ρQ(u2v2 cosα2−u1v1 cosα1) (3)
上記式中、ρは液体密度、Qは流動液体の量、Hpはポンプヘッド、gは重力及びωは角運動速度である。
Hp=1/g u2v2 cosα2 (4)
ブレード角度(β2)の影響を分析するために、式(4)をβ2によって変換した後、図2に示すように、α2をv2uにより変換する。ポンプヘッド(Hp)は以下のように書き直すことができる。
Hp=1/g (u2 2−u2vn2 cotβ2) (5)
1.β2>90°:cotβ2<0及びvn2cotβ2<0のとき、ヘッドは、流量が減少するに従い増加する。
2.β2=90°:cotβ2=0及びvn2cotβ2=0のとき、ヘッドは、流量とは関係なく、一定値である。
3.β2<90°:cotβ2>0及びvn2cotβ2>0のとき、ヘッドは、流量が増加するに従い減少する。
本発明に係る磁気ポンプのポンプ本体は、多段式インペラー及びNdFeB永久磁石(直径:18.8mm、厚さ:4mm)を含む。ポンプケースは、そのインペラーが浮動式であるため、回転軸及び軸受を必要としない。これにより、一般的な機械的問題が解消される。磁気ポンプは、医療用途において様々な利点を有する。これは、ワイヤレスで、バッテリー不要という単純な構造で機械的問題がなく、さらに熱を一切発生しない。磁気ポンプの基本的特性は、磁界及び動作周波数に応じて変わる。
単一インペラーの各測定値は1mmで、ローターとポンプケースの内壁との間の隙間は0.2mmである。このサイズは、上記ローターが浮動式であることから、出発トルクを決定するために重要である。吐出し部分の直径により、流量及び動圧が決定される。例えば、直径が小さければ、動圧は増大する可能性があるが、流量は定rpmで低下する。
本発明者らは、磁気ポンプを作製した。その構成は、ポンプ本体、駆動コイル対及び電源からなる。前述したように、ポンプ本体と駆動コイルとの距離は、駆動コイル間の交点の角度により決定される。
本実験では、駆動コイル間の交点の角度を90°で実施した。また、2つの駆動コイルの電流信号の位相差も90°で固定した。磁気ローターを駆動するために、動作周波数は10Hz〜100Hzとする(rpm:6,000rpm以下)。この実験では、2種類のポンプケース(流出直径3mm及び6mm)と、各々6mm、8mm、及び10mmのチューブを用いた。ローター上の磁石特性(サイズ、磁気モーメント)は、トルクを生成することから、回転磁界内では重要な因子である。
第1に、流量と圧力の関係は反比例の関係にある。
第2に、流量及び圧力は、動作周波数(rpm)に比例する。
しかし、コイル上のインピーダンスは周波数に応じて変動する。結局、動作周波数が増加すると、駆動電流の低下を引き起こす。最後に、吐出し部分のサイズにより、動作周波数と共に、流量及び圧力が決定される。流量及び圧力について吐出し部分(3mm及び6mm)を比較した。この場合、圧力差は400Paであり、流量は、図5(b)に示すように、流出管の直径が6mmのとき、70Hzで500ml/分である。しかし、吐出し部分6mm及び流出管10mmでは、図5(c)に示すように、高い流量(70Hzで3,200ml/分及び100Hzで4,800ml/分)をもたらすが、圧力は最大値200Paまで低下した。
本発明に係る磁気ポンプの動作状態をモニターする手法を説明する。
磁気ポンプ動作時には、検出コイル周辺に2種類の磁界が存在する。すなわち、磁気手段である内蔵磁石を回転させるために外部から与える回転磁界と、内蔵磁石が発生する磁界である。
その際、内蔵磁石の回転に伴って磁石が外部に作り出す磁界も回転するため、適切な位置に検出コイルを設置することによりコイルに誘導起電力が生じ、回転周波数と磁界強度に比例した交流電圧がコイル両端に発生する。そして、検出コイル両端の電圧波形から内蔵磁石の回転をモニターすることができる。
検出コイルは内蔵磁石が発生する磁界を効率良く検出する位置に置かれるが、そこでは同時に外部から与えた回転磁界も検出する。しかしながら、この二つの磁界には位相差があり、その位相差を計測することこそが、内蔵磁石の回転の様子を知る重要な情報となる。
そして、この位相差に基づいてトルクが算出でき、ポンプ出力をモニターできることになる。すなわち、ポンプ出力が大きい場合には位相差が大きくなり、出力が小さい場合には位相差が小さくなる。具体的には位相差がゼロのときには前述の式(1)のθがゼロとなってトルクがゼロとなり、これは無負荷(出力ゼロ)で回転している場合に相当する。負荷の増大(出力の増大)に伴って位相が変化し、位相が90度の場合にトルクが最大となりここでの出力がポンプの最大出力となる。よって、位相計測によりポンプの最大出力に対する瞬時の出力割合がリアルタイムにモニターできることになる。
例えばこのポンプを人工心臓に適用するのであれば、検出コイルは体外に設置され、体内のポンプ本体の動作をモニターできる。この原理を用いることで、例えば急激に負荷が大きくなった際には、即座に外部回転磁界の強度を増加させて対応するなどのいわゆるフィードバックシステムが構築可能となる。
上記原理を実証するために検出コイルをポンプケースの周りに密着させ、ポンプに対して、交差した2個のコイルによる外部回転磁界を加え検出コイルの出力電圧を観測した。図6にその実験風景写真を示す。図7は、ポンプ本体の分解斜視図である。ポンプケースの表面に検出コイルが配置されている。
図8に、検出コイルが検出する電圧波形を実線で示す。検出コイルでは、二つの磁界を同時に計測するため、図8における実線で示す波形が観測される。
一方、外部回転磁界は既知であるため、図8中の破線の波形はあらかじめ用意できる。それら二つの波形の差分から、一点鎖線で示す内蔵磁石の回転により生じる電圧波形を算出できる。
その後、破線と一点鎖線の二つの波形の位相差を計測すれば、それがポンプ出力となる。この図8では、破線は90度で最大値を取るが、一点鎖線は60度で最大値を取っており、位相差が30度存在する。負荷が変化すれば、一点鎖線が図中で左右に平行移動して位相差が変化することになる。
本発明に係る磁気ポンプの効果を実証するために、動物実験を実施した。
図9は動物実験中の、必要時に体外から駆動する右心補助装置の写真である。右心室から肺動脈へ送り込まれるバイパス回路が埋め込まれ、インペラーと接合した永久磁石が駆動力を発生させる。右心室から肺動脈のバイパス回路に、皮下に埋め込まれるインペラーが組み込まれている。このバイパス回路はこの後、皮下に埋め込まれるので、完全埋め込みの無菌的埋め込みが具現化する。
図10は、体外から駆動することができる補助循環装置の、動物実験における右心補助効果の時系列曲線である。上段からポンプ流出側圧、流入側圧、ポンプ流量である。駆動を開始すると、ポンプ流量が増加し、右心補助効果が表れていることがわかる。
なお、動物実験では右心補助として実施したが、左心補助に応用することもできる。
本発明は例えば、壁の向こう側に置かれたポンプ本体を壁の手前から駆動するような場合に応用可能である。
すなわち、壁の向こう側が例えば高温、低温、真空、高放射能状態、無菌室の状態にあり、壁の向こう側に駆動源を置くことが好ましくない場合に特に有効である。
また、本発明は、チューブや配管のような狭い箇所に設置したポンプ本体を外部から駆動する場合にも有効である。
Claims (7)
- 吸入口と吐出口とを有するポンプケースと、該ポンプケース内に回転可能に収容され、磁気手段と結合したインペラーとを備えたポンプ本体と、該ポンプ本体とは別体として離隔し該磁気手段に回転磁界を与えるための回転磁界発生手段と、上記磁気手段が外部に作り出している磁界と上記回転磁界との位相差を検出する手段とを備えた磁気ポンプであって、
上記位相差を検出する手段は、上記磁気手段の回転により生じる電圧と上記回転磁界により生じる電圧とを同時に検出し、既知の回転磁界により生じる電圧を利用してその位相差を検出し、該位相差に基づいてポンプの出力をモニターすることを特徴とする磁気ポンプ - 上記位相差を検出する手段は、上記回転磁界及び上記磁気手段の回転により生じる電圧を検出する検出コイルを含み、該検出コイルの検出する電圧から既知の回転磁界の回転により生じる電圧の差分により上記磁気手段の回転により生じる電圧を算出し、既知の回転磁界により生じる電圧との位相差を検出することを特徴とする請求項1に記載の磁気ポンプ。
- 上記検出コイルは、ポンプ本体とは離れた位置に設けられていることを特徴とする請求項2に記載の磁気ポンプ。
- 上記回転磁界発生手段は、固定された複数のコイルであることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1項に記載の磁気ポンプ。
- 上記インペラーは、多段式インペラーであることを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1項に記載の磁気ポンプ。
- 上記ポンプは、血液ポンプであることを特徴とする請求項1ないし5のいずれか1項に記載の磁気ポンプ。
- 上記磁気手段は、永久磁石であることを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1項に記載の磁気ポンプ。
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