JP5785438B2 - 液封防振装置 - Google Patents

Description

この発明は、自動車用エンジンマウント等に使用される液封防振装置に係り、特に、減衰特性曲線上において減衰のピーク値（以下、減衰ピークという）を複数有する複数ピーク特性の液封防振装置に関するものである。

このようなものとして、特許文献１に示すものがある。この液封マウントは、第１及び第２からなる２つのオリフィス通路を直列に設け、かつ第１オリフィス通路の壁部に弾性膜を設け、２つの減衰ピークを有するダブルピーク特性を示す。図７はこの簡略化した構造を示す。

この液封マウント１００は、第１取付金具１０１と第２取付金具１０２の間に主弾性部材１０３を設け、かつ第１取付金具１０１の開口部をダイヤフラム１０４で覆って中空室を形成し、この中空室内を第１隔壁１０５及び弾性部材からなる第２隔壁１０６で区画し、主弾性部材１０３側からダイヤフラム１０４側へ向かって順に、主液室１０７、中間室１０８、副液室１０９とし、第１隔壁１０５に設けた第１オリフィス通路１１０で主液室１０７と中間室１０８を連通し、第２隔壁１０６に設けた第２オリフィス通路１１１で中間室１０８と副液室１０９を連通している。

図８はこの液封マウント１００における減衰特性を示し、縦軸に減衰値、横軸に入力振動の周波数を示す。この構造においては、まず所定の入力振動周波数ｆａ・ｆｂ（後述）のうち、より低い周波数ｆａの振動が入力すると、第２隔壁１０６による弾性変形が生じず、作動液は、第１オリフィス通路１１０と第２オリフィス通路１１１を通して、主液室１０７と副液室１０９の間を流動するので、第１オリフィス通路１１０と第２オリフィス通路１１１からなる長いオリフィス通路による１回目の共振を発生する。
このとき、第２隔壁１０６は弾性変形しない。なお、第２隔壁１０６は前記特許文献１における第１オリフィス通路の壁部に設けた弾性膜に相当し、より高い周波数ｆｂにおける作動液の強い液圧で弾性変形するように設定されている。

次に、より高い所定の周波数ｆｂの振動が入力すると、第１オリフィス通路１１０は作動液が流動するが、例えば、アイドル振動時におけるより大きな振動による液圧で第２隔壁１０６が弾性変形を生じる。その結果、第２オリフィス通路１１１へは作動液が流動しにくくなり、第２隔壁１０６の弾性変形を伴う第１オリフィス通路１１０における流動が主体的となり、第１オリフィス通路１１０のみの短いオリフィス通路による２回目の共振が発生する。

このように、２回の共振が生じると、図８に示すように、周波数ｆａ及びｆｂにて２つの減衰ピークＰＫａ及びＰＫｂが生じる。
また、第１オリフィス通路と第２オリフィス通路の流路を独立させ、一方のオリフィス通路に入力振動の振幅に応じてパッシブ（受動的）に開閉する開閉バルブを設けたものもある（特許文献２参照）。

実登第２６０５０４３号公報 特開２０１０−２２３３２４号公報

図９は、図７のシミュレーションモデルであり、図７の対応部を同一符号で示すとともに、各部にシミュレーション用のパラメータａ〜ｊを設定したものである。図中のａはマウント全体に対する入力荷重（Ｎ／ｍｍ）、ｂは主弾性体１０３への入力荷重（Ｎ／ｍｍ）、ｃは主液室１０７の通路断面積（ｍｍ２；ｍｍ２は平方ミリメートルの表記、以下同）、ｄは第１オリフィス通路１１０の通路断面積（ｍｍ２）、ｅは第１オリフィス通路１１０の長さ（ｍｍ）、ｆは第１隔壁１０５の受圧面積（ｍｍ２）、ｇは第２隔壁１０６の受圧面積（ｍｍ２）、ｈは第２オリフィス通路１１１の通路断面積（ｍｍ２）、ｉは第２オリフィス通路１１１の長さ（ｍｍ）、ｊはダイヤフラム１０４の受圧面積（ｍｍ２）である。

図１０はこのシミュレーションモデルに各パラメータを変化させたシミュレーション結果としての動特性のグラフであり、縦軸に動バネ定数及び減衰値、横軸に入力振動の周波数をとってある。図１０のＡに示すように、所定振幅の入力振動に対する減衰力の動特性として、周波数ｆａ及びｆｂ（ｆａ＜ｆｂ）近傍にて２つの減衰ピークＰＫａ，ＰＫｂが生じる。また、第２隔壁１０６の面積を０（すなわち第２隔壁１０６を設けず、第２隔壁１０６相当部を閉じた状態）にしてシミュレーションしたものが図１０のＢであり、これにより、周波数ｆｃ（ｆａ＜ｆｃ＜ｆｂ）において大きな減衰ピークＰＫｃが１つだけ生じる。
したがって、第２隔壁１０６の存在が２つの減衰ピーク、すなわちダブルピークの発生に重要であることが判る。

図１１は、各パラメータを実現可能な範囲で変更して、２つの減衰ピークＰＫａ及びＰＫｂの広がりの変化をシミュレートした結果を示すグラフであり、縦軸に減衰値、横軸に入力振動の周波数をとるとともに、理解を容易にするためグラフの横幅を図１０のグラフにおける横幅に対して拡大して示したものである。
この図における減衰特性は、２つの減衰ピークＰＫａとＰＫｂの間隔が最も広くなった状態であり、減衰特性がブロード化していることを意味する。このブロード化は、減衰力を発揮する周波数域を拡大して防振性能アップするうえで重要である。

しかし、一方では、仮想線で示す従来の減衰ピークが１つだけのもの（シングルピークという）と比べると、例えば、約３Ｈｚに広がって十分なブロード化を実現しているものの、ピークの高さは低くなり、例えば、約１．１Ｎｓ／ｍｍの減衰力ダウンがある。
この減衰力ダウンは是非とも回避したいところであり、研究の結果、１回目の共振時に第２隔壁１０６が動くこと、及び２回目の共振時に作動液の一部が第２オリフィス通路１１１へ流れることにより、共振効率のロスによって生じることが判明した。これは長いオリフィス通路と短いオリフィス通路の共振周波数が近いと、各オリフィス通路に対する作動液の流動を阻害することを意味する。
そこで、１回目の共振では、第２隔壁１０６をできるだけ動かないように固定し、２回目の共振では、第２オリフィス通路１１１へ作動液ができるだけ流れ込まないようにより確実に連通遮断することが必要になった。

このためには、第１オリフィス通路と第２オリフィス通路の流路を切り換える流路切換手段を設けることが考えられる。しかし、外部のアクチュエータにより、所定の入力振動周波数に応じて切り換わるようなアクティブ（能動的）形式のものではコストが高くなるので、パッシブなものにすることが求められる。
なお、第２隔壁１０６もパッシブに流路を切り換えるものではあるが、入力振動が所定の切換周波数になっても第２オリフィス通路に対する作動液の流動をある程度許容して共振効率のロスを大きくしてしまうものであるから、所定の入力振動周波数で第２オリフィス通路に対する作動液の流動を停止して流路を明確に切り換える流路切換手段とは異なる。なおここで第２オリフィス通路に対する作動液の流動を停止するとは、完全なる停止のみならず、共振効率のロスを従来よりも小さくして、所定の改善目的となる減衰値を実現できる程度に作動液の流動を抑制した状態を含むものとする。

また、特許文献２に示すようにパッシブな流路切換手段を用いた場合でも、第１オリフィス通路と第２オリフィス通路がそれぞれ独立して並存しているため、オリフィス通路の共通部が存在せず、各オリフィス通路をそれぞれ別々に設けなければならないので、これらのオリフィス通路により装置が複雑・大型化してしまう。したがって、第１オリフィス通路と第２オリフィス通路を直列に設けることが必要である。
そのうえ、特許文献２に示される流路切換手段は、入力振動の振幅に応じて作動するため、所定の周波数により開閉させることができないばかりか、微小振幅の入力時には、第１オリフィス通路と第２オリフィス通路の双方へ作動液が流れる可能性があるため、共振ロスの発生を防ぐことができない。

したがって、所定の周波数により確実に切り換わる流路切換手段が求められている。
さらに、特許文献１及び２の液封マウントは、いずれもエンジンの運転状況における異なるモード、例えば、一般走行時やアイドル時のモードに変更したことにより切り換わるものであり、同一モード（例えば、一般走行モード）時において、比較的小さな周波数範囲にて高い減衰ピークを維持したままダブルピークを発生することはできない。
すなわち、特許文献１における副弾性膜では、このような狭い範囲での切り換えを可能とする膜剛性の設定が不可能である。また、特許文献２では、振幅の大小で切り換わるため、狭い周波数域での鋭敏な切り換えができないからである。
そこで本願は、これらの要請の実現を目的とする。

上記課題を解決するため請求項１に係る発明は、液室を仕切部材（１５）により主液室（１６）と副液室（１７）に区画し、仕切部材（１５）に主液室（１６）と、副液室（１７）に連通する中間室（２６）とを連通する、第１オリフィス通路（２２）と第２オリフィス通路（２３）を直列させて設け、
直列した第１オリフィス通路（２２）と第２オリフィス通路（２３）を作動液が流動して第１の共振をする長いオリフィス通路と、第１オリフィス通路（２２）へ主体的に作動液が流動して第２の共振をする短いオリフィス通路とへ流路切換手段（３５）により切り換えることにより、異なる周波数で２つの減衰ピークを発生する液封防振装置において、
前記第２オリフィス通路（２３）を迂回した、前記第１オリフィス通路（２２）及び第２オリフィス通路（２３）よりも通路断面積の大きなバイパス通路（２５）を設け、
このバイパス通路（２５）の一端を前記第１オリフィス通路（２２）と前記第２オリフィス通路（２３）の接続部へ接続し、他端を前記中間室（２６）を介して前記副液室（１７）へ連通させるとともに、
前記流路切換手段（３５）は、入力振動周波数が、前記第１の共振の共振周波数のとき、前記バイパス通路（２５）と前記副液室（１７）とを連通遮断し、
前記第２の共振の共振周波数のとき、前記バイパス通路（２５）と前記副液室（１７）とを連通させるように切り換わり，
入力振動周波数に応じて、前記バイパス通路（２５）における作動液の流動を停止することにより前記第１の共振をする長いオリフィス通路と、
前記バイパス通路（２５）に作動液を流動させることにより、前記第２の共振をする短いオリフィス通路と、へ切り換えることを特徴とする。

請求項２の発明は上記請求項１において、入力振動は、少なくともアイドリングモードと一般走行モードを備え、これらのモードのうち、前記２つの減衰ピークは、同一モードにおいて発生することを特徴とする。

請求項３の発明は上記請求項１又は２において、前記流路切換手段（３５）は、所定の質量を有するマス（３０）を前記中間室（２６）内に備え、
このマス（３０）は、前記第２オリフィス通路（２３）又はバイパス通路（２５）のいずれか一方側における作動液の流動によって振動しつつ他方側と前記副液室（１７）の間を連通遮断し、
所定の周波数のとき慣性により一定位置に停止して、前記一方側と前記副液室（１７）の間を連通遮断するとともに、前記他方側を前記副液室（１７）と連通させることを特徴とする。

請求項４の発明は上記請求項３において、前記マス（３０）は前記２つの減衰ピークを発生させる共振周波数のうち高い方の共振周波数で慣性により振動を停止することを特徴とする。

請求項５の発明は上記請求項１〜４のいずれかにおいて、前記第１オリフィス通路は、その流路の一部を第１オリフィス通路の共振周波数にて膜共振するオリフィス弾性部にて形成されていることを特徴とする。

請求項１の発明によれば、所定の周波数により、長いオリフィス通路又は短いオリフィス通路とに流路を選択的に切り換える流路切換手段を設けたので、所定周波数になると流路切換手段がバイパス通路における作動液の流動を停止し、作動液は第１オリフィス通路及び第２オリフィス通路からなる長いオリフィス通路を流動して共振し、より低い周波数で第１の減衰ピークを生じる。
また、バイパス通路に作動液を流動させると、第２オリフィス通路における作動液の流動が停止し、作動液は第１オリフィス通路にて主体的に流動するので、短い第１オリフィス通路にて共振し、より高い周波数で第２の減衰ピークを発生する。
このため、長短のオリフィス通路を切り換えることで周波数が高低に異なる２つの共振を発生させることにより２つの減衰ピークを発生して減衰域をブロード化できる。
しかも、流路切換手段により長いオリフィス通路と短いオリフィス通路とへ選択的に切り換えるので、いずれか一方の流路だけに作動液を流動させ、他方側に対する作動液の流動を抑制することができ、減衰ロスを少なくできるため、減衰ピークの減衰値をより高くすることができる。
そのうえ、流路切換手段を所定周波数で動作するパッシブなものとし、かつ第１オリフィス通路と第２オリフィス通路を直列させることにより、共通部を有するオリフィス通路構造としたので、コストダウンをはかることができる。

請求項２の発明によれば、２つの減衰ピークを入力振動の同一モードにおいて発生させるので、異なるモードでそれぞれ１つずつ減衰ピークを発生させ、相互の減衰ピーク間における干渉が生じないものと異なり、２つの減衰ピークが相互に干渉しあえるため、減衰をブロード化できる。

請求項３の発明によれば、流路切換手段として所定の質量を有し、所定の周波数のとき慣性により一定位置に停止するマスを用いたので、このマスを中間室内にて第２オリフィス通路又はバイパス通路のいずれか一方側における作動液の流動によって振動しつつ他方側と副液室の間を連通遮断させることにより、作動液の流路を一方側に切り換えることができる。
また、所定の周波数になるとマスが慣性により一定位置に停止するため、一方側と副液室の間を連通遮断するとともに、他方側を副液室と連通させることにより、作動液の流路を他方側に切り換えることができる。
このため、マスの慣性を利用して周波数応答性のある流路切換手段を容易に構成することができる。
また、マスの慣性による停止は入力振動の周波数に対して鋭敏に反応できるので、２つの減衰ピークを生じる周波数の範囲を明確に設定することが容易になる。

請求項４の発明によれば、マスの慣性により振動を停止する周波数を、２つの減衰ピークを発生させる共振のうち高い方の共振周波数に設定したので、高い方の共振周波数以上の振動でマスを慣性により振動停止させておくことができるから、マスの制御が容易になる。

請求項５の発明によれば、第１オリフィス通路２２の流路の一部を第１オリフィス通路の共振周波数にて膜共振するオリフィス弾性部にて形成したので、オリフィス弾性部の膜共振により第１オリフィス通路における共振を強くし、２つの減衰ピークに対応する２つの共振を明瞭に発生させることができる。

本実施形態に係る自動車用エンジンマウントを示す図 図１におけるオリフィス通路構成を模式的に示す図 図２における流路切換を説明する図 本実施形態に係るシミュレーションモデル 上記シミュレーションモデルにパラメータ設定した動特性のグラフ シングルピークの従来例と比較した動特性のグラフ 従来の液封マウントにおける流路切換構造を簡略化して示す図 上記液封マウントにおける減衰特性を示す図 図７のシミュレーションモデル 上記シミュレーションモデルに各パラメータを変化させた動特性を示す図 減衰ピークのブロード化をシミュレートした図

以下、図面に基づいて一実施形態を説明する。
図１は本実施形態に係る自動車用エンジンマウント１０を示し、図１のＡはその概略断面図である。１１は第１取付金具であり、図示しないエンジンへ取付けられている。１２は第２取付金具であり、円筒状をなし、車体（図示省略）へ取付けられている。

第２取付金具１２の一方側の開口部と第１取付金具１１の間には、主弾性体１３が一体化されている。主弾性体１３は略円錐台状をなし、弾性変形して入力振動を主体的に吸収する防振部材であり、ゴム等の適宜材料より構成され所定のバネ定数を有している。主弾性体１３の内部はドーム状の空間を形成する。
第２取付金具１２の他方側の開口部はダイヤフラム１４で覆われ、第１取付金具１１，第２取付金具１２，主弾性体１３，ダイヤフラム１４で囲まれた空間が液室をなす。この液室は、仕切部材１５で主弾性体１３側の主液室１６とダイヤフラム１４側の副液室１７に区画される。

仕切部材１５は２つのリング状をなす金属又は樹脂製の上部材２０と下部材２１を重ねたものである。但し、仕切部材１５の構成はこのような上下２部材からなるものに限定されず、３部材の積み重ね構造等種々可能である。
上部材２０には、第１オリフィス通路２２及び第２オリフィス通路２３が弧状をなして、例えば、半径方向へ同心状に並んで設けられ、図示しないがそれぞれは一部で連通しており、第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３が直列して長いオリフィス通路を形成するようになっている。但し、第１オリフィス通路２２及び第２オリフィス通路２３の形状や配置等は種々に変更可能である。

第１オリフィス通路２２は例えば、一般走行モードにおいて、比較的高い約１８Ｈｚ程度の共振周波数を有するようにチューニングされ、第２オリフィス通路２３は第１オリフィス通路２２と直列にしたとき、エンジンの同一モードである一般走行モードにおいて、比較的低い周波数、例えば約８Ｈｚ程度の共振周波数を有するようにチューニングされている。これらの共振周波数は、同一走行モード、例えば、一般走行モードにおける低い周波数（第１共振点ｆ１）と高い周波数（第２共振点ｆ２）に相当する。なお、この例においては、一般走行モードの周波数域が約５〜２０Ｈｚ、アイドルモードの周波数域が約２５〜３０Ｈｚであるものとする。

第１オリフィス通路２２は一端が主液室１６へ連通し、他端が下部材２１に設けられているオリフィス弾性部２４に臨んでいる。オリフィス弾性部２４は第１オリフィス通路２２に沿って環状に設けられて下部材２１に設けられたバイパス通路２５の一端部を覆っており、第２共振点ｆ２である例えば約１８Ｈｚ程度の高い周波数で膜共振するように設定されている。
バイパス通路２５は第２オリフィス通路２３を迂回して設けられ、バイパス通路２５の他端部は、仕切部材１５の中心部に設けられたマス３０の通路３１に連通している。通路３１は連絡路３２を介して副液室１７へ連通している。

マス３０は、仕切部材１５の中心部に形成された中間室２６内を上下方向へ摺動自在になっており、支持バネ（図２の符号３４）により、振動入力のない中立時にて、バイパス通路２５と連絡路３２が連通する位置になるように位置決めされている。マス３０及び支持バネ３４は流路切換手段３５を構成している。但し、支持バネ３４は必ずしも必要ではなく省略することもできる。流路切換手段３５は所定の周波数で長短のオリフィス通路を選択的に切り換えて流路を切り換える周波数応答性を有する。

中間室２６は第２オリフィス通路２３及びバイパス通路２５の各副液室１７側端部が接続する空間であり、この中にマス３０が第２オリフィス通路２３の作動液流動によって上下動自在に収容されている。第２オリフィス通路２３に作動液が流れると、連通する中間室２６内の作動液が流動してマス３０が中間室２６内を上下動して、第２オリフィス通路２３における作動液の流動を可能にするとともに、バイパス通路２５と連絡路３２間を連通遮断又は連通させる。

すなわち、マス３０が上下動して通路３１とバイパス通路２５が不一致になると、バイパス通路２５と連絡路３２間が連通遮断され、副液室１７と連通しなくなるので、バイパス通路２５内における作動液の流動を止める。
通路３１とバイパス通路２５が一致すると、バイパス通路２５が連絡路３２を介して副液室１７と連通し、バイパス通路２５内における作動液の流動を可能にする。
なお、中間室２６とマス３０との間には若干の間隙３３があり、主液室１６にエンジンの重量がかかり、かつ振動入力前の静的状態（１Ｇ状態）において、主液室１６側から押し出された作動液を副液室１７側へ逃がすようになっている。

また、マス３０は特定の周波数の入力時に慣性によってバイパス通路２５と連絡路３２が連通する中立位置にて上下移動を停止するようになっている。この特定の周波数は第１オリフィス通路２２の共振周波数（第２共振点ｆ２）であり、このようなマス３０の慣性による停止は、マス３０の質量と支持バネ３４の弾性定数を調整することにより実現できる。
本実施形態では、第１オリフィス通路２２のみによる短いオリフィス通路の共振周波数である第２共振点ｆ２で作動液が流動すると、マス３０が慣性により見かけ上の上下動をほぼ停止した状態になるように設定されている。

図１のＢは、上記長短２つのオリフィス通路の構成を簡略化して示す図であり、流路切換手段３５は、第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３とが直列された長いオリフィス通路と、第１オリフィス通路２２のみの短いオリフィス通路のいずれかを副液室１７に対して接続切り換えする。このとき、短いオリフィス通路に切り換わると、第１オリフィス通路２２はオリフィス弾性部２４及びバイパス通路２５を介して副液室１７へ連通し、オリフィス弾性部２４の弾性変形を伴う第１オリフィス通路２２内における作動液の流動を可能にするが、第２オリフィス通路２３内における作動液の流動は止められる。

一方、長いオリフィス通路に切り換わると、第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３は直列してそれぞれの中を作動液が流動するが、バイパス通路２５内には作動液が流れないので、オリフィス弾性部２４は弾性変形しない。
なお、オリフィス弾性部２４はこのような長短２つのオリフィス通路における共振周波数が接近した場合に、各減衰ピークを明瞭に形成するように作用するが、必ずしも設ける必要はなく、これを省略することもできる。

以下、オリフィス通路の切り換えについてさらに詳細に説明する。図２は図１におけるオリフィス通路構成を模式的に示す図であり、第２オリフィス通路２３は一端を第１オリフィス通路２２の一端へ分岐部２７で連通接続し、副液室１７へ近い他端は中間室２６へ連通している。第１オリフィス通路２２は分岐部２７でオリフィス弾性部２４を介してバイパス通路２５の主液室１６側となる一端部へ接続している。

バイパス通路２５は第１オリフィス通路２２及び第２オリフィス通路２３よりも十分に通路断面積が大きく、本実施形態が対象とする低周波領域（例えば、２０Ｈｚ以下）では共振や目詰まりすることなく作動液をスムーズに流動させることができる。バイパス通路２５の副液室１７側となる他端は中間室２６へ直交して接続している。この図では、中間室２６を挟んでバイパス通路２５の延長上に連絡路３２を設け、バイパス通路２５と連絡路３２の間を横切るようにマス３０が上下動するように記載してあり、連絡路３２について図１のＡにおけるものと記載形式が異なるが実質的に同じである。

図３は図２における流路切換を説明する図である。このような液封マウント１０において、主液室１６へ第１共振点ｆ１をなす所定の低い周波数（例えば８Ｈｚ）の振動が入力すると、主液室１６から第１オリフィス通路２２へ作動液が送られる。しかし、オリフィス弾性部２４は入力振動がオリフィス弾性部２４自体の膜共振周波数より低いためほとんど膜共振せず、その結果、作動液は分岐部２７から第２オリフィス通路２３へ流れる。
第２オリフィス通路２３は中間室２６と連通しているので、中間室２６へ入った作動液はマス３０を押し下げ、通路３１がバイパス通路２５及び連絡路３２と不一致になる（図３のＢ）。このとき、バイパス通路２５は副液室１７との間で連通遮断状態となり、バイパス通路２５内の作動液が流動しないため、オリフィス弾性部２４の弾性変形を抑制できる。

マス３０は中間室２６の液圧変動により上下動自在であるから、振動の反転により、第２オリフィス通路２３を主液室１６側へ作動液が流れると、中間室２６内の作動液も第２オリフィス通路２３へ向かって流れるので、マス３０は支持バネ３４に押されて中立位置へ戻り、さらに図３のＡに示すように、上方へ移動する。中立位置では瞬間的に通路３１がバイパス通路２５と一致するが、この位置ではバイパス通路２５に流動がほとんど生じておらず、しかも瞬間的に一致するだけなので、バイパス通路２５と副液室１７の間で作動液がほとんど流動しない。マス３０が上方へ移動して通路３１がバイパス通路２５と不一致になると、バイパス通路２５は再び連通遮断状態になる。

したがって、主液室１６の作動液は、振動入力に伴って、マス３０を図３のＡ・Ｂに示すように上下移動させながら、第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３の中を流動する。このとき、第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３は直列になっているため、Ｌ１＋Ｌ２からなる長いオリフィス通路をなし、例えば約８Ｈｚ程度の低い周波数（第１共振点ｆ１）で共振し、振動を減衰させる。

また、バイパス通路２５には作動液の流動がほぼ生じないこと、並びに入力振動がオリフィス弾性部２４の膜共振周波数より低いため、オリフィス弾性部２４は膜共振しない。
したがって、流路切換手段３５が作動液の流路をバイパス通路２５側の短いオリフィス通路から第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３からなる長いオリフィス通路へ切り換えてこの長いオリフィス通路を主体とする共振を生じさせるとともに、マス３０がバイパス通路２５を連絡路３２（さらには副液室１７）に対して連通遮断して作動液の流動を止めることにより、オリフィス弾性部２４を弾性変形させないか弾性変形を極力抑えることができるため、共振ロスを生じさせないかもしくは共振ロスを極力抑制できる。

主液室１６に第２共振点ｆ２をなすより高い周波数（例えば１８Ｈｚ）の振動が入力すると、主液室１６から第１オリフィス通路２２へ入った作動液によりオリフィス弾性部２４が膜共振する。一方、第２オリフィス通路２３を介して中間室２６内にもこの周波数ｆ２で作動液が流動し、マス３０を振動数ｆ２で上下動させる。ところがマス３０は振動数ｆ２で慣性により見かけ上の上下動を止め中立位置に停止する。このため、中間室２６及び第２オリフィス通路２３における作動液は、周波数ｆ２で流動するものの、その流動ストロークはごく僅かであって、見かけ上は、中間室２６及び第２オリフィス通路２３における作動液はほぼ流動しないような状態になる。
すなわち、第２オリフィス通路２３における作動液の流動は、完全なる停止ではないものの、共振効率のロスを従来よりも小さくして、所定の改善目的となる減衰値を実現できる程度に抑制された状態（本願発明における停止状態）にあることになる。

また、マス３０が中立位置に停止するため、通路３１がバイパス通路２５と連絡路３２へ連通し、バイパス通路２５の作動液は副液室１７の間を流動可能になる。
このため、バイパス通路２５内の作動液は、オリフィス弾性部２４の膜共振により通路３１及び連絡路３２を介して副液室１７との間を流動する。
したがって、流路切換手段３５が作動液の流路を、第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３からなる長いオリフィス通路からバイパス通路２５側の短いオリフィス通路へ切り換えて第１オリフィス通路２２のみからなる短いオリフィス通路を主体とする共振が第２共振点ｆ２（例えば約１８Ｈｚ）で発生する。このとき、マス３０が慣性により中立位置へほぼ停止するため、中間室２６を副液室１７との間で連通遮断し、第２オリフィス通路２３には見かけ上ほぼ作動液の流動が生じなくなるので、第２オリフィス通路２３に対する作動液の流動を極力抑えて第１オリフィス通路２２を主体とする共振をさせることができるため、共振ロスを生じさせないかもしくは共振ロスを極力抑制できる。

図４は、図９同様の本実施形態に係るシミュレーションモデルであり、共通部を共通符号で示す。
このシミュレーションモデルに対して図示のようなパラメータを設定することにより、動特性を得ることができる。ａ〜ｉ・ｋ〜ｎを設定したものである。このうちａ〜ｉは図４におけるものと同様であり、図中のａはマウント全体に対する入力荷重（Ｎ／ｍｍ）、ｂは主弾性体１３への入力荷重（Ｎ／ｍｍ）、ｃは主液室１６の通路断面積（ｍｍ２）、ｄは第１オリフィス通路２２の通路断面積（ｍｍ２）、ｅは第１オリフィス通路２２の長さ（ｍｍ）、ｆは仕切部材１５の受圧面積（ｍｍ２）、ｇはオリフィス弾性部２４の受圧面積（ｍｍ２）、ｈは第２オリフィス通路２３の通路断面積（ｍｍ２）、ｉは第２オリフィス通路２３の長さ（ｍｍ）である。ｋ・ｌはダイヤフラム１４の受圧面積（ｍｍ２）、ｍはマス３０の質量（ｇ）、ｎはマス３０の受圧面積（ｍｍ２）である。ｋ・ｌを合算したものが図９における１つのｊに相当する。

図５は、このパラメータ設定における入力振動の所定振幅時における動特性のグラフであり、Ａは動バネ曲線（縦軸に動バネ定数、横軸に入力振動の周波数を示す；以下同様）、Ｂは減衰曲線（縦軸に減衰値、横軸に入力振動の周波数を示す；以下同様）。
これらのグラフには、マス３０を設けない比較例（すなわち図９の構成）の動特性を仮想線にて併せて示してある。
この比較例との相違より明らかなように、本実施形態によれば、減衰ピークＰＫ１及びＰＫ２からなる明確なダブルピークが生じている。しかも、Ｂに示すように、減衰ピークは比較例のＰＫ４及びＰＫ５よりも高くなっており、例えば、０．９Ｎｓ／ｍｍも上昇している。

図６はシングルピークの従来例における動特性（仮想線）を併記したものであり、Ａに動バネ定数曲線、Ｂに減衰曲線を示す。
このＢに明らかなように、従来のシングルピーク特性における減衰ピークＰＫ３とほぼ同等の減衰ピークをなすとともに、従来よりも例えば約３Ｈｚほどブロード化している。
すなわち、減衰をブロード化できるとともに、従来と同等の減衰ピークを得ることができ、優れた減衰特性を実現できる。

これは、流路切換手段３５を設けることにより、作動液の流路を、第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３とが直列した長いオリフィス通路と第１オリフィス通路２２のみからなる短いオリフィス通路のいずれかに切り換え、長いオリフィス通路に切り換えたときはバイパス通路２５内における作動液の流動を停止させてオリフィス弾性部２４の弾性変形を阻止または弾性変形しにくくし、短いオリフィス通路に切り換えたときは第２オリフィス通路２３における作動液の流動を停止させて、作動液が第２オリフィス通路２３内へ流れ込むのを阻止または流れ込みにくくすることにより、共振ロスを極力減少させることが可能になったことを意味する。

しかも、２つの減衰ピークＰＫ１・ＰＫ２をエンジンの同一モードにおいて並立して発生するので減衰をブロード化できる。これは異なるモードでそれぞれ１つずつ減衰ピークを発生させ、その結果、同一モードでは１つの減衰ピークしか生じず、２つの並立する減衰ピークによって減衰をブロード化できない従来のものと異なる顕著な効果となる。
また、流路切換手段３５を所定周波数で動作するパッシブなものとし、かつ第１オリフィス通路２２と第２オリフィス通路２３を直列させることにより、長短に異なる２つのオリフィス通路において第１オリフィス通路２２を共通部とする構造としたので、コストダウンを図ることができる。

さらに、流路切換手段３５として所定の質量を有し、所定の周波数のとき慣性により一定位置に停止するマス３０を用いたので、このマス３０を第２オリフィス通路２３又はバイパス通路２５のいずれか一方側（例えば、第２オリフィス通路２３側）における作動液の流動によって振動しつつ他方側（例えば、バイパス通路２５側）と副液室１７の間を連通遮断させることにより、作動液の流路を一方側（例えば、第２オリフィス通路２３側）に切り換えることができる。

また、所定の周波数になるとマス３０が慣性により一定位置に停止するため、一方側（例えば、第２オリフィス通路２３側）と副液室１７の間を連通遮断するとともに、他方側（例えば、バイパス通路２５側）を副液室１７と連通させることにより、作動液の流路を他方側（例えば、バイパス通路２５側）に切り換えることができる。
このため、マス３０の慣性を利用して周波数応答性のある流路切換手段を容易に構成することができる。

さらに、マス３０の慣性による停止は入力振動の周波数に対して鋭敏に反応できるので、２つの減衰ピークを生じる周波数の範囲を明確に設定することが容易になる。
しかも、マス３０の慣性により振動を停止する周波数を、２つの共振のうち高い方の共振周波数ｆ２に設定したので、高い方の共振周波数ｆ２以上の振動でマス３０を慣性により振動停止させておくことができるから、マスの制御が容易になる。

また、第１オリフィス通路２２の流路の一部を第１オリフィス通路２２の共振周波数ｆ２にて膜共振するオリフィス弾性部２４にて形成したので、オリフィス弾性部２４の膜共振により第１オリフィス通路２２における共振を強くし、２つの減衰ピークＰＫ１・ＰＫ２に対応する２つの共振を明瞭に発生させることができる。

なお、本願発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、発明の原理内において種々に変形や応用が可能である。例えば、マス３０は第２オリフィス通路２３又はバイパス通路２５のいずれか側の作動液により流動すればよい。したがって、バイパス通路２５の作動液でマス３０を振動させ、所定周波数で慣性により停止したとき、第２オリフィス通路２３側の作動液を流動させるようにしてもよい。
また、流路切換手段３５を設ける位置は、図示のように副液室７の近傍部ではなく、分岐部２７側へ設けてもよい。
さらに、連絡路３２は省略してもよく、第２オリフィス通路２３とバイパス通路２５の合流部を設け、この合流部にマス３０を設けてもよい。
また、マス３０の慣性停止周波数は、第１共振点ｆ１又は第２共振点ｆ２のいずれに設定してもよい。また、２つの減衰ピークを発生させるモードは、一般走行モードばかりでなく、アイドリングモードや発進モード等各種モードに設定可能である。
さらに、ダブルピーク形式ばかりでなく、より多数の減衰ピークを有する形式の液封防振装置にも適用できる。

１０：自動車用エンジンマウント、１３：主弾性体、１５：仕切部材、１６：主液室、１７：副液室、２０：上部材、２１：下部材、２２：第１オリフィス通路、２３：第２オリフィス通路、２４：オリフィス弾性部、２５：バイパス通路、３０：マス

Claims (5)

1. 液室を仕切部材（１５）により主液室（１６）と副液室（１７）に区画し、仕切部材（１５）に主液室（１６）と、副液室（１７）に連通する中間室（２６）とを連通する、第１オリフィス通路（２２）と第２オリフィス通路（２３）を直列させて設け、
   直列した第１オリフィス通路（２２）と第２オリフィス通路（２３）を作動液が流動して第１の共振をする長いオリフィス通路と、第１オリフィス通路（２２）へ主体的に作動液が流動して第２の共振をする短いオリフィス通路とへ流路切換手段（３５）により切り換えることにより、異なる周波数で２つの減衰ピークを発生する液封防振装置において、
   前記第２オリフィス通路（２３）を迂回した、前記第１オリフィス通路（２２）及び第２オリフィス通路（２３）よりも通路断面積の大きなバイパス通路（２５）を設け、
   このバイパス通路（２５）の一端を前記第１オリフィス通路（２２）と前記第２オリフィス通路（２３）の接続部へ接続し、他端を前記中間室（２６）を介して前記副液室（１７）へ連通させるとともに、
   前記流路切換手段（３５）は、入力振動周波数が、前記第１の共振の共振周波数のとき、前記バイパス通路（２５）と前記副液室（１７）とを連通遮断し、
   前記第２の共振の共振周波数のとき、前記バイパス通路（２５）と前記副液室（１７）とを連通させるように切り換わり，
   入力振動周波数に応じて、前記バイパス通路（２５）における作動液の流動を停止することにより前記第１の共振をする長いオリフィス通路と、
   前記バイパス通路（２５）に作動液を流動させることにより、前記第２の共振をする短いオリフィス通路と、へ切り換えることを特徴とする液封防振装置。
2. 入力振動は、少なくともアイドリングモードと一般走行モードを備え、これらのモードのうち、前記２つの減衰ピークは、同一モードにおいて発生することを特徴とする請求項１に記載した液封防振装置。
3. 前記流路切換手段（３５）は、所定の質量を有するマス（３０）を前記中間室（２６）内に備え、
   このマス（３０）は、前記第２オリフィス通路（２３）又はバイパス通路（２５）のいずれか一方側における作動液の流動によって振動しつつ他方側と前記副液室（１７）の間を連通遮断し、
   所定の周波数のとき慣性により一定位置に停止して、前記一方側と前記副液室（１７）の間を連通遮断するとともに、前記他方側を前記副液室（１７）と連通させることを特徴とする請求項１又は２に記載した液封防振装置。
4. 前記マス（３０）は前記２つの減衰ピークを発生させる共振周波数のうち高い方の共振周波数で慣性により振動を停止することを特徴とする請求項３に記載した液封防振装置。
5. 前記第１オリフィス通路（２２）は、その流路の一部を第１オリフィス通路（２２）の共振周波数にて膜共振するオリフィス弾性部（２４）にて形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載した液封防振装置。

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