JP5777207B2 - Method for producing carbide from fibrous biomass - Google Patents

Method for producing carbide from fibrous biomass Download PDF

Info

Publication number
JP5777207B2
JP5777207B2 JP2011152144A JP2011152144A JP5777207B2 JP 5777207 B2 JP5777207 B2 JP 5777207B2 JP 2011152144 A JP2011152144 A JP 2011152144A JP 2011152144 A JP2011152144 A JP 2011152144A JP 5777207 B2 JP5777207 B2 JP 5777207B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
carbide
fibrous biomass
producing
granulated
molded product
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2011152144A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2012046729A (en
Inventor
雅也 栗田
雅也 栗田
友 柏原
友 柏原
吉浩 石田
吉浩 石田
猛 西
猛 西
森 泰彦
泰彦 森
正澄 宮田
正澄 宮田
康介 星沢
康介 星沢
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Engineering Co Ltd
Original Assignee
Nippon Steel Engineering Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Engineering Co Ltd filed Critical Nippon Steel Engineering Co Ltd
Priority to JP2011152144A priority Critical patent/JP5777207B2/en
Publication of JP2012046729A publication Critical patent/JP2012046729A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5777207B2 publication Critical patent/JP5777207B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10Biofuels, e.g. bio-diesel
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel

Landscapes

  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
  • Coke Industry (AREA)

Description

本発明は、パームヤシ残渣等の繊維状バイオマスから炭化物を製造する方法に関する。特に、本発明は、シャフト炉式の廃棄物溶融炉において廃棄物の溶融熱源とすることのできる炭化物をパームヤシ残渣等の繊維状バイオマスから製造する方法に関する。   The present invention relates to a method for producing carbide from fibrous biomass such as palm palm residue. In particular, the present invention relates to a method for producing a carbide that can be used as a heat source for melting waste in a shaft furnace type waste melting furnace from fibrous biomass such as palm palm residue.

一般廃棄物・産業廃棄物、あるいはそれらを乾燥、焼却、破砕処理等によって得られた処理物、これらを一度埋め立て処理後、再度掘り起こした土砂分を含む埋め立てごみ等の廃棄物を処理する方法として、これらの廃棄物をシャフト炉式の廃棄物溶融炉で溶融処理してスラグ、メタルとして再資源化する方法が実施されている。   As a method for treating waste such as landfill waste including earth and sand that has been dug up again after landfill processing once, after treating these wastes by general waste and industrial waste, or those obtained by drying, incineration, crushing, etc. These wastes are melted in a shaft furnace type waste melting furnace and recycled as slag and metal.

シャフト炉式の廃棄物溶融炉について図11を参照して説明すると、その炉本体1は、シャフト部1aと、下部の朝顔部5と、炉底部10からなる。炉底部10には燃焼・溶融帯用の下段羽口3が設けられており、その上方には熱分解帯用の複数段の上段羽口2が設けられている。下段羽口3からは酸素又は酸素富化空気を供給し、上段羽口2からは燃焼支持ガスとして空気を供給する。   A shaft furnace type waste melting furnace will be described with reference to FIG. 11. The furnace body 1 includes a shaft portion 1 a, a lower morning glory portion 5, and a furnace bottom portion 10. The bottom 10 of the furnace is provided with a lower tuyere 3 for a combustion / melting zone, and a plurality of upper tuyere 2 for a pyrolysis zone are provided above it. Oxygen or oxygen-enriched air is supplied from the lower tuyere 3, and air is supplied from the upper tuyere 2 as a combustion support gas.

炉本体1の上部には、処理対象となる廃棄物、助燃剤としてのコークス、塩基度調整剤としての石灰石等を炉内に装入するためのシール弁を備えた装入装置11が設けられている。炉本体1の下端部には、廃棄物を溶融処理した後のスラグ、メタルを排出する出滓口13が設けられている。   In the upper part of the furnace body 1, a charging device 11 having a seal valve for charging waste to be treated, coke as a combustion aid, limestone as a basicity adjusting agent, etc. into the furnace is provided. ing. At the lower end of the furnace body 1, an outlet 13 for discharging slag and metal after melting the waste is provided.

上記構成において、炉内に装入された廃棄物1bは、炉本体1の上層から乾燥・予熱帯6(約300〜400℃)、熱分解帯7(約300〜1000℃)、燃焼・溶融帯8(約1700〜1800℃)を通過して溶融処理される。   In the above configuration, the waste 1b charged in the furnace is dried / pre-trophic 6 (about 300-400 ° C.), pyrolysis zone 7 (about 300-1000 ° C.), combustion / melting from the upper layer of the furnace body 1 It melt-processes by passing through band 8 (about 1700-1800 ° C.).

下段羽口3から供給した酸素又は酸素富化空気によってコークス4や廃棄物の熱分解残渣14を高温で燃焼し、溶融熱源とする。一方、上段羽口2からは空気を供給して主に廃棄物の熱分解残渣14を燃焼し、発生したガスで廃棄物の乾燥・予熱及び熱分解を行う。溶融した廃棄物はスラグ、メタルを溶融物として出滓口13より排出される。   The coke 4 and waste pyrolysis residue 14 are burned at a high temperature with oxygen or oxygen-enriched air supplied from the lower tuyere 3 to form a melting heat source. On the other hand, air is supplied from the upper tuyere 2 to mainly burn the pyrolysis residue 14 of the waste, and the generated gas is used for drying / preheating and pyrolysis of the waste. The molten waste is discharged from the outlet 13 with slag and metal as melt.

発生した高温のガスは、炉本体内の廃棄物の充填層を対向流として上昇し、炉本体上部の排ガス管12から燃焼室へ導入されて燃焼される。その燃焼排ガスは、排ガス管を通ってボイラーへ導入され、熱が回収された後、減温塔で温度を調整して集じん機に通され、さらには、触媒反応塔で有害物質を除去した後、煙突から排出される。   The generated high-temperature gas rises with the packed bed of waste in the furnace body as a counterflow, is introduced into the combustion chamber from the exhaust gas pipe 12 at the top of the furnace body, and is burned. The combustion exhaust gas is introduced into the boiler through an exhaust gas pipe, and after heat is recovered, the temperature is adjusted in a temperature reducing tower and passed through a dust collector, and further, harmful substances are removed in a catalytic reaction tower. After that, it is discharged from the chimney.

このように、シャフト炉式の廃棄物溶融炉ではコークスを使用する。しかし、地球温暖化防止の観点から、化石燃料に由来するCO排出量の削減が求められており、化石燃料の使用量を削減するニーズが高まってきている。発電の1次エネルギーとしては、太陽光、風力、原子力等の様々な手段が開発されているが、産業用コークスについては代替物の開発及び実用化が進んでいない。そのため、現状では石炭を原料としたコークスの使用が必須となっているが、シャフト炉式の廃棄物溶融炉においてもコークス使用量の削減が求められている。 Thus, coke is used in a shaft furnace type waste melting furnace. However, from the viewpoint of preventing global warming, there is a demand for reducing CO 2 emissions derived from fossil fuels, and there is an increasing need to reduce the use of fossil fuels. Various means such as solar power, wind power, and nuclear power have been developed as primary energy for power generation, but development and commercialization of alternatives for industrial coke have not progressed. Therefore, at present, the use of coke made of coal as a raw material is indispensable, but reduction of the amount of coke used is also required in a shaft furnace type waste melting furnace.

その削減策の一つとして、石炭を原料とするコークスを、バイオマスを原料とする塊状燃料で代替することが提案されている。例えば、特許文献1では、バイオマスとして平均粒径1mm以下の木材粉(オガクズ)を乾燥し水分10質量%以下とした原料を加熱加圧成型して中空筒状の固形物とし、その固形物を乾留した炭化物をコークスの代わりに使用することが提案されている。しかしながら、近年、木材粉の発生量が減少し、その安定的な調達が困難になっている。   As one of the reduction measures, it has been proposed to replace coke using coal as a raw material with bulk fuel using biomass as a raw material. For example, in Patent Document 1, a raw material having an average particle diameter of 1 mm or less as a biomass is dried by heating and press-molding a raw material having a moisture content of 10% by mass or less to form a hollow cylindrical solid, It has been proposed to use carbonized carbonized carbon instead of coke. However, in recent years, the amount of wood powder generated has decreased, making it difficult to procure it stably.

一方、未利用バイオマスとしてのパームヤシ残渣は多量に発生している。パームヤシ残渣は、野積みされて発酵したり、焼却されたりと、十分な活用が出来ておらず、木材粉に代わる炭化物原料としての適用可能性がある。しかしながら、パームヤシ残渣などの繊維状バイオマスは、木材粉と違い加熱加圧成型しても十分な強度を得ることが出来ず、コークス代替物としての利用が困難であった。 On the other hand, a large amount of palm palm residue as unused biomass is generated. Palm palm residues are not fully utilized, such as being piled up and fermented or incinerated, and may be applied as a carbide raw material to replace wood flour. However, fibrous biomass such as palm palm residue cannot obtain sufficient strength even when heated and pressed unlike wood powder, and it has been difficult to use as a coke substitute.

助燃剤として溶融炉の上部から装入されるコークスは、概ね塊状のまま炉本体1を下降し、炉底部において高温火格子を形成して溶融熱源となる。従って、強度が十分でない炭化物を溶融炉に装入した場合は、炉底部に到達するまでに粉々になってしまうので、炉底部で高温火格子を形成するためには装入量を増やさなくてはならず、場合によっては溶融炉の運転ができなくなる。 The coke charged from the upper part of the melting furnace as an auxiliary combustor descends the furnace main body 1 in a substantially lump shape, forms a high-temperature grate at the bottom of the furnace, and becomes a melting heat source. Therefore, if carbide with insufficient strength is charged into the melting furnace, it will be shattered before reaching the bottom of the furnace, so it is necessary to increase the charging amount in order to form a high-temperature grate at the bottom of the furnace. In some cases, the melting furnace cannot be operated.

特開2007−93069号公報JP 2007-93069 A

そこで、本発明は、廃棄物溶融炉の廃棄物の溶融熱源となるコークスの代替となる十分な強度を得ることができる炭化物を繊維状バイオマスから製造する方法を提供するものである。   Therefore, the present invention provides a method for producing carbide from fibrous biomass that can obtain sufficient strength to replace coke as a heat source for melting waste in a waste melting furnace.

本発明は、繊維状バイオマスを破砕し、破砕した繊維状バイオマスを乾燥し、乾燥した繊維状バイオマスから造粒物を製造し、製造した造粒物から中空筒状の成型物を加熱加圧成型し、得られた中空筒状の成型物を炭化す炭化物の製造方法であって、前記造粒物がペレットであり、当該ペレットの断面の直径若しくはペレットの断面の対角線の長さを、中空筒状の成型物の中空部の内径(d)と成型物の外接円の直径(D)の差(D−d)の1/10〜1/2の範囲に製造することを特徴とするものである。 In the present invention, fibrous biomass is crushed, the crushed fibrous biomass is dried, a granulated product is produced from the dried fibrous biomass, and a hollow cylindrical molded product is heated and pressure-molded from the produced granulated product. and a method of manufacturing a carbide you carbonizing the resulting hollow cylindrical molded article, said a granulated product is pellets, a length of a diagonal line of diameter or pellets of the cross-section of the cross-section of the pellets, hollow It is characterized by being manufactured within a range of 1/10 to 1/2 of the difference (D−d) between the inner diameter (d) of the hollow part of the cylindrical molded product and the diameter (D) of the circumscribed circle of the molded product It is.

繊維状バイオマスは含水率が高いので、造粒物を製造する前には乾燥させておく必要がある。また、乾燥時には比表面積を大きくとることが必要なことから、乾燥前に破砕することが望ましい。この場合、破砕寸法は、10mm〜50mmとすることが望ましい。   Since fibrous biomass has a high moisture content, it is necessary to dry it before producing a granulated product. Further, since it is necessary to increase the specific surface area during drying, it is desirable to crush before drying. In this case, the crushing dimension is desirably 10 mm to 50 mm.

製造する造粒物はペレットであり、外形が概ね円柱状であることが好ましい。但し、造粒物の形状が制限されることはなく、タブレット、立方形状、球形状などであってもよい。 The granulated product to be produced is a pellet, and the outer shape is preferably substantially cylindrical. However, the shape of the granulated product is not limited, and may be a tablet, a cubic shape, a spherical shape, or the like.

また、繊維状バイオマスでは原料が細い繊維状であることから内部での圧縮力が不均一となり、圧縮力を十分にかけることが出来ずに十分な成型強度、成型密度を得ることができない。しかしながら、ペレット等の造粒物にすることで原料に対し成型機内部での成型圧力を均等かつ高くかけることができ、成型性が上がり、容易に成型出来るとともに、高密度で品質の良い成型物を得ることができる。このようにして得られた成型物を炭化することで密度が高く、強度の高い炭化物を得ることができる。   Further, since the raw material of fibrous biomass is a thin fiber, the internal compression force becomes non-uniform, and the compression force cannot be sufficiently applied, so that sufficient molding strength and molding density cannot be obtained. However, by using granulated materials such as pellets, the molding pressure inside the molding machine can be applied uniformly and high to the raw material, the moldability is improved, it can be easily molded, and the molded product has high density and good quality. Can be obtained. By carbonizing the molded product thus obtained, a carbide having high density and high strength can be obtained.

本発明に用いる繊維状バイオマスは、パームオイルの製造過程で発生する廃棄物である空果房(EFB:Empty Fruit Bunch)、バイオエタノールの製造過程で発生する固形残渣、及びサトウキビのしぼりかすなどである。従来、パームオイル残渣のような繊維状バイオマスは廃棄処分されるか、せいぜい有機肥料として利用されているに過ぎなかった。この繊維状バイオマスは、廃棄物として多量に発生することから、本発明により廃棄物の有効利用が可能となる。   Fibrous biomass used in the present invention is empty fruit bunch (EFB), which is a waste generated in the manufacturing process of palm oil, a solid residue generated in the manufacturing process of bioethanol, and sugarcane residue. is there. Conventionally, fibrous biomass such as palm oil residue has been disposed of or at best utilized as organic fertilizer. Since this fibrous biomass is generated in large quantities as waste, the present invention enables effective use of waste.

繊維状バイオマスの含水率は高く、そのままでは利用できないので乾燥させる。造粒(例えばペレットを製造する)前の含水率を10質量%〜20質量%とすることで成型品の品質を保つことができる。含水率が10質量%よりも低い場合には、造粒機(例えばペレット製造装置)内部で摩擦が発生しなくなり、造粒が出来なくなる。一方で、含水率が20質量%を超えると成型時の熱で水分が急激に膨張し成型物が破裂し成型が十分に出来ない。   Since the moisture content of fibrous biomass is high and cannot be used as it is, it is dried. By setting the water content before granulation (for example, producing pellets) to 10% by mass to 20% by mass, the quality of the molded product can be maintained. When the moisture content is lower than 10% by mass, friction does not occur inside the granulator (for example, pellet production apparatus), and granulation cannot be performed. On the other hand, if the moisture content exceeds 20% by mass, the moisture rapidly expands due to heat during molding, and the molded product ruptures and the molding cannot be performed sufficiently.

繊維状バイオマスは、乾燥後に0.5mm〜10mmにまで粉砕してから造粒するのが好ましい。繊維状バイオマスの粉砕寸法を0.5mm〜10mmとすることにより、比表面積を十分にとることができ、リグニンの抽出が可能になる。なお、粉砕寸法を0.5mm未満とすると粉砕動力が大きくなるため現実的ではない。また、繊維状バイオマスの粉砕を乾燥前に行うと、含水率が高い場合に粉砕が十分に出来ず、比表面積を十分にとることが出来ない場合がある。   The fibrous biomass is preferably granulated after drying to 0.5 mm to 10 mm. By setting the pulverized dimensions of the fibrous biomass to 0.5 mm to 10 mm, a sufficient specific surface area can be obtained, and lignin can be extracted. Note that if the pulverization dimension is less than 0.5 mm, the pulverization power increases, which is not realistic. Further, if the fibrous biomass is pulverized before drying, it may not be sufficiently pulverized when the moisture content is high, and the specific surface area may not be sufficient.

また、繊維状バイオマスの繊維の長さが造粒物の最大寸法より長い場合には造粒物を切断する際に繊維が切断されず、引き抜かれることにより造粒物が粉化し、成型物の品質を確保できなくなる。成型物の品質を確保し、さらに加熱後の圧潰強度が2500N以上である炭化物を製造するためには造粒物の粉化率が0.8質量%以下であることが好ましい。なお、前記「粉化率」とは、4mm篩上の造粒物2000gをビニール袋に詰め、2000mmの高さからコンクリート床に4回落下させた後の4mm篩下質量の初期質量に対する割合を意味する。   In addition, when the fiber length of the fibrous biomass is longer than the maximum dimension of the granulated product, the fiber is not cut when the granulated product is cut. Quality cannot be secured. In order to ensure the quality of the molded product and to produce a carbide having a crushing strength of 2500 N or more after heating, the granulated product preferably has a pulverization rate of 0.8% by mass or less. The “powdering rate” is the ratio of the mass under the 4 mm sieve to the initial mass after 2000 g of granulated material on the 4 mm sieve is packed in a plastic bag and dropped 4 times from a height of 2000 mm onto the concrete floor. means.

造粒物としてのペレットの好ましい長さは10〜30mmであるため、粉砕された繊維状バイオマスの繊維の長さは0.5〜10mmが好ましい。ペレットの断面の直径若しくはペレットの断面の対角線の長さを、中空筒状の成型物の中空部の内径(d)と成型物の外接円の直径(D)の差(D−d)の1/10〜1/2の範囲に製造する。ペレットの径若しくは対角線の長さを成型機の押し出し部の最小寸法(=中空筒状成型物の中空部の内径(d)と成型物の外接円の直径(D)の差(D−d))の1/10〜1/2とすることで、成型時に押し出し部の側壁からの力の伝達が十分あり、押し出し抵抗によって十分な圧縮力を得ることが可能となり、成型品の比重、強度が十分に高くなる。1/10未満では粒子間の力の伝達が不十分で未造粒時に比べて物理的な特牲が向上せず、成型品の品質が十分でない。また、造粒物の寸法が1/2を超えると押し出し部で閉塞が発生し、成型機が安定して運転できない。   Since the preferable length of the pellet as the granulated product is 10 to 30 mm, the length of the pulverized fibrous biomass is preferably 0.5 to 10 mm. The diameter of the cross section of the pellet or the length of the diagonal line of the cross section of the pellet is 1 of the difference (D−d) between the inner diameter (d) of the hollow portion of the hollow cylindrical molded product and the diameter (D) of the circumscribed circle of the molded product. Manufacture in the range of / 10 to 1/2. The diameter of the pellet or the length of the diagonal line is the minimum dimension of the extrusion part of the molding machine (= the difference (D−d) between the inner diameter (d) of the hollow part of the hollow cylindrical molded product and the diameter (D) of the circumscribed circle of the molded product ) Of 1/10 to 1/2, the force from the side wall of the extruded portion is sufficiently transmitted during molding, and a sufficient compressive force can be obtained by the extrusion resistance, and the specific gravity and strength of the molded product are reduced. High enough. If it is less than 1/10, the transmission of force between the particles is insufficient, the physical characteristics are not improved as compared with the case of not granulated, and the quality of the molded product is not sufficient. Moreover, when the dimension of the granulated product exceeds 1/2, the extruded portion is clogged, and the molding machine cannot be stably operated.

また、製造された造粒物の成型機での加熱加圧成型は、150℃〜250℃で行うのが好ましく、200℃〜250℃であることが更に好ましい。成型時の温度を150℃〜250℃とすることで、十分な強度の成型物を得ることが出来、結果としてコークスの代替えとなり得る強度の炭化物を製造することが出来る。成型温度が150℃未満の場合は、バインダーとなるリグニンの軟化、溶出が十分に出来ず、成型が十分に進まない。また、成型温度が250℃を超えると被成型原料が熱分解、揮発するため、成型圧力が不十分となり、成型が十分でない。   Moreover, it is preferable to perform the heating and pressure molding with the molding machine of the manufactured granulated material at 150 to 250 degreeC, and it is still more preferable that it is 200 to 250 degreeC. By setting the temperature at the time of molding to 150 ° C. to 250 ° C., it is possible to obtain a molded product with sufficient strength, and as a result, it is possible to produce a carbide with strength that can substitute for coke. When the molding temperature is less than 150 ° C., the lignin serving as the binder cannot be sufficiently softened and eluted, and the molding does not proceed sufficiently. On the other hand, if the molding temperature exceeds 250 ° C., the material to be molded is thermally decomposed and volatilized, so that the molding pressure becomes insufficient and the molding is not sufficient.

中空筒状の成型物を、外接円の直径(D)が30〜80mm、成型物の中空部の内径(d)が10〜40mm、d/Dが0.1〜0.5の範囲になるように成型する。これによって成型時に被成型原料に均一な圧力がかかり、かつ、成型物の肉厚が適切になる。   The hollow cylindrical molded product has a circumscribed circle diameter (D) of 30 to 80 mm, an inner diameter (d) of the hollow portion of the molded product of 10 to 40 mm, and d / D of 0.1 to 0.5. To be molded. As a result, a uniform pressure is applied to the material to be molded at the time of molding, and the thickness of the molded product becomes appropriate.

成型物の炭化は600〜1200℃の温度範囲で行う。これにより、得られた炭化物の性状が高炉コークスの性状と近くなり、廃棄物溶融炉の炉底部の高温雰囲気でも高温火格子を形成可能で、安定した運転が可能となる。   Carbonization of the molded product is performed in a temperature range of 600 to 1200 ° C. As a result, the properties of the obtained carbide are close to those of the blast furnace coke, a high temperature grate can be formed even in a high temperature atmosphere at the bottom of the waste melting furnace, and stable operation is possible.

破砕した繊維状バイオマスを乾燥し、乾燥した繊維状バイオマスのうち、一部で造粒物を製造し、残りの乾燥した繊維状バイオマスと造粒物を混合し、この混合物を加熱加圧成型してもよい。造粒物の製造工程では動力を多く必要とすることから、造粒物の割合を減らすことで、効率のよい製造が可能となる。造粒物の混合割合は、50質量%以上とする。造粒物の割合が50%未満では成型物の品質が十分ではない。   The crushed fibrous biomass is dried, a granulated product is produced in a part of the dried fibrous biomass, the remaining dried fibrous biomass and the granulated product are mixed, and this mixture is heated and pressed. May be. Since a large amount of power is required in the production process of the granulated product, efficient production is possible by reducing the ratio of the granulated product. The mixing ratio of the granulated product is 50% by mass or more. If the ratio of the granulated product is less than 50%, the quality of the molded product is not sufficient.

また、繊維状バイオマスを破砕する前に、粗破砕をするようにしてもよい。この場合、粗破砕の寸法は、50mm〜200mmとなるように破砕することが望ましい。   Moreover, you may make it roughly crush before crushing fibrous biomass. In this case, it is desirable to crush so that the dimension of rough crushing may be 50 mm-200 mm.

本発明によれば、繊維状バイオマスをペレット等の造粒物にすることにより、加熱加圧成型が容易となり、密度、強度が高い炭化物を製造することが出来る。   According to the present invention, by forming fibrous biomass into a granulated product such as pellets, heating and pressing can be easily performed, and a carbide having high density and strength can be produced.

繊維状バイオマスから製造した炭化物をシャフト炉式の廃棄物溶融炉においてコークスの代わりに使用することで、コークス使用量を削減することができ、化石燃料に由来するCO排出量の削減を図ることができる。 By using carbide produced from fibrous biomass in place of coke in a shaft furnace type waste melting furnace, coke consumption can be reduced, and CO 2 emissions derived from fossil fuels can be reduced. Can do.

本発明に係る炭化物の製造工程を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing process of the carbide | carbonized_material which concerns on this invention. 本発明に係る炭化物の別の製造工程を示す図である。It is a figure which shows another manufacturing process of the carbide | carbonized_material which concerns on this invention. 本発明に係る炭化物のさらに別の製造工程を示す図である。It is a figure which shows another manufacturing process of the carbide | carbonized_material which concerns on this invention. 本発明に係る炭化物の製造設備を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing equipment of the carbide | carbonized_material which concerns on this invention. 主要な工程における繊維状バイオマスの状態の一例を示す撮影図である。It is an imaging | photography figure which shows an example of the state of the fibrous biomass in a main process. 本発明で使用する成型機の例を示す図である。It is a figure which shows the example of the molding machine used by this invention. 本発明による中空筒状の炭化物の断面形状を示す図である。It is a figure which shows the cross-sectional shape of the hollow cylindrical carbide | carbonized_material by this invention. 成型温度と炭化物の圧潰強度の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between molding temperature and the crushing strength of carbide. 成型温度と成型物の見掛密度の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between molding temperature and the apparent density of a molding. 造粒物の粉化率と炭化物の圧潰強度の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the powdering rate of a granulated material, and the crushing strength of a carbide | carbonized_material. 廃棄物溶融処理設備の概略図である。It is the schematic of a waste melting processing facility.

本発明の好ましい実施形態は、シャフト炉式の廃棄物溶融炉において廃棄物の溶融熱源とする炭化物を繊維状バイオマスから製造する方法であって、図1に示すように、繊維状バイオマスを破砕機で破砕し、破砕した繊維状バイオマスを乾燥機で乾燥し、乾燥した繊維状バイオマスを粉砕し、粉砕した繊維状バイオマスを原料にして造粒機で造粒物を製造し、造粒物を原料にして成型機で加熱加圧成型して中空筒状の成型物にする。造粒物としてはペレットが好ましく、この場合、ペレット製造装置を造粒機として用いる。その後、乾留炉などの炭化装置で成型物を炭化することによって炭化物を得る。このように製造された炭化物は、廃棄物溶融炉において廃棄物の溶融熱源に利用する。   A preferred embodiment of the present invention is a method for producing carbide from a fibrous biomass as a heat source for melting waste in a shaft furnace type waste melting furnace, as shown in FIG. Crushed, dried crushed fibrous biomass with a dryer, pulverized dried fibrous biomass, manufactured granulated material from the pulverized fibrous biomass as a raw material, the granulated material as a raw material Then, it is heated and pressed by a molding machine to form a hollow cylindrical molded product. Pellet is preferable as the granulated product, and in this case, a pellet manufacturing apparatus is used as a granulator. Then, a carbide | carbonized_material is obtained by carbonizing a molding with carbonization apparatuses, such as a dry distillation furnace. The carbide thus produced is used as a heat source for melting waste in a waste melting furnace.

また、図2に示すように、繊維状バイオマスを粗破砕機で粗破砕し、その後に粉砕機で粉砕するようにしてもよい。すなわち、破砕工程を2段階で行うようにする。粗破砕工程では、50mm〜200mmとなるように破砕し、次の破砕工程で10〜50mmの長さとなるように破砕する。その後は、図1の実施形態と同様に、乾燥機で乾燥し、乾燥した繊維状バイオマスを粉砕し、粉砕した繊維状バイオマスからペレットなどの造粒物を製造し、造粒物を成型機で成型物にしてもよい。   Moreover, as shown in FIG. 2, fibrous biomass may be roughly crushed with a coarse crusher and then pulverized with a pulverizer. That is, the crushing process is performed in two stages. In a rough crushing process, it crushes so that it may become 50 mm-200 mm, and it crushes so that it may become 10-50 mm in a next crushing process. Thereafter, in the same manner as in the embodiment of FIG. 1, the dried fibrous biomass is pulverized, the granulated product such as pellets is produced from the pulverized fibrous biomass, and the granulated product is processed with a molding machine. It may be a molded product.

また、図3に示すように、破砕機で破砕した繊維状バイオマスを乾燥機で乾燥し、乾燥した繊維状バイオマスを粉砕し、粉砕された繊維状バイオマスのうちの一部でペレット等の造粒物を製造し、造粒しない残りの粉砕された繊維状バイオマスと造粒物を混合して、この混合物を成型機で成型してもよい。この場合、造粒物の混合割合を50質量%以上とするのが好ましい。   Moreover, as shown in FIG. 3, the fibrous biomass crushed with the crusher is dried with a dryer, the dried fibrous biomass is pulverized, and granulation such as pellets is performed with a part of the pulverized fibrous biomass. The product may be manufactured, the remaining pulverized fibrous biomass that is not granulated and the granulated product may be mixed, and the mixture may be molded with a molding machine. In this case, the mixing ratio of the granulated product is preferably 50% by mass or more.

以下、繊維状バイオマスとしてパームヤシ残渣を用い、図1に示した工程で炭化物を製造する実施例について説明する。図4は、本実施例に用いたシステムの概略構成図である。図5は、主要な工程における繊維状バイオマスの状態の一例を示す撮影図である。   Hereinafter, the Example which manufactures a carbide | carbonized_material at the process shown in FIG. 1 using a palm palm residue as fibrous biomass is described. FIG. 4 is a schematic configuration diagram of the system used in this embodiment. FIG. 5 is a photograph showing an example of the state of fibrous biomass in the main process.

図4において、繊維状バイオマス(例えば、図5(a)のパームヤシ残渣)をプレス15によって含水率30〜50質量%まで脱水する。図4には、プレス15の好ましい一例としてスクリュープレス式の脱水機を示している。   In FIG. 4, fibrous biomass (for example, palm palm residue in FIG. 5A) is dehydrated with a press 15 to a moisture content of 30 to 50 mass%. FIG. 4 shows a screw press type dehydrator as a preferred example of the press 15.

脱水後の繊維状バイオマスはコンベア16によって破砕機としてのカッター17まで搬送し、カッター17によって10〜50mm程度の長さとなるように破砕する。破砕機としては、回転刃と固定刃によって被処理物を破砕するカッターを用いることができる。   The dehydrated fibrous biomass is conveyed by a conveyor 16 to a cutter 17 as a crusher, and is crushed by the cutter 17 so as to have a length of about 10 to 50 mm. As the crusher, a cutter that crushes an object to be processed with a rotary blade and a fixed blade can be used.

破砕後の繊維状バイオマスは乾燥工程に送られる。乾燥炉18からの熱風を利用し、ロータリードライヤー19内で破砕後の繊維状バイオマスを乾燥させる。すなわち、ロータリードライヤー19の回転胴体19aの一端側に繊維状バイオマスを投入し、回転胴体19aによって繊維状バイオマスを撹拌しながら熱風に曝すことによって乾燥させる。回転胴体19aは、傾斜配置されており、繊維状バイオマスは、回転胴体19aの内部で撹拌されながら他端側に移送される。   The crushed fibrous biomass is sent to the drying process. Using the hot air from the drying furnace 18, the crushed fibrous biomass is dried in the rotary dryer 19. That is, fibrous biomass is put into one end side of the rotary body 19a of the rotary dryer 19, and dried by exposing the fibrous biomass to hot air while stirring the rotary body 19a. The rotating body 19a is inclined and the fibrous biomass is transferred to the other end side while being stirred inside the rotating body 19a.

回転胴体19aの他端側の出口から排出された繊維状バイオマスは、さらに高圧ターボファン20によってサイクロンセパレータ21まで気流搬送される。この気流搬送の過程においても繊維状バイオマスは乾燥される。最終的には、含水率10〜20質量%程度まで乾燥させる。   The fibrous biomass discharged from the outlet on the other end side of the rotating body 19 a is further air-flowed to the cyclone separator 21 by the high-pressure turbofan 20. The fibrous biomass is also dried during the airflow conveyance process. Finally, it is dried to a moisture content of about 10 to 20% by mass.

乾燥後の繊維状バイオマスは、サイクロンセパレータ21によって捕集され、サイクロンセパレータ21下部の定量切出装置22から排出され、粉砕機23によって0.5〜10mmの長さとなるように粉砕される。粉砕機23は、固定刃と回転する粉砕刃によって被処理物を粉砕する(図5(b)参照)。   The dried fibrous biomass is collected by the cyclone separator 21, discharged from the quantitative cutting device 22 below the cyclone separator 21, and pulverized to a length of 0.5 to 10 mm by the pulverizer 23. The pulverizer 23 pulverizes the workpiece with a fixed blade and a rotating pulverization blade (see FIG. 5B).

粉砕後の繊維状バイオマスはペレット製造装置24で平均径0.5〜10mm、長さ10〜30mmのペレットが製造される。ペレット製造装置24は、多数の円筒形の小孔を持つダイスと圧縮ローラからなり、繊維状バイオマスは圧縮ローラで小孔に押し込まれてペレットに成型される(図5(c)参照)。   The pulverized fibrous biomass is produced by a pellet production apparatus 24 to produce pellets having an average diameter of 0.5 to 10 mm and a length of 10 to 30 mm. The pellet manufacturing apparatus 24 includes a die having a large number of small cylindrical holes and a compression roller, and fibrous biomass is pressed into the small holes by the compression roller and formed into pellets (see FIG. 5C).

ペレットは成型機25に投入されて成型され(図5(d)参照)、成型物は乾留炉26で乾留する(図5(e)参照)。成型機25として、例えば、図6に示す乾式のスクリュー型押出成型機を使用し、繊維状バイオマス原料をスクリュー25aでダイス25bに送り込み、ダイス25bをヒータ25cによって150℃〜250℃に加熱して中空筒状に成型する。中空筒状の成型物の断面形状については、中空部の内径(d)と成型物の外接円の直径(D)が適切な範囲にあれば、図7(a)に示す円形をはじめ、(b)の四角形、(c)の六角形、(d)の三角形などであってもよい。   The pellets are put into the molding machine 25 and molded (see FIG. 5D), and the molded product is carbonized in the carbonization furnace 26 (see FIG. 5E). As the molding machine 25, for example, a dry screw-type extrusion molding machine shown in FIG. 6 is used. The fibrous biomass material is fed into the die 25b with the screw 25a, and the die 25b is heated to 150 ° C. to 250 ° C. with the heater 25c. Molded into a hollow cylinder. As for the cross-sectional shape of the hollow cylindrical molded product, if the inner diameter (d) of the hollow portion and the diameter (D) of the circumscribed circle of the molded product are within an appropriate range, the circular shape shown in FIG. It may be a quadrangle of b), a hexagon of (c), a triangle of (d), or the like.

ペレットの断面が円形の場合はその直径、断面が多角形の場合はその対角線の長さ若しくは外接円の直径を、中空筒状の成型物の中空部の内径(d)と成型物の外接円の直径(D)の差(D−d)の1/10〜1/2の範囲になるようにする。この中空筒状の成型物の具体的な形状は、その断面形状が、外径30〜80mmで内部に直径10〜40mmの空胴を持ち、外径をD、内径をdとするとd/Dが0.1〜0.5の範囲にある中空筒状とした。また、乾留炉26による乾留温度は600〜1200℃の範囲とした。   If the cross section of the pellet is circular, the diameter of the pellet, if the cross section is polygonal, the length of the diagonal or the diameter of the circumscribed circle, the inner diameter (d) of the hollow portion of the hollow cylindrical molded product and the circumscribed circle of the molded product In the range of 1/10 to 1/2 of the difference (D−d) in the diameter (D) of The specific shape of this hollow cylindrical molded product is d / D, where the cross-sectional shape is 30 to 80 mm in outer diameter, a cavity with a diameter of 10 to 40 mm inside, D is the outer diameter, and d is the inner diameter. Was in the form of a hollow cylinder in the range of 0.1 to 0.5. Moreover, the carbonization temperature by the carbonization furnace 26 was made into the range of 600-1200 degreeC.

表1はペレット化の有無による成型性の評価を示す。すなわち、ペレットに成型する工程を有する本実施例と、ペレットに成型する工程を有しないこと以外は本実施例と同様の工程で炭化物を製造した比較例との比較によって成型性を評価した。   Table 1 shows the evaluation of moldability with and without pelletization. That is, the moldability was evaluated by comparing this example having a step of forming into pellets with a comparative example in which carbide was produced in the same steps as in this example except that the step of forming into pellets was not provided.

破砕・粉砕のみでペレットにしない場合は、成型機25で成型することは可能ではあるが、成型機25の出口から押し出されるとすぐに折れたり崩れたりして品質が安定しない。すなわち、ペレット化しない場合は実質的に成型できないと言える。これに対して、成型前にペレットにした場合には、成型が容易で所望の成型サイズの成型物を得ることができ、非常に高い品質が得られた。   If the pellet is formed only by crushing and pulverization, it can be molded by the molding machine 25, but when it is pushed out from the outlet of the molding machine 25, it will be broken or collapsed and the quality will not be stable. In other words, it can be said that substantially no molding is possible when the pellets are not formed. On the other hand, when pellets were formed before molding, molding was easy and a molded product having a desired molding size was obtained, and very high quality was obtained.

表2はペレットの成型サイズと成型性の評価を示すものである。
1/10〜1/2の範囲において、成型が容易で、良好な品質が得られる。
Table 2 shows the evaluation of the pellet molding size and moldability.
In the range of 1/10 to 1/2, molding is easy and good quality is obtained.

また、図8は、成型機25の成型温度を130℃、150℃、200℃、225℃、250℃、275℃にして成型物を製造し、乾留炉26で炭化することによって得られた炭化物の圧潰強度(N)を示す。ここでいう圧潰強度(N)とは、廃棄物溶融炉内の温度条件を考慮して、1000℃の空気中に30分曝露した後の圧潰強度である。図8に示す試験結果から明らかなように、成型機25での成型温度を150℃〜250℃、更に好ましくは200℃〜250℃とすることにより、高い強度の炭化物が得られる。何故なら、図9に示されるように、成型温度を200℃〜250℃とすることにより、見掛密度(g/mL)の高い成型物が得られるからである。   Further, FIG. 8 shows a carbide obtained by manufacturing a molding by setting the molding temperature of the molding machine 25 to 130 ° C., 150 ° C., 200 ° C., 225 ° C., 250 ° C., 275 ° C. and carbonizing it in the dry distillation furnace 26. The crushing strength (N) is shown. The crushing strength (N) here is the crushing strength after exposure to air at 1000 ° C. for 30 minutes in consideration of the temperature conditions in the waste melting furnace. As is apparent from the test results shown in FIG. 8, by setting the molding temperature in the molding machine 25 to 150 ° C. to 250 ° C., more preferably 200 ° C. to 250 ° C., high strength carbide can be obtained. This is because, as shown in FIG. 9, by setting the molding temperature to 200 ° C. to 250 ° C., a molded product having a high apparent density (g / mL) can be obtained.

コークスの代替えとなり得る炭化物の圧潰強度は1000(N)以上であるが、廃棄物溶融炉をより良好に運転するには2500(N)以上であることが望ましい。また、図10は、ペレットの粉化率と炭化物の圧潰強度(N)の相関関係を示す。炭化物の圧潰強度(2500(N))を基準とし、粉化率が0.78質量%、0.20質量%、1.84質量%のときの炭化物の圧潰強度を相対的に示すと共に、近似線を記載している。図10の試験結果に基づけば、2500(N)以上の圧潰強度を達成するための粉化率は0.8質量%以下である。   The crushing strength of carbide that can replace coke is 1000 (N) or more, but 2500 (N) or more is desirable for better operation of the waste melting furnace. FIG. 10 shows the correlation between the pelletization rate and the crushing strength (N) of the carbide. Based on the crushing strength of carbide (2500 (N)), the crushing strength of carbide when the powdering rate is 0.78 mass%, 0.20 mass%, 1.84 mass% is relatively shown and approximated. Lines are shown. Based on the test result of FIG. 10, the powdering rate for achieving a crushing strength of 2500 (N) or more is 0.8 mass% or less.

以上の工程により、繊維状バイオマスからコークスの代替となる炭化物、すなわちシャフト炉式の廃棄物溶融炉において廃棄物の溶融熱源とすることができる炭化物を製造することができる。具体的には、1000℃の空気中に30分曝露する場合の曝露前後の質量減少が30%以内であり、かつ曝露後の圧潰強度が1000N以上かつ揮発分が20質量%以下、かつ真比重が1.2〜2.0g/cmの範囲にある炭化物を製造することができる。 Through the above-described steps, it is possible to produce carbide that can replace coke from fibrous biomass, that is, carbide that can be used as a heat source for melting waste in a shaft furnace type waste melting furnace. Specifically, when exposed to air at 1000 ° C. for 30 minutes, the mass loss before and after exposure is within 30%, the crushing strength after exposure is 1000 N or more, the volatile content is 20 mass% or less, and the true specific gravity Can produce carbides in the range of 1.2-2.0 g / cm 3 .

1:廃棄物溶融炉の炉本体 1a:シャフト部
1b:廃棄物 2:上段羽口
3:下段羽口 4:コークス
5:朝顔部 6:乾燥・予熱帯
7:熱分解帯 8:燃焼・溶融帯
9:炭化物 10:炉底部
11:装入装置 12:排ガス管
13:出滓口 14:熱分解残渣
15:プレス 16:コンベア
17:カッター 18:乾燥炉
19:ロータリードライヤー 20:高圧ターボファン
21:サイクロンセパレータ 22:定量切出装置
23:粉砕機 24:ペレット製造装置
25:成型機 25a:スクリュー
25b:ダイス 25c:ヒータ
26:乾留炉
1: Furnace body of waste melting furnace 1a: Shaft part 1b: Waste 2: Upper tuyere 3: Lower tuyere 4: Coke 5: Morning glory 6: Drying / pre-tropical zone 7: Pyrolysis zone 8: Combustion / melting Belt 9: Carbide 10: Furnace bottom part 11: Charger 12: Exhaust pipe 13: Outlet 14: Thermal decomposition residue 15: Press 16: Conveyor 17: Cutter 18: Drying furnace 19: Rotary dryer 20: High-pressure turbofan 21 : Cyclone separator 22: Fixed quantity cutting device 23: Pulverizer 24: Pellet production device 25: Molding machine 25a: Screw 25b: Die 25c: Heater 26: Dry distillation furnace

Claims (11)

繊維状バイオマスを破砕し、破砕した繊維状バイオマスを乾燥し、乾燥した繊維状バイオマスから造粒物を製造し、製造した造粒物から中空筒状の成型物を加熱加圧成型し、得られた中空筒状の成型物を炭化す炭化物の製造方法であって、
前記造粒物がペレットであり、当該ペレットの断面の直径若しくはペレットの断面の対角線の長さを、中空筒状の成型物の中空部の内径(d)と成型物の外接円の直径(D)の差(D−d)の1/10〜1/2の範囲に製造することを特徴とする炭化物の製造方法。
It is obtained by crushing fibrous biomass, drying the crushed fibrous biomass, producing a granulated product from the dried fibrous biomass, and heat-pressing a hollow cylindrical molded product from the produced granulated product. and the hollow cylindrical molded product a method for producing a carbide you carbide,
The granulated material is a pellet, and the diameter of the cross section of the pellet or the length of the diagonal line of the cross section of the pellet is defined as the inner diameter (d) of the hollow portion of the hollow cylindrical molded product and the diameter of the circumscribed circle of the molded product (D ) Difference (D−d) in the range of 1/10 to 1/2.
前記繊維状バイオマスがパームオイルの製造過程で発生する廃棄物である空果房、バイオエタノールの製造過程で発生する固形残渣、又はサトウキビのしぼりかすであることを特徴とする請求項1に記載の炭化物の製造方法。   The fibrous biomass is an empty fruit bunch that is a waste generated in the process of producing palm oil, a solid residue generated in the process of producing bioethanol, or a sugarcane squeezed residue. A method for producing carbide. 前記繊維状バイオマスを含水率10質量%〜20質量%まで乾燥した後に造粒物を製造することを特徴とする請求項1又は2に記載の炭化物の製造方法。   The granulated product is manufactured after drying the fibrous biomass to a moisture content of 10% by mass to 20% by mass, and the method for manufacturing a carbide according to claim 1 or 2. 前記繊維状バイオマスを乾燥後に0.5mm〜10mmにまで粉砕することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の炭化物の製造方法。   The method for producing carbide according to any one of claims 1 to 3, wherein the fibrous biomass is pulverized to 0.5 mm to 10 mm after drying. 前記造粒物を150℃〜250℃で加熱加圧成型することを特徴とする請求項1〜のいずれかに記載の炭化物の製造方法。 The said granulated material is heat-press-molded at 150 to 250 degreeC, The manufacturing method of the carbide | carbonized_material in any one of Claims 1-4 characterized by the above-mentioned. 前記中空筒状の成型物を、外接円の直径(D)が30〜80mm、成型物の中空部の内径(d)が10〜40mm、d/Dが0.1〜0.5の範囲になるように成型することを特徴とする請求項1〜のいずれかに記載の炭化物の製造方法。 The hollow cylindrical molded product has a circumscribed circle diameter (D) of 30 to 80 mm, an inner diameter (d) of a hollow portion of the molded product of 10 to 40 mm, and d / D of 0.1 to 0.5. It shape | molds so that it may become. The manufacturing method of the carbide | carbonized_material in any one of Claims 1-5 characterized by the above-mentioned. 前記炭化を600〜1200℃の範囲で行うことを特徴とする請求項1〜のいずれかに記載の炭化物の製造方法。 The said carbonization is performed in the range of 600-1200 degreeC, The manufacturing method of the carbide | carbonized_material in any one of Claims 1-6 characterized by the above-mentioned. 前記破砕した繊維状バイオマスを乾燥し、乾燥した繊維状バイオマスのうち、一部で造粒物を製造し、残りの乾燥した繊維状バイオマスと造粒物を混合し、混合物を成型することを特徴とする請求項1〜のいずれかに記載の炭化物の製造方法。 Drying the crushed fibrous biomass, producing a granulated product in a part of the dried fibrous biomass, mixing the remaining dried fibrous biomass and the granulated product, and molding the mixture A method for producing a carbide according to any one of claims 1 to 7 . 造粒物の混合割合が、50質量%以上であることを特徴とする請求項に記載の炭化物の製造方法。 The method for producing carbide according to claim 8 , wherein the mixing ratio of the granulated product is 50% by mass or more. 4mm篩上の造粒物2000gをビニール袋に詰め、2000mmの高さからコンクリート床に4回落下させた後の4mm篩下質量の初期質量に対する割合である粉化率0.8質量%以下の造粒物を加熱加圧成型することを特徴とする請求項1〜のいずれかに記載の炭化物の製造方法。 The pulverization rate which is the ratio with respect to the initial mass of the 4 mm sieve weight after packing 2000 g of granulated material on a 4 mm sieve into a plastic bag and dropping it onto a concrete floor four times from a height of 2000 mm is 0.8 mass% or less. The method for producing carbide according to any one of claims 1 to 9 , wherein the granulated product is heated and pressed. 前記炭化物は廃棄物溶融炉に装入される助燃剤であることを特徴とする請求項1〜10のいずれかに記載の炭化物の製造方法。 Method for producing a carbide of any of claims 1-10 wherein the carbide which is a combustion improver to be charged to the waste melting furnace.
JP2011152144A 2010-07-28 2011-07-08 Method for producing carbide from fibrous biomass Active JP5777207B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011152144A JP5777207B2 (en) 2010-07-28 2011-07-08 Method for producing carbide from fibrous biomass

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010169703 2010-07-28
JP2010169703 2010-07-28
JP2011152144A JP5777207B2 (en) 2010-07-28 2011-07-08 Method for producing carbide from fibrous biomass

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2012046729A JP2012046729A (en) 2012-03-08
JP5777207B2 true JP5777207B2 (en) 2015-09-09

Family

ID=45901945

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011152144A Active JP5777207B2 (en) 2010-07-28 2011-07-08 Method for producing carbide from fibrous biomass

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP5777207B2 (en)
MY (1) MY158049A (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017095042A1 (en) * 2015-12-03 2017-06-08 Korea Research Institute Of Chemical Technology Development of biomass pretreatment technology via controlled feeding system of fibrous biomass into continuous high-pressure reactor
KR101843956B1 (en) 2018-02-22 2018-05-14 한국화학연구원 Preparation method of fibrous biomass for high pressure pretreatment and method using the same

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015052759A1 (en) * 2013-10-07 2015-04-16 住友林業株式会社 System and method for treating vegetable oil effluent
JPWO2015098946A1 (en) * 2013-12-25 2017-03-23 加藤 進 Lignocellulosic biomass processing apparatus, processing method, processed product and saccharification method
JP5530042B1 (en) * 2014-01-08 2014-06-25 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 Carbide manufacturing method and carbide manufacturing system
JP6763647B2 (en) * 2014-08-06 2020-09-30 株式会社サタケ How to treat oil palm fruit
JP6403347B2 (en) * 2014-10-10 2018-10-10 株式会社Ihi Fuel production method using woody biomass
JPWO2017014028A1 (en) * 2015-07-23 2018-04-19 太平洋セメント株式会社 Production method of biomass fuel
JPWO2018020726A1 (en) * 2016-07-28 2018-07-26 太平洋セメント株式会社 Biomass pretreatment method and biomass fuel production method
JP7168299B2 (en) * 2017-03-17 2022-11-09 日本製紙株式会社 Method for producing solid fuel
JP6744285B2 (en) * 2017-11-22 2020-08-19 三菱重工業株式会社 Biomass fuel manufacturing plant, manufacturing plant system, biomass fuel manufacturing method, and biomass fuel
JP6410976B1 (en) * 2018-03-14 2018-10-24 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 Method for producing molded body and method for producing carbide
JP6388740B1 (en) * 2018-03-14 2018-09-12 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 Molded body manufacturing method, carbide manufacturing method, and molded body manufacturing system

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4060396A (en) * 1975-10-28 1977-11-29 Burton James V Wafered fuel of compressed wood products
JP2003261878A (en) * 2002-03-11 2003-09-19 National Institute For Rural Engineering Manufacturing method for carbide
JP2007093069A (en) * 2005-09-28 2007-04-12 Nippon Steel Engineering Co Ltd Waste melting furnace operating method
JP2008308570A (en) * 2007-06-14 2008-12-25 Nippon Steel Engineering Co Ltd Method for utilizing highly hydrous waste and treatment apparatus

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017095042A1 (en) * 2015-12-03 2017-06-08 Korea Research Institute Of Chemical Technology Development of biomass pretreatment technology via controlled feeding system of fibrous biomass into continuous high-pressure reactor
KR101843956B1 (en) 2018-02-22 2018-05-14 한국화학연구원 Preparation method of fibrous biomass for high pressure pretreatment and method using the same

Also Published As

Publication number Publication date
MY158049A (en) 2016-08-30
JP2012046729A (en) 2012-03-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5777207B2 (en) Method for producing carbide from fibrous biomass
US3950143A (en) Process for producing solid industrial fuel
JP4377824B2 (en) Waste melting treatment method using biomass
JP5530042B1 (en) Carbide manufacturing method and carbide manufacturing system
US20120017498A1 (en) System and Method for Obtaining Combinations of Coal and Biomass Solid Fuel Pellets with High Caloric Content
JP2008024984A (en) Blast furnace operating method using woody biomass as raw material
CN103480301B (en) A kind ofly grind straw extrusion, foam coal cylindrical particles substitutes the method that combustion gas prepared by lump coal
JP5403027B2 (en) Blast furnace operating method and coke manufacturing method using woody biomass
JP2006057082A (en) Method for producing carbon-containing molded product and method for melting treatment of waste using the carbon-containing molded product
JP5319980B2 (en) Method for producing coke for waste melting furnace
KR101326223B1 (en) The manufacturing method of coal briquet using waste of efb(empty fruit bunch)
JP4397783B2 (en) Waste disposal method using molded lump
JP4338747B2 (en) Production method and production system of wood pellet fuel
JP2011140610A (en) Method for producing composite fuel
JP4136772B2 (en) Fuel containing wood and coal and method for producing the same
EP3750976A1 (en) Industrial complex for the production of charcoal
JP5846289B2 (en) Heat converter for converter
KR101726978B1 (en) Solid fuel, solid fuel producting method and system
KR101557820B1 (en) a method manufacturing the coal briquet using half carbide of EFB(empty fruit bunch)
JP4868872B2 (en) Method and apparatus for producing solid carbide and plastic-containing solid fuel
JP6168287B2 (en) Waste melting treatment method
JP3929371B2 (en) Wood-derived fuel and method for producing the same
JP5811501B2 (en) Waste melting treatment method
JP2005053986A (en) Method for producing ferrocoke for blast furnace
JPH0631362B2 (en) Method for producing solid fuel from solid organic waste

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20140523

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20150410

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20150428

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20150525

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20150609

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20150703

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5777207

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250