JP5767345B2 - 鋼帯の金属被覆を増強する方法 - Google Patents

Description

本発明は、請求項１の前文に記された鋼帯あるいは鋼板の金属被覆の増強方法に関する。

例えば、錫メッキ鋼板（ブリキ）の製造における電気メッキ被覆された鋼帯の製造においては、メッキ被覆プロセスによる被覆の溶融によって被覆の腐食抵抗性を増強させる方法は知られている。この目的で、鋼帯に電気メッキされた被覆が被覆材料の融点以上に加熱され、続いて水槽で急冷される。被覆の溶融によって被覆の表面には光沢が付与され、被覆の孔質度は減少し、その腐食抵抗性は増加し、例えば有機酸である腐食性物質の浸透度は減少する。

被覆の溶融は、例えば、被覆された鋼帯の誘導加熱または電気抵抗加熱によって実行される。例えば、ＤＥ１２７７８９６は、金属被覆された鉄帯あるいは鉄板の腐食防止性を増強する方法を開示する。そこでは金属被覆は、被覆材料の融点以上に加熱されて溶融され、融点と再結晶温度との間の温度範囲での結晶化プロセス中に高周波振動に曝露される。ＤＥ１１８６１５８−Ａには、特に、鋼帯の電気メッキ被覆の溶融のための金属帯の誘導加熱が開示されている。

ＤＥ１２７７８９６公報 ＤＥ１１８６１５８Ａ公報

鋼帯または鋼板の金属被覆の溶融のための知られた方法では、原則的に被覆を含んで鋼帯または鋼板全体が被覆材料の融点以上に加熱され、続いて、例えば水槽内で常温にまで冷却される。このためには相当量のエネルギー消費が必要である。

従って、本発明の目的は、従来の方法と比べてエネルギー効率が改善されている鋼帯または鋼板の金属被覆を増強するための方法を提供することである。この方法はさらに、薄い被覆層の場合であっても、この方法に従って処理された被覆に高腐食抵抗性を提供するものである。

これらの目的は請求項１の特徴を含んだ方法によって達成される。本発明の方法の好適実施形態は従属請求項において示されている。

本発明の方法によって、被覆材料をその融点以上に加熱することで、被覆の少なくとも表面および厚みの一部で金属被覆は溶融される。この加熱は、せいぜい１０マイクロ秒である限定された照射時間の高パワー密度（強度）の電磁放射線による被覆表面への照射によって実施される。必要エネルギーは金属板の厚みとは無関係である。両面を溶融する場合、例えば、０．２ミリのブリキの場合には、中程度である標準厚と比較して、金属帯にはせいぜい１０マイクロ秒の照射時間内で、約９０％も少ない熱エネルギーを必要とするだけであるという事実は驚くべきことである。全エネルギー必要量のためには、照射線の波長、被覆の表面特性、等々による吸収度および照射源の効率が考慮されなければならない。

よって、制限された照射時間は、最大パルス長（時間）が１０マイクロ秒である短パルスの電磁放射線を放射するパルス式照射源の利用によって達成可能である。照射時間も最大値１０マイクロ秒に制限が可能であり、電磁放射線を連続的に放射する照射源が使用され、この照射源は被覆された鋼帯に比べて高速で移動される。本発明のこの実施形態は、特に、被覆された鋼帯をその長手方向に被覆装置内を高速で通過させる金属帯被覆装置を利用する。金属帯錫メッキ装置でのブリキの製造においては、例えば、錫の電気分解メッキでは鋼帯７００ｍ／分までの金属帯移動速度が達成される。本発明は、そのような高速金属帯移動速度によって、電磁放射線を被覆表面に焦点（合わせ）させることにより、電磁放射線のパルス放射を必要とすることなく、せいぜい１０マイクロ秒の照射時間を維持できる。

好適には、鋼帯または鋼板の被覆表面の照射は高パワー密度のレーザビームによって実行される。従来はパルス長がナノ秒（ｎｓ）の範囲の高出力レーザビームを放射する短パルスレーザを利用していた。このような短パルスレーザにより、本発明の方法に従った照射時間も１００ナノ秒以下の値に短縮できる。これら照射時間の達成は連続（ｃｗ）レーザによっても可能である。

短い照射時間による、被覆表面上に放射される電磁放射線は、被覆表面および被覆の厚みの一部または全体を被覆材料の融点以上に加熱するだけである。被覆の下側の鋼帯または鋼板は非実質的に加熱されるだけである。鋼表面の最上部内への多少のエネルギー入力を伴うだけの被覆表面の照射による実質的なエネルギー入力は本発明の方法によって実現される。このように、被覆の短時間の溶融後に、冷状態にある鋼帯または鋼板によって被膜内に導かれた熱を除去することが可能である。よって、本発明の方法においては、被覆の溶融後の温度処理は、冷状態にある鋼帯または鋼板を通して被覆内の熱を除去することによって自動的に行われる。従来式の水槽内での急冷は不要である。このように、従来には、鋼帯または鋼板全体を被覆材料の融点以上に加熱し、その後に水槽内で急冷するのに必要であったエネルギーの相当程度が節約できる。

本発明の方法の１好適実施例では、電磁放射線を放射する照射源は、被覆の加熱のため、鋼帯速度で移動する鋼帯の横断方向に移動される。好適には、被覆表面の照射のために複数の放射源を使用することも可能である。それらの放射は、被覆表面全体が照射されるように被覆表面上にガイドされる。好適には、個々の照射源の光線は、被覆表面の一部で重なるように次々に導かれる。従って、これら様々な照射源は被覆された鋼帯に対して移動することもできる。被覆された鋼帯は鋼帯の長手方向に所定の帯移動速度で継続的に移動する。

照射源から放射される電磁放射線は偏向／焦点装置によって被覆表面に焦点される。好適には、焦点の直径または広がりは、被覆表面の特定点が、最大で１０マイクロ秒の特定照射時間内で鋼帯移動方向に焦点の広がりを通過するよう、移動する帯鋼の速度（鋼帯速度）に適合するように設計されている。これで、被覆表面の各点が電磁照射線によって最大照射時間よりも長く照射されないようにしている。

照射源は、全被覆表面が可能な限り均等に照射され、１０マイクロ秒の最大照射時間を超えずに照射されるようにアレンジされている。好適には、毎秒１ｍ^２以上の面積が被覆表面の照射によって電磁放射線で処理される。

好適には、電磁放射線によって被覆に導入されるエネルギー密度および所定の照射時間は、被覆を、その全厚にわたって鋼帯との境界層にまで完全に溶融させるように相互協調的に選択される。よって、導入された熱の一部は鋼帯にも伝導され、エネルギー損失または熱損失が発生する。しかし、この好適方法で本発明の方法を実施するにあたって、驚くことに（被覆の厚みと比較して）薄い合金層が被覆と鋼帯との間の境界層に形成される。その合金層は鉄原子と被覆材料の原子とで成るものである。好適にはエネルギー密度は、鋼帯または鋼板との被覆合金の一部のみ、すなわち非合金被覆が溶融後に存在し続けるように選択される。よって、錫メッキされた鋼帯では、例えば、非常に薄い鉄／錫合金層は錫被覆と鋼との間で境界層を形成する。従って、この合金層の厚みは、選択されたプロセスパラメータにもよるが、略０．０５から０．３ｇ／ｍ^２である単位面積あたりの重量に対応するものとなる。これで、例えば、２．０ｇ／ｍ^２の薄い錫層においても、非常に良好な腐食抵抗性合金層が光学的に魅力的な表面を備えて提供される。この非常に薄い合金層は、被覆された鋼の向上した腐食抵抗性と、鋼帯または鋼板の被覆の向上した接着性とを提供する。

本発明を以下において、添付図面に図示するいくつかの実施例を利用して詳細に解説する。それら図面は以下の通りである。
図１は、本発明の方法を実行するための装置の第１実施例の概略図であり、金属被覆された鋼板の断面が示されている。 図２は、被覆された鋼帯の平面図であり、移動する鋼帯上の金属被覆を増強する別例の概略図である。 図３は、被覆された鋼帯の平面図であり、移動する鋼帯上の金属被覆を増強する別例の概略図である。 図４は、被覆された鋼帯の平面図であり、移動する鋼帯上の金属被覆を増強する別例の概略図である。 図５は、被覆された鋼帯の平面図であり、移動する鋼帯上の金属被覆を増強する別例の概略図である。 図６は、被覆された鋼帯の平面図であり、移動する鋼帯上の金属被覆を増強する別例の概略図である。 図７（ａ）は、モデル計算から得られた図であり、被覆表面の温度（表面温度４００℃）に対する照射時間の関数として、電磁放射線による照射によって被覆された鋼帯内または鋼板内に導かれた単位面積あたりの熱量を示す。 図７（ｂ）は、モデル計算から得られた図であり、被覆表面の温度（表面温度７００℃）に対する照射時間の関数として、電磁放射線による照射によって被覆された鋼帯内または鋼板内に導かれた単位面積あたりの熱量を示す。 図７（ｃ）は、モデル計算から得られた図であり、被覆表面の温度（表面温度１０００℃）に対する照射時間の関数として、電磁放射線による照射によって被覆された鋼帯内または鋼板内に導かれた単位面積あたりの熱量を示す。 図８は、本発明の方法（図８ａと図８ｂ）と従来の方法とを実行する際に鋼表面との境界層の領域の被覆の溶融時に形成される合金層の顕微鏡写真である。 図９は、様々な照射時間ｔに対して、鋼帯の厚み、あるいは被覆の厚みを通して、被覆された鋼表面を電磁放射線で照射する際に得られる温度プロフィール（Ｔ（ｘ））を表すグラフである。

実施例は、錫層電気メッキによる帯材の錫メッキ装置で被覆された錫メッキ鋼板または鋼帯の増強に関するものである。しかし、本発明の方法は、錫メッキされた鋼帯の増強のためのみに利用するものではなく、鋼帯または鋼板上の金属被覆の増強のために一般的に利用できる。金属被覆は、例えば、亜鉛またはニッケルの被覆であってもよい。

図１は、鋼板の金属被覆の増強、例えば、錫メッキ鋼板の増強のための本発明の方法を実行する装置を概略的に示す。鋼板は符号１で示され、錫被覆は符号２で示されている。例えば、電気メッキ法で形成された錫被覆２の厚みは、典型的には０．１ｇ／ｍ^２から１１ｇ／ｍ^２である。被覆２の溶融のために電磁放射線６を放射する照射源５が提供される。放射線６は偏向／焦点装置によって被覆２の表面に焦点される。この実施例では、偏向／焦点装置は偏向鏡７と焦点レンズ８とを含む。被覆２の表面での放射線６の焦点は、図１では符号９で示されている。

例えば、照射源５は高パワー密度レーザビームを放射するレーザでよい。本発明の１実施例による方法では、レーザビーム６はパルスレーザビームでよい。よってパルス長は所望の照射時間に対応する。これは、本発明によれば、せいぜい１０マイクロ秒であり、好適には１００ナノ秒未満である。少なくともその表面およびその厚みの一部で被覆２を溶融させるため、十分な量の熱の放射が必要であるが、本発明によれば、これはせいぜい１０マイクロ秒の非常に短い照射時間内で被覆を被覆材料の融点以上に加熱する量である。例示としてここで示されている錫被覆２の場合には、この融点は２３２℃である。この目的で、照射源５（パルスレーザ）によって放射される電磁放射線は１×１０^６から２×１０^８Ｗ／ｃｍ^２の範囲のエネルギー密度を有し、照射時間（ｔ_Ａ）内で電磁放射線によって被覆表面に照射されるエネルギー密度は０．０１Ｊ／ｃｍ^２から５．０Ｊ／ｃｍ^２の範囲である。

パルスレーザビーム６で被覆２の表面全体を照射可能にするため、照射源５（レーザ）またはレーザビーム６は被覆２が提供されている鋼板１に対して可動である。この目的で、例えば図１で示す実施例においては、偏向鏡７と焦点レンズ８とで成る偏向／焦点装置が鋼板１に対して横断方向に移動できる。被覆された鋼板の全表面照射のため、偏向／焦点装置は、焦点９が被覆２の表面を移動するように、鋼板１に対して横断方向に少しずつ移動する。

高エネルギーレーザ放射線（ビーム）６の照射によって（レーザビーム６の選択された性能によるが）被覆２は所定の照射時間内でその表面が短時間加熱され、その厚みの一部または全部が被覆材料の融点以上に加熱される。よって被覆２は部分的または完全に溶融される。溶融によって被覆２の表面には光沢が与えられ、被覆２の構造は加密化される。図１では、焦点９の被覆２の表面での移動中に溶融した被覆２の表面領域は符号３で示されている。

短い照射時間内に、被覆２が厚み全体で溶融するような高エネルギー密度の放射線が被覆２に照射されると、非常に薄い合金層が鋼板１との被覆２の境界層に形成される。錫被覆２では、例えば、鉄／錫合金層が形成されるが、これには図１では符号４が付与されている。鉄／錫合金層の厚みは図４ではスケール通りには表されていない。形成された鉄／錫合金層は一般的に非常に薄く、典型的には０．０５から０．３ｇ／ｍ^２の単位面積当たりの重量を備えた合金層に該当する。

被膜２をせいぜい１０マイクロ秒程度の短い照射時間内に、少なくともその表面で溶融させるためには、０．０１Ｊ／ｃｍ^２から５．０Ｊ／ｃｍ^２のエネルギー密度の放射線が被覆表面に照射されなければならない。照射されるエネルギー密度の好適範囲は０．０３Ｊ／ｃｍ^２から２．５Ｊ／ｃｍ^２である。

パルスレーザ５を利用する代わりに、電磁放射線６を連続的（非パルス式）に放射する照射源を利用することも可能である。よって、例えば、連続（ｃｗ）レーザが使用できるが、これは十分に高パワー密度であるレーザ線を放射する。最大１０マイクロ秒の短い照射時間を維持するためには、電磁放射線６は被覆された鋼帯１と比べて高速で移動されなければならない。

照射源５または放射される電磁放射線６が鋼帯２に対して移動する対応した実施例が図２から図６にかけて概略的に図示されている。図２は、例示として鋼帯１を示すが、これは、鋼帯１の長手方向に帯移動速度Ｖ_Ｂで移動する。帯錫メッキ装置では、例えば７００ｍ／分までの分速数百メートルの速度が達成される。典型的な帯移動速度は１０ｍ／秒である。図２の実施例では、ｃｗレーザ５（図２では非図示）のレーザビーム６が被覆された鋼帯１の表面に焦点される。この焦点は線状焦点９として形成され、鋼帯の横断方向に広がっており、鋼帯の長手方向に広がり部分Ｘ_Ｌを有する。この代わりとして、いくつかの照射源５（レーザ）が利用でき、その開始放射線６は被覆された鋼帯１の表面に点状焦点として焦点され、種々な照射源５の放射線６の焦点のための光学構造は、個々の点状焦点が被覆表面に次々に現れるように設計されており、被覆表面に縞状放射帯１０を提供する。よって線状焦点９または照射帯１０が安定して提供され、鋼帯１は線状焦点９または照射帯１０に対して帯速度Ｖ_Ｂで帯移動方向に移動する。線状焦点９または照射帯１０の帯移動方向の広がりは、例えば、１０マイクロ秒の所定の最大照射時間および１０ｍ／秒から０．１ｍｍの帯移動速度で提供される。

図３は、本発明の方法を実行する装置の別実施例を示す。この実施例では、いくつかの照射源５（例えば、いくつかのｃｗレーザ）が使用される。この放射線６は、帯移動速度Ｖ_Ｂで移動する被覆された鋼帯１の表面に点状焦点９の形態で焦点される。よって、個々の焦点９は、図３で概略的に示すように、被覆２の表面上でグリッド（格子）形態にアレンジされている。個々の焦点９の広がりは帯移動速度Ｖ_Ｂと、最大１０マイクロ秒である特定照射時間ｔ_Ａに対応するものである。好適には、焦点９で形成され、図３で示されている“放射線グリッド”は、図３で示すように鋼帯１の長手方向に対して角α傾斜している。被覆表面の個別の焦点９の選択された広がり部Ｘ_Ｌは、例えば１５°である傾斜角度では０．０９６６ｍｍとなる。

焦点９で形成される“放射線グリッド”、特にそのグリッド間隔および傾斜角αは、帯移動速度Ｖ_Ｂで移動する鋼帯１の被覆２の全表面が電磁放射線（レーザ光）で照射されるようにアレンジされている。

図４は本発明の方法を実行する別実施例の構成を示す。この実施例では、ｃｗレーザ５のレーザ光６は焦点装置によって被覆表面に焦点される。焦点９は、帯移動速度Ｖ_Ｂで移動する鋼帯の長手方向に広がり部ｙ_Laserを有し、その横断方向に広がり部ｘ_Laserを有する。焦点９は鋼帯１に対して速度Ｖ_ｘ,Laserで鋼帯の全幅ｂ_Ｂにわたって横断方向に移動する。鋼帯１に対する最大照射時間１０マイクロ秒を維持するため、焦点９の選択速度（Ｖ_ｘ,Laser）は、例えば、焦点の所定の広がり部Ｘ_Laser＝５ｍｍでは５００ｍｍ／分である。図５では、Ｕマークは被覆表面で隣接する光線の重なり部分を表す。

図５と図６は本発明の方法を実行するための別実施例を図示する。ここでは放射線は、帯移動速度Ｖ_Ｂで移動する被覆された鋼帯表面に焦点９として照射される。図５の実施例では、焦点９は、Ｖ_ｘ,Laserの速度で鋼帯の長手方向に対して傾斜したスキャナー光学装置を介して提供される。放射線の焦点９が鋼帯の縁部に到達すると、鋼帯を通過して鋼帯の反対側縁部に導かれ、この動作を反復する。鋼帯はさらに帯移動速度Ｖ_Ｂで移動する。被覆表面に形成される連続的放射線帯は重なり合い、確実に表面全体に放射線を到達させる。

図６の実施例では、焦点９は鋼帯に対して２軸で移動する。すなわち長手方向（ｘ方向）に速度Ｖ_ｘ,Laserで、および横断方向（ｙ方向）に速度Ｖ_ｙ,Laserで移動する。横断方向（ｙ方向）の速度Ｖ_ｙ,Laserは、均質に重なり合うＵがｙ方向で鋼帯の幅ｂ_Ｂ全体に維持されるように調整される。

図９は、温度プロフィールＴ（ｘ）を示す。これは、様々な照射時間ｔに対おける、被覆の厚み（ｘ）および下側の鋼帯に対する電磁放射線の照射による被覆の加熱中に発生する。図９のグラフの温度プロフィールから理解されようが、急勾配温度プロフィールＴ（ｘ）はナノ秒およびマイクロ秒の範囲の非常に短い照射時間ｔで提供される。１０マイクロ秒以上の照射時間では平坦な温度プロフィールである。すなわち、照射エネルギーの実質的部分は鋼帯に向けて偏向される。一方、最大１０マイクロ秒である非常に短い照射時間では、本質的には被覆だけが加熱され、その下側の鋼帯は加熱されない。

図７では、被覆された鋼帯に導入される単位面積あたりの熱量が、様々な表面温度に対する照射時間の関数として適用されている。計算は損失を考慮に入れることなく実行される。比較として“最大エネルギー密度”（最大エネルギー）が考慮される。必要とされる最大エネルギーは、完全な断面の均質加熱に必要とされるエネルギー量である。

図７から理解されようが、本発明によれば、最大エネルギーと比較して、せいぜい１０マイクロ秒の照射時間により、熱のたった１２％が被覆された鋼帯に導入されるだけである。この非常に少量の熱の導入にも拘わらず、被覆は鋼帯境界層にまで完全に溶融可能である。溶融に決定的に必要とされることは、ただ単に材料の融点を超える温度にまで被覆を（短時間）加熱することだけである。従って、本発明の方法によれば、被覆を完全に溶融させるため、最大エネルギーの１２％程度の少量エネルギーを最大１０マイクロ秒の所定照射時間を維持して被覆された鋼帯に導入できる。本発明によれば、最大１０マイクロ秒である所定照射時間が、被覆の厚みｘと鋼帯（図９）に対して、どのような温度プロフィールが提供されるかを決定する。（被覆の融点を超える温度が必須である）特定の表面温度のために選択された照射時間が長いほど、さらに多くの熱が鋼帯深くに浸透する。その結果、表面に特定温度（本発明によれば、融点以上の温度）を達成するためには、さらに多くの熱が必要となる。もし、十分に短い照射時間ｔが選択されたら、照射エネルギーの相当部分を被覆領域に限定することができ、熱エネルギーを下側の鋼帯に流入させないことが可能になる。よって、被覆の溶融後の水槽内の急冷工程を省略できる。なぜなら、被覆の熱は（加熱されない）鋼帯によって奪われるからである。

十分に高エネルギー密度の照射で、金属被覆の厚みによっては、被覆を完全に溶融することが可能である。すなわち、鋼表面にまで完全に溶融することが可能である。被覆の完全な溶融により、（被覆の厚みに比べて）薄く、被覆材料の原子と鉄原子とで成る非常に高密度の合金層が形成される。形成される合金層は非常に薄く、錫メッキと共に０．０５から０．３ｇ／ｍ^２の合金層に該当する。

例えば、錫メッキされた鋼表面に対して、比較実験およびモデル計算によって、短い照射時間のため、合金層の形成が被覆材料の融点よりも明確に高い温度でのみ開始するということを示すことができる。本発明の方法による処理で形成される合金層は、基本的には従来の方法による合金とは異なる顕微鏡外見を有する。これは図８に示されるマイクプローブ写真から明らかである。図８ａと図８ｂは合金層のマイクロプローブ写真（非合金錫剥離後）を示す。この合金層は、本発明の方法の実行中に、鋼板上の錫被覆の溶融により、鋼表面との境界層領域に形成されたものである。一方、図８ｃは鉄／錫合金層（非合金化錫剥離後）のマイクロプローブ写真を示す。この合金層は、従来の溶融プロセスに従って、錫メッキされた鋼板表面の溶融中に形成されたものである。対応的に処理された錫メッキサンプルの腐食抵抗性が調査された比較実験は、本発明の処理プロセスにより処理されたサンプルが、従来のプロセスによって処理されたサンプルと比較して大きく改善された腐食抵抗性を有することを示した。錫メッキの腐食抵抗性は、例えば、いわゆるＡＴＣ値（ＡＳＴＮ規準１９９８年Ａ６２３Ｎ−９２、章Ａ５「電気分解錫メッキに対するＡＴＣ（合金−錫カップリング）試験の方法」として出版）の決定のための標準プロセスによって測定できるが、経験によれば、合金層の厚みの増加と共に増加する。典型的な合金層は、ラッカー処理された錫メッキでは０．５から０．８ｇ／ｍ^２の範囲であり、腐食抵抗性のための増加した要求により、ラッカー処理されていない錫メッキでは０．８から１．２ｇ／ｍ^２の範囲である。同じ腐食抵抗性のため、すなわち同じＡＴＣ値のため、本発明の方法と同様に、従来方法では少なくとも２倍の厚みの合金層が必要である。

本発明の方法によれば、鉄原子および被覆材料の原子で成り、被覆の厚みに比べて薄いが密度が高い合金層が、被覆との間の鋼の境界層に形成されている鋼帯または鋼板を製造することが可能である。よって、合金層の厚みは０．３ｇ／ｍ^２の合金層に相当する。従って、例えば、２．８ｇ／ｍ^２未満、特に、２．０ｇ／ｍ^２未満である比較的に薄い錫層にも拘わらず、十分に良好な腐食抵抗性を備えた錫メッキされた鋼帯または鋼板が製造される。比較実験は、例えば、本発明の処理による略１．４ｇ／ｍ^２の錫層を備えた錫メッキされた鋼板では、略０．０５ｇ／ｍ^２を備えた合金層の鉄／錫合金層が形成され、錫メッキされた鋼板では、０．１５μＡ／ｃｍ^２（ＡＳＴＮ規準による）のＡＴＣ値を測定することが可能であることが示された。

Claims (16)

1. 鋼帯上または鋼板上の金属被覆を増強する方法であって、前記金属被覆は、その金属被覆を構成する材料の融点以上への加熱によって溶融され、前記加熱は、長くとも１０マイクロ秒である制限された照射時間の所定パワー密度の電磁放射線による前記金属被覆表面への照射によって実行され、前記電磁放射線よって前記金属被覆内に導入されるエネルギー密度および前記電磁放射線の所定照射時間は、前記鋼帯の境界層に至る前記金属被覆の厚み全体を完全に溶融させるように選択され、薄い合金層が前記金属被覆と前記鋼帯との間の前記境界層において形成されることを特徴とする方法。
2. 前記加熱は、長くとも１００ナノ秒である制限された照射時間の所定パワー密度の電磁放射線による前記金属被覆表面への照射によって実行されることを特徴とする請求項１記載の方法。
3. 前記被覆表面は、所定パワー密度のレーザ光線により照射されることを特徴とする請求項１または２記載の方法。
4. 前記レーザ光線は、最大パルス幅１０マイクロ秒のパルスであることを特徴とする請求項３記載の方法。
5. 金属被覆された前記鋼帯は、前記電磁放射線の照射源に対して相対的に移動することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の方法。
6. 金属被覆された前記鋼帯は、帯速度（Ｖ_strip）で前記鋼帯の長手方向に移動することを特徴とする請求項５記載の方法。
7. 前記電磁放射線の前記照射源は、照射源速度（Ｖ_source）で前記鋼帯の横断方向に移動することを特徴とする請求項６記載の方法。
8. 前記金属被覆表面の照射のために複数の照射源が使用され、当該照射源は前記金属被覆表面に対して所定パワー密度の電磁放射線を放射することを特徴とする請求項１から７のいずれか１項に記載の方法。
9. 前記電磁放射線は前記金属被覆表面に焦点され、当該焦点の直径は、前記金属被覆表面の所定点が長くとも１０マイクロ秒の所定照射時間（ｔ_Ａ）内に当該焦点の直径を通過するよう、前記帯速度（Ｖ_strip）に適合するように設計されていることを特徴とする請求項８記載の方法。
10. 前記照射源から放射される電磁放射線の放射線パワー密度は、１０^６Ｗ／ｃｍ^２から２×１０^８Ｗ／ｃｍ^２であることを特徴とする請求項１または８記載の方法。
11. 前記照射時間（ｔ_Ａ）内の電磁放射線によって、エネルギー密度０．０１Ｊ／ｃｍ^２から５．０Ｊ／ｃｍ^２が前記金属被覆表面に対して照射されることを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項に記載の方法。
12. 前記金属被覆表面への照射によって、エネルギー密度０．０３Ｊ／ｃｍ^２から２．５Ｊ／ｃｍ ^２ が前記金属被覆表面に対して照射されることを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載の方法。
13. 前記合金層の厚みは０．０５ｇ／ｍ^２から０．３ｇ／ｍ^２に相当することを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項に記載の方法。
14. 前記電磁放射線によって前記金属被覆内に導入されるエネルギー密度および前記電磁放射線の所定照射時間は、前記鋼帯の境界層に至る前記金属被覆の厚み全体を完全に溶融させるが、非合金被膜領域は表面に残留するように選択されることを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項に記載の方法。
15. １ｍ^２／秒以上の割合で面積が処理されることを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項に記載の方法。
16. 前記被覆材料は、錫、亜鉛またはニッケルであることを特徴とする請求項１から１５のいずれか１項に記載の方法。

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