JP5715467B2 - 連続鋳造機用ロール - Google Patents
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Description
軸状のアーバーの外周に円筒状のスリーブを嵌めてなる連続鋳造機用ロールであって、
スリーブは、質量%にて、
C:0.01〜0.06%、Si:0%を超えて1.0%以下、Mn:0%を超えて1.0%以下、Ni:3.5〜6.5%、Cr:11.0〜14.0%、Mo:0%を超えて1.0%以下、V:0.1〜0.4%を含み、残部Fe及び不可避不純物からなる。
C:0.01〜0.06
Cは、CrやVと結合してMC型炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させるが、炭化物が多くなりすぎると、強度、伸び、靭性等の性質が低下するため、0.06%以下とする。
Cを少なくすることで、耐熱衝撃性を高めることができるが、大気鋳造法では0.01%以下にすることが難しいためこの値を下限値とする。
なお、Cの含有量は0.04%以下がさらに望ましい。
Siは湯流れ性の確保と脱酸剤としての作用を有する元素である。しかしながら、1.0%を越えると、耐摩耗性が劣化する。Siの含有量は0.3〜0.4%がより望ましい。なお、鋳込み時に、0.05〜0.15%程度の接種を行ない、最終製品の組成では上記範囲に調整することが望ましい。
Mnは硬化能を増し、また、原材料中に不可避的に含まれるSと結合してMnSを生成し、Sによる劣化を防ぐ元素である。しかしながら、1.0%を越えると靭性の低下を招くため好ましくない。Mnの含有量は0.6〜0.8%がより望ましい。
Niは基地組織の改良と、焼入性を高めるために含有している。これら効果を得るためには、3.5%以上含有させる必要があり、6.5%を越えると、残留オーステナイトが増加し、後の熱処理によっても強靭組織にすることが難しくなって、耐摩耗性が低下し、また、硬度、強度、衝撃値が低下する。Niの含有量は4.0〜5.6%がより望ましい。
Crは一部が基地中に固溶して焼入れ性を改善し、耐摩耗性を向上させる。また、耐酸化性を有するために含有させる元素である。しかしながら、11.0%未満であれば、このような作用を得ることができず、14.5%を越えると高温強度が低下するため、上限を14.5%とする。Crの含有量は12.0〜14.0%がより望ましい。
Moは、主に基地に固溶し、焼入れ性を改善し、耐摩耗性を向上させる。しかしながら、0.1%未満ではこのような効果が不十分であり、1.0%を越えると靭性を低下させる。Moの含有量は0.3〜0.8%がより望ましい。
VはCと結合し、MC型炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。また、炭化物が核となることで、結晶が小さくなり、金属組織の微細化を図ることが出来る。しかしながら、0.1%未満であればその効果が不十分となる。一方、0.4%を越えると、MC型炭化物が粗大化し、摩擦係数が大きくと共に、靭性が低下する。
Vの含有量は、0.35%以下とすることがより望ましい。
図1は、本発明の連続鋳造機用ロール(10)の断面図である。図に示すように、連続鋳造機用ロール(10)は、軸芯となるアーバー(20)と、該アーバー(20)の外周に嵌められたスリーブ(30)を有する。
アーバー(20)は、スリーブ(30)が嵌まる円柱状の胴部(22)と、該胴部(22)の両端に軸部(24)(26)を突設して形成される。アーバー(20)には、回転軸に沿って冷却水の挿通する流路(26)が貫通開設されている。
G3101)、S30C(C:0.27〜0.33%、Si:0.15〜0.35%、Mn:0.6〜0.9%)、S45C(C:0.42〜0.48%、Si:0.15〜0.35%、Mn:0.6〜0.9%)等の構造用炭素鋼(JIS
G4051)、SNCM420(C:0.17〜0.23%、Si:0.15〜0.35%、Mn:0.4〜0.7%、Ni:1.6〜2%、Cr:0.4〜0.65%、Mo:0.15〜0.3%)、SNCM625(C:0.2〜0.3%、Si:0.15〜0.35%、Mn:0.35〜0.6%、Ni:3〜3.5%、Cr:1〜1.5%、Mo:0.15〜0.3%)、SCM822(C:0.2〜0.25%、Si:0.15〜0.35%、Mn:0.6〜0.85%、Cr:0.9〜1.2%、Mo:0.35〜0.45%)、SCM415(C:0.13〜0.18%、Si:0.15〜0.35%、Mn:0.6〜0.85%、Cr:0.9〜1.2%、Mo:0.15〜0.3%)等の機械構造用合金鋼(JSI G4103、G4105)等が挙げられる。なお、アーバー(20)は、上記の材料に限定されるものではない。
スリーブ(30)は、質量%にて、C:0.01〜0.06%、Si:0%を超えて1.0%以下、Mn:0%を超えて1.0%以下、Ni:3.5〜6.5%、Cr:11.0〜14.0%、Mo:0%を超えて1.0%以下、V:0.1〜0.4%を含み、残部Fe及び不可避不純物からなり、遠心鋳造、静置鋳造等により円筒状に作製することができる。
その理由として、Nbは、炭化物の生成に関して、M2Cとなることが知られているがこれはVのMCと比べ炭素原子との結合に2倍の量が必要である。さらに原子量がNbはVの約2倍であるため、V炭化物と同等のNb炭化物を形成するためには、結果的にVの約4倍量のNbが必要となるからである。また、Tiについては、溶湯中で酸化しやすく、歩留りが悪いため添加をしていない。
焼入れ:1000±10℃×1時間/インチの後空冷
焼戻し:600±10℃×3時間/インチの後空冷(発明例3のみ650℃)
実施した試験は、引張り試験(引張り強さを測定)、硬度試験(ビッカース硬度試験)、高温引張り試験(400℃と600℃における引張り強さを測定)、高温硬度試験(400℃と600℃)、き裂進展試験(発明例1及び4と比較例1に実施)である。
表2乃至表4及び図2乃至図4に各試験結果を示す。
(20) アーバー
(22) 胴部
(24) 軸部
(26) 軸部
(30) スリーブ
(40) ストッパー
(42) ピン
Claims (2)
- 軸状のアーバーの外周に円筒状のスリーブを嵌めてなる連続鋳造機用ロールであって、
スリーブは、質量%にて、
C:0.01〜0.06%、Si:0%を超えて1.0%以下、Mn:0%を超えて1.0%以下、Ni:3.5〜6.5%、Cr:11.0〜14.0%、Mo:0%を超えて1.0%以下、V:0.1〜0.4%を含み、残部Fe及び不可避不純物からなることを特徴とする連続鋳造機用ロール。 - 前記スリーブは、遠心鋳造により作製される請求項1に記載の連続鋳造機用ロール。
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JP2011079414A JP5715467B2 (ja) | 2011-03-31 | 2011-03-31 | 連続鋳造機用ロール |
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JP2011079414A JP5715467B2 (ja) | 2011-03-31 | 2011-03-31 | 連続鋳造機用ロール |
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