JP2617029B2

JP2617029B2 - 耐食合金、熱間圧延用ロール及びその製造方法、並びに熱間圧延機

Info

Publication number: JP2617029B2
Application number: JP2332175A
Authority: JP
Inventors: 雅之江良; 英世児玉; 保夫近藤; 哲郎内田; 修下タ村
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1990-11-29
Filing date: 1990-11-29
Publication date: 1997-06-04
Anticipated expiration: 2012-06-04
Also published as: JPH04198455A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、耐食合金、熱間圧延用ロール及びその製造
方法、並びに熱間圧延機に関するものである。

〔従来の技術〕

熱間圧延用補強ロールに要求される性質としては主に
耐摩耗性及び対スポーリング性があげられる。耐摩耗性
の向上対策としては鋼系のロール材料で硬さ及び炭化物
の分散が考えられる。多量の炭化物の分散による耐摩耗
性の向上にはＣ量を多くすればよいが、ロール製造問題
を生じ靱性の低下にもつながり採用は難しい。

次に、補強ロールは作業ロールと接触するため、スリ
ップが生じ、転動疲労による肌荒れが激しくなって、ロ
ール寿命を低下させる。また、ロール表面が腐食により
肌荒れを起し凹凸が激しくなり問題となっている。

従来、熱間圧延機の補強ロール材には粗圧延の２重圧
延機用の作業ロールとして複合鋳鋼（熱間金型用）、粗
圧延、前段、後段仕上げ用の補強ロールには熱間ダイス
鋼系SKD-61相当（C0.3〜0.6％、Si0.4〜0.9％、Mn1％以
下、Ni0〜0.5％、Cr2〜５％、Mo0.5〜0.9％、V0.3％以
下）が使用されている。

第２図は熱間圧延機のロール配置を示す構成図であ
る。４重圧延粗スタンドロールは作業ロール１〜４およ
び補強ロール17〜20で構成されている。粗圧延スタンド
を通過した鋼材34は次の仕上前段および仕上後段の圧延
スタンド工程に入る。仕上スタンド圧延機のロールは作
業ロール５〜16、補強ロール21〜32で構成されている。
なお、圧延された鋼材はコイル33としてまきとられる。

〔発明が解決しようとする課題〕

最近、製鉄所では省エネ及び圧延材の精度に一層高度
なものが要求されてきた。しかも、従来、熱間圧延機用
補強ロールに要求される性質は靱性と耐スポーリング性
及び耐摩耗性であったが、最近は腐食により肌荒れを起
し、摩耗が激しくなり、ロールの寿命を著しく損なうの
で問題となっている。こうした点について満足し得る熱
間圧延用補強ロールの開発が要望されている。

本発明は、上述の従来技術の問題点を解決するため、
オーステナイト量を60％以上残留させて、高硬度と耐摩
耗性、特に、耐食性にすぐれた熱間圧延用補強ロールと
その製造法を提供することを主なる目的とするものであ
る。

〔課題を解決するための手段〕

上述の課題を解決するためにとられた本発明の構成は
次の如くである。

熱間圧延用ロールは、（１）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、V0.48〜2.
0％、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留
オーステナイト量60％以上、マルテンサイト、ベイナイ
ト及び炭化物の各々が15％以下である合金鋼からなるこ
とを特徴とし、（２）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、W0.55〜2.
0％、V0.48〜２％、残部がFe及び不可避的な不純物とか
らなり、胴部の残留オーステナイト量が60％以上、マル
テンサイト、ベイナイト及び炭化物の各々が15％以下で
ある合金鋼からなることを特徴とし、（３）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、V0.48〜
2.0％、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種を含み、残
部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留オーステ
ナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナイト及び
炭化物の各々が15％以下である合金鋼からなることを特
徴とし、（４）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、Ｗ、V2
％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以上を含
み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留オ
ーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナイ
ト及び炭化物の各々が15％以下でである合金からなる熱
間圧延用ロールであって、一体型又はスリーブ組立式補
強ロールからなることを特徴とし、（５）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、Ｗ、V2
％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以上を含
み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留オ
ーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナイ
ト及び炭化物の各々が15％以下であることを特徴とし、耐食合金は、（６）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、Ｗ、V2
％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以上を含
み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留オ
ーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナイ
ト及び炭化物の各々が15％以下であることを特徴とし、（７）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、V0.48〜2.
0％、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留
オーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナ
イト及び炭化物の各々が15％以下である合金鋼からなる
ことを特徴とし、（９）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、W0.55〜2.
0％、V0.48〜2.0％以上を含み、残部がFe及び不可避的
な不純物とからなり、残留オーステナイト量が60％以上
である合金鋼よりなり、衝撃摩耗をうける建設機械用部
材に用いることを特徴とし、熱間圧延機は、（８）粗圧延及び仕上げ前段、後段圧延用の作業ロール
及び補強ロールを有する圧延機において、粗ロール、仕
上げ前段、後段ロールに少なくとも一体及び組立式補強
ロールが、重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.
6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、Ｗ、
V2％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以上を
含み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留
オーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナ
イト及び炭化物の各々が15％以下である合金鋼からなる
ことを特徴とし、熱間圧延用ロールの製造方法は、（10）重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜
５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、Ｗ、V2
％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以上を含
み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留オ
ーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナイ
ト及び炭化物の各々が15％以下の合金鋼からなる熱間圧
延用ロールの製造方法であって、鋼塊を製造する工程、
750〜900℃で焼鈍する工程、1100〜1250℃で拡散焼鈍後
1050〜1200℃で熱間拘束鍛造を行なう工程、1000〜1200
℃で焼入後、100〜650℃の焼戻しを行なう工程を順次行
うことを特徴とする。

ものである。

すなわち、熱間圧延用補強ロールによる耐食性につい
て検討した結果、金属組織中にオーステナイトの特定量
残留させても、硬さと耐食性の向上がはかれる点に着目
してなされたもので、要約すると下記の通りである。

本発明は、重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％残部が
Fe及び不可避的な不純物からなり、残留オーステナイト
量が60％以上である合金鋼からなるか、または、重量で
比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn0.6〜５％、Ni0.6
〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％とＷ、V2％以下、Ti,Nb,
Zr1％の少なくとも１種以上を含み、残部がFe及び不可
避的な不純物からなり、残留オーステナイト量が60％以
上である合金鋼からなる熱間圧延用ロールおよびその製
造法である。

熱間圧延機用補強ロールの耐食性は、Ｃ、Si、Mn、Ni
の組合せにより、基地組織中のオーステナイト量を60％
以上残留させることにより得られる。

特に、オーステナイトを安定化させる、好ましい組成
はC1.0％、Si2.4％、Mn2.3％、Ni2.9％、Mo2.9％で熱間
圧延用補強ロールの耐食性を向上することができる。さ
らに、上記の組成の合金を一体とした鍛鋼または鋳造材
からなるものの他、芯材（例えば合金鋼）の外側に溶着
一体化して複合ロールとすることができる。溶着後は溶
着のまま及び溶着後鍛造することができる。

上記ロールを製造するには、鋼芯材の外側に本発明の
組成からなる消耗電極を配置し、エレクトロスラグ再溶
解法により、芯材の外周部と上記消耗電極を溶融しなが
ら、順次凝固させて外層部を形成させる方法により、境
界部に不溶着部やミクロギャビティ等の欠陥のない健全
な接合部を有する複合ロールが得られる。

また、本発明では上記複合ロールに熱処理を施すこと
ができる。1000〜1200℃で焼入後、100〜650の焼戻しに
よって、オーステナイトの分解と炭化物の折出により、
Hs50（HV360）以上の硬さをもつロールが得られ、耐摩
耗性、耐肌荒れ性、特に、耐食性のすぐれたものが得ら
れる。更に、また、プラズマ溶射法及び溶接法で溶射複
合化し熱処理を施すことによって上記と同様にすぐれた
ロールを得ることができる。

本発明のロールは熱間圧延機の粗圧延ロール及び補強
ロール並びに前段、後段仕上げロールの補強ロールとし
て組入れ用いられる。

本発明における組織はオーステナイト相の他、マルテ
ンサイト相とベイナイト相と炭化物とよりなり、残留オ
ーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナイ
ト及び炭化物の各々が15％以下である合金鋼からなる。

本発明において、Ｃは焼入状態で一部基地に溶解し、
他はMo、Ｗ、Cr、Ｖなどと結合して複合炭化物を作る。
Ｃが少ないと二次硬化が少なく、反面、Ｃが高すぎると
溶融点が下がり、焼入温度を下げないと共晶組織を生じ
脆くなる。本発明者らの検討では0.5％未満では炭化物
を作るためのＣ量としては少なく、1.2％を超えると炭
化物量が増へ靱性及び耐食性が低下する。

Siは鋼中にある程度不可避的に含まれている成分であ
り、通常は脱酸を目的として添加されるがその量は0.4
％以下である。しかし、耐食性、耐孔食性の改善には0.
7〜３％がよい。

Mnも必らず含んでいる元素であるが、通常の含有量は
0.4％以下である。本発明はMn量を0.6〜５％とした。Mn
は焼入性の向上に寄与する元素で0.6％未満では効果は
少なく、５％を超えると残留オーステナイト量が増加
し、安定化してロール仕様硬さに達しない。また、鋳物
に毛割れが生じ易くなる。

Niは金属組織を微細にしオーステナイトおよびフェラ
イトに固溶して基地を強化する。また、Cr、Moと共存し
て焼入性を増し、耐摩耗性と靱性を向上させる。その含
有量は0.6〜５％の範囲でオーステナイト量が60％以上
残留するので耐食性を改善する。0.6％未満では上記の
靱性が十分発揮されず、５％を超えるとオーステナイト
の安定化により、ロール仕様硬さに達しない。

CrはＣと結合してCr炭化物を晶出し耐摩耗性及び耐食
性向上に寄与する。その含有量は３〜10％特に、4.8％
がよい。

本発明において、Moは一部Ｃと結合してMoC炭化物を
形成し、残部は基地に固溶して二次硬化現象（焼戻し二
次硬化）により硬さを増加させる。その含有量は１〜５
％がよい。１％未満では硬さ、耐摩耗性が向上せず、５
％を超えると網状に晶出して靱性を低下させる恐れがあ
る。

ＷはMoと同様に一部Ｃと結合してMoC炭化物を形成し
二次硬化現象により硬さと耐摩耗性を向上させ、残部は
基地に固溶して基地を緻密なマルテンサイト組織とす
る。その含有量は１％以下が好ましい。なお、ＷはMoと
同様な効果があり、Moの1/2程度でよく、二次硬化以後
の焼戻し軟化抵抗がある。

ＶはＣと結合して極めて硬いMC炭化物を作り、耐摩耗
性の向上に寄与する。しかし、Ｖ炭化物は固溶しにく
く、結晶粒の成長を妨げる。また、Ｃとの結びつきが強
いので焼入加熱の際基地に固溶するＣ量に強く影響す
る。適当な焼入、焼もどし硬さを得るにはＣとＶは一定
量的関係が必要とされる。更にまた、粒界腐食を防止
し、耐孔食性を改善する効果がある。Ｖは２％以上では
研削性及び溶解作業性に影響を及ぼすので２％以下がよ
い。

Zrは炭化物及びフェライトの生成元素であり、強力な
清浄作用や結晶粒の微細化をもたらし、安定なZr炭化物
を形成する。但し、該炭化物は角状となり、機械的性質
を低下させるので１％以下がよい。

Tiは一部炭素と結合してTiCを形成し、Ｖ、Crと併用
して用いると耐摩耗性及び靱性がさらに向上する。１％
以上ではTiCは角状となり、靱性が低下する。

NbはMC型の炭化物を形成し、耐摩耗性を著しく向上さ
せる元素である。また、結晶粒の微細化に寄与する元素
でもあり、１％以上の添加はTiCと同様に角状となって
靱性を低下する。

その他、不可避的に含有されるＰ、Ｓ、Cu、Pb、Ｎ等
の不純物について説明する。

Ｐは微量でも偏析する元素であり、焼割れ、歪みなど
の原因となる。また、脆性が著しく増加するので、0.1
％以下ならば特に問題はない。

ＳはＰと同様に有害元素であるがMnSなど比較的無害
のものにできるので、0.1％以下であれば問題ない。

Cuは組織の微細化に寄与するが、鋳造の際に割れの原
因ともなる。0.1％以下であれば特に害はない。

PbはMnSやその他の介在物とともに凝集し、樹枝状間
に集まる傾向がある。添加量が多くなると熱間作業性を
悪くするが、0.1％以下であれば問題はない。

Ｎはオーステナイト組織を安定化するなどＣと類似し
ているが、0.1％以下とするのが好ましい。

さらに、本発明はオーステナイト量を60％以上残留す
るため、過酷な衝撃摩耗をうける建設機械用部材にも使
用することが可能である。

〔作用〕

Cr量を極力抑えた組成にＣ、Si、Mn及びNi量を増加さ
せた。そのために、残留オーステナイトは安定化するに
もかかわらず高硬度が得られるとともに、なおかつ、耐
食性を改善することができた。

また、変態点温度が低いので高温度に上げやすくな
り、オーステナイト量を多量に残留することが可能であ
る。

その上、高硬度と耐摩耗性、特に、耐食性の改善によ
り、ロール表面の肌荒れ性が向上した。

さらに、スリーブ組立式ロールはアーバ嵌めして製造
する。アーバはCr-Mo鋼およびNi-Cr-Mo鋼が用いられ
る。第１図はスリーブ組立式ロールの概略図である。ス
リーブ外層35、35のなかにアーバ36を焼ばめして作製
し、高周波焼入装置37、37′を用い回転しながら焼入を
行ない、その後、低温および高温の焼もどしの熱処理を
行なってロールを製造する。これらは熱間圧延機に組入
れられて長時間使用されても、補強ロール用合金として
極めて好ましい作用と効果がある。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例により具体的に説明する。

〔実施例１〕熱間圧延用補強ロール材の組成を第１表に示す。

第１表において、11は従来の熱間ダイス鋼系のSKD61
に相当する鋼である。本発明の組成に比べてＣ、Si、M
n、Mo量が低く、Ni及びＷは添加されていない。なお、C
rは同等の組成となっている。

また、８、９および10は比較材であり、８はSi、Niが
低い組成、９はＣが低く、Ｗは８、９とも添加されてい
ない。10はMn、NiおよびＷが低い組成である。

本発明材１〜７の組成はＣ、Si、Mn、Cr、Mo、Ｖおよ
びＷを含有した試料であるが、Ｗは１、５、６、７には
含まれていない。５にはTi、６にはNb、７にはZrを添加
した。１〜７のMn及びNiは0.6〜５％添加させた組成で
ある。

試料は高周波溶解炉で溶解し、金型に鋳込み鋼塊を製
造した。鋳込み後の鋼塊は880℃×10時間→700℃×５時
間→炉冷の焼なましを行なった。

第２表は残留オーステナイト量、熱処理硬さの測定結
果を示す。熱処理硬さは15mm角の試験片を用いてロック
ウエル硬度計（HRC）で測定した。熱処理は従来材７は9
80℃から焼入後、500℃で焼もどした。比較材８〜10、
本発明材１〜７の焼入温度は1125℃に１時間保持後空冷
を行なった。焼もどしは500℃×1h→空冷１回とした。

本発明材１〜７はMnおよびNiが添加され、オーステナ
イト量が多いにもかかわらずHRC51.5〜62.8（Hs69〜8
7）の高い値が得られた。

残留オーステナイト量は直径5mm×長さ70mmの試験片
を熱処理したのち、弾導検流計による磁気分析法で測定
した。熱処理は従来材、比較材、本発明材ともに1125℃
に１時間保持後、500℃に保持して空冷した。

従来材11は焼入、焼もどしによりほとんど残留オース
テナイトが分解している。比較材８〜10は焼入、焼もど
しで15〜55％に分解し、硬さもHRC52.1〜56.2（Hs70〜7
9）が得られる。一方、本発明材１〜７は焼もどし後の
残留オーステナイト量に68〜97.9％オーステナイトが残
留するにもかかわらずHRC51.5〜62.8（Hs69〜87）の高
硬度が得られた。

第３図は残留オーステナイト量と腐食量との関係を示
すグラフである。

浸漬実験用の試験片は10mm角×25mmlに機械加を行な
った。表面粗らさを一定にするため＃500のエメリーペ
ーパで研磨した。試験片の熱処理は従来材11は980℃か
ら焼入したのち500℃で焼もどしを行なった。また、比
較材８〜10は1125℃→空冷後、500℃の焼もどしを行な
った。

次に、本発明材１〜７は1125℃から焼入し、500℃→
空冷の焼戻しを行なった。

含浸実験は150l×80l×30lの容量に試料を挿入し、10
ppmの塩素イオンを含む水溶液中に３週間含浸した。含
浸後は３％塩酸水溶液でサビを除去し腐食量を測定し
た。

第３図から明らかなように、残留オーステナイト量が
60％より少ない従来材11および比較材８〜10は腐食量が
増加する傾向を示している。一方、本発明材１〜７はオ
ーステナイト量が60％以上残留する場合で腐食量が非常
に僅少となることが明白となった。

第４図は残留オーステナイト量と粗らさとの関係を示
すグラフである。表面粗らさの測定は小坂式SE-3C型を
用いて行なった。図から明らかなように、従来材11およ
び比較材８〜10に比べて本発明材１〜７は非常に滑らか
な面を持つことが明らかである。

〔実施例２〕第１表に示す、本発明材３の組成材料を用いて、熱間
連続圧延機の仕上げ前段に組入れる一体式補強ロールを
作製した。熱間連続圧延機のロール構成は第２図に示す
如くであり、上、下、一対の作業ロール２〜17は補強ロ
ール18〜33によって支持されている。２〜５および18〜
21は粗圧延スタンド用ロール、６〜11および22〜27は仕
上げ前段ロール、12〜17および28〜33は仕上げ後段用ロ
ールである。

鍛鋼製一体補強ロールは塩素性電気炉で溶製して、鋼
度は880℃→725℃→炉冷の二段焼なましを行なった。拡
散焼鈍は1150で行ない、1050〜1150℃で鍛造を行ない、
1500φ×1800lの鍛鋼製一体補強ロールを作製した。機
械加工後は磁気探傷及び染色試験により、検査を行なっ
たが無欠陥であった。

鍛鋼製一体補強ロールの熱処理は、第５図に示すよう
に、高周波焼入装置により、誘導加熱によりロール表面
を空冷加熱しながら噴霧冷却により空冷焼入を行なっ
た。その後、高温焼戻しを行ない、ロール表面の硬さが
HRC45.3（Hs60）を示し、ロール仕様硬さが得られた。

鍛鋼製一体補強ロールは熱間連続圧延機に組入られて
使用した結果、従来ロール11は耐摩耗性および腐食によ
る肌荒れに劣ったが、本発明材３の組成材料は非常によ
い成績を示し、ロール寿命を大幅に延長することができ
た。

〔発明の効果〕

オーステナイト量を60％以上残留させた本発明の熱間
圧延用補強ロールは従来材のロールに比べて高硬度で耐
食性による肌荒れ性にもすぐれ、ロール寿命を２倍程度
に向上することがで、産業上の効果の大なるものであ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の熱間圧延補強ロールの一実施例のスリ
ーブ組立式ロールと高周波焼入装置との関係を示す説明
図、第２図は熱間圧延機のロール配置を示す構成図、第
３図は残留オーステナイト量を腐食量との関係を示すグ
ラフ、第４図は残留オーステナイト量と粗らさとの関係
を示すグラフ、第５図は本発明の熱間圧延補強ロールの
一実施例の鍛鋼製一体補強ロールと高周波焼入装置との
関係を示す説明図である。 35……スリーブ外層、36……アーバ、37……高周波焼入
れ装置。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２１Ｄ 8/00 9270−4ＫＣ２１Ｄ 8/00 ＡＣ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｌ 38/58 38/58 (72)発明者内田哲郎茨城県日立市久慈町2046番地株式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者下タ村修茨城県勝田市堀口832番地の２株式会社日立製作所勝田工場内 (56)参考文献特開平２−153045（ＪＰ，Ａ) 特開平２−205656（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−110841（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、V0.4
8〜2.0％、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、
残留オーステナイト量60％以上、マルテンサイト、ベイ
ナイト及び炭化物の各々が15％以下である合金鋼からな
ることを特徴とする熱間圧延用ロール。
【請求項２】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、W0.5
5〜2.0％、V0.48〜２％、残部がFe及び不可避的な不純
物とからなり、胴部の残留オーステナイト量が60％以
上、マルテンサイト、ベイナイト及び炭化物の各々が15
％以下である合金鋼からなることを特徴とする熱間圧延
用ロール。
【請求項３】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、V
0.48〜2.0％、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種を含
み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、残留オ
ーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベイナイ
ト及び炭化物の各々が15％以下である合金鋼からなるこ
とを特徴とする熱間圧延用ロール。
【請求項４】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、
Ｗ、V2％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以
上を含み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、
残留オーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベ
イナイト及び炭化物の各々が15％以下でである合金から
なる熱間圧延用ロールであって、一体型又はスリーブ組
立式補強ロールからなることを特徴とする熱間圧延用ロ
ール。
【請求項５】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、
Ｗ、V2％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以
上を含み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、
残留オーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベ
イナイト及び炭化物の各々が15％以下であることを特徴
とする熱間圧延用ロール。
【請求項６】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、
Ｗ、V2％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以
上を含み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、
残留オーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベ
イナイト及び炭化物の各々が15％以下であることを特徴
とする耐食合金。
【請求項７】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、V0.4
8〜2.0％、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、
残留オーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベ
イナイト及び炭化物の各々が15％以下である合金鋼から
なることを特徴とする耐食合金。
【請求項８】粗圧延及び仕上げ前段、後段圧延用の作業
ロール及び補強ロールを有する圧延機において、粗ロー
ル、仕上げ前段、後段ロールに少なくとも一体及び組立
式補強ロールが、重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３
％、Mn0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％
と、Ｗ、V2％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１
種以上を含み、残部がFe及び不可避的な不純物とからな
り、残留オーステナイト量が60％以上、マルテンサイ
ト、ベイナイト及び炭化物の各々が15％以下である合金
鋼からなることを特徴とする熱間圧延機。
【請求項９】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、Mn
0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％、W0.5
5〜2.0％、V0.48〜2.0％以上を含み、残部がFe及び不可
避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量が60％
以上である合金鋼よりなり、衝撃摩耗をうける建設機械
用部材に用いることを特徴とする耐食合金。
【請求項１０】重量比で、C0.5〜1.2％、Si0.7〜３％、
Mn0.6〜５％、Ni0.6〜５％、Cr3〜10％、Mo1〜５％と、
Ｗ、V2％以下、Ti、Nb、Zr1％以下の少なくとも１種以
上を含み、残部がFe及び不可避的な不純物とからなり、
残留オーステナイト量が60％以上、マルテンサイト、ベ
イナイト及び炭化物の各々が15％以下の合金鋼からなる
熱間圧延用ロールの製造方法であって、鋼塊を製造する
工程、750〜900℃で焼鈍する工程、1100〜1250℃で拡散
焼鈍後1050〜1200℃で熱間拘束鍛造を行なう工程、1000
〜1200℃で焼入後、100〜650℃の焼戻しを行なう工程を
順次行うことを特徴とする熱間圧延用ロールの製造方
法。