JP5699833B2 - 高炉操業方法 - Google Patents

Description

本発明は、高炉羽口から微粉炭などの固体還元材と、ＬＮＧ（Liquefied Natural Gas：液化天然ガス）や都市ガスなどの易燃性還元材とを吹込んで、燃焼温度を上昇させることにより生産性の向上及び還元材原単位の低減を図る高炉の操業方法に関するものである。

近年、炭酸ガス排出量の増加による地球温暖化が問題となっており、製鉄業においても排出ＣＯ_２の抑制は重要な課題である。これを受け、最近の高炉操業では、低還元材比（低ＲＡＲ：Reducing Agent Rateの略で、銑鉄１ｔ製造当たりの、羽口からの吹込み還元材と炉頂から装入されるコークスの合計量）操業が強力に推進されている。高炉は、主に炉頂から装入される固体還元材であるコークス及び羽口から吹込む固体還元材である微粉炭を還元材として使用しており、低還元材比、ひいては炭酸ガス排出抑制を達成するためには固体還元材であるコークスや微粉炭などを廃プラ、都市ガス、重油等の水素含有率の高い還元材で置換する方策が有効である。下記特許文献１では、羽口から還元材を吹込むランスを二重管とし、二重管ランスの内側管からＬＮＧを吹込み、二重管ランスの外側管から微粉炭を吹込むことが提案されている。また、下記特許文献２では、同じく羽口から還元材を吹込むランスを二重管とし、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、二重管ランスの外側管からＬＮＧを吹込むことが提案されている。

特開第３１７６６８０号公報 特公平１−２９８４７号公報

前記特許文献１に記載される高炉操業方法も、前記特許文献２に記載される高炉操業方法も、従来の微粉炭だけを羽口から吹込む方法に比べれば、燃焼温度の向上や還元材原単位の低減に効果があるものの、更なる改良の余地がある。
本発明は、上記のような問題点に着目してなされたものであり、より一層の燃焼温度の向上及び還元材原単位の低減を可能とする高炉操業方法を提供することを目的とするものである。

上記課題を解決するために、本発明の高炉操業方法は、ランスを介して羽口から易燃性還元材と固体還元材とを吹込む高炉操業方法であって、前記易燃性還元材と固体還元材とを二重管ランスで吹込み、前記二重管ランスの外側管の出口流速を２０〜１２０ｍ／ｓｅｃとし、且つ羽口への送風の酸素過剰率を０．７〜１．３としたことを特徴とするものである。

また、前記二重管ランスの内側管から固体還元材を吹込むと共に、二重管ランスの外側管から易燃性還元材を吹込むことを特徴とするものである。
また、前記二重管ランスの内側管から易燃性還元材を吹込むと共に、二重管ランスの外側管から固体還元材を吹込むことを特徴とするものである。
また、前記固体還元材が微粉炭であることを特徴とするものである。

また、前記固体還元材を銑鉄１ｔ当たり５０〜３００ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とするものである。
また、前記固体還元材を銑鉄１ｔ当たり６０〜１８０ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とするものである。
また、前記固体還元材の微粉炭に、廃プラスチック、廃棄物固形燃料、有機性資源、廃材を混合することを特徴とするものである。

また、前記固体還元材の微粉炭の割合を８０ｍａｓｓ％以上として、廃プラスチック、廃棄物固形燃料、有機性資源、廃材を混合使用することを特徴とするものである。
また、前記易燃性還元材が都市ガス、天然ガス、プロパンガス、水素、転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガスであることを特徴とするものである。
また、前記易燃性還元材を銑鉄１ｔ当たり１〜５０ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とするものである。
また、前記易燃性還元材を銑鉄１ｔ当たり１０〜３５ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とするものである。

而して、本発明の高炉操業方法によれば、先に送風中のＯ_２に接触する易燃性還元材が燃焼することで、当該易燃性還元材の内側の固体還元材の温度が大幅に上昇し、これにより固体還元材の加熱速度が上昇するのであるが、このとき羽口への送風の酸化過剰率を０．７〜１．３とすることで固体還元材が十分に燃焼し、その結果、燃焼温度が大幅に向上し、もって還元材原単位を低減することができると共に、二重管ランスの外側管の出口流速を２０〜１２０ｍ／ｓｅｃ以上とすることにより、昇温による二重管ランスの変形を防止することができる。

本発明の高炉操業方法が適用された高炉の一実施形態を示す縦断面図である。 図１のランスから微粉炭だけを吹込んだときの燃焼状態の説明図である。 図２の微粉炭の燃焼メカニズムの説明図である。 微粉端と都市ガスを吹込んだときの燃焼メカニズムの説明図である。 燃焼実験装置の説明図である。 燃焼実験結果の説明図である。 酸素過剰率を変化させたときの燃焼温度の説明図である。 二重管ランスのウォータージャケットの説明図である。 二重管ランスのウォータージャケットの説明図である。 二重管ランスの外側管から吹込まれるガスの流量とランス表面温度の関係を示す説明図である。

次に、本発明の高炉操業方法の一実施形態について図面を参照しながら説明する。
図１は、本実施形態の高炉操業方法が適用された高炉の全体図である。図に示すように、高炉１の羽口３には、熱風を送風するための送風管２が接続され、この送風管２を貫通してランス４が設置されている。羽口３の熱風送風方向先方のコークス堆積層には、レースウエイ５と呼ばれる燃焼空間が存在し、主として、この燃焼空間で還元材の燃焼、ガス化が行われる。

図２には、ランス４から固体還元材として微粉炭６だけを吹込んだときの燃焼状態を示す。ランス４から羽口３を通過し、レースウエイ５内に吹込まれた微粉炭６は、コークス７と共に、その揮発分と固定炭素が燃焼し、燃焼しきれずに残った、一般にチャーと呼ばれる炭素と灰分の集合体は、レースウエイから未燃チャー８として排出される。羽口３の熱風送風方向先方における熱風速度は約２００ｍ／ｓｅｃであり、ランス４の先端からレースウエイ５内におけるＯ_２の存在領域は約０．３〜０．５ｍとされているので、実質的に１／１０００秒のレベルで微粉炭粒子の昇温及びＯ_２との接触効率（分散性）の改善が必要となる。なお、高炉内に吹込まれる微粉炭の平均粒径は１０〜１００μｍで使用されている。

図３は、ランス４から送風管２内に微粉炭（図ではＰＣ：Pulverized Coal）６のみを吹込んだ場合の燃焼メカニズムを示す。羽口３からレースウエイ５内に吹込まれた微粉炭６は、レースウエイ５内の火炎からの輻射伝熱によって粒子が加熱し、更に輻射伝熱、伝導伝熱によって粒子が急激に温度上昇し、３００℃以上昇温した時点から熱分解が開始し、揮発分に着火して火炎が形成され、燃焼温度は１４００〜１７００℃に達する。揮発分が放出してしまうと、前述したチャー８となる。チャー８は、主に固定炭素であるので、燃焼反応と共に、炭素溶解反応と呼ばれる反応も生じる。

図４は、ランス４から送風管２内に微粉炭（図ではＰＣ）６と共に易燃性還元材として都市ガス９を吹込んだ場合の燃焼メカニズムを示す。都市ガス９の主成分はメタンであり、他にエタン、プロパン、ブタンなどを含む。下記表１に都市ガスの組成例を示す。微粉炭６と都市ガス９の吹込み方法は、単純に平行に吹込んだ場合を示している。なお、図中の二点鎖線は、図３に示した微粉炭のみを吹込んだ場合の燃焼温度を参考に示している。このように微粉炭と都市ガスを同時に吹込む場合、気体ガスである都市ガスが優先的に燃焼し、この燃焼熱によって微粉端が急速に加熱、昇温すると考えられ、これによりランスに近い位置で燃焼温度が更に上昇する。

このような知見に基づき、図５に示す燃焼実験装置を用いて燃焼実験を行った。実験炉１１内には高炉内を模擬するためコークスが充填されており、覗き窓からレースウエイ１５の内部を観察することができる。送風管１２にはランス１４が差し込まれ、燃焼バーナ１３で生じた熱風を実験炉１１内に所定の送風量で送風することができる。また、この送風管１２では、送風の酸素負荷量を調整することも可能である。ランス１４は、微粉炭及び都市ガスの何れか一方又は双方を送風管１２内に吹込むことができる。実験炉１１内で生じた排ガスは、サイクロンと呼ばれる分離装置１６で排ガスとダストに分離され、排ガスは助燃炉などの排ガス処理設備に送給され、ダストは捕集箱１７に捕集される。

燃焼実験には、ランス４に単管ランスと二重管ランスの二種類を用い、単管ランスを用いて微粉炭のみを吹込んだ場合、二重管ランスを用い、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、二重管ランスの外側管から易燃性還元材として都市ガスを吹込んだ場合、二重管ランスの内側管から易燃性還元材として都市ガスを吹込み、二重管ランスの外側管から微粉炭を吹込んだ場合の夫々について覗き窓から２色温度計による燃焼温度、燃焼位置、未燃チャーの燃焼状況、拡散性を測定した。２色温度計は、周知のように、熱放射（高温物体から低温物体への電磁波の移動）を利用して温度計測を行う放射温度計であり、温度が高くなると波長分布が短波長側にずれていくことに着目して、波長分布の温度の変化を計測することで温度を求める波長分布形の一つであり、中でも波長分布を捉えるため、２つの波長における放射エネルギーを計測し、比率から温度を測定するものである。未燃チャーの燃焼状況は、実験炉１１の送風管１２内のランス１４先から１５０ｍｍ、３００ｍｍの位置にてプローブで未燃チャーを回収して、樹脂埋め、研磨後、画像解析によってチャー内空隙率を測定し、判定した。

微粉炭の諸元は、固定炭素（ＦＣ：Fixed Carbon）７７．８％、揮発分（ＶＭ：Volatile Matter）１３．６％、灰分（Ａｓｈ）８．６％で、吹込み条件は２９．８ｋｇ／ｈ（溶銑１ｔ当たり１００ｋｇに相当）とした。また、都市ガスの吹込み条件は、３．６ｋｇ／ｈ（５Ｎｍ^３／ｈ、溶銑１ｔ当たり１０ｋｇに相当）とした。送風条件は、送風温度１２００℃、流量３００Ｎｍ^３／ｈ、流速７０ｍ／ｓ、Ｏ_２富化＋５．５（酸素濃度２６．５％、空気中酸素濃度２１％に対し、５．５％の富化）とした。微粉炭の搬送ガスにはＮ_２を用いた。なお、微粉炭と、微粉炭を搬送する搬送ガスの固気比は、少ないガス量で粉体、つまり微粉炭を輸送する方式（高濃度搬送）では固気比１０〜２５ｋｇ／Ｎｍ^３、多量のガスで輸送する方式（低濃度輸送）では固気比５〜１０ｋｇ／Ｎｍ^３である。搬送ガスにはＮ_２の他、空気を用いることもできる。実験結果の評価は、単管から微粉炭のみを吹込んだ場合の燃焼温度、燃焼位置、未燃チャーの燃焼状況、拡散性（主として微粉炭）を基準とし、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、外側管から都市ガスを吹込んだ場合、二重管ランスの内側管から都市ガスを吹込み、外側管から微粉炭を吹込んだ場合の夫々を評価した。評価は、微粉炭のみの場合と同程度の場合を△、少し改善された場合を○、大幅に改善された場合を◎で表した。

図６には、前述した燃焼実験の結果を示す。微粉炭（図ではＰＣ）は搬送ガス（窒素ガスＮ_２を使用）で吹込む。同図から明らかなように、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、外側管から都市ガスを吹込む場合には、燃焼位置については改善が見られたが、その他の項目については変化が見られない。これは、微粉炭の外側の都市ガスが先にＯ_２と接触して速やかに燃焼し、その燃焼熱で微粉炭の加熱速度が上昇したものの、都市ガスの燃焼にＯ_２が消費されてしまい、微粉炭の燃焼に必要なＯ_２が減少して、十分な燃焼温度上昇に至らず、未燃チャーの燃焼状況も改善されなかったと考えられる。一方、二重管ランスの内側管から都市ガスを吹込み、外側管から微粉炭を吹込む場合には、燃焼温度、未燃チャーの燃焼状況について改善が見られ、拡散性については大幅な改善が見られたものの、燃焼位置については変化が見られない。これは、外側の微粉炭領域を通じた内側の都市ガスまでのＯ_２の拡散に時間を要したものの、内側の易燃性の都市ガスが燃焼すれば、爆発的な拡散が生じ、都市ガスの燃焼熱で微粉炭が加熱されて燃焼温度も上昇し、未燃チャーの燃焼状況も改善されたものと考えられる。

本願発明者は、この実験結果を踏まえて、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、外側管から都市ガスを吹込む場合や、二重管ランスの内側管から都市ガスを吹込み、外側管から微粉炭を吹込む場合に、特に燃焼温度を上昇するための検討を行い、送風への酸素富化、即ち酸素過剰率に着目した。そこで、前述の燃焼実験装置を用い、例えば二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込むと共に外側管から都市ガスを吹込み、酸素過剰率を種々に変更して燃焼温度と燃焼位置の測定を行った。この場合の酸素過剰率は、送風中の酸素量を、微粉炭の完全燃焼に必要な酸素量で除した値となり、数値が１なら完全燃焼し、１より小さいと完全燃焼できない。実際の操業での酸素過剰率は以下で表れる。

酸素過剰率＝（羽口及びランスから吹込まれる空気、純酸素、固体還元材中の酸素量）／（固体還元材中の炭素、水素、硫黄を燃焼させてＣＯ_２、Ｈ_２Ｏ、ＳＯ_２にするのに必要な酸素量）
実験結果を図７に示す。同図より明らかなように、単管ランスによる微粉炭のみの吹込みの場合に比して、例えば二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み且つ外側管から都市ガスを吹込む場合に、酸素過剰率が０．７以上であれば、何れの場合もランスに近い位置での燃焼温度が上昇している。特に、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み且つ外側管から都市ガスを吹込む場合に、酸素過剰率が１以上であれば、ランスからの如何なる位置でも燃焼温度が上昇している。このことから、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み且つ外側管から都市ガスを吹込む場合、酸素過剰率０．７以上を下限とし、酸素過剰率１．３以下を上限とする。酸素過剰率を増大すれば、更なる燃焼温度上昇を期待できるが、酸素製造コストに鑑みて、酸素過剰率の上限を１．３とした。好ましくは酸素過剰率を０．９〜１．２とする。なお、二重管ランスの内側管から都市ガスを吹込み、外側管から微粉炭を吹込む場合にも、同等の結果が得られるものと考えられる。ちなみに、燃焼温度の向上は燃焼量増加の証左であり、吹込み固体還元材の燃焼量増加により羽口先における堆積微粉量（炉内投入微粉量）が減少し、炉内の通気が改善される。熱バランスが適正であれば、改善された通気余力分、装入コークス（コークス比）を低減することが可能となるので、結果として還元材原単位の低減となる。また、都市ガスを易燃性還元材例としているが、下記表２に示すように、天然ガス（ＬＮＧ）も主成分はメタンで都市ガスと同等であり、使用できる。

ところで、前述のような燃焼温度の上昇に伴って、二重管ランスの外側管は高温に晒され易くなる。二重管ランスは、例えばステンレス鋼鋼管で構成される。勿論、二重管ランスの外側管には所謂ウォータージャケットと呼ばれる水冷が施されているが、ランス先端までは覆うことができない。図８には、内側管から微粉炭を吹込み、外側管から都市ガスを吹込む二重管ランスのウォータージャケットの状態を示す。図９には、内側管から都市ガスを吹込み、外側管から微粉炭を吹込む二重管ランスのウォータージャケットの状態を示す。図８、図９において、特に、この水冷の及ばない二重管ランスの外側管の先端部が熱で変形することが分かった。二重管ランスの外側管が変形する、つまり曲がると所望部位に微粉炭や都市ガスを吹込むことができないし、消耗品であるランスの交換作業に支障がある。また、曲がりにより微粉炭の流れが変化して羽口に当たることも考えられ、そのような場合には羽口が損傷する恐れがある。二重管ランスの外側管が曲がると、内側管との隙間が閉塞され、外側管からガスが流れなくなると、二重管ランスの外側管が溶損し、場合によっては送風管が破損する可能性もある。ランスが変形したり損耗したりすると、前述のような燃焼温度を確保することができなくなり、ひいては還元材原単位を低減することもできない。

水冷できない二重管ランスの外側管を冷却するためには、内部に送給されるガスで放熱するしかない。内部に流れるガスに放熱して二重管ランスの外側管自体を冷却する場合、ガスの流量がランス温度に影響を与えると考えられる。そこで、本発明者等は、二重管ランスの外側管から吹込まれるガスの流量を種々に変更してランス表面の温度を測定した。実験は、二重管ランスの外側管から都市ガスを吹込み、内側管から微粉炭を吹込んで行い、ガスの流量調整は、外側管から吹込まれる都市ガスに不活性ガスとしてＮ_２を加減した。なお、Ｎ_２は、微粉炭を搬送するための搬送ガスの一部を流用するようにしてもよい。測定結果を図１０に示す。

二重管ランスの外側管には、２０Ａスケジュール５Ｓと呼ばれる鋼管、及び２５Ａスケジュール５Ｓと呼ばれる鋼管の２種類を用いた。また、二重管ランスの内側管には、１５Ａスケジュール９０と呼ばれる鋼管、１種類を用い、Ｎ_２と都市ガスの合計流量を種々に変更してランス表面の温度を測定した。ちなみに、「１５Ａ」、「２０Ａ」、「２５Ａ」はＪＩＳ Ｇ ３４５９に規定する鋼管外径の称呼寸法であり、１５Ａは外径２１．７ｍｍ、２０Ａは外径２７．２ｍｍ、２５Ａは外径３４．０ｍｍである。また、「スケジュール」はＪＩＳ Ｇ ３４５９に規定する鋼管の肉厚の称呼寸法であり、スケジュール５Ｓは１．６５ｍｍ、１５Ａスケジュール９０は３．７０ｍｍである。二重管ランスの外側管に鋼管を用いる場合、上記の２種類程度の外径を有する鋼管とすることが現実的である。また、２０Ａスケジュール９０（肉厚：３．９ｍｍ）、２５Ａスケジュール９０（肉厚：４．５ｍｍ）を用いることも可能である。なお、ステンレス鋼鋼管の他、普通鋼も利用できる。その場合の鋼管の外径はＪＩＳ Ｇ ３４５２に規定され、肉厚はＪＩＳ Ｇ ３４５４に規定される。

同図に二点鎖線で示すように、サイズの異なる鋼管毎に、二重管ランスの外側管から吹込まれるガスの合計流量の増加に伴ってランス表面の温度が反比例的に低下している。これは、鋼管のサイズが違うと、同じガス合計流量でもガスの流速が異なるためである。鋼管を二重管ランスに使用する場合、二重管ランスの表面温度が８８０℃を上回るとクリープ変形が起こり、二重管ランスが曲がってしまう。従って、二重管ランスの外側管に２０Ａスケジュール５Ｓ、或いは２５Ａスケジュール５Ｓの鋼管を用い、二重管ランスの表面温度が８８０℃以下である場合の外側管からの吹込みガスの流量は８５Ｎｍ^３／ｈ以上であり、それらの鋼管を用いた場合の二重管ランスの外側管の出口流速は２０ｍ／ｓｅｃ以上となる。そして、二重管ランスの外側管の吹込みガスの流量を８５Ｎｍ^３／ｈ以上とし、二重管ランスの外側管の出口流速が２０ｍ／ｓｅｃ以上である場合には二重管ランスの外側管の表面温度は８８０℃以下となり、二重管ランスに変形や曲がりは生じない。一方、二重管ランスの外側管の吹込みガスの合計流量が８００Ｎｍ^３／ｈを超えたり、出口流速が１２０ｍ／ｓｅｃを超えたりすると、設備の運用コストの点で実用的でないので、二重管ランスの外側管の吹込みガスの合計流量の上限を８００Ｎｍ^３／ｈ、出口流速の上限を１２０ｍ／ｓｅｃとした。即ち、水冷できない二重管ランスの外側管を冷却するためには、二重管ランスの外側管の吹込みガスの合計流量を調整し、二重管ランスの外側管の出口流速を２０〜１２０ｍ／ｓｅｃとするのである。

この二重管ランスでは、二重管ランスの外側管から吹込まれる固体還元材の搬送ガス又は易燃性還元材の流量を調整し、二重管ランスの外側管の出口流速を２０ｍ／ｓｅｃ以上として、二重管ランスの変形（曲がり）を防止し、それに応じて、銑鉄１ｔ当たり、二重管ランスから吹込む微粉炭などの固体還元材を５０〜３００ｋｇとする。即ち、ランスには設備制約上の吹込み下限があるため、吹込み還元材比が低下すると、吹込み羽口を間引いて吹込むなどの対応が必要となり、結果として還元材を吹込む羽口と吹込まない羽口が混在し、円周方向に偏差が生じることとなり、高炉の安定操業上好ましくない。従って、固体還元材は銑鉄１ｔ当たり５０ｋｇ以上とする。また、固体還元材の吹込み還元材比が低下すると、ガスと装入物の熱交換において、熱を供給される側である装入物の比率が増加し、炉頂ガス温度が低下する。この炉頂ガス温度が露点以下となるのを防止する点でも、固体還元材は銑鉄１ｔ当たり５０ｋｇ以上、好ましくは６０ｋｇ以上とする。

更に、低還元材比操業を志向する上では、通気の制約から、吹込み還元材比には上限があり、吹込み固体還元材比の増加に伴い、炉頂から装入される固体還元材（コークス）比が減少するため、通気が困難になっていくが、許容できる全圧損（送風圧−炉頂圧）を超えると、吹込み還元材を増加しても還元材（コークス）比を低減することができなくなり、安定操業を妨げるほか、操業不可能に至る恐れもある。また、炉頂設備保護のためにも固体還元材は銑鉄１ｔ当たり３００ｋｇ以下とする。

また、都市ガス、天然ガス（ＬＮＧ）などの易燃性還元材は、高い燃焼温度を確保する点から銑鉄１ｔ当たり１ｋｇ以上必要であり、上限は羽口及び炉頂機器の保護のため銑鉄１ｔ当たり５０ｋｇ以下とする。好ましくは銑鉄１ｔ当たり１０〜３５ｋｇである。
以上の点から、固体還元材／易燃性還元材（各ｍａｓｓ％）は、逆算すると、１〜３００、好ましくは１〜１８０となる。

更に、二重管ランスを使用する際の固体還元材、易燃性還元材の燃焼性のため、送風中酸素富化率は２〜１０％、好ましくは２．５〜８％とする。
また、微粉炭の平均粒子径は１０〜１００μｍで使用されるが、本発明では燃焼性を確保し、ランスからの送給並びにランスまでの供給性を考慮したとき、好ましくは２０〜５０μｍとするとよい。微粉炭の平均粒子径が２０μｍ未満では、燃焼性は優れるが、微粉炭輸送時（気体輸送）にランスが詰まり易く、５０μｍを超えると微粉炭燃焼性が悪化する恐れがある。

また、吹込む固体還元材には、微粉炭を主として、その中に廃プラスチック、廃棄物固形燃料（ＲＤＦ）、有機性資源（バイオマス）、廃材を混合使用してもよい。混合使用の際は、微粉炭の全固体還元材に対する比は８０ｍａｓｓ％以上とするのが好ましい。即ち、微粉炭と、廃プラスチック、廃棄物固形燃料（ＲＤＦ）、有機性資源（バイオマス）、廃材などでは反応による熱量が異なるため、互いの使用比率が近くなると燃焼に偏りが生じ易くなり、操業の不安定となり易い。また、微粉炭と比して、廃プラスチック、廃棄物固形燃料（ＲＤＦ）、有機性資源（バイオマス）、廃材等は燃焼反応による発熱量が低位であるため、多量に吹込むと炉頂より装入される固体還元材に対する代替効率が低下するため、微粉炭の割合を８０ｍａｓｓ％以上とするのが好ましいのである。

なお、廃プラスチック、廃棄物固形燃料（ＲＤＦ）、有機性資源（バイオマス）、廃材は、６ｍｍ以下、好ましくは３ｍｍ以下の細粒として微粉炭と混合使用できる。微粉炭との割合は、搬送ガスにより気送される微粉炭と合流させることで混合可能である。予め微粉炭と混合して使用しても構わない。
更に、易燃性還元材には、都市ガス、天然ガス以外に、プロパンガス、水素の他、製鉄所で発生する転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガスを用いることもできる。

このように、本実施形態の高炉操業方法では、羽口３に設けた二重管ランス４から微粉炭（固体還元材）６と都市ガス（易燃性還元材）９を吹込み、且つ羽口３への送風の酸素過剰率を０．７〜１．３としたことにより、先に送風中のＯ_２に接触する都市ガス（易燃性還元材）９が燃焼することで微粉炭（固体還元材）６の温度が大幅に上昇し、これにより微粉炭（固体還元材）６の加熱速度が上昇して十分に燃焼し、その結果、燃焼温度が大幅に向上し、もって還元材原単位を低減することができると共に、二重管ランス４の外側管の出口流速を２０〜１２０ｍ／ｓｅｃとすることにより、昇温による二重管ランス４の変形を防止することができる。

また、二重管ランス４の内側管から微粉炭（固体還元材）６を吹込むと共に、二重管ランス４の外側管から都市ガス（易燃性還元材）９を吹込むことにより、先に送風中のＯ_２に接触する都市ガス（易燃性還元材）９が燃焼することで、当該都市ガス（易燃性還元材）９の内側の微粉炭（固体還元材）６の温度が大幅に上昇する。
また、二重管ランス４の内側管から都市ガス（易燃性燃料）９を吹込むと共に、二重管ランス４の外側管から微粉炭（固体燃料）６を吹込むことにより、微粉炭（固体燃料）６の内側の都市ガス（易燃性燃料）９が先に燃焼することで微粉炭（固体燃料）６が爆発的に拡散し、同時に都市ガス（易燃性燃料）９の燃焼熱で微粉炭（固体燃料）６の温度が大幅に上昇する。

また、図１０の例では、二重管ランス４の外側管から吹込まれるガスの合計流量を８５〜８００Ｎｍ^３／ｈ以上とすることにより、昇温による二重管ランス４の変形を防止することができる。

１は高炉、２は送風管、３は羽口、４はランス、５はレースウエイ、６は微粉炭（固体還元材）、７はコークス、８はチャー、９は都市ガス（易燃性還元材）

Claims (11)

1. ランスを介して羽口から易燃性還元材と固体還元材とを吹込む高炉操業方法であって、前記易燃性還元材と固体還元材とを二重管ランスで吹込み、前記二重管ランスの外側管の出口流速を２０〜１２０ｍ／ｓｅｃとし、且つ羽口への送風の酸素過剰率を０．７〜１．３としたことを特徴とする高炉操業方法。
2. 前記二重管ランスの内側管から固体還元材を吹込むと共に、二重管ランスの外側管から易燃性還元材を吹込むことを特徴とする請求項１に記載の高炉操業方法。
3. 前記二重管ランスの内側管から易燃性還元材を吹込むと共に、二重管ランスの外側管から固体還元材を吹込むことを特徴とする請求項１に記載の高炉操業方法。
4. 前記固体還元材が微粉炭であることを特徴とする請求項１乃至３の何れか一項に記載の高炉操業方法。
5. 前記固体還元材を銑鉄１ｔ当たり５０〜３００ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とする請求項４に記載の高炉操業方法。
6. 前記固体還元材を銑鉄１ｔ当たり６０〜１８０ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とする請求項５に記載の高炉操業方法。
7. 前記固体還元材の微粉炭に、廃プラスチック、廃棄物固形燃料、有機性資源、廃材を混合することを特徴とする請求項４乃至６の何れか一項に記載の高炉操業方法。
8. 前記固体還元材の微粉炭の割合を８０ｍａｓｓ％以上として、廃プラスチック、廃棄物固形燃料、有機性資源、廃材を混合使用することを特徴とする請求項７に記載の高炉操業方法。
9. 前記易燃性還元材が都市ガス、天然ガス、プロパンガス、水素、転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガスであることを特徴とする請求項１乃至８の何れか一項に記載の高炉操業方法。
10. 前記易燃性還元材を銑鉄１ｔ当たり１〜５０ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とする請求項９に記載の高炉操業方法。
11. 前記易燃性還元材を銑鉄１ｔ当たり１０〜３５ｋｇの範囲で吹込むことを特徴とする請求項１０に記載の高炉操業方法。

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