JP5629758B2 - ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を生産するプロセス、および、ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を生産する装置 - Google Patents

Description

本発明は、ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体（a polymer dispersion based on polychloroprene）を生産するプロセスおよびプラントに関する。

独国特許出願公開第１０ ２００６ ０６０ ３７８号明細書によれば、単量体のクロロプレンの重合により、ポリクロロプレン（ＣＲ）分散体が得られることが知られている。上記の明細書に記載された方法によれば、重合中に、使用されたクロロプレンの５０％から９５％が反応する。非重合のクロロプレン（残留モノマー）は、その後に実施される水蒸気蒸留において、ポリクロロプレン分散体中の単量体のクロロプレンの比率が約１００ｐｐｍまたは５０ｐｐｍ未満にまで減少される。

特公昭６１−０６０８４３号公報によれば、実際には、ポリクロロプレン分散体の水蒸気蒸留は経済的ではないことが示された。つまり、使用される水蒸気蒸留塔のラインおよび装置が、形成されたポリクロロプレンの凝塊（coagulum）によって、すぐに閉塞してしまい、短期間運転した後、使用される水蒸気蒸留塔を停止して、清掃しなければならなかった。

ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体は、例えば、ダイビング用品、成形発泡体またはコンタクト接着剤（contact adhesive）の成分として使用されている。単量体のクロロプレンは、易燃性（readily flammable）および毒性を有する。そのため、ポリクロロプレン分散体を基にして生産された製品（例えば、接着剤）の取り扱いをさらに改善および促進する目的で、ポリクロロプレン分散体中の単量体のクロロプレン（残留モノマー）の比率を低減させることが絶えず求められている。

本発明の目的の１つは、ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を生産するプロセスおよび装置を提供することである。それらを用いることで、使用されるプラント機器類の運転時間を大幅に減少させることなく、ポリクロロプレン分散体中の単量体のクロロプレンの比率を減少させることができる。

本発明によれば、出願時の請求項１の特徴を有するプロセス、または、出願時の請求項１１の特徴を有するプラントによって、上記の目的を達成することができる。従属項において、本発明の有利な実施形態が明らかにされる。

本発明の一プロセスを実施する本発明のプラントの概略フロー図の一例を示す。

本発明のポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を生産するプロセスにおいて、重合後に存在するポリクロロプレン分散体中の固形分含有量（重量比率）Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}は、大きくても５０％以下、好ましくは４０％以下、さらに好ましくは３５％以下、特に好ましくは３０％以下になるまで、クロロプレンのポリクロロプレンへの重合がエマルション中で実施される。クロロプレン除去後に存在する精製されたポリクロロプレン分散体中のクロロプレンの含有量（重量比率）Ｗ_{ＣＲ，ｏｕｔ}が、５０ｐｐｍ以下、好ましくは３０ｐｐｍ以下、さらに好ましくは１５ｐｐｍ以下、特に好ましくは１０ｐｐｍ以下になるまで、多段式（multistage）および／または多段単層式（multitray）のストリッピング塔を用いて、ポリクロロプレン分散体からクロロプレンが除去される。化学的な重合反応の途中および／または化学的な重合反応の後に実施される、得られた生成物を水相および／または水を用いて希釈する工程も、重合工程の一部であると考えられている。

重合後のポリクロロプレン分散体中の固形分は、原則的に（essentially）ポリクロロプレンから構成される。固形分の含有量は、ＩＳＯ１２４に従って実施される。ポリクロロプレン分散体中の固形分におけるポリクロロプレンの重量比率は、具体的には８０％以上であり、好ましくは９０％以上である。クロロプレン除去後に存在する精製されたポリクロロプレン分散体中のクロロプレンの重量比率の下限Ｗ_{ＣＲ，ｏｕｔ，ｍｉｎ}は、具体的には１ｐｐｍ以上であり、好ましくは０．５ｐｐｍ以上である。上記の重量比率の下限Ｗ_{ＣＲ，ｏｕｔ，ｍｉｎ}は、通常用いられる分析手法の検出限界値以下であることが特に好ましく、当該検出限界値は、一般的には、０．５ｐｐｍである。重合後に存在するポリクロロプレン分散体中の固形分の重量比率の下限Ｗ_{ｓｏｌｉｄ，ｍｉｎ}は、具体的には１０％以上であり、好ましくは１５％以上であり、特に好ましくは２０％以上である。これにより、本発明の一プロセスを、特に経済的に運用することができる。

本発明の一プロセスにおいて、重合後のポリクロロプレン分散体中のポリクロロプレンの比率が、従来の連続式および／または非連続式のクロロプレンのポリクロロプレンへの重合と比較して著しく小さな値に、計画的に（deliberately）調節される。例えば、クロロプレンの転化率を通常よりも小さくする、および／または、水相の量を通常よりも大きくすることで、これらを達成することができる。なお、化学的な重合反応の途中および／または化学的な重合反応の後に実施される、得られた生成物を水相および／または水を用いて希釈する工程も、重合工程の一部であると考えられている。ここで、重合後のポリクロロプレン分散体中のポリクロロプレンの比率が小さくなると、ポリクロロプレン分散体中の固形分が大幅に少なくなり、その結果、意外にも、懸念されているようなポリクロロプレンの凝塊によりラインまたは装置の閉塞を生じさせることなく、ストリッピング塔における、例えば水蒸気を用いた、クロロプレンの除去が可能になったものと考えられる。さらに、ストリッピング塔の休止時間（downtime）を大幅に増加させることなく、精製されたポリクロロプレン分散体中のクロロプレン含有量を低減させることもできる。本発明の一プロセスにおいて、使用されるストリッピング塔は、３週間以上、好ましくは５週間以上、特に好ましくは６週間以上の連続運転時間を達成することができる。一方、Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}が約５５％の場合に、最大運転時間が１日より少ないことが見いだされた。特に、重合は、本発明により提供される重合後のポリクロロプレン分散体中の固形分含有量Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}の上限を考慮しつつ、本発明の目的に適したプロセス条件を採用した上で、例えば、"Ullmanns Encyclopedia of Polymer Science and Technology", Vol. 3, pp. 705-730, John Wiley, New York 1965に記載されているように、アルカリ水性溶媒中での乳化重合（emulsion polymerization）によって実施されてよい。

ポリクロロプレンの量に基づく固形分含有量が比較的少ないので、ストリッピング塔内には、比較的多量の水相が存在する。ストリッピング塔内に存在する水相は、ポリクロロプレンの塊（lump）の形成およびポリクロロプレンの固化（caking）を抑制し、結果として、ストリッピング塔内での凝塊の形成を抑制する。本発明の一プロセスにおいて、重合後のポリクロロプレン分散体の固形分含有量（特に、水相を基準とした含有量）は、閉塞を抑制するとともに、ストリッピング塔から排出されたポリクロロプレン分散体中のクロロプレンの比率がきわめて小さくなるように設定される。ストリッピング塔は、特に、使用される水蒸気が少なくとも部分的に凝縮するような方法で運転される。結果として、凝縮熱がまず加熱に使用されうるとともに、凝縮液によって、水相の量が増加しうる。これにより、ストリッピング塔内における好ましくない固形分含有量の増加を避けることができる。特に、ストリッピング塔は、複数のトレイを有する単一の塔により形成されてよい。ここで、それぞれのトレイは、ストリッピング工程において、それぞれのトレイに割り当てられた個々の段（stage）の開始を定める。ストリッピング工程は、クロロプレンの気化を促進する目的で、１ｂａｒ（１００ｋＰａ）以下の圧力で実施されてよい。重合において、意図的に、比較的小さなポリクロロプレン含有量が設定されるけれども、クロロプレンの除去を考慮すれば、この方法は、全体としては、より経済的であることが見出された。ポリクロロプレン分散体からのクロロプレンの脱気を改善し、結果として最終製品中のクロロプレンの量が少なくなることで、ポリクロロプレン分散体に基づいて生産される製品（例えば、接着剤）の取り扱い（handling）が改善され、支援される。特に、ポリクロロプレン分散体のさらなる処理（例えば、固形ゴムの生産）において、労働衛生（occupational hygiene）が改善される。さらなる処理における労働安全（occupational safety）が改善され、結果として、労働安全上の要求を下げることができる場合がある。

ストリッピング塔に供給されるポリクロロプレン分散体は、原則的に、重合直後に存在するポリクロロプレン分散体の水相の全部を含むことが好ましく、特に、ストリッピング塔に導入される前に、追加の水相および／または水が、ポリクロロプレン分散体に添加されることが好ましい。特に、好ましくは気化によって、理想的には、原則的に、クロロプレンだけが有機相から除去される。水相、乳化剤、触媒、安定剤、活性剤または停止剤などの液体成分の中間体除去（intermediate removal）を避けることができる。その代わりに、ポリクロロプレン分散体に追加的な水相および／または水が加えられて、固形分含有量Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}が低減または調整される。特に、重合後に存在するポリクロロプレン分散体が、連続的におよび／または直接、ストリッピング塔に供給される。

重合は、連続式または擬似連続式に実施されてよい。特に、複数のバッチ式反応器からなる多段式の装置（cascade）を用いて実施されてよい。本発明の一プロセスにおいては、固形分含有量が増加して、重合後のポリクロロプレン含有量が非常に大きくなることは好ましくないので、連続式または擬似連続式の重合を用いてよい。連続式または擬似連続式は、工業規模では、複数のバッチ式反応器を用いた場合よりも経済的である。複数の個別の槽型反応器を直列に接続して、擬似連続式重合を実現してもよい。擬似連続式重合もまた、工業規模では、複数のバッチ式反応器を用いた場合よりも経済的である。

さらなる実施形態において、主に、少なくとも１つのバッチ式反応器中のバッチ反応によって、重合が実施されてよい。このとき、重合後に存在するポリクロロプレン分散体は、ストリッピング塔で分離される前に、バッファタンクに移送される。原則的に、ポリクロロプレン分散体は、バッファタンクからストリッピング塔に、連続的に供給される。これにより、重合が不連続的に実施される場合であっても、ストリッピング塔の連続運転が可能になる。これにより、ストリッピング塔を、非常に経済的に運用することができる。特に好ましくは、それぞれの重合は、いくつかのバッチ式反応器において、時間をずらして（offset in time）実施される。これにより、それに応じた短い時間間隔で、バッファタンクを、それぞれのバッチ反応で得られた生成物で満たすことができる。特に、固形分含有量Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}の上限が目的とする値になるように、追加の水相がバッファタンクに供給される。

特に、ストリッピング塔に供給されたポリクロロプレン分散体のクロロプレン含有量（重量比率）Ｗ_{ＣＲ，ｉｎ}は、２００ｐｐｍ以上３０，０００ｐｐｍ以下、好ましくは２，０００ｐｐｍ以上２０，０００ｐｐｍ以下、特に好ましくは５，０００ｐｐｍ以上１５，０００ｐｐｍ以下である。ストリッピング塔への供給流体（feed stream）中のポリクロロプレン分散体のクロロプレン含有量Ｗ_{ＣＲ，ｉｎ}をそのような値にすることで、ストリッピング塔の閉塞を確実に抑制することができるとともに、クロロプレンの除去後に存在する、脱気された（degassed）ポリクロロプレン分散体中のクロロプレン含有量Ｗ_{ＣＲ，ｏｕｔ}を３０ｐｐｍ以下、さらには、１０ｐｐｍ以下にすることができる。

重合が実施された後、クロロプレンが除去される前に、重合後に存在するポリクロロプレンの脱気（degassing）が実施されることが好ましい。この方法によれば、ストリッピング塔をこの目的で使用することなく、すでにガス状（gaseous form）の成分および揮発性成分がポリクロロプレン分散体から除去される。これにより、単量体のクロロプレンの約９０％（重量比率）を除去することができる。これにより、ストリッピング塔におけるクロロプレン除去に必要な水蒸気の量を減少させることができる。

クロロプレンを除去した後、精製されたポリクロロプレン分散体が濃縮されることが特に好ましい。特に、クリーム分離工程（creaming process）が用いられる。この方法は、例えば、独国特許出願公開第１０ １４５ ０９７号明細書に記載されているように、合体剤（coalescing agent）を併用して実施される。または、"Neoprene Latices", John C. Carl, E. I. DuPont 164, p. 13に記載されているように実施される。追加的な濃縮により、もう少しのクロロプレンをさらにわずかに分離することができる。同時に、形成された分離相が分離された後に残存するポリクロロプレン分散体製品（product polychloroprene dispersion）中のポリクロロプレンの固形分含有量が増加する。これにより、後続のポリクロロプレンの移送量および移送費用を低減することができる。

具体的は、ストリッピング塔に供給されるポリクロロプレン分散体の圧力と比べた超過圧力（overpressure）Δｐが、３ｂａｒ（３００ｋＰａ）以上１０ｂａｒ（１０００ｋＰａ）以下、好ましくは４ｂａｒ（４００ｋＰａ）以上９ｂａｒ（９００ｋＰａ）以下、さらに好ましくは５ｂａｒ（５００ｋＰａ）以上８ｂａｒ（８００ｋＰａ）以下、特に好ましくは６ｂａｒ（６００ｋＰａ）以上７ｂａｒ（７００ｋＰａ）以下であり、および／または、底部における温度Ｔが、５５℃以上１１０℃以下、好ましくは６０℃以上１００℃以下、さらに好ましくは６５℃以上９０℃以下、特に好ましくは７０℃以上８０℃以下である蒸気（特に、原則的に水蒸気である。）が、ストリッピング塔に供給される。蒸気の条件をこのように選択することにより、複数のトレイを有する比較的大きなストリッピング塔を用いた場合であっても、支配的な割合（predominant proportion）のクロロプレンを除去することができる。蒸気は、存在するクロロプレンを気化させて数ｐｐｍにまで低下させ、頂部からクロロプレンを排出させることができる。また、例えば、クロロプレンのポリクロロプレンへの重合にさらに再利用することができる。

ストリッピング塔に供給される蒸気（特に、原則的に水蒸気である。）の質量流量（mass flow）の、ストリッピング塔に供給されるポリクロロプレン分散体の質量流量に対する比率Ｒは、０．０４≦Ｒ≦０．２０、好ましくは０．０６≦Ｒ≦０．１７、さらに好ましくは０．０８≦Ｒ≦０．１４、特に好ましくは０．０９≦Ｒ≦０．１２の関係に従う。このようなポリクロロプレン分散体に対する蒸気の比率Ｒを採用することで、エネルギー効率の良い方法で、ストリッピング塔に供給されるポリクロロプレン分散体中に存在するクロロプレンを、数ｐｐｍにまで除去することができる。

ストリッピング塔は、Ｎ個の段またはトレイを有することが好ましい。Ｎは、５≦Ｎ≦３５、好ましくは８≦Ｎ≦２０、さらに好ましくは１０≦Ｎ≦１４、特に好ましくは１１≦Ｎ≦１３である。Ｎの値を上記のようにすることで（例えば、Ｎ＝１２）特に経済的であることが見出された。なお、Ｎの値を大きくすることで、技術的には、精製されたポリクロロプレン分散体中のクロロプレン含有量を非常に小さくすることができる。特に、ストリッピング塔として、Ｎ個のトレイを有する単一の塔が用いられる。ここで、トレイの数は、段数に相当数する。段数またはトレイの数をそのような値にすることで、ストリッピング塔の閉塞を生じさせることなく、非常に多くのクロロプレンを除去することができる。同時に、高純度の精製されたポリクロロプレン分散体が、非常に低コストで得られる。

特に、ストリッピング塔の段高さ（stage height）ｈは、例えば、８００ｍｍ以上１５００ｍｍ以下であり、好ましくは１０００ｍｍ以上１３００ｍｍ以下であり、特に好ましくは１１００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下であり、ならびに／または、ストリッピング塔の段および／もしくはトレイの円形断面に基づく直径Ｄは、例えば、５００ｍｍ以上５０００ｍｍ以下であり、好ましくは１０００ｍｍ以上３０００ｍｍ以下であり、特に好ましくは１５００ｍｍ以上２０００ｍｍ以下である。段高さｈは、２つの隣接するトレイの間の距離として定義される。トレイとしては、特にシーブトレイ（sieve tray）を使用してよい。ストリッピング塔をこのような大きさに設計すること（dimensioning）により、比較的低額の費用で、良好な分離効率を得ることができる。同時に、ストリッピング塔の補修および清掃が容易になる。

本発明によれば、さらに、ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を生産するプラントを提供する。具体的には、上述のように構成および開発されたプロセスを実施するプラントが提供される。プラントは、エマルション中でクロロプレンをポリクロロプレンへと重合させる重合ユニットを有する。重合ユニットは、使用される配合（formulation used）に応じて、重合後に存在するポリクロロプレン分散体の固形分含有量（重量比率）Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}の上限が、５０％以下、好ましくは４０％以下、さらに好ましくは３５％以下、特に好ましくは３０％以下になるように、設計される（dimensioned）。プラントは、重合ユニットに直接または間接的に接続され、ポリクロロプレン分散体からクロロプレンを除去する多段式または複数のトレイを有するストリッピング塔を有する。ストリッピング塔は、ストリッピング塔に供給されるポリクロロプレン分散体に応じて、クロロプレン除去後に存在する精製されたポリクロロプレン分散体のクロロプレン含有量（重量比率）Ｗ_{ＣＲ，ｏｕｔ}が、５０ｐｐｍ以下、好ましくは３０ｐｐｍ以下、さらに好ましくは１５ｐｐｍ以下、特に好ましくは１０ｐｐｍ以下になるように、設計される。

重合ユニットおよびストリッピング塔の大きさを適切に設計することで、使用されるプラント機器類の運転時間を大幅に減させることなく、ポリクロロプレン分散体中の単量体のクロロプレンの比率を減少させることができる。重合後のポリクロロプレン分散体の固形分含有量が少ないので、結果として、ストリッピング塔の閉塞のリスクを伴わずに、ポリクロロプレン分散体から、単量体のクロロプレン（残留モノマー）を数ｐｐｍにまで低減させることができる。具体的には、本発明の一プロセスに用いられるプラントは、以上に説明したように構成および開発されてよい。

ストリッピング塔は、少なくとも一部に、断熱材および／または断熱性のクラッディングを有することが特に好ましい。これにより、蒸気によってストリッピング塔の内部に導入されるエネルギーの大部分が、自然冷却によって環境中に放出されることなく、ストリッピング塔内に維持される。その結果、要求される蒸気量を減少させることができる。同時に、ストリッピング塔内の段数および／またはトレイの数が大きい場合であっても、最上部の段またはトレイにおいて、蒸気が、クロロプレンを気化させて排出するのに十分に高い温度を有することを保証しうる。これにより、ストリッピング塔の上部において、蒸気を追加的に導入しなくてもよい。

本発明は、さらに、第１の部材と、第２の部材とを結合する結合プロセスにも関連する。ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を用いて生産された接着剤が、結合手段として用いられる。ポリマー分散体は、上述のプロセスによって、および／または、上述のプラントを用いて生産される。ポリクロロプレン分散体の残存モノマー含有量が非常に小さいので、このポリクロロプレン分散体から生産される接着剤のクロロプレン含有量もまた、非常に小さくなる。部材同士を結合する間に、この接着剤によってもたらされる環境および／またはユーザの健康に対するリスクを、大幅に減少させることができる。

以下において、添付の図面を参照して、好ましい実施例を用いて、本発明の一例が説明される。

図１は、本発明の一プロセスを実施する本発明のプラントの概略フロー図の一例を示す。

図１に示されるプラント１０は、重合ユニット１２を備える。重合ユニット１２において擬似連続式の重合を実施する目的で、重合ユニット１２は、直列に接続された６個の撹拌槽１４を有する複数の撹拌槽からなる多段式の装置（cascade）として構成される。クロロプレン、再利用されるクロロプレン、ならびに、水相および／または水などの溶媒が、供給ライン１６を通って重合ユニットの中に導入される。重合ユニット１２の寸法は、使用される配合（formulation used）および／または使用されるプロセス条件に基づいて、重合排出ライン２４（polymerization outlet line）を通って重合ユニット１２から排出されるポリクロロプレン分散体が、固体のポリクロロプレンの含有量が比較的小さくなるように、設計される。例えば、反応温度および／または撹拌槽１４の数が、適切に選択される。それに加えて、または、それに代わって、クロロプレンの転換率および／または溶媒の量が適切に設定されてよい。

ポリクロロプレン分散体に含まれるガス状および／または揮発性の成分を、脱気ライン２８を経由して分離して、適切な場合に放出する（work them up）目的で、重合後に存在するポリクロロプレン分散体が、重合排出ライン２４を介して、予備（preliminary）脱気ユニット２６に供給される。脱気ライン２８を通って分離された放出成分（worked-up component）は、適切な場合に、供給ライン１６を通って重合ユニット１２に返送されてよい。ポリクロロプレン分散体に含まれる揮発性成分の脱気を促進する目的で、水蒸気が、水蒸気供給ライン３０を通って脱気ユニット２６に投入されてもよい。

ポリクロロプレン分散体は、第１のポンプ３２を用いて、ストリッパー供給ライン３４を通ってストリッピング塔３６に供給されてよい。ストリッピング塔３６は、例えば、ストリッピング塔３６の上部領域に１１個のトレイを有する。単量体のクロロプレン形で存在するポリクロロプレン分散体オーバーヘッド（over head）の残留モノマーを、蒸気排出ライン４０を経由して分離する目的で、ストリッピング塔３６の下部領域において、水蒸気が、水蒸気投入ライン３８を通ってストリッピング塔３６の内部に投入される。蒸気排出ライン４０を通って分離されたクロロプレンは、放出されて、供給ライン１６を通って重合ユニット１２に返送されてよい。

ストリッピング塔３６において精製され、ストリッパー排出ライン４２を通って取り出されたポリクロロプレン分散体のクロロプレン含有量は、たかだか数ｐｐｍであり、精製されたポリクロロプレン分散体中のクロロプレンの重量比率は、５０ｐｐｍよりはるかに少なく、特に、１０ｐｐｍまたはそれより少なくてもよい。精製されたポリクロロプレン分散体は、第２のポンプ４４を用いて、精製されたポリクロロプレン分散体中のポリクロロプレンを濃縮するクリーム分離ユニット（creaming unit）４６に供給されてよい。クリーム分離ユニット４６において、例えば、２つの分離可能な層が形成され、濃縮ポリクロロプレン製品分散体が、製品排出ライン４８を通って排出されてよい。その他の相は、分離相排出ライン５０を通って分離されてよく、適切な場合に排出され、再利用されてよい。

Claims (13)

1. ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を生産する方法であって、
   重合後のポリクロロプレン分散体中における固形分含有量の重量比率Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}の上限が５０％以下になるまで、エマルション中で、クロロプレンのポリクロロプレンへの重合を実施する段階と、
   クロロプレン除去後の精製されたポリクロロプレン分散体中におけるクロロプレン含有量の重量比率Ｗ_{ＣＲ，ｏｕｔ}が５０ｐｐｍ以下であるように、多段式および／または複数のトレイを有するストリッピング塔中で、前記ポリクロロプレン分散体からクロロプレンを除去する段階と、
   を有する、方法。
2. 前記ストリッピング塔に供給される前記ポリクロロプレン分散体は、
   原則的に、前記重合を実施した直後の前記ポリクロロプレン分散体の水相の全体を含み、
   前記ポリクロロプレン分散体が前記ストリッピング塔に導入される前に、前記ポリクロロプレン分散体に、追加の水相および／または水が添加される、
   請求項１に記載の方法。
3. 前記重合は主に、少なくとも１つのバッチ反応器におけるバッチ反応を用いて実施され、
   重合後の前記ポリクロロプレン分散体は、前記ストリッピング塔における分離の前に、バッファタンクに移送され、
   前記ポリクロロプレン分散体は、原則的に、前記バッファタンクから前記ストリッピング塔に、連続的に供給される、
   請求項１または請求項２に記載の方法。
4. 前記ストリッピング塔に供給される前記ポリクロロプレン分散体のクロロプレン含有量の重量比率Ｗ_{ＣＲ，ｉｎ}は、２００ｐｐｍ以上３０，０００ｐｐｍ以下である、
   請求項１から請求項３までの何れか一項に記載の方法。
5. 前記重合を実施する段階の後、前記クロロプレンを除去する段階前に、重合後の前記ポリクロロプレン分散体を脱気する段階が実施される、
   請求項１から請求項４までの何れか一項に記載の方法。
6. 前記クロロプレンを除去する段階の後に、精製された前記ポリクロロプレン分散体が濃縮される、
   請求項１から請求項５までの何れか一項に記載の方法。
7. 前記ストリッピング塔に供給される前記ポリクロロプレン分散体の圧力と比較した超過圧力（overpressure）Δｐが、３ｂａｒ（３００ｋＰａ）以上１０ｂａｒ（１０００ｋＰａ）以下であり、および／または、底部における温度Ｔが、５５℃以上１１０℃以下である蒸気が、前記ストリッピング塔に供給される、
   請求項１から請求項６までの何れか一項に記載の方法。
8. 前記ストリッピング塔に供給される蒸気の質量流量の、前記ストリッピング塔に供給される前記ポリクロロプレン分散体の質量流量に対する比率Ｒは、０．０４≦Ｒ≦０．２０の関係に従う、
   請求項１から請求項７までの何れか一項に記載の方法。
9. 前記ストリッピング塔の段および／またはトレイの数Ｎは、５以上３５以下である、
   請求項１から請求項８までの何れか一項に記載の方法。
10. 前記ストリッピング塔の段高さｈは、８００ｍｍ以上１５００ｍｍ以下であり、ならびに／または、
    前記ストリッピング塔の段および／もしくはトレイの円形断面に基づく直径Ｄは、５００ｍｍ以上５０００ｍｍ以下である、
    請求項１から請求項９までの何れか一項に記載の方法。
11. 請求項１から請求項１０までの何れか一項に記載の方法を実施して、ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を生産するプラントであって、
    エマルション中で、クロロプレンのポリクロロプレンへの重合を実施する重合ユニットと、
    前記重合ユニットと直接または間接的に接続され、多段式および／または複数のトレイを有し、前記ポリクロロプレン分散体からクロロプレンを除去するストリッピング塔と、
    を備え、
    前記重合ユニットは、使用される配合に応じて、前記重合後のポリクロロプレン分散体中における固形分含有量の重量比率Ｗ_{ｓｏｌｉｄ}の上限が、５０％以下になるように構成され、
    前記ストリッピング塔は、前記ストリッピング塔に供給される前記ポリクロロプレン分散体に応じて、前記クロロプレンの除去後の精製されたポリクロロプレン分散体中におけるクロロプレン含有量の重量比率Ｗ_{ＣＲ，ｏｕｔ}が、５０ｐｐｍ以下になるような大きさに構成される、
    プラント。
12. 前記ストリッピング塔は、少なくとも部分的に、断熱材および／または断熱性のクラッディングを有する、
    請求項１１に記載のプラント。
13. 第１の部材と第２の部材とを結合する結合方法であって、
    結合手段として、ポリクロロプレンに基づくポリマー分散体を用いて生産された接着剤が用いられ、
    前記ポリマー分散体は、請求項１から請求項１０までの何れか一項に記載の方法、および、請求項１１または請求項１２に記載のプラントの少なくとも一方を用いて生産される、
    結合方法。

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