JP5519624B2 - 空気調和機 - Google Patents

Description

本発明は、空気調和機に関する。

空気調和機（空調機、空調設備）においては、熱交換器を凝縮器として利用する際に、凝縮域の冷媒温度と過冷却域の冷媒温度との差異が大きくなる。このため、特にクロスフィンチューブ型熱交換器を複数列で形成した場合、凝縮域の冷媒の保有する熱が、フィンにおける列間を伝導して（列を跨いで伝導して）、過冷却域の低温の冷媒に移動する現象が生じる。そのため、凝縮器としての性能が低下するという課題がある。この課題を解決する技術として、特許文献１に記載の技術が知られている。

特開平８−５４１９４号公報

空気との伝熱性能を高めるために、フィンに切り起こしが設けられることがある。一方で、フィンにおける列間の熱伝導を防止するために、フィンの一部を切断して切り込みが設けられることもある、また、空気との伝熱性能を高めるとともに、前記のような熱伝導を防止するために、切り込みと切り起こしとを併用することもある。しかしながら、このような技術を単に用いても、熱伝導防止及び伝熱性能向上の技術としては依然として不十分なものであった。

本発明は前記課題に鑑みて為されたものであり、その目的は、空気との伝熱性能がよりいっそう向上した空気調和機を提供することにある。

本発明者らは前記課題を解決するべく鋭意検討した結果、切り起こし及び切り込みを所定の配置にすることで前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。

本発明によれば、空気との伝熱性能がよりいっそう向上した空気調和機を提供することができる。

本実施形態の空気調和機１００の全体構成を示す図である。 本実施形態の空気調和機１００に適用される室内熱交換器６の構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第１実施形態の再熱器６ｂの構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第１実施形態の再熱器６ｂの構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第１実施形態の再熱器６ｂの接続部近傍を拡大した図である。 再熱器６ｂにおける、全放熱量を示すグラフである。 再熱器６ｂにおける、全放熱量を示すグラフである。 再熱器６ｂにおける、１列目からの放熱量を示すグラフである。 室内熱交換器６に適用される、第２実施形態の再熱器６ｂＢの構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第２実施形態の再熱器６ｂＢの構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第３実施形態の再熱器６ｂＣの構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第４実施形態の再熱器６ｂＤの構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第５実施形態の再熱器６ｂＥの構成を示す図である。 室内熱交換器６に適用される、第６実施形態の冷却器６ａＡの構成を示す図である。

以下、図面を参照しながら、本発明を実施するための形態（本実施形態）を説明する。はじめに、図１及び図２を参照しながら、本実施形態の空気調和機についての全体構成を説明する。その後、図３〜図８を参照しながら、本実施形態の空気調和機を構成する熱交換器の構成を説明する。なお、図９〜図１４は、図１〜図８を参照しながら説明する第１実施形態の変更例である

［１．第１実施形態］
第１実施形態の空気調和機は、ヒートポンプ型空気調和機である。具体的には、図１（冷凍サイクル系統図）に示す第１実施形態の空気調和機１００は、圧縮機１と、四方弁２と、室外熱交換器３と、室外送風機４と、膨張弁５と、室内熱交換器６と、室内送風機７と、により構成される。なお、図１において、冷媒の流れは図中の矢印で示している。

空気調和機１００の冷房運転時（図１（ａ））、圧縮機（コンプレッサ）１で圧縮された冷媒は、四方弁２を介して室外熱交換器３に供給される。この時、四方弁２の向きは、図１（ａ）に示すように予め設定されている。そして、室外熱交換器３に供給された冷媒は、室外送風機４によって導入される室外空気と熱交換することによって放熱し、凝縮液化する。その後、室外熱交換器３で凝縮した液冷媒は、膨張弁５で減圧され温度が下がり、室内熱交換器６に至る。このようにして室内熱交換器６に供給された冷媒は、室内熱交換器６で室内送風機７によって導入される室内空気と熱交換される。そして、室内空気から熱を奪って冷媒は蒸発し、再度圧縮機１に供給される。この際、室内に排出される空気は冷風となる。

一方、空気調和機１００の暖房運転時には、四方弁２の向きが図１（ｂ）に示すように設定される。そのため、圧縮機１で圧縮された冷媒は、はじめに室内熱交換器６に供給及び熱交換されて凝縮される。具体的には、圧縮機１で圧縮されて温度が上がった冷媒は、室内熱交換器６において熱を室内へ放出し（即ち温風が排出される）、冷媒自身は凝縮する。その後、膨張弁５で減圧後、室外熱交換器３で室外送風機４によって外部の熱を用いて蒸発する。その後、再び圧縮機１に冷媒は供給される。

図２は、空気調和機１００に適用される室内熱交換器６の構成を詳細に示す図である。より具体的には、図２は、室内熱交換器６の側面図であり、冷媒は伝熱管１３内を紙面に垂直な方向を通流している。室内風は、図示のように、室内熱交換器６を構成する冷却器６ａ及び再熱器６ｂ（いずれも後記する）の全面に接触する。そして、接触して加熱された空気は室内に放出される。また、図２では、暖房運転時の冷媒の流れ方向を示している。従って、冷房運転時の冷媒の流れ方向は図示の方向の逆向きとなる。

室内熱交換器６は、冷却器６ａと、再熱器６ｂと、減圧弁８と、により構成されている。冷却器６ａと再熱器６ｂとは、減圧弁８を介して直列に接続されている。冷却器６ａ及び再熱器６ｂはいずれも熱交換器である。冷却器６ａ及び再熱器６ｂは何れも切り込み１０を備える。この点についての詳細は後記するが、図２においては図示の簡略化のために、一部の部材を省略して記載している。

冷却器６ａは切り込み１０により３列に分けられた熱交換器となっている。これらの切り込み１０により、伝熱管１３同士の熱伝導を抑制することができる。冷却器６ａには、冷媒が２つに分岐して供給され、それぞれが独立した伝熱管１３を通流する。冷却器６ａから冷媒が独立して排出された後、冷媒は再び１系統に合流する。再熱器６ｂも切り込み１０により分けられ、３列の熱交換器となっている。ただし、風下側の２列（列６ｂ２，列６ｂ３）は２系統（２本の伝熱管１３）で構成され、風上側の１列（列６ｂ１）はこれらの２系統が合流した１系統である。

減圧弁８は所謂再熱除湿運転を行う場合に利用されるが、冷房運転や暖房運転時には減圧幅が小さくなるように制御される。

空気調和機１００（室内熱交換器６）の暖房運転時、圧縮機１（図１参照）から吐出された高温・高圧の冷媒は、冷却器６ａの風下側の２個所から分岐して流入する。そして、伝熱管１３内を破線で示すように風上側へと流れ、その間に接触する空気へ放熱する。これにより、空気が加熱され、加熱された空気（温風）が室内に供給される。

冷却器６ａから排出され冷媒は合流し、減圧弁８を介して再び２つの伝熱管１３に分岐して再熱器６ｂに供給される。再熱器６ｂに供給される冷媒は、液体と気体との二相状態になっている。そして、再熱器６ｂにおいて冷媒がさらに空気へ放熱することで、冷媒は液化する。一方で、加熱された空気は室内に放出される。

再熱器６ｂでは、風下側に行くほど徐々に空気温度が上昇することになる。そのため、凝縮域に対して低温となる過冷却域の冷媒は、風上側（列６ｂ１）を流れるように構成している。また、過冷却域の冷媒の伝熱管１３内における熱伝達率を高めるために、系統数を２系統から１系統へと減じて流速を上げている。従って、概ね凝縮過程の冷媒（気体）が再熱器６ｂの風上側から２列目（列６ｂ２）と３列目（列６ｂ３）との２系統を通流する。一方、液化した冷媒は、風上側１列目（列６ｂ１）の１系統を通流する。

再熱器６ｂのフィン９は、３列（列６ｂ１，列６ｂ２，列６ｂ３）で一体構造となっている。そのため、凝縮過程にある２列目（凝縮域；列６ｂ２）の冷媒が放出した熱が、液化して低温となった１列目（過冷却域；列６ｂ１）の冷媒へと、フィン９を介して流入する可能性がある。そして、このようなことが生じると、冷媒の有する熱が空気ではなく冷媒自身に戻るため、放熱効率が低下する。即ち、このようなフィン９を介した冷媒間の熱移動は、冷媒から空気への放熱量を減少させるため、暖房能力の低下となるため好ましくない。このため、冷却器６ａ及び再熱器６ｂ（即ち室内熱交換器６）では、各列の間に切り込み１０等を設け、列間の熱伝導を抑制している。これにより伝熱管１３同士の熱移動を防止する。

次に、空気調和機１００の室内熱交換器６を構成する再熱器６ｂの構成について、図３〜図８を参照しながら詳細に説明する。なお、図３〜図５において、白抜きの矢印は空気の流れる方向を示している。また、図１及び図２と同じ部材や領域については同じ符号を付すものとし、その詳細な説明は省略する。

図３は、図２で示した再熱器６ｂの冷媒の通流方向に垂直な方向の側面図である。熱交換器としての再熱器６ｂは、図３に示すように、フィン９と、フィン９を貫通し、千鳥状に設けられる複数の伝熱管１３と、フィン９表面に設けられた切り込み１０及び切り起こし１２と、を有するクロスフィンチューブ型熱交換器である。

具体的には再熱器６ｂにおいては、冷媒は、千鳥状に配置された伝熱管１３の内部を通流している。再熱器６ｂは、前記のように３列で構成されている。そして、各列の間に設けた切り込み１０（１０ａ，１０ｂ）により、前記のように各列間での熱伝導を抑制している。また、各切り込み１０にはその途中に接続部１１（１１ａ，１１ｂ）が設けられているので、接続部１１が無い場合と比較して、フィン９の強度が確保されている。また、各伝熱管１３（１３ａ，１３ｂ，１３ｃ）は略同方向に並列し、それらの間には、列方向に伸びた切り起こし１２（１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ）が配置されている。これにより、冷媒の熱を無駄なく空気に伝達することができ、空気とフィン９との伝熱性能が高められる。

ここで、１列目と２列目との間に設けられた切り込み１０ａには、接続部１１ａが１列目の隣接する２本の伝熱管１３ａ間（段ピッチ）の略中央（略中央付近）に設けられている。さらに、接続部１１ａの風上側には、接続部１１ａの長さよりも列方向の長さが長い切り起こし１２ａが隣接して配置されている。また、破線で示す風上側の伝熱管１３ａの中心を結ぶ中心線２０ａと、２列目の伝熱管１３ｂの中心を結ぶ中心線２０ｂとから等しい距離にある列間中心線２１ａに対して、切り込み１０ａは風上側の切り起こし１２ａ側に偏心されて配置されている。

なお、本実施形態において、切り込み１０ａを切り起こし１２ａ側に偏心させるとは、切り込み１０ａと同一直線状に設けられている接続部１１ａを、隣接する伝熱管１３の間に設けられた切り起こし１２ａに近づけることと同義である。従って、切り込み１０ａを切り起こし１２ａ側に偏心させる場合、切り込み１０ａの列間中心線２１ａからの偏心幅が長くなると、切り込み１０ａと切り起こし１２ａとの距離は短くなる。即ち、偏心幅が決定されると、接続部１１ａと切り起こし１２ａとの間の距離も決定されることになる。切り込み１０ｂについても同様である。

これらの点を、図４を参照しながらさらに詳細に説明する。１列目と２列目との間に設けられた切り込み１０ａは、冷媒流れに垂直な方向で、風上側に隣接する切り起こし１２ａと、風下側に隣接する切り起こし１２ｂとの間に設けられる。具体的な位置としては、列間中心線２１ａよりも切り起こし１２ａ寄り（風上側）に切り込み１１ａが配置されている。つまり、冷媒流れに垂直な方向として、切り起こし１２ａと接続部１１ａとの間の距離は、切り起こし１２ｂと接続部１１ａとの間の距離よりも短くなっている。

即ち、切り込み１０ａと切り起こし１２ａとの間隔３０ａが、切り込み１０ｂと切り起こし１２ｃとの間隔３０ｂよりも狭くなるように、風上側に偏心させてこれらを設けている。切り込み１０ａをこのように配置することで、切り込み１０ａと切り起こし１２ａとの間のフィン幅を狭めて、過冷却域の冷媒が通流するフィン領域の断面積を縮小することができる。

この点を、図５を参照しながらさらに詳細に説明する。図５は、図４のＡ部を拡大した図である。切り込み１０ａには、長さ（幅）がＷ１の接続部１１ａが配置されている。また、長さ（幅）がＷ２の切り起こし１２ａが接続部１１ａの風上側に隣接して設けられている。さらに、切り起こし１２ａの両側に配設される伝熱管１３ａ，１３ａ間の距離（伝熱管１３ａ，１３ａの中心間距離）はＷ３である。

前記したように、伝熱管１３ａを通流する冷媒の温度と、伝熱管１３ｂを通流する冷媒の温度とを比較すると、過冷却域である伝熱管１３ａを通流する冷媒の温度の方が低い。そして、この温度差が大きければ大きいほど、空気への放熱効率（暖房運転時の場合）が高いことになる。そこで、伝熱管１３ｂから伝熱管１３ａへの熱伝導を防止することが重要である。

伝熱管１３ｂから伝熱管１３ａに熱伝導する場合、最短の熱伝導距離は、各伝熱管１３ａ，１３ｂの中心を結ぶ直線（図中二点鎖線）となる。しかしながら、再熱器６ｂにおいては切り込み１０ａが設けられているため、熱伝導時の最短経路は、接続部１１ａの端部を通る直線（太実線）となる。しかも、再熱器６ｂにおいては、切り込み１０ａ及び接続部１１ａがより風上側に移動されて設けられているため、最短距離がいっそう長くなる。従って、熱伝導距離が伸びるため、伝熱管１３同士で熱伝導が生じにくいという利点がある。

しかも、図５に太実線で示す熱伝導の最短ルート上には、切り起こし１２ａが存在している。即ち、伝熱管１３ａの中心と切り込み１０ａの端部（即ち接続部１１ａの端部）とを結ぶ直線が、伝熱管１３ａ間に設けられる切り起こし１２ａと交わるように切り起こし１２ａが配設されている。従って、切り込み１０ａ及び接続部１１ａによって熱伝導距離を長くすることができることに加え、切り込み１０ａと切り起こし１２ａとに上下を挟まれた矩形領域の上下の間隔を狭くすることで、この矩形領域における熱伝導時の断面積を低減し、熱伝導を抑制することができる。即ち、１列目の伝熱管１３ａと２列目の伝熱管１３ｂとの間の熱伝導を抑制することができる。

また、切り込み１０ａを風上側へ偏心させることによって、２列目の伝熱面積を大きく設けることができる。これにより、２列目のフィン９から空気への放熱量を増大させることができる。

さらに、段ピッチ中央近傍は、伝熱管１３から最も離れている。そのため、伝熱管１３からの熱が伝達しにくいため、中央近傍からの放熱量が低くなる（即ちフィン効率が低くなる）可能性がある。しかしながら、再熱器６ｂにおいては、切り込み１０ａと切り起こし１２ｂとの間隔が広くなっている。従って、２列目の段ピッチ中央近傍では、伝熱面積が広いため伝熱管１３ｂから熱伝導しやすく、フィン効率が低下しにくい。即ち、空気への放熱効率の低下が起きにくい。このように、切り込み１０ａを偏心させることによって拡がった２列目の伝熱面積を有効に活用できる。

また、接続部１１ａが、風上側の伝熱管１３ａの段ピッチ中央付近に配置されているので、切り込み１０ａを風上側に移動させることによって、前記したように伝熱管１３ａと伝熱管１３ｂとの熱伝導距離を長くすることができる。これにより、熱伝導抑制に対してさらに効果を高めることができる。

以上のように、列間中心線２１ａに対して切り込み１０ａを偏心させることによって、１列目では、切り込み１０ａと切り起こし１２ａ間との距離を狭めて熱伝導を抑制し得る。さらに、２列目では、熱伝導可能なフィン面積を増大せしめて、かつ段ピッチ中央近傍への熱伝導を促進させてフィン効率を改善することで、伝熱性能を向上させることができる。

また、伝熱管１３ｂから伝熱管１３ａへの熱伝導が抑制されると、１列目のフィン９の表面温度は低下する。これにより、伝熱管１３ａからフィン９へ熱が伝わり易くなり、空気への放熱が起き易くなる。即ち、１列目での冷媒からの放熱量が増大して、暖房能力が増大することになる。また、凝縮域での伝熱性能改善と伝熱面積増加とは、ともに空気への放熱量増大となるので、暖房能力が増大することになる。従って、１列目及び２列目両方で空気との伝熱量を増大させることができ、省エネルギ性の高い空気調和装置を提供することができる。

なお、本実施形態においては、伝熱管１３ｂと伝熱管１３ｃとの間で生じうる熱伝導については考慮していない。この点については、図６を参照しながら後記する。

図６は、図５におけるＷ１及びＷ２を変えた場合の、１列目及び２列目からの全放熱量の変化を示すグラフである。横軸は、Ｗ１とＷ２との差分をＷ３で除した値Ｒｗ（＝（Ｗ２−Ｗ１）／Ｗ３）である。また、縦軸は、１列目及び２列目からの全放熱量である。なお、全放熱量の項目において、３列目（図５においては図示せず。図３における列６ｂ３）からの放熱量は考慮していない。

図６に示すように、Ｒｗが０．１５のとき、全放熱量が極小（最小）となる。この現象は以下の理由に基づく。即ち、Ｒｗを小さくする、換言するとＷ１を大きくしたり、Ｗ２を小さくしたり、Ｗ３を大きくしたりすると、伝熱管１３ａ，１３ｂ間で熱伝導が増大する。そのため、２列目からの放熱量が増加する。しかしながら、このような場合には、１列目の放熱量が減少する。

一方、Ｒｗを大きくする、換言するとＷ１を小さくしたり、Ｗ２を大きくしたり、Ｗ３を小さくしたりすると、伝熱管１３ａ，１３ｂ間で熱伝導が抑制される。そのため、２列目からの放熱量が減少する。しかしながら、このような場合には、１列目の放熱量が増加する。これらのことから、両者のバランスにより極小となる条件が存在していることを示している。

Ｒｗが０．１５よりも小さくなると、全放熱量は増大する傾向となる。しかし、前記のように、熱伝導の影響が大きく１列目からの放熱量が小さくなる。そのため、冷媒の過冷却を図るという観点からは好ましくない。従って、冷媒の過冷却を図るという観点で、熱伝導の影響を抑制しつつ、全放熱量を増大させることが好ましい。具体的には、Ｒｗを０．１５以上とすることが好ましく、０．２以上とすることがより好ましい。従って、Ｒｗがこれらの範囲を満たして、接続部１１ａ、切り起こし１２ａ及び伝熱管１３ａが配設されることが好ましい。

具体的には、例えば、Ｗ１＝２ｍｍ、Ｗ２＝１３ｍｍ、Ｗ３＝２０ｍｍとなるように再熱器６ｂを設計する。このようにした場合、Ｒｗは０．５５となり、熱伝導による影響を抑制しつつ、全体としての放熱量を増大できる。なお、第１実施形態では、これらの値となるように再熱器６ｂを設計している。

また、幅Ｗ３に対する幅Ｗ１の比率（接続比率Ｒｃ）と全放熱量との関係を図７に示す。横軸は、接続比率Ｒｃ（＝Ｗ１／Ｗ３）、縦軸は全放熱量である。全放熱量は完全に分割した場合（即ち、接続部１１ａを設けない場合）に相当する接続比率０（即ち、Ｗ１＝０）を起点として、接続比率を大きくすることで一旦増加し、Ｒｃが０．２で極大（最大）となった後低下する。その後、Ｒｃが０．６よりも大きくなると、Ｒｃが０の場合よりも低下する。

なお、図７に示すグラフは、図５に示す切り起こし１２ａが設けられていない場合に得られるグラフである。そのため、切り起こし１２ａが設けられた図５に示す再熱器６ｂの場合、Ｒｃが０の時の全放熱量よりも大きな全放熱量となる時のＲｃは、０．６よりも大きくなる。これは、Ｒｃを大きく設定しても、切り起こし１２ａの存在により、熱伝導が阻害されるためである。

従って、切り起こし１２ａの形状によらずに全放熱量を増大させるためには、Ｒｃが０．６以下となるように接続部１１ａの幅Ｗ１及びピッチＷ３を設定することが好ましい。即ち、Ｗ１をＷ３で除した値（即ちＲｃ）が０．６以下になるように、接続部１１ａ及び伝熱管１３ａが配設されていることが好ましい。

中でも、接続部１１ａ及び伝熱管１３ａを、Ｒｃが０．２以下となるように配設することがより好ましい。ただし、Ｒｃを０．２以下に低下させると、全放熱量がピークよりも低下する。しかしながら、図８に示すように、１列目からの放熱量は、Ｒｃが０．２より小さな領域で急激に増大する。

空気調和機への適用を考えた場合、熱伝導の影響をできるだけ排除して、１列目からの放熱量を増やし、過冷却度を大きくとることが好ましい。これにより、熱交換器における凝縮エンタルピ差を拡大させることができる。そのため、放熱量を一定とするための冷媒循環量の抑制が可能となり、圧縮機の仕事量（即ち、運転コスト）を低減できる。

これらのことを鑑みても、１列目からの放熱量を増大させるために、Ｒｃを０．２以下とすることが好ましい。特に、第１実施形態では、前記のようにＷ１＝２ｍｍ、Ｗ２＝１３ｍｍ、Ｗ３＝２０ｍｍとしている。そのため、Ｒｃ＝Ｗ１／Ｗ３＝０．１であり、１列目からの放熱量を増大させることができる。従って、再熱器６ｂを適用した空気調和機は、性能が特に高められたものとなる

ところで、再熱器６ｂは、図３等に示すように、３列（列６ｂ１，６ｂ２，６ｂ３）で構成されている。そして、再熱器６ｂ（より具体的には、列６ｂ３の伝熱管１３ｃ）には、前記のように２相状態の冷媒が流入する。そのため、２列目の伝熱管１３ｂ及び３列目の伝熱管１３ｃを通流する冷媒はともに凝縮域であるため、通流する冷媒の温度は略一定である。従って、これらの列間で熱伝導はほとんど生じない。

このような熱伝導を考慮しなくてよい場合には、切り込み１０ｂを制限無く偏心させると、２列目の伝熱面積が小さくなることがある。また、切り込み１０ｂと２列目の切り起こし１２ｃとの距離が狭まり、熱伝導が抑制されるためフィン効率が低下することもある。

そこで、再熱器６ｂにおいては、２列目と３列目との間の切り込み１０ｂを、図３に示すように、列間中心線２１ｂ（伝熱管１３ｂの中心同士を結ぶ線と伝熱管１３ｃの中心同士を結ぶ線との中間に位置する線）上に設ける構成にしている。これにより、２列目及び３列目での伝熱性能を高いまま維持することができる。

また、再熱器６ｂにおいては、２列目と３列目との間に設けた接続部１１ｂの長さを、図３に示すように、１列目と２列目との間に設けた接続部１１ａの長さよりも長くしている。１列目と２列目との間では、前記のように冷媒の温度差があるため、熱伝導が生じ易い。そこで、このような熱伝導を抑制することが好ましい。従って、接続部１１ａは狭いことが好ましい。

一方、２列目と３列目との間では、前記のように冷媒の温度差がほとんど無いため、熱伝導が生じにくい。この場合、２列目では接続部１１ｂを設けることによって、接続部１１ｂ近傍のフィン９が３列目の伝熱管１３ｃによって加熱される。そのため、フィン効率がいっそう良好なものになり、放熱量が増加することになる。従って、２列目と３列目との間では、接続部１１ｂを広めに設けることで、熱伝導による伝熱性能を確保することができる。また、接続部１１ｂの幅を長くすることで、フィン強度を高めることもできる。

以上のように、再熱器６ｂでは、１列目と２列目との間の熱伝導を抑制することができる。そして、このような熱伝導に起因する接触空気への放熱量の低下を抑制しつつ、２列目と３列目とのフィン効率を向上させている。これにより、空気への放熱量を増加させることができ、熱交換器６全体としての放熱性能を高めることができる。即ち、省エネルギ性が向上する。従って、再熱器６ｂを室内機の再熱器として用いて空気調和機１００を構成することで、凝縮性能が高く、暖房運転時に効率良く運転することができる。

［２．第２実施形態］
次に、図９及び図１０を参照しながら、第２実施形態に係る再熱器６ｂＢの構成を説明する。なお、以下の説明では、前記した再熱器６ｂとの相異点について主に説明し、同様の内容についての説明は簡略化のために省略する。また、図３に示す再熱器６ｂと同じ部材については同じ符号を付すものとし、その詳細な説明を省略する。さらに、再熱器６ｂＢ以外の空気調和機の構成は、前記した内容と同様である。

図９及び図１０に示す再熱器６ｂＢにおいては、接続部１１ａ，１１ｂの位置が前記した再熱器６ｂでの位置と異なっている。具体的には、再熱器６ｂＢにおける接続部１１ａは、２列目の伝熱管１３ｂの段ピッチ中央（略中央）に設けられている。即ち、１列目の伝熱管１３ａの下側に隣接して設けられている。
さらに、接続部１１ｂは、３列目の伝熱管１３ｃの段ピッチ中央部近傍に設けられている。即ち、３列目の切り起こし１２ｄの上側に隣接して設けられている。

また、切り込み１０ａは、列間中心線２１ａに対して、風下側（中心線２０ｂ側に）に偏心して設けられている。そして、列間中心線２１ａから切り起こし１２ｂまでの距離は、列間中心線２１ａから切り起こし１２ａまでの距離よりも、短くなっている。

図９に示す構成を、図１０を参照しながらさらに詳細に説明する。切り込み１０ａが風下側に変身していることは前記のとおりであるが、切り込み１０ａと２列目の最も風上側に配置された切り起こし１２ｂとの間隔３１ａが、切り込み１０ｂと３列目の最も風上側に配置された切り起こし１２ｄとの間隔３１ｂよりも、狭くなっている。即ち、図１０に示す間隔３１ａは、間隔３１ｂよりも狭くなっている。

再熱器６ｂＢにおいては、切り込み１０ａと切り起こし１２ｂとの間の距離が狭くなる。２列目におけるフィン９の伝熱面積が減少するため、１列目への熱伝導が抑制される。さらには、再熱器６ｂと同様に、伝熱管１３ａと伝熱管１３ｂとの熱伝導距離が長くなり、熱伝導が抑制される。

ただし、再熱器６ｂとは異なり、２列目の伝熱面積が小さくなっている一方、１列目の伝熱面積が大きくなっている。このため、１列目からの放熱効率が上昇する。これにより、フィン効率が向上する。そのため、１列目からの放熱量を増大させられ、伝熱管１３ａを通流する過冷却度を確保し易くなる。

また、再熱器６ｂＢにおいても、接続部１１ｂの幅が接続部１１ａの幅よりも大きく設定されている。これにより、フィン強度を高めることができるとともに、熱交換器全体としての伝熱性能を向上させている。即ち、省エネルギ性が向上する。従って、再熱器６ｂＢを室内機の再熱器として用いて空気調和機１００を構成することで、凝縮性能が高く、暖房運転時に効率良く運転することができる。

［３．第３実施形態］
次に、図１１を参照しながら、第３実施形態に係る再熱器６ｂＣの構成を説明する。なお、以下の説明では、図３等に示す再熱器６ｂとの相異点について主に説明し、同様の内容についての説明は簡略化のために省略する。また、図３に示す再熱器６ｂと同じ部材については同じ符号を付すものとし、その詳細な説明を省略する。さらに、再熱器６ｂＣ以外の空気調和機の構成は、前記した内容と同様である。なお、図１１においては、中心線２０ａ，２０ｂ，２０ｃ及び列間中心線２１ａ，２１ｂの記載を省略している。

再熱器６ｂＣにおいては、伝熱管１３ａの太さが、図３に示す再熱器６ｂにおける伝熱管１３ａの太さよりも太くなっている。即ち、再熱器６ｂＣにおける伝熱管１３ａの内径は、再熱器６ｂにおける伝熱管１３ａの内径よりも太くなっている。即ち、熱交換器６を構成する再熱器６ｂＣにおいては、再熱器６ｂＣを構成する複数の伝熱管のうち、伝熱管１３ａの内径は、他の伝熱管１３の内径とは異なる（太い）ものになっている。つまり、再熱器６ｂＣには、内径の異なる伝熱管１３が含まれている。
さらに、接続部１１ｂは、３列目の伝熱管１３ｃの段ピッチ中央部近傍に設けられている。

再熱器６ｂＣにおいても、接続部１１ｂの幅が接続部１１ａの幅よりも大きく設定されている。これにより、フィン強度を高めることができるとともに、熱交換器全体としての伝熱性能を向上させている。

また、再熱器６ｂＣにおいても、切り込み１０ａは、伝熱管１３ａと伝熱管１３ｂとの間の列間中心線（図３における列間中心線２１ａに相当。図１１では図示しない）に対し、切り起こし１２ａ側に偏心している。また、切り込み１０ｂは、伝熱管１３ｂと伝熱管１３ｃとの間の列間中心線（図３における列間中心線２１ｂに相当。図１１では図示しない）上に設けられている。これらの点は、図３に示した再熱器６ｂと同様である。

また、再熱器６ｂＣにおいては、切り込み１０ａと切り起こし１２ａの間の距離３２ａが、切り込み１０ｂと切り起こし１２ｃの間の距離３２ｂよりも短くなるように設定している。このように、１列目の伝熱管１３ａの内径が太くなった場合でも、切り込み１０ａを風上側に偏心させる（即ち、切り起こし１２ａに近づけて１列目の伝熱面積を減少させる）ことで、再熱器６ｂと同様に、熱伝導を抑制することができる。

また、２列目の伝熱面積が広がるため、２列目のフィン効率を向上させることができ、熱交換器としての伝熱性能を高めることができる。即ち、省エネルギ性が向上する。従って、再熱器６ｂＣを室内機の再熱器として用いて空気調和機１００を構成することで、凝縮性能が高く、暖房運転時に効率良く運転することができる。

［４．第４実施形態］
次に、図１２を参照しながら、第４実施形態に係る再熱器６ｂＤの構成を説明する。なお、以下の説明では、図３等に示す再熱器６ｂとの相異点について主に説明し、同様の内容についての説明は簡略化のために省略する。また、図３に示す再熱器６ｂと同じ部材については同じ符号を付すものとし、その詳細な説明を省略する。さらに、再熱器６ｂＤ以外の空気調和機の構成は、前記した内容と同様である。

再熱器６ｂＤにおいては、３本の切り込み１０（１０ａ１，１０ａ２，１０ａ３）の、列間中心線２１ａに対する偏心幅がそれぞれ異なっている。即ち、列間中心線２１ａから切り込み１０ａ１までの距離が最も短く、列間中心線２１ａから切り込み１０ａ３までの距離が最も長くなっている。

さらに、図示はしていないが、伝熱管１３ａ（１３ａ１，１３ａ２，１３ａ３，１３ａ４）を通流する冷媒の温度がそれぞれ異なっている。具体的には、伝熱管１３ａ１、伝熱管１３ａ２、伝熱管１３ａ３及び伝熱管１３ａ４の順で冷媒が通流し、冷媒の温度が徐々に低下するようになっている。即ち、伝熱管１３ａ１を通流する冷媒の温度が最も高く、伝熱管１３ａ４を通流する冷媒の温度が最も低くなっている。従って、再熱器６ｂＤにおいては、伝熱管１３ａ１，１３ａ２，１３ａ３，１３ａ４を通流する冷媒の温度と、伝熱管１３ｂ（図１２においては３本）を通流する冷媒とのそれぞれの温度差に応じ、列間中心線２１ａに対する切り込み１０ａの偏心幅が設定されている。

１列目の伝熱管１３ａの温度が一定或いは略一定である場合、例えば図３で示したように、接続部１１を１列目の伝熱管１３ａの段ピッチ中央近傍に配置することで、接続部１１から隣接する２本の伝熱管１３ａまでの距離を等しくすることができる。これにより、熱伝導の影響も同等となる。しかし、再熱器６ｂの使用環境によっては、過冷却域の冷媒温度は徐々に低下し、隣接する２本の伝熱管１３ａを通流する冷媒の温度が前記のように異なることがある。そのため、冷媒流れの下流側となる伝熱管１３ａ４の方が熱伝導の影響が大きくなる。

２列目の伝熱管１３ｂから１列目の伝熱管１３ａへの熱伝導は、温度差が大きい場合に顕著になる。従って、列間の温度差の小さい（即ち、通流する冷媒温度が最も高いため、２列目のフィン温度と最も近い）伝熱管１３ａ１近傍では、偏心幅を小さくした方が好ましい。このようにすることで、伝熱面積をより適切に確保することができる。そのため、再熱器６ｂＤにおいては、列間の温度差は過冷却域における冷媒の下流（伝熱管１３ａ４）に向かうほど大きいので、下流に向かうほど偏心幅を大きくしている。

つまり、再熱器６ｂＤにおいては、温度差が小さく熱伝導の影響を受けにくい伝熱管１３ａ１近傍では、切り込み１０ａ１の偏心幅を小さくする。一方で、温度差がある程度大きく熱伝導の影響を受けやすい伝熱管１３ａ２，１３ａ３近傍では、伝熱管１３ａ２及び１３ａ３近傍の切り込み１０ａ２の偏心幅を大きく設定する。温度差が特に大きく熱伝導の影響を特に受けやすい伝熱管１３ａ４近傍では、伝熱管１３ａ４近傍の切り込み１０ａ３の偏心幅をさらに大きくして配置している。これらのことをまとめると、伝熱管１３ａ（１３ａ１、１３ａ２、１３ａ３、１３ａ４）を通流する冷媒の温度と、伝熱管１３ｂを通流する冷媒の温度との温度差が大きいほど、列間中心線２１ａに対する切り込み１０ａ（１０ａ１、１０ａ２、１０ａ３）の偏心幅が大きく設定されている。

このように、列間の温度差が小さい領域では、切り込みの偏心幅を小さくする。これにより、熱伝導の影響の小さな領域では、１列目の伝熱面積が過度に小さくなることを避けることができる。その結果、高い伝熱性能を維持できる。また、列間の温度差の大きい領域では、切り込みの偏心幅を大きくする。これにより、伝熱面積を減少させて熱伝導の抑制効果を高め、伝熱性能の向上を図っている。

以上の構成によれば、熱交換器全体としての伝熱性能を改善でき、省エネルギ性の高い空気調和機を提供することができる。即ち、省エネルギ性が向上する。従って、再熱器６ｂＤを室内機の再熱器として用いて空気調和機１００を構成することで、凝縮性能が高く、暖房運転時に効率良く運転することができる。

［５．第５実施形態］
次に、図１３を参照しながら、第５実施形態に係る再熱器６ｂＥの構成を説明する。なお、以下の説明では、図３等に示す再熱器６ｂとの相異点について主に説明し、同様の内容についての説明は簡略化のために省略する。また、図３に示す再熱器６ｂと同じ部材については同じ符号を付すものとし、その詳細な説明を省略する。さらに、再熱器６ｂＥ以外の空気調和機の構成は、前記した内容と同様である。

再熱器６ｂＥにおいては、接続部１１ａ１の位置が再熱器６ｂとは異なっている。具体的には、再熱器６ｂでは伝熱管１３ａの段ピッチ中央近傍に接続部１１ａが設けられていたが、再熱器６ｂＥでは紙面左方向にやや偏心して設けている。即ち、接続部１１ａ２は、伝熱管１３ｂ２の中心から冷媒流れに垂直な方向に延ばした直線上に設けられているが、接続部１１ａ１は、伝熱管１３ｂ１の中心から冷媒流れに垂直な方向に延ばした直線に対して紙面左側に偏心して設けられている。なお、第５実施形態においても第４実施形態と同様、冷媒は伝熱管１３ａ１側から伝熱管１３ａ４側に向かって順に通流し、徐々に温度が低下しているものとする。

１列目の伝熱管１３ａ温度が一定であると仮定した場合、接続部１１を１列目の段ピッチ中央近傍に配置することで、接続部１１から隣接する２本の伝熱管１３ａまでの距離を等しくすることができる。これにより、熱伝導の影響も同等となる。しかし、再熱器６ｂの使用環境によっては、過冷却域の冷媒温度は徐々に低下し、隣接する２本の伝熱管１３ａの温度が異なることがある。そのため、冷媒流れの下流側となる伝熱管１３ａ４の方が熱伝導の影響が大きくなる。

そこで、再熱器６ｂＥでは、接続部１１ａに近い１列目の伝熱管１３ａ１，１３ａ２のうち、冷媒流れで上流側となる伝熱管１３ａ１側に、段ピッチ中央部から偏心させて配置する。即ち、接続部１１ａは、伝熱管１３ａ１，１３ａ２の中心部から、伝熱管１３ａ１，１３ａ２内部を通流する冷媒流れの上流側となる伝熱管１３ａ１側に偏心されている。これにより、温度差がより大きくなる下流側の伝熱管１３ａ２への熱伝導による影響を抑制し、より過冷却を取り易い熱交換器とすることができる。

さらに、再熱器６ｂＥでは、接続部１１ａ１のみ偏心させ、接続部１１ａ２は偏心させていない。過冷却域の冷媒温度は、冷媒温度が高い条件では空気との温度差が大きく、放熱量が大きくなるため、冷媒の温度変化も大きくなる。一方、冷媒温度が低下してくると空気との温度差が小さくなるので、放熱量が小さくなり温度変化も小さくなる。

冷媒流れの上流側に配置された接続部１１ａ１に近い２本の伝熱管１３ａ１，１３ａ２の各温度差は、接続部１１ａ２に近い２本の伝熱管１３ａ３，１３ａ４の各温度差よりも大きい。従って、温度差が小さい領域、即ち接続部１１ａ２は偏心させていないが、温度差が大きな領域、即ち接続部１１ａ１は偏心させている。

以上の構成にすることで、熱交換器全体としての伝熱性能を改善でき、省エネルギ性の高い空気調和機を提供することができる。即ち、省エネルギ性が向上する。従って、再熱器６ｂＥを室内機の再熱器として用いて空気調和機１００を構成することで、凝縮性能が高く、暖房運転時に効率良く運転することができる。

［６．第６実施形態］
次に、図１４を参照しながら、第６実施形態を説明する。前記した第１実施形態〜第５実施形態はいずれも再熱器６ｂに関するものであったが、列間で温度差がある熱交換器という点で冷却器と再熱器とは同じであるので、第６実施形態では冷却器６ａＡの構成を説明する。冷却器６ａＡは、前記のように、高温の冷媒ガスが流入し、気体と液体との二相状態で冷媒が排出されるものである。

冷媒は、風下側の３列目（列６ａ３）から気体状態で流入する。そして、冷媒は放熱しながら２列目（列６ａ２）、１列目（列６ａ１）へとこの順で通流し、凝縮されるようになっている。２列目と１列目は二相状態であり、気体状態となっているのは流入時の３列目である。従って、２列目を通流する冷媒と３列目を通流する冷媒との間に、列間に大きな温度差が生じることになる。

そこで、冷却器６ａＡでは、２列目と３列目との間に設けた切り込み１０ｂを、接続部１１ｂに隣接する切り起こし１２ｄ側に偏心させる。これにより、切り込み１０ｂと切り起こし１２ｄとの間の距離を狭めて、３列目の伝熱管１３ｃから２列目の伝熱管１３ｂへの熱伝導を抑制することができる。

また、伝熱管１３ｂ及び伝熱管１３ｃ間の熱伝導距離を延ばし、熱伝導を抑制する。さらには、２列目の伝熱面積を増大させて、２列目における放熱量を増大させることができる。またさらには、切り込み１０ｂと切り起こし１２ｃとの間の距離を拡げることによって、フィン熱伝導を促進させてフィン効率を高め、フィン９からの放熱量をさらに増大させることができる。

以上の構成にすることで、熱交換器全体としての伝熱性能を改善でき、省エネルギ性の高い空気調和機を提供することができる。即ち、省エネルギ性が向上する。従って、冷却器６ａＡを室内機の冷却器として用いて空気調和機１００を構成することで、凝縮性能が高く、暖房運転時に効率良く運転することができる。

［７．変更例］
以上、図面を参照しながら本実施形態を説明したが、本実施形態は以上の内容に限定されるものではない。例えば、以上の説明は、主に空気調和機の暖房運転時を例に説明したが、冷房運転時でも同様の説明が適用される。

また、例えば、２列目と３列目との間には切り込み１０ｂを設けないようにしてもよい、これにより、フィン強度のさらなる向上を図ることができる。

また、各接続部１１に隣接していない（対面していない）切り起こし１２は必須の部材ではなく、必要に応じて削減してもよい。

また、図１１を参照しながら説明した第３実施形態においては、伝熱管の太さはどのように異なっていてもよい。即ち、第３実施形態では伝熱管１３ａが太くなっているが、伝熱管１３ａを細くしてもよい。このような場合には、細い伝熱管１３ａに対応させて切り込み１０ａを偏心させて、切り起こし１２ａとの距離を狭くすればよい。

また、図１２を参照しながら説明した第４実施形態においては、接続部１１ａを２列目の伝熱管１３ｂの段ピッチ中央近傍（即ち列間中心線２１ａ上）に配置し、切り込み１０ａ１を風下側に偏心させるとしてもよい。この場合も、伝熱管１３ａ１側の偏心幅が小さく、伝熱管１３ａ４側の偏心幅が大きくなる。

さらに第４実施形態では、１列目の冷媒の流れが２系統若しくはそれ以上の系統数になっていてもよい。このような場合には、冷媒流れに沿って偏心幅を適宜変更すればよい。

また、図１３を参照しながら説明した第５実施形態においては、接続部１１ａ２を、偏心幅が接続部１１ａ１に対して小さくなるように偏心させてもよい。

また、図１４を参照しながら説明した第６実施形態においては、接続部１１ｂを２列目の伝熱管１３ｂの段ピッチ中央近傍に配置し、切り込み１０ｂを風上側に偏心させてもよい。また、再熱器６ｂに適用した場合と同様、切り込み１０ｂの列間中心線からの偏心幅や、接続部の段ピッチ中央からの偏心幅を、吐出ガス冷媒の流れ方向にあわせて適宜変更すればよい。これにより、伝熱性能の向上効果が得られる。

また、各実施形態において、フィン９は３列になっているが、２列であってもよく、４列以上であってもよい。また、本発明の効果を著しく損なわない範囲で、各実施形態の構成を適宜組み合わせて実施してもよい。

そして、以上のように変更しても、本実施形態の効果と同様の効果が奏される。

６ 室内熱交換器（熱交換器）
６ａ 冷却器
６ｂ 再熱器
１０ 切り込み
１０ａ 切り込み（第１切り込み）
１０ｂ 切り込み（第２切り込み）
１１ 接続部
１１ａ 接続部（第１接続部）
１１ｂ 接続部（第２接続部）
１２ 切り起こし
１２ａ 切り起こし（第１切り起こし）
１２ｂ 切り起こし
１２ｃ 切り起こし（第２切り起こし）
１２ｄ 切り起こし
１３ 伝熱管
１３ａ 伝熱管（第１の複数の伝熱管を構成する伝熱管）
１３ｂ 伝熱管（第２の複数の伝熱管を構成する伝熱管）
１３ｃ 伝熱管（第３の複数の伝熱管を構成する伝熱管）
２０ａ 中心線（第１の複数の伝熱管の中心同士を結ぶ線）
２０ｂ 中心線（第２の複数の伝熱管の中心同士を結ぶ線）
２０ｃ 中心線（第３の複数の伝熱管の中心同士を結ぶ線）
２１ａ 列間中心線（第１列間中心線）
２１ｂ 列間中心線（第２列間中心線）

Claims (12)

1. フィンと、前記フィンを貫通し、千鳥状に設けられる複数の伝熱管と、前記フィン表面に設けられた切り込み及び切り起こしと、を有するクロスフィンチューブ型熱交換器を備える空気調和機であって、
   前記熱交換器は、
   前記フィンの風上側に配設される第１の複数の伝熱管と、前記フィンの風下側に配設される第２の複数の伝熱管と、は略同方向に配列され、
   前記第１の複数の伝熱管同士の間には切り起こしが設けられ、
   前記第１の複数の伝熱管と前記第２の複数の伝熱管との間には切り込みが設けられ、該切り込みと隣接する別の切り込みとの間には接続部が設けられ、
   該接続部の長さは、前記第１の複数の伝熱管のうちの隣接する伝熱管間の長さよりも短く、
   前記接続部に隣接して、前記接続部の長さよりも長い切り起こしを設け、
   前記第１の複数の伝熱管と前記第２の複数の伝熱管との間に設けられる前記切り込みは、前記第１の複数の伝熱管の中心同士を結ぶ線と前記第２の複数の伝熱管の中心同士を結ぶ線との中間に位置する第１列間中心線に対し、前記第１の複数の伝熱管又は前記第２の複数の伝熱管側に偏心して配設され、
   前記第２の複数の伝熱管の風下側に第３の複数の伝熱管が前記フィンを貫通して設けられ、
   前記第１の複数の伝熱管、前記第２の複数の伝熱管及び前記第３の複数の伝熱管は略同方向に配設され、
   前記第１の複数の伝熱管と前記第２の複数の伝熱管との間には、切り込みとしての第１切り込みと接続部としての第１接続部とが設けられ、
   前記第２の複数の伝熱管及び前記第３の複数の伝熱管の間には、切り込みとしての第２切り込みと接続部としての第２接続部とが設けられ、
   前記第１切り込みは、前記第１列間中心線に対して偏心して設けられているとともに、
   前記第２切り込みは、前記第２の複数の伝熱管の中心同士を結ぶ線と、前記第３の複数の伝熱管の中心同士を結ぶ線との中間に位置する第２列間中心線上に設けられている
   ことを特徴とする、空気調和機。
2. 請求項１に記載の空気調和機において、
   前記接続部が、前記第１の複数の伝熱管のうちの隣接する伝熱管間の略中央に設けられ、
   前記第１の複数の伝熱管と前記第２の複数の伝熱管との間に設けられる前記切り込みが、前記第１列間中心線に対し、前記第１の複数の伝熱管側に偏心して配設されている
   ことを特徴とする、空気調和機。
3. 請求項１に記載の空気調和機において、
   前記接続部が、前記第２の複数の伝熱管のうちの隣接する伝熱管間の略中央に設けられ、
   前記第１の複数の伝熱管と前記第２の複数の伝熱管との間に設けられる前記切り込みが、前記第１列間中心線に対し、前記第２の複数の伝熱管側に偏心して配設されている
   ことを特徴とする、空気調和機。
4. 請求項１に記載の空気調和機であって、
   前記第１接続部に隣接する第１切り込みと、該第１切り込みに隣接する第１切り起こしとの距離が、前記第２接続部に隣接する第２切り込みと、該第２切り込みに隣接する第２切り起こしとの距離よりも短くなっている
   ことを特徴とする、空気調和機。
5. 請求項１〜４の何れか１項に記載の空気調和機であって、
   前記第２接続部の長さが、前記第１接続部の長さよりも長くなっている
   ことを特徴とする、空気調和機。
6. 請求項１〜５の何れか１項に記載の空気調和機であって、
   前記熱交換器を構成する前記複数の伝熱管は、内径が異なる伝熱管を含んでいる
   ことを特徴とする、空気調和機。
7. 請求項１〜６の何れか１項に記載の空気調和機であって、
   前記第１の複数の伝熱管を構成する伝熱管を通流する冷媒の温度と、前記第２の複数の伝熱管を構成する伝熱管を通流する冷媒の温度との温度差が大きいほど、前記第１列間中心線に対する切り込みの偏心幅が大きく設定されている
   ことを特徴とする、空気調和機。
8. 請求項１〜７の何れか１項に記載の空気調和機であって、
   前記接続部が、前記第１の複数の伝熱管を構成する隣接する伝熱管の中心部から、該伝熱管内部を通流する冷媒流れの上流側となる伝熱管側に偏心されている
   ことを特徴とする、空気調和機。
9. 請求項１〜８の何れか１項に記載の空気調和機であって、
   前記第１の複数の伝熱管を構成する伝熱管の中心と、前記第１の複数の伝熱管と前記第２の複数の伝熱管との間に設けられる切り込みの端部と、を結ぶ直線が、前記第１の複数の伝熱管間に設けられる切り起こしと交わるように前記切り起こしが配設されている
   ことを特徴とする、空気調和機。
10. 請求項１〜９の何れか一項に記載の空気調和機であって、
    前記接続部の長さをＷ１、該接続部に隣接して設けられる切り起こしの長さをＷ２、並びに、該切り起こしの両側に配設される伝熱管間の距離をＷ３とする場合、下記式（１）
    

    

    を満たして、前記接続部、前記切り起こし及び前記伝熱管が配設されている
    ことを特徴とする、空気調和機。
11. 請求項１〜１０の何れか一項に記載の空気調和機であって、
    前記接続部の長さをＷ１、該接続部に隣接して設けられる切り起こしの両側に配設される伝熱管間の距離をＷ３とする場合、
    Ｗ１をＷ３で除した値が０．６以下になるように、前記接続部及び前記伝熱管が配設されている
    ことを特徴とする、空気調和機。
12. 請求項１１に記載の空気調和機であって、
    Ｗ１をＷ３で除した値が０．２以下になるように、前記接続部及び前記伝熱管が配設されている
    ことを特徴とする、空気調和機。

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