JP2001091183A - フィンチューブ型熱交換器 - Google Patents
フィンチューブ型熱交換器Info
- Publication number
- JP2001091183A JP2001091183A JP2000200676A JP2000200676A JP2001091183A JP 2001091183 A JP2001091183 A JP 2001091183A JP 2000200676 A JP2000200676 A JP 2000200676A JP 2000200676 A JP2000200676 A JP 2000200676A JP 2001091183 A JP2001091183 A JP 2001091183A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat transfer
- tube
- transfer tube
- refrigerant
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 フィンチューブ型熱交換器において、騒音が
できるだけ低く、しかも最も適切な伝熱管の配置を実現
することを課題とする。 【解決手段】 冷媒を通す伝熱管の外径をＤＡとした場
合、４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとして径を従来より
細くして騒音を低くし管列ピッチをＬＡとした場合、
１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．８ＤＡ、管段ピッチをＬＢとし
た場合、２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとして最も適切
な伝熱管の配置を実現し、冷媒をオゾン層を破壊するこ
とがなく地球を温暖化する危惧の少ないＨＦＣ系冷媒，
ＨＣ系冷媒，二酸化炭素を主体とする冷媒に特定するこ
とにより上記の数値を可能にした。
できるだけ低く、しかも最も適切な伝熱管の配置を実現
することを課題とする。 【解決手段】 冷媒を通す伝熱管の外径をＤＡとした場
合、４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとして径を従来より
細くして騒音を低くし管列ピッチをＬＡとした場合、
１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．８ＤＡ、管段ピッチをＬＢとし
た場合、２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとして最も適切
な伝熱管の配置を実現し、冷媒をオゾン層を破壊するこ
とがなく地球を温暖化する危惧の少ないＨＦＣ系冷媒，
ＨＣ系冷媒，二酸化炭素を主体とする冷媒に特定するこ
とにより上記の数値を可能にした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空気調和機，冷凍
庫，冷蔵庫，自動販売機，ショーケース等に使用され、
冷媒と空気等の流体間で熱の授受を行うフィンチューブ
型熱交換器の技術に関するものである。
庫，冷蔵庫，自動販売機，ショーケース等に使用され、
冷媒と空気等の流体間で熱の授受を行うフィンチューブ
型熱交換器の技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来は特開昭６３−３１８８号公報（特
許２６０４７２２号明細書）に記載されているように同
一ファン動力基準にて、空気側熱伝達率を最大にするこ
とを目的とした技術が開示されている。
許２６０４７２２号明細書）に記載されているように同
一ファン動力基準にて、空気側熱伝達率を最大にするこ
とを目的とした技術が開示されている。
【０００３】その技術内容について図６を用いて以下に
説明する。
説明する。
【０００４】図６において、１１は所定間隔で平行に並
べられた板状フィン、１２は外径をＤＯとする伝熱管で
あり、気流方向の管列ピッチをＬ１とし、気流方向に垂
直な管段ピッチをＬ２とする。そして図７に示すように
気流の流動抵抗（単位をｋｇ／ｍ2とする）を△Ｐと
し、気流の速度（単位をｍ／ｈとする）をＵＦとし、空
気側総括熱伝達率（単位をＫｃａｌ／ｍ2ｈ℃）をαＯ
とすると流動抵抗と気流の速度の積に対する空気側総括
熱伝達率は伝熱管１２の外径ＤＯに対する気流方向の管
列ピッチＬ１の比率により影響を受けるものであり、結
局空気側総括熱伝達率は同一ファン動力基準において
１．２ＤＯ≦Ｌ１≧１．８ＤＯが他の範囲より良いこと
が明らかにされている。また図８に示すように空気側総
括熱伝達率は同一ファン動力基準において伝熱管１２の
外径ＤＯに対する気流方向の管段ピッチＬ２の比率によ
り影響を受け、結局空気側総括熱伝達率は同一ファン動
力基準において２．６ＤＯ≦Ｌ２≦３．５ＤＯの範囲が
他の範囲より良いことが明らかにされている。
べられた板状フィン、１２は外径をＤＯとする伝熱管で
あり、気流方向の管列ピッチをＬ１とし、気流方向に垂
直な管段ピッチをＬ２とする。そして図７に示すように
気流の流動抵抗（単位をｋｇ／ｍ2とする）を△Ｐと
し、気流の速度（単位をｍ／ｈとする）をＵＦとし、空
気側総括熱伝達率（単位をＫｃａｌ／ｍ2ｈ℃）をαＯ
とすると流動抵抗と気流の速度の積に対する空気側総括
熱伝達率は伝熱管１２の外径ＤＯに対する気流方向の管
列ピッチＬ１の比率により影響を受けるものであり、結
局空気側総括熱伝達率は同一ファン動力基準において
１．２ＤＯ≦Ｌ１≧１．８ＤＯが他の範囲より良いこと
が明らかにされている。また図８に示すように空気側総
括熱伝達率は同一ファン動力基準において伝熱管１２の
外径ＤＯに対する気流方向の管段ピッチＬ２の比率によ
り影響を受け、結局空気側総括熱伝達率は同一ファン動
力基準において２．６ＤＯ≦Ｌ２≦３．５ＤＯの範囲が
他の範囲より良いことが明らかにされている。
【０００５】そして伝熱管１２の外径ＤＯが小さければ
小さい程、気流の流動抵抗△Ｐも小さくなることは明ら
かであるが、伝熱管１２の外径ＤＯの寸法によって伝熱
管１２内を流動する冷媒の量が定まるものであって、こ
のことは伝熱管による熱交換能力に影響を与えることに
なるから特許第２６０４７２２号においては伝熱管１２
の外径ＤＯを３ｍｍ≦ＤＯ≦７．５ｍｍとすることによ
り熱交換器の能力が好ましい状態を確保できることを示
している。
小さい程、気流の流動抵抗△Ｐも小さくなることは明ら
かであるが、伝熱管１２の外径ＤＯの寸法によって伝熱
管１２内を流動する冷媒の量が定まるものであって、こ
のことは伝熱管による熱交換能力に影響を与えることに
なるから特許第２６０４７２２号においては伝熱管１２
の外径ＤＯを３ｍｍ≦ＤＯ≦７．５ｍｍとすることによ
り熱交換器の能力が好ましい状態を確保できることを示
している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記する特許第２６０
４７２２号に開示された技術は、伝熱管１２の外径ＤＯ
と管列ピッチＬ１と管段ピッチＬ２との関係を明らかに
して、同一ファン動力基準で最適な伝熱管配列を実現す
るための手段である。
４７２２号に開示された技術は、伝熱管１２の外径ＤＯ
と管列ピッチＬ１と管段ピッチＬ２との関係を明らかに
して、同一ファン動力基準で最適な伝熱管配列を実現す
るための手段である。
【０００７】しかしながら特許第２６０４７２２号に開
示された技術は騒音を少なくして、静かな音のフィンチ
ューブ型熱交換器の実現を意図したものではない。
示された技術は騒音を少なくして、静かな音のフィンチ
ューブ型熱交換器の実現を意図したものではない。
【０００８】ところで、従来より冷媒として使用されて
きたモノクロロジフルオロメタン（以下Ｒ２２と云う）
はオゾン層の破壊や地球温暖化を招く恐れがあることか
ら代替冷媒への転換が急務である。その代替冷媒として
はハイドロフルオロカーボン系冷媒（以下ＨＦＣ系冷媒
と云う）が有望であり、例えば、混合冷媒ではＲ４１０
Ａが開発され、単一冷媒ではＲ３２が有力視されてい
る。また地球温暖化防止のためにはＨＦＣ系冷媒が有力
視されている。更に可燃性のない二酸化炭素を冷媒とす
ることも研究されている。これらの冷媒の特徴を生かす
ことによって新たなフィンチューブ型熱交換器を実現す
ることができる。
きたモノクロロジフルオロメタン（以下Ｒ２２と云う）
はオゾン層の破壊や地球温暖化を招く恐れがあることか
ら代替冷媒への転換が急務である。その代替冷媒として
はハイドロフルオロカーボン系冷媒（以下ＨＦＣ系冷媒
と云う）が有望であり、例えば、混合冷媒ではＲ４１０
Ａが開発され、単一冷媒ではＲ３２が有力視されてい
る。また地球温暖化防止のためにはＨＦＣ系冷媒が有力
視されている。更に可燃性のない二酸化炭素を冷媒とす
ることも研究されている。これらの冷媒の特徴を生かす
ことによって新たなフィンチューブ型熱交換器を実現す
ることができる。
【０００９】そこで本発明が解決しようとする課題は、
同一ファン動力基準でフィンの空気側総括熱伝達率を最
大に高める特許第２６０４７２２号の技術を利用し、熱
交換能力が高くしてしかも騒音の低いフィンチューブ型
熱交換器を実現することにある。
同一ファン動力基準でフィンの空気側総括熱伝達率を最
大に高める特許第２６０４７２２号の技術を利用し、熱
交換能力が高くしてしかも騒音の低いフィンチューブ型
熱交換器を実現することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は前記する課題を
解決するための手段として、ＨＦＣ系冷媒が流動する伝
熱管の外径を細くして騒音を低くし、しかも細径化によ
る欠点がない特定な条件のフィンチューブ型熱交換器と
した。すなわち本発明は伝熱管の外径をＤＡとした場合
に、４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、その管列ピッ
チをＬＡとした場合に１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．８ＤＡと
し、管段ピッチをＬＢとした場合に２．６ＤＡ≦ＬＡ≦
３．５ＤＡとしたものである。従って、特許第２６０４
７２２号明細書に示されている範囲内で伝熱管の外径を
細い範囲内とし、管列ピッチと管段ピッチは伝熱管の外
径に対して同じ割合としたものである。これにより同一
ファン動力基準において空気側総括熱伝達率を最高に
し、伝熱管の配置を最適にしたものと云える。
解決するための手段として、ＨＦＣ系冷媒が流動する伝
熱管の外径を細くして騒音を低くし、しかも細径化によ
る欠点がない特定な条件のフィンチューブ型熱交換器と
した。すなわち本発明は伝熱管の外径をＤＡとした場合
に、４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、その管列ピッ
チをＬＡとした場合に１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．８ＤＡと
し、管段ピッチをＬＢとした場合に２．６ＤＡ≦ＬＡ≦
３．５ＤＡとしたものである。従って、特許第２６０４
７２２号明細書に示されている範囲内で伝熱管の外径を
細い範囲内とし、管列ピッチと管段ピッチは伝熱管の外
径に対して同じ割合としたものである。これにより同一
ファン動力基準において空気側総括熱伝達率を最高に
し、伝熱管の配置を最適にしたものと云える。
【００１１】また、冷媒はＨＦＣ系冷媒以外にハイドロ
カーボン系冷媒（以下ＨＣ系冷媒と云う）および二酸化
炭素を主体とした冷媒は前記条件のフィンチューブ型熱
交換器に適用できることを見出したものである。
カーボン系冷媒（以下ＨＣ系冷媒と云う）および二酸化
炭素を主体とした冷媒は前記条件のフィンチューブ型熱
交換器に適用できることを見出したものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明は、家庭用または業務用の
いずれにも使用することのできる機器のフィンチューブ
型熱交換器に適用できるものであり、機器としては空気
調和機，冷凍庫，冷蔵庫，自動販売機，ショーケース等
の冷却機器が対象となる。
いずれにも使用することのできる機器のフィンチューブ
型熱交換器に適用できるものであり、機器としては空気
調和機，冷凍庫，冷蔵庫，自動販売機，ショーケース等
の冷却機器が対象となる。
【００１３】特許請求の範囲に記載した形態を実施の形
態とすることにより本発明の目的を達成したフィンチュ
ーブ型熱交換器を実現できるものであるが、以下には本
発明の構成の作用を記載して本発明の意義を具体的に説
明することとする。
態とすることにより本発明の目的を達成したフィンチュ
ーブ型熱交換器を実現できるものであるが、以下には本
発明の構成の作用を記載して本発明の意義を具体的に説
明することとする。
【００１４】本発明は、一定間隔で平行に並べられ、そ
の間を気流が流動する多数の板状フィンと、前記板状フ
ィンに直角に挿通されていて冷媒が内部を流動する伝熱
管を備えたフィンチューブ型熱交換器を前提条件とし、
上記フィンチューブ型熱交換器の冷媒は塩素を含まない
ＨＦＣ系冷媒，ＨＣ系冷媒，二酸化炭素を主体とする冷
媒とし、前記伝熱管はその外径をＤＡとした場合に４．
０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、前記伝熱管の流動方向
の管列ピッチをＬＡとした場合に、１．２ＤＡ≦ＬＡ≦
１．８ＤＡとし、気流と垂直方向の管段ピッチをＬＢと
した場合に２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとするもので
ある。
の間を気流が流動する多数の板状フィンと、前記板状フ
ィンに直角に挿通されていて冷媒が内部を流動する伝熱
管を備えたフィンチューブ型熱交換器を前提条件とし、
上記フィンチューブ型熱交換器の冷媒は塩素を含まない
ＨＦＣ系冷媒，ＨＣ系冷媒，二酸化炭素を主体とする冷
媒とし、前記伝熱管はその外径をＤＡとした場合に４．
０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、前記伝熱管の流動方向
の管列ピッチをＬＡとした場合に、１．２ＤＡ≦ＬＡ≦
１．８ＤＡとし、気流と垂直方向の管段ピッチをＬＢと
した場合に２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとするもので
ある。
【００１５】そして、ＨＦＣ系冷媒としてＲ４１０系冷
媒を使用することができる。Ｒ４１０系冷媒のうちＲ４
１０Ａの特質としては４０℃における気相の飽和圧力は
２．４１ＭＰａ、Ｒ３２の４０℃における飽和圧力は
２．４７８ＭＰａ、二酸化炭素の３１．０６℃における
飽和圧力は７．３８４ＭＰａ以上であり、いずれも従来
例であるＲ２２の４０℃における飽和圧力である１．５
３４ＭＰａに比較して飽和圧力が高い。従ってＲ４１０
Ａ，Ｒ３２，二酸化炭素の各冷媒を使用した伝熱管はＲ
２２冷媒を使用した伝熱管と同じ肉厚であっても耐圧力
が大きいと云う事が明白である。また、Ｒ４１０Ａは０
℃における飽和気相密度が３０．５ｋｇ／ｍ3、飽和液
相密度が１１７１ｋｇ／ｍ3、二酸化炭素は０℃におけ
る飽和気相密度は９７．３ｋｇ／ｍ3、飽和液相密度は
９２８ｋｇ／ｍ3であり、従来例のＲ２２は０℃におけ
る飽和気相密度が２１．４ｋｇ／ｍ3、飽和液相密度が
１２８２ｋｇ／ｍ2であるから、Ｒ４１０Ａおよび二酸
化炭素はＲ２２に比較して０℃における液相における飽
和密度は低く、気相における飽和密度は高い。つまり、
同一質量流量の冷媒を用いた場合、Ｒ４１０Ａも、二酸
化炭素も気相密度が大きく、気相の比体積が小さいこと
が明らかである。従って体積流速が遅くなり、管内圧力
損失が、小さくなることで蒸発器として用いる場合伝熱
管の細径化によるデメリットは少ない。
媒を使用することができる。Ｒ４１０系冷媒のうちＲ４
１０Ａの特質としては４０℃における気相の飽和圧力は
２．４１ＭＰａ、Ｒ３２の４０℃における飽和圧力は
２．４７８ＭＰａ、二酸化炭素の３１．０６℃における
飽和圧力は７．３８４ＭＰａ以上であり、いずれも従来
例であるＲ２２の４０℃における飽和圧力である１．５
３４ＭＰａに比較して飽和圧力が高い。従ってＲ４１０
Ａ，Ｒ３２，二酸化炭素の各冷媒を使用した伝熱管はＲ
２２冷媒を使用した伝熱管と同じ肉厚であっても耐圧力
が大きいと云う事が明白である。また、Ｒ４１０Ａは０
℃における飽和気相密度が３０．５ｋｇ／ｍ3、飽和液
相密度が１１７１ｋｇ／ｍ3、二酸化炭素は０℃におけ
る飽和気相密度は９７．３ｋｇ／ｍ3、飽和液相密度は
９２８ｋｇ／ｍ3であり、従来例のＲ２２は０℃におけ
る飽和気相密度が２１．４ｋｇ／ｍ3、飽和液相密度が
１２８２ｋｇ／ｍ2であるから、Ｒ４１０Ａおよび二酸
化炭素はＲ２２に比較して０℃における液相における飽
和密度は低く、気相における飽和密度は高い。つまり、
同一質量流量の冷媒を用いた場合、Ｒ４１０Ａも、二酸
化炭素も気相密度が大きく、気相の比体積が小さいこと
が明らかである。従って体積流速が遅くなり、管内圧力
損失が、小さくなることで蒸発器として用いる場合伝熱
管の細径化によるデメリットは少ない。
【００１６】その上、ＨＦＣ系冷媒、可燃性のあるＨＣ
系冷媒、二酸化炭素冷媒を使用した本発明のフィンチュ
ーブ型熱交換器は伝熱管の細径化により内容積が軽減す
るので、機器への冷媒充填量を削減でき、冷媒コストの
削減につながる。
系冷媒、二酸化炭素冷媒を使用した本発明のフィンチュ
ーブ型熱交換器は伝熱管の細径化により内容積が軽減す
るので、機器への冷媒充填量を削減でき、冷媒コストの
削減につながる。
【００１７】勿論、伝熱管の細径化により騒音が低くな
り、使用上有利となる。
り、使用上有利となる。
【００１８】例えば、熱交換器の能力を同等とした上
で、伝熱管の径を７．３ｍｍから５．２ｍｍにしたとき
には、伝熱管の径が７ｍｍの場合と５．２ｍｍの場合と
で熱交換能力を同等とするために、７ｍｍの径の伝熱管
の場合に比較して５ｍｍの径の伝熱管を使用した場合は
伝熱管のピッチが小さくなるのであるが、このピッチが
小さくなることを加味しても騒音は２．５ｄＢ低下する
ことになる。
で、伝熱管の径を７．３ｍｍから５．２ｍｍにしたとき
には、伝熱管の径が７ｍｍの場合と５．２ｍｍの場合と
で熱交換能力を同等とするために、７ｍｍの径の伝熱管
の場合に比較して５ｍｍの径の伝熱管を使用した場合は
伝熱管のピッチが小さくなるのであるが、このピッチが
小さくなることを加味しても騒音は２．５ｄＢ低下する
ことになる。
【００１９】また、管列ピッチ，管段ピッチを固定し、
例えば伝熱管の径を５．２ｍｍから４．２ｍｍに変えた
場合は３〜７％低下することになる。
例えば伝熱管の径を５．２ｍｍから４．２ｍｍに変えた
場合は３〜７％低下することになる。
【００２０】そこでＨＦＣ系冷媒を使用した発明では、
ＨＦＣ系冷媒の前記した特質より伝熱管の外形寸法を小
さくすることができるのであるが、外径寸法をＤＡとし
た場合に４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、しかも伝
熱管の管列ピッチと管段ピッチを最適にすることによ
り、使用上好ましい熱交換能力の確保と、騒音低下を極
力図ったバランスの取れたフィンチューブ型熱交換器と
することができる。
ＨＦＣ系冷媒の前記した特質より伝熱管の外形寸法を小
さくすることができるのであるが、外径寸法をＤＡとし
た場合に４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、しかも伝
熱管の管列ピッチと管段ピッチを最適にすることによ
り、使用上好ましい熱交換能力の確保と、騒音低下を極
力図ったバランスの取れたフィンチューブ型熱交換器と
することができる。
【００２１】また、ＨＣ系冷媒、例えば、プロパンやイ
ソブタンを使用した発明では、その冷媒の可燃性のた
め、機器への冷媒封入量を必要最小限にしなくてはいけ
ない。従って、伝熱管の外径ＤＡを最小限にする必要が
ある。この要求を満たし、かつ騒音および、ファン動力
基準での性能を良好に保つためには、外径寸法をＤＡと
した場合に４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、しかも
伝熱管の管列ピッチと管段ピッチを最適にすることによ
り、使用上好ましい熱交換能力の確保と、騒音低下を極
力図ったバランスの取れたフィンチューブ型熱交換器と
することができる。
ソブタンを使用した発明では、その冷媒の可燃性のた
め、機器への冷媒封入量を必要最小限にしなくてはいけ
ない。従って、伝熱管の外径ＤＡを最小限にする必要が
ある。この要求を満たし、かつ騒音および、ファン動力
基準での性能を良好に保つためには、外径寸法をＤＡと
した場合に４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、しかも
伝熱管の管列ピッチと管段ピッチを最適にすることによ
り、使用上好ましい熱交換能力の確保と、騒音低下を極
力図ったバランスの取れたフィンチューブ型熱交換器と
することができる。
【００２２】また、二酸化炭素を主とした冷媒を使用し
た発明では、その冷媒の動作圧力が高いため、伝熱管の
外径ＤＡを最小限にし、耐圧力を確保するための伝熱管
の肉厚を最小限にし、使用材料重量を低減する必要があ
る。なおかつ、二酸化炭素の圧力損失もＲ２２と比較し
て低く、細径化によるデメリットも少ない。
た発明では、その冷媒の動作圧力が高いため、伝熱管の
外径ＤＡを最小限にし、耐圧力を確保するための伝熱管
の肉厚を最小限にし、使用材料重量を低減する必要があ
る。なおかつ、二酸化炭素の圧力損失もＲ２２と比較し
て低く、細径化によるデメリットも少ない。
【００２３】また、板状フィンには、伝熱管内の冷媒の
温度が隣接する伝熱管列にあたる伝熱管に熱伝導する度
合を抑制する機能を果たす不連続な断熱切断部を有する
熱伝導抑制部を縦方向に設けることとしたものである。
温度が隣接する伝熱管列にあたる伝熱管に熱伝導する度
合を抑制する機能を果たす不連続な断熱切断部を有する
熱伝導抑制部を縦方向に設けることとしたものである。
【００２４】この発明は管列間の熱伝導を抑制し、熱交
換器の能力を向上させることを目的とするものである。
例えば２列目と３列目の伝熱管では、伝熱管内部を流れ
る冷媒の温度が異なるため、本来、空気に伝わるべき冷
媒の熱が、フィンを伝わって隣接する伝熱管内部の冷媒
へ伝わってしまい、空気への熱の移動が減少することに
なる。
換器の能力を向上させることを目的とするものである。
例えば２列目と３列目の伝熱管では、伝熱管内部を流れ
る冷媒の温度が異なるため、本来、空気に伝わるべき冷
媒の熱が、フィンを伝わって隣接する伝熱管内部の冷媒
へ伝わってしまい、空気への熱の移動が減少することに
なる。
【００２５】この空気への熱の移動が減少することを防
止し、隣接する伝熱管内部に熱が伝導することを極力防
ぐために熱伝導抑制部を設けることとしたものである。
これは伝熱管相互間の距離が短く、隣接する伝熱管内部
の冷媒へ熱が伝わりやすいためであり、本発明において
より効果を向上できる。
止し、隣接する伝熱管内部に熱が伝導することを極力防
ぐために熱伝導抑制部を設けることとしたものである。
これは伝熱管相互間の距離が短く、隣接する伝熱管内部
の冷媒へ熱が伝わりやすいためであり、本発明において
より効果を向上できる。
【００２６】そして、板状フィンに温度境界層を更新す
る機能を果す切り起こしを伝熱管段の間に設けることに
よって、本発明の主目的を達成するのに効果をより向上
することができる。
る機能を果す切り起こしを伝熱管段の間に設けることに
よって、本発明の主目的を達成するのに効果をより向上
することができる。
【００２７】以下、本発明の具体的な実施例について図
面を参照して以下に述べる。
面を参照して以下に述べる。
【００２８】
【実施例】図１に示すように、厚さ０．１ｍｍのアルミ
ニウム製の板状フィン１に多数の穴２をあけ、肉厚０．
２８ｍｍの銅製の伝熱管３を前記の穴２に挿通する。伝
熱管３の外径をＤＡとした場合に、本発明では４．０ｍ
ｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍと特定しているが、本実施例では
ＤＡを５．２５ｍｍとする。そして管列ピッチをＬＡと
した場合に、管列ピッチＬＡは１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．
８ＤＡと本発明では特定しているが、本実施例では、Ｌ
Ａを７．５ｍｍとする。同様に管段ピッチをＬＢとした
場合に、本実施例では管段ピッチＬＢを１５ｍｍとなる
ように多数の穴２を板状フィンに透設する。
ニウム製の板状フィン１に多数の穴２をあけ、肉厚０．
２８ｍｍの銅製の伝熱管３を前記の穴２に挿通する。伝
熱管３の外径をＤＡとした場合に、本発明では４．０ｍ
ｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍと特定しているが、本実施例では
ＤＡを５．２５ｍｍとする。そして管列ピッチをＬＡと
した場合に、管列ピッチＬＡは１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．
８ＤＡと本発明では特定しているが、本実施例では、Ｌ
Ａを７．５ｍｍとする。同様に管段ピッチをＬＢとした
場合に、本実施例では管段ピッチＬＢを１５ｍｍとなる
ように多数の穴２を板状フィンに透設する。
【００２９】図２において、４は板状フィン１の穴２の
間に縦方向に形成した不連続な断熱切断部を有する熱伝
導抑制部としてのミシン目である。５は管段方向の伝熱
管３の間に形成した温度境界層の更新機能を果たす切り
起こしとしてのスリットである。板状フィン１には伝熱
管３間にこのスリット５が設けられていることにより空
気側熱伝達率が向上することになる。
間に縦方向に形成した不連続な断熱切断部を有する熱伝
導抑制部としてのミシン目である。５は管段方向の伝熱
管３の間に形成した温度境界層の更新機能を果たす切り
起こしとしてのスリットである。板状フィン１には伝熱
管３間にこのスリット５が設けられていることにより空
気側熱伝達率が向上することになる。
【００３０】伝熱管３を流動する冷媒がＲ４１０Ａの冷
媒を使用した本発明の実施例について、幾つかの試作品
を用いて実験を行い、その結果を図３に示す。
媒を使用した本発明の実施例について、幾つかの試作品
を用いて実験を行い、その結果を図３に示す。
【００３１】図３においては、伝熱管径ＤＡを変化さ
せ、それぞれ、ＬＡ／ＤＡ＝１．４３〜１．５２，ＬＢ
／ＤＡ＝２．８５〜２．９１としている。この場合の標
準的な壁掛けエアコン室内機に搭載した場合の騒音値が
一定となるように風量を変化させ、その場合の熱交換能
力をプロットしている。図３より、騒音一定下における
４≦ＤＡ≦５．８の場合に、熱交換能力が高くなること
がわかる。
せ、それぞれ、ＬＡ／ＤＡ＝１．４３〜１．５２，ＬＢ
／ＤＡ＝２．８５〜２．９１としている。この場合の標
準的な壁掛けエアコン室内機に搭載した場合の騒音値が
一定となるように風量を変化させ、その場合の熱交換能
力をプロットしている。図３より、騒音一定下における
４≦ＤＡ≦５．８の場合に、熱交換能力が高くなること
がわかる。
【００３２】次に、図４にＤＡ＝５．２５ｍｍ，ＬＢ＝
１５ｍｍとした場合に、ＬＡ／ＤＡを変化させ、騒音値
が一定となるように風量を変化させた場合の特性値を示
す。図４より、１．２≦ＬＡ／ＤＡ≦１．８が最も熱交
換能力が高くできる。
１５ｍｍとした場合に、ＬＡ／ＤＡを変化させ、騒音値
が一定となるように風量を変化させた場合の特性値を示
す。図４より、１．２≦ＬＡ／ＤＡ≦１．８が最も熱交
換能力が高くできる。
【００３３】次に、図５にＤＡ＝５．２５ｍｍ，ＬＡ＝
７．５ｍｍとした場合に、ＬＢ／ＤＡを変化させ、騒音
値が一定になるように風量を変化させた場合の特性値を
示す。図５より、２．６≦ＤＡ≦３．５が最も熱交換能
力を高くできることがわかる。
７．５ｍｍとした場合に、ＬＢ／ＤＡを変化させ、騒音
値が一定になるように風量を変化させた場合の特性値を
示す。図５より、２．６≦ＤＡ≦３．５が最も熱交換能
力を高くできることがわかる。
【００３４】以上の通り、貫流ファン（図示せず）を用
いた場合の騒音値を一定として特性値を比較すると、４
≦ＤＡ≦５．８，１．２≦ＬＡ／ＤＡ≦１．８，２．６
≦ＤＡ≦３．５が最も熱交換能力を高くできることがわ
かる。
いた場合の騒音値を一定として特性値を比較すると、４
≦ＤＡ≦５．８，１．２≦ＬＡ／ＤＡ≦１．８，２．６
≦ＤＡ≦３．５が最も熱交換能力を高くできることがわ
かる。
【００３５】また、伝熱管が近接しているために、隣接
する伝熱管の熱伝導がより多くなる。従って、縦方向に
形成した不連続な断熱切断部４があることで、伝熱管ど
おしの熱交換が阻害され、空気との熱交換量が増す割合
いは、従来に増して大きい。
する伝熱管の熱伝導がより多くなる。従って、縦方向に
形成した不連続な断熱切断部４があることで、伝熱管ど
おしの熱交換が阻害され、空気との熱交換量が増す割合
いは、従来に増して大きい。
【００３６】以上のように、一定間隔で平行に並べら
れ、その間を気流が流動する多数の板状フィンと、前記
板状フィンに直角に挿通されていて冷媒が内部を流動す
る伝熱管を備えたフィンチューブ型熱交換器を前提条件
とし、上記フィンチューブ型熱交換器の冷媒はＲ２２に
比較して伝熱管内の圧力損失が低く、従って伝熱管を細
径にしても欠点が少なく、しかも塩素を含まないＨＦＣ
系冷媒とし、前記伝熱管はその外径をＤＡとした場合に
４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、前記伝熱管の流動
方向の管列ピッチをＬＡとした場合に、１．２ＤＡ≦Ｌ
Ａ≦１．８ＤＡとし、気流と垂直方向の管段ピッチをＬ
Ｂとした場合に２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとするこ
とにより、耐圧力を有するための肉厚を薄くすることが
でき、伝熱管の細径化により内容積が軽減するので、機
器への冷媒充填量を削減でき、冷媒コストの削減につな
がる。勿論、伝熱管の細径化と最適配置により騒音が低
くなり、使用上有利となる。
れ、その間を気流が流動する多数の板状フィンと、前記
板状フィンに直角に挿通されていて冷媒が内部を流動す
る伝熱管を備えたフィンチューブ型熱交換器を前提条件
とし、上記フィンチューブ型熱交換器の冷媒はＲ２２に
比較して伝熱管内の圧力損失が低く、従って伝熱管を細
径にしても欠点が少なく、しかも塩素を含まないＨＦＣ
系冷媒とし、前記伝熱管はその外径をＤＡとした場合に
４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、前記伝熱管の流動
方向の管列ピッチをＬＡとした場合に、１．２ＤＡ≦Ｌ
Ａ≦１．８ＤＡとし、気流と垂直方向の管段ピッチをＬ
Ｂとした場合に２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとするこ
とにより、耐圧力を有するための肉厚を薄くすることが
でき、伝熱管の細径化により内容積が軽減するので、機
器への冷媒充填量を削減でき、冷媒コストの削減につな
がる。勿論、伝熱管の細径化と最適配置により騒音が低
くなり、使用上有利となる。
【００３７】なお、本実施例において、冷媒をＨＣ系冷
媒のプロパンを用いた場合も冷媒の圧力損失は高くなる
ために、最適な冷媒回路の分配が必要になるが、可燃性
冷媒であるために、機器への冷媒量削減による安全性の
向上は顕著なものがある。
媒のプロパンを用いた場合も冷媒の圧力損失は高くなる
ために、最適な冷媒回路の分配が必要になるが、可燃性
冷媒であるために、機器への冷媒量削減による安全性の
向上は顕著なものがある。
【００３８】なお、本実施例において、冷媒を二酸化炭
素を主とした冷媒を用いた場合は、冷媒の圧力損失は著
しく低下するために、冷媒回路の分配は最小限で済み、
その他の効果はＨＦＣ系冷媒の場合と同様に得られる。
素を主とした冷媒を用いた場合は、冷媒の圧力損失は著
しく低下するために、冷媒回路の分配は最小限で済み、
その他の効果はＨＦＣ系冷媒の場合と同様に得られる。
【００３９】
【発明の効果】前記説明から明らかなように、本発明は
伝熱管の外径をＤＡとした場合に、４．０ｍｍ≦ＤＡ≦
５．８ｍｍとし、伝熱管の流動方向の管列ピッチをＬＡ
とした場合に、１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．８ＤＡとし、気
流と垂直方向の管段ピッチをＬＢとした場合に２．６Ｄ
Ａ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとして、最も適切な伝熱管の配管
位置を定め、伝熱管はオゾン層を破壊したり地球を温暖
化させる危惧の少ないＨＦＣ系冷媒またはＨＣ系冷媒ま
たは二酸化炭素を主体とする冷媒を流動することとし、
これらの冷媒が伝熱管の外径を細くした前記の寸法にし
ても径を細くすることによるデメリットがないため、伝
熱管の外径を細くして騒音の少ないフィンチューブ型熱
交換器を実現することができる。
伝熱管の外径をＤＡとした場合に、４．０ｍｍ≦ＤＡ≦
５．８ｍｍとし、伝熱管の流動方向の管列ピッチをＬＡ
とした場合に、１．２ＤＡ≦ＬＡ≦１．８ＤＡとし、気
流と垂直方向の管段ピッチをＬＢとした場合に２．６Ｄ
Ａ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとして、最も適切な伝熱管の配管
位置を定め、伝熱管はオゾン層を破壊したり地球を温暖
化させる危惧の少ないＨＦＣ系冷媒またはＨＣ系冷媒ま
たは二酸化炭素を主体とする冷媒を流動することとし、
これらの冷媒が伝熱管の外径を細くした前記の寸法にし
ても径を細くすることによるデメリットがないため、伝
熱管の外径を細くして騒音の少ないフィンチューブ型熱
交換器を実現することができる。
【図１】本発明の一実施例における伝熱管を導通した一
枚の板状フィンの平面図
枚の板状フィンの平面図
【図２】同板状フィンの平面図
【図３】伝熱管を流動する冷媒がＲ４１０Ａとした本発
明の実施例における伝熱管径ＤＡを変化させた場合の熱
交換能力の特性図
明の実施例における伝熱管径ＤＡを変化させた場合の熱
交換能力の特性図
【図４】同伝熱管管径ＤＡに対する管列ピッチＬＡの割
合を変化させた場合の熱交換能力の特性図
合を変化させた場合の熱交換能力の特性図
【図５】同伝熱管径ＤＡに対する管段ピッチＬＢの割合
を変化させた場合の熱交換能力の特性図
を変化させた場合の熱交換能力の特性図
【図６】特許第２６０４７２２号に記載されたフィンチ
ューブ型熱交換器を示す部分側面図
ューブ型熱交換器を示す部分側面図
【図７】特許第２６０４７２２号に開示された発明の作
用における伝熱管の外径と管列ピッチの関係を示す特性
図
用における伝熱管の外径と管列ピッチの関係を示す特性
図
【図８】同伝熱管の外径と管段ピッチの関係を示す特性
図
図
１，１１ 板状フィン ２ 穴 ３，１２ 伝熱管 ４ ミシン目（熱伝導抑制部） ５ スリット（温度境界層を更新する切り起こし） ＤＡ，ＤＯ 伝熱管の外径 ＬＡ，Ｌ１ 管列ピッチ ＬＢ，Ｌ２ 管段ピッチ
Claims (5)
- 【請求項１】 一定間隔で平行に並べられ、その間を気
流が流動する多数の板状フィンと、前記板状フィンに直
角に挿通されていて内部をハイドロフルオロカーボン系
冷媒が流動する伝熱管を備えたフィンチューブ型熱交換
器において、前記伝熱管はその外径をＤＡとした場合に
は４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、前記伝熱管の気
流の流動方向の管列ピッチをＬＡとした場合に１．２Ｄ
Ａ≦ＬＡ≦１．８ＤＡとし、気流と垂直方向の管列ピッ
チをＬＢとした場合に２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡと
したことを特徴とするフィンチューブ型熱交換器。 - 【請求項２】 一定間隔で平行に並べられ、その間を気
流が流動する多数の板状フィンと、前記板状フィンに直
角に挿通されていて内部をハイドロカーボン系冷媒が流
動する伝熱管を備えたフィンチューブ型熱交換器におい
て、前記伝熱管はその外径をＤＡとした場合には４．０
ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、前記伝熱管の気流の流動
方向の管列ピッチをＬＡとした場合に１．２ＤＡ≦ＬＡ
≦１．８ＤＡとし、気流と垂直方向の管列ピッチをＬＢ
とした場合に２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとしたこと
を特徴とするフィンチューブ型熱交換器。 - 【請求項３】 一定間隔で平行に並べられ、その間を気
流が流動する多数の板状フィンと、前記板状フィンに直
角に挿通されていて内部を二酸化炭素を主体とした冷媒
が流動する伝熱管を備えたフィンチューブ型熱交換器に
おいて、前記伝熱管はその外径をＤＡとした場合には
４．０ｍｍ≦ＤＡ≦５．８ｍｍとし、前記伝熱管の気流
の流動方向の管列ピッチをＬＡとした場合に１．２ＤＡ
≦ＬＡ≦１．８ＤＡとし、気流と垂直方向のピッチをＬ
Ｂとした場合に２．６ＤＡ≦ＬＢ≦３．５ＤＡとしたこ
とを特徴とするフィンチューブ型熱交換器。 - 【請求項４】 板状フィンには伝熱管内の冷媒の温度が
隣接する伝熱管列にある伝熱管に熱伝導する度合を抑制
する機能を果たす不連続な断熱切断部を有する熱伝導抑
制部を縦方向に設けたことを特徴とする請求項１ないし
３のいずれか１項に記載のフィンチューブ型熱交換器。 - 【請求項５】 板状フィンには温度境界層を更新する機
能を果たす切り起こしを伝熱管段の間に設けたことを特
徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載のフィ
ンチューブ型熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000200676A JP2001091183A (ja) | 1999-07-21 | 2000-07-03 | フィンチューブ型熱交換器 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20593599 | 1999-07-21 | ||
| JP11-205935 | 1999-07-21 | ||
| JP2000200676A JP2001091183A (ja) | 1999-07-21 | 2000-07-03 | フィンチューブ型熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001091183A true JP2001091183A (ja) | 2001-04-06 |
Family
ID=26515337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000200676A Pending JP2001091183A (ja) | 1999-07-21 | 2000-07-03 | フィンチューブ型熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001091183A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003021485A (ja) * | 2001-07-11 | 2003-01-24 | Toshiba Kyaria Kk | フィンチューブ型熱交換器 |
| JP2005214525A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍機内蔵型ショーケース |
| JP2006322661A (ja) * | 2005-05-18 | 2006-11-30 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 放熱用伝熱管および放熱器 |
| JP2007178115A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-07-12 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 放熱用伝熱管および放熱器 |
| WO2010016615A1 (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-11 | サンデン株式会社 | 熱交換器及びこれを用いたヒートポンプ装置 |
| JP2010078289A (ja) * | 2008-09-29 | 2010-04-08 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| EP2219002A1 (en) * | 2008-02-20 | 2010-08-18 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat exchanger arranged in ceiling-buried air conditioner, and ceiling-buried air conditioner |
| EP2267392A1 (en) * | 2008-03-18 | 2010-12-29 | Daikin Industries, Ltd. | Heat exchanger |
| JP2011237047A (ja) * | 2010-04-30 | 2011-11-24 | Daikin Industries Ltd | 空気調和装置の熱交換器 |
| CN102918348A (zh) * | 2010-05-31 | 2013-02-06 | 三电有限公司 | 热交换器以及使用该热交换器的热泵装置 |
| WO2013018297A1 (ja) * | 2011-08-01 | 2013-02-07 | パナソニック株式会社 | 熱交換器 |
| JP2013119977A (ja) * | 2011-12-06 | 2013-06-17 | Hitachi Appliances Inc | 空気調和機 |
| JPWO2021024387A1 (ja) * | 2019-08-06 | 2021-02-11 | ||
| JP2021188814A (ja) * | 2020-05-28 | 2021-12-13 | 株式会社アピステ | 冷却機 |
-
2000
- 2000-07-03 JP JP2000200676A patent/JP2001091183A/ja active Pending
Cited By (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003021485A (ja) * | 2001-07-11 | 2003-01-24 | Toshiba Kyaria Kk | フィンチューブ型熱交換器 |
| JP2005214525A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍機内蔵型ショーケース |
| JP2006322661A (ja) * | 2005-05-18 | 2006-11-30 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 放熱用伝熱管および放熱器 |
| JP2007178115A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-07-12 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 放熱用伝熱管および放熱器 |
| EP2219002A4 (en) * | 2008-02-20 | 2013-07-24 | Mitsubishi Electric Corp | HEAT EXCHANGERS ARRANGED IN THE ENCLOSED AIR CONDITIONING AND HEATED AIR CONDITIONING |
| EP2219002A1 (en) * | 2008-02-20 | 2010-08-18 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat exchanger arranged in ceiling-buried air conditioner, and ceiling-buried air conditioner |
| EP2267392A1 (en) * | 2008-03-18 | 2010-12-29 | Daikin Industries, Ltd. | Heat exchanger |
| EP2267392A4 (en) * | 2008-03-18 | 2014-03-26 | Daikin Ind Ltd | Heat Exchanger |
| JP2010060267A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-03-18 | Sanden Corp | 熱交換器及びこれを用いたヒートポンプ装置 |
| WO2010016615A1 (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-11 | サンデン株式会社 | 熱交換器及びこれを用いたヒートポンプ装置 |
| EP2322892A1 (en) * | 2008-08-07 | 2011-05-18 | Sanden Corporation | Heat exchanger and heat pump device using same |
| EP2322892A4 (en) * | 2008-08-07 | 2013-03-20 | Sanden Corp | HEAT EXCHANGERS AND HEAT PUMPING DEVICE THEREFOR |
| US9593886B2 (en) | 2008-08-07 | 2017-03-14 | Sanden Holdings Corporation | Heat exchanger and heat pump device using the same |
| JP2010078289A (ja) * | 2008-09-29 | 2010-04-08 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP2011237047A (ja) * | 2010-04-30 | 2011-11-24 | Daikin Industries Ltd | 空気調和装置の熱交換器 |
| CN102918348A (zh) * | 2010-05-31 | 2013-02-06 | 三电有限公司 | 热交换器以及使用该热交换器的热泵装置 |
| WO2013018297A1 (ja) * | 2011-08-01 | 2013-02-07 | パナソニック株式会社 | 熱交換器 |
| JP2013119977A (ja) * | 2011-12-06 | 2013-06-17 | Hitachi Appliances Inc | 空気調和機 |
| JPWO2021024387A1 (ja) * | 2019-08-06 | 2021-02-11 | ||
| WO2021024387A1 (ja) * | 2019-08-06 | 2021-02-11 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及び冷凍サイクル装置 |
| EP4012315A4 (en) * | 2019-08-06 | 2022-08-03 | Mitsubishi Electric Corporation | HEAT EXCHANGER AND REFRIGERATION CYCLE APPARATUS |
| US11965701B2 (en) | 2019-08-06 | 2024-04-23 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat exchanger and refrigeration cycle apparatus |
| JP2021188814A (ja) * | 2020-05-28 | 2021-12-13 | 株式会社アピステ | 冷却機 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4358832B2 (ja) | 冷凍空調装置 | |
| JP2001091183A (ja) | フィンチューブ型熱交換器 | |
| JP2979926B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH0875384A (ja) | 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 | |
| JP2009133500A (ja) | 空気調和機 | |
| JP2002139282A (ja) | 熱交換器、冷凍空調装置、熱交換器の製造方法 | |
| JP2009133624A (ja) | 冷凍空調装置 | |
| JP2008261615A (ja) | 熱交換器、熱交換装置、冷蔵庫、空調装置 | |
| WO2021065913A1 (ja) | 蒸発器、およびそれを備えた冷凍サイクル装置 | |
| JPH10205919A (ja) | 冷気装置の凝縮器 | |
| JP2006234264A (ja) | フィンチューブ型熱交換器 | |
| JP2001304783A (ja) | 室外熱交換器、室内熱交換器、及び空気調和装置 | |
| JP5627635B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH11337104A (ja) | 空気調和機 | |
| JPH11118199A (ja) | 空気調和機 | |
| JP6415600B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JPWO2020188756A1 (ja) | ルームエアコン | |
| JP2002243383A (ja) | 熱交換器およびこれを用いた空気調和機 | |
| JP2009127882A (ja) | 熱交換器、室内機及び空気調和機 | |
| JP5864030B1 (ja) | 熱交換器、及び、この熱交換器を備えた冷凍サイクル装置 | |
| JP6766980B1 (ja) | 熱交換器及び熱交換器を搭載した空気調和装置 | |
| JP7118247B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JP5020159B2 (ja) | 熱交換器、冷蔵庫及び空調装置 | |
| JP3421130B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JP7112168B2 (ja) | 熱交換器及び冷凍サイクル装置 |