JP5510114B2 - Zoom lens, imaging device, and zoom lens manufacturing method - Google Patents
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Description
本発明は、デジタル一眼レフカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ等の撮影光学系に好適なズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an image pickup apparatus, and a zoom lens manufacturing method suitable for a photographing optical system such as a digital single-lens reflex camera, a film camera, and a video camera.
従来、大画角を有するズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照。）。 Conventionally, zoom lenses having a large angle of view have been proposed (see, for example, Patent Document 1).
しかしながら、上述のような従来のレトロフォーカス型のズームレンズにおいて高性能化を図ろうとすれば、後群の構成を複雑にしたり、レンズ枚数を増加する傾向があった。また、当該後群は、一般に所謂変形トリプレット型又はエルノスター型の構成が一般的で、特に大きな負の屈折力を有するレンズを備えることとなるため、偏芯敏感度が高くなりやすく、レンズの組み立て性に欠点を有していた。また、従来のズームレンズで大画角化を実現しようとする場合には、非点収差、像面湾曲、コマ収差、及び球面収差の補正に有利なレンズタイプが求められていた。
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、小型で、レンズ枚数が少なく、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角のズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
However, in order to improve the performance of the conventional retrofocus zoom lens as described above, there is a tendency that the configuration of the rear group is complicated and the number of lenses is increased. In addition, the rear group generally has a so-called modified triplet type or Ernostar type configuration, and is provided with a lens having a particularly large negative refractive power. It had a defect in sex. In order to achieve a large angle of view with a conventional zoom lens, a lens type advantageous for correcting astigmatism, field curvature, coma aberration, and spherical aberration has been demanded.
Accordingly, the present invention has been made in view of the above-described problems, and is a small-sized zoom lens, an imaging apparatus, and a zoom lens that have a small number of lenses, correct various aberrations, and have high imaging performance. It aims at providing the manufacturing method of.
上記課題を解決するために本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）≦０．２２７８
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
０．４９０５≦（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１）＜３０．００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
ｒ１：前記後群内の前記負レンズＬｂの物体側のレンズ面の曲率半径
ｒ２：前記後群内の前記負レンズＬｂの像側のレンズ面の曲率半径
また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
０．０８０１６≦Ｆｗ／Ｆｃ＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
Ｆｃ：前記後群内の前記接合正レンズＬｃの焦点距離
また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
０．００＜Ｆｗ／|Ｆｄ|＜０．２０
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
Ｆｄ：前記後群内の前記接合レンズＬｄの焦点距離
In order to solve the above problems, the present invention
In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. cemented lens L d of, further wherein is disposed on the object side of the positive lens La, having a positive refractive power, from infinity from the object side for focusing on a close object to the image side It consists of a mobile focusing lens group Gf,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
Provided is a zoom lens that satisfies the following conditional expression.
0.000 <Fw / (− Fb) ≦ 0.2278
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
The present invention also provides:
In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. Further, the cemented lens Ld is disposed closer to the object side than the positive lens La, has a positive refractive power, and moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a near object. The focusing lens group Gf
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
Provided is a zoom lens that satisfies the following conditional expression.
0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
0.4905 ≦ (r2 + r1) / (r2−r1) <30.00
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state
Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
r1: radius of curvature of the object-side lens surface of the negative lens Lb in the rear group
r2: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens Lb in the rear group
The present invention also provides:
In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. Further, the cemented lens Ld is disposed closer to the object side than the positive lens La, has a positive refractive power, and moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a near object. The focusing lens group Gf
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
0.08016 ≦ Fw / Fc <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state
Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
Fc: focal length of the cemented positive lens Lc in the rear group
The present invention also provides:
In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. Further, the cemented lens Ld is disposed closer to the object side than the positive lens La, has a positive refractive power, and moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a near object. The focusing lens group Gf
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
0.00 <Fw / | Fd | <0.20
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state
Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
Fd: focal length of the cemented lens Ld in the rear group
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有するズームレンズの製造方法であって、
前記後群が、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄと、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなるようにし、
前記ズームレンズが以下の条件式を満足するようにし、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行うようにすることを特徴とするズームレンズの製造方法。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）≦０．２２７８
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
The present invention also provides
In order from the object side, a zoom lens having a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. a cemented lens L d of, further wherein the object side of the positive lens La, having a positive refractive power and moves from the object side for focusing from infinity to a close object to the image side mating as consisting of a focusing lens group Gf,
The zoom lens satisfies the following conditional expression,
A zoom lens manufacturing method, wherein zooming is performed by changing an air gap between the front group and the rear group.
0.000 <Fw / (− Fb) ≦ 0.2278
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
本発明によれば、小型で、レンズ枚数が少なく、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角のズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens, an imaging apparatus, and a manufacturing method of a zoom lens that are small in size, have a small number of lenses, correct various aberrations satisfactorily, and have high imaging performance.
以下、本願のズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの製造方法について説明する。
本願のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有し、前記後群は、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄとを有し、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆを有し、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
（１） ０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
Hereinafter, the manufacturing method of the zoom lens, the imaging device, and the zoom lens of the present application will be described.
The zoom lens of the present application includes, in order from the object side, a front group having a negative refractive power and a rear group having a positive refractive power. The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La and an object A negative lens Lb having a concave surface directed to the side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, and a cemented lens Ld of a positive lens and a negative lens, and further closer to the object side than the positive lens La A focusing lens group Gf that has a positive refractive power and moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and the front group and the rear group The zooming is performed by changing the air gap between the groups, and the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) 0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
一般に、大画角を有するレトロフォーカス型のズームレンズにおいて、マスターレンズ群である後群の構成は、主点とバックフォーカスの関係より、物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズ、及び正レンズを有するレンズ構成を基本とした変形トリプレット型又はエルノスター型が主流であった。しかしながら、斯かる後群は正レンズで発生した収差を負レンズで打ち消す手法をとるため、偏芯、レンズ厚、及び空気間隔の各々の敏感度が高くなる傾向にあった。このような現象は、特に、口径が比較的大きなズームレンズや、マスターレンズ群である後群の屈折力が大きいズームレンズにおいて顕著であった。
そこで本願のズームレンズは、この点を改善するために、物体側から順に、正レンズ群、正レンズ、負レンズ、接合正レンズ、及び接合レンズを有するレンズ構成を後群の基本とすることで、中央の負レンズの屈折力を小さくすることに成功している。これにより、前記敏感度の低減を実現することができ、さらに球面収差、コマ収差、像面湾曲、及び非点収差を良好に補正することが可能となり、小型で良好な光学性能を有する大画角のズームレンズを達成することができる。
In general, in a retrofocus zoom lens having a large angle of view, the configuration of the rear group, which is a master lens group, is a positive lens, a positive lens, a negative lens, and A modified triplet type or an Ernostar type based on a lens configuration having a positive lens has been the mainstream. However, since such a rear group takes a method of canceling out aberrations generated in the positive lens with the negative lens, the sensitivity of each of the eccentricity, the lens thickness, and the air interval tends to increase. Such a phenomenon is particularly remarkable in a zoom lens having a relatively large aperture and a zoom lens having a large refractive power in the rear group which is a master lens group.
Therefore, in order to improve this point, the zoom lens of the present application is based on a lens configuration including a positive lens group, a positive lens, a negative lens, a cemented positive lens, and a cemented lens in order from the object side. It has succeeded in reducing the refractive power of the central negative lens. As a result, the sensitivity can be reduced, and spherical aberration, coma, curvature of field, and astigmatism can be corrected satisfactorily. Angular zoom lens can be achieved.
次に、本願のズームレンズの特徴を各条件式に基づいて説明する。
上記条件式（１）は、後群内の負レンズＬｂの焦点距離の大きさ、即ち負レンズＬｂの屈折力を規定する条件式である。
本願のズームレンズの条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、負レンズＬｂの焦点距離の絶対値が小さくなる、即ち負レンズＬｂの負の屈折力が大きくなることを意味する。この場合、球面収差が補正過剰になってしまうため好ましくない。また、偏芯敏感度も増加してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．９００以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．８００以下とすることがより好ましく、これによって良好な収差補正を行うことが可能となる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．７００以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．６００以下とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（１）の上限値を０．５００以下とすることがより好ましい。
Next, features of the zoom lens of the present application will be described based on the conditional expressions.
The conditional expression (1) is a conditional expression that defines the magnitude of the focal length of the negative lens Lb in the rear group, that is, the refractive power of the negative lens Lb.
If the corresponding value of the conditional expression (1) of the zoom lens of the present application exceeds the upper limit value, it means that the absolute value of the focal length of the negative lens Lb becomes small, that is, the negative refractive power of the negative lens Lb becomes large. In this case, the spherical aberration is excessively corrected, which is not preferable. Moreover, since eccentricity sensitivity also increases, it is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.900 or less. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.800 or less, which makes it possible to perform good aberration correction. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.700 or less. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 0.600 or less. In order to maximize the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.500 or less.
一方、本願のズームレンズの条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、負レンズＬｂの焦点距離の絶対値が大きくなる、即ち負レンズＬｂの負の屈折力が著しく小さくなる、又は負レンズＬｂが正の屈折力を有するようになることを意味する。この場合、球面収差が補正不足になり、特に接合正レンズＬｃと接合レンズＬｄに収差補正の負担がかかってしまう。そして結果的には、コマ収差、像面湾曲、及び非点収差が悪化することとなってしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．００５以上とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．０１０以上とすることがより好ましく、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．０２０以上とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（１）の下限値を０．０３０以上とすることがより好ましい。
On the other hand, when the corresponding value of the conditional expression (1) of the zoom lens of the present application is below the lower limit value, the absolute value of the focal length of the negative lens Lb increases, that is, the negative refractive power of the negative lens Lb becomes significantly small, or This means that the negative lens Lb has positive refractive power. In this case, the spherical aberration is insufficiently corrected, and particularly the cemented positive lens Lc and the cemented lens Ld are burdened with aberration correction. As a result, coma aberration, field curvature, and astigmatism are deteriorated, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.005 or more. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 0.010 or more, whereby various aberrations can be corrected more favorably. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.020 or more. In order to maximize the effects of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.030 or more.
また、本願のズームレンズは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） ０．００＜Ｆｗ／|Ｆｄ|＜１．００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｄ：前記後群内の前記接合レンズＬｄの焦点距離
In addition, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (2).
(2) 0.00 <Fw / | Fd | <1.00
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fd: focal length of the cemented lens Ld in the rear group
条件式（２）は、後群内の接合レンズＬｄの焦点距離の大きさ、即ち接合レンズＬｄの屈折力を規定する条件式である。
本願のズームレンズの条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、接合レンズＬｄの焦点距離の絶対値が小さくなる、即ち接合レンズＬｄの屈折力が大きくなることを意味する。この場合、球面収差、コマ収差、及び変倍によるコマ収差の変動が増加してしまうため好ましくない。また、像面湾曲と非点収差も悪化してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．８０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．５０以下とすることがより好ましく、これによって諸収差の補正が有利になる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．２０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（２）の上限値を０．１０以下とすることがより好ましい。
Conditional expression (2) is a conditional expression that defines the size of the focal length of the cemented lens Ld in the rear group, that is, the refractive power of the cemented lens Ld.
If the corresponding value of the conditional expression (2) of the zoom lens of the present application exceeds the upper limit value, it means that the absolute value of the focal length of the cemented lens Ld decreases, that is, the refractive power of the cemented lens Ld increases. In this case, the spherical aberration, coma aberration, and coma variation due to zooming increase, which is not preferable. In addition, field curvature and astigmatism are also deteriorated, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.80 or less. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.50 or less, which makes it advantageous to correct various aberrations. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.30 or less. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.20 or less. In order to maximize the effects of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.10 or less.
一方、本願のズームレンズの条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、接合レンズＬｄの焦点距離の絶対値が大きくなる、即ち接合レンズＬｄの屈折力が著しく小さくなることを意味する。この場合、接合レンズＬｄの収差の補正能力が極端に低下し、接合正レンズＬｃの収差補正の負担が増加してしまう。そして結果的に、コマ収差の画角による変位、及び変倍によるコマ収差の変動が増加してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．０００５以上とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．００１０以上とすることがより好ましく、これによってコマ収差等の諸収差の補正に有利となる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．００１５以上とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（２）の下限値を０．００３０以上とすることがより好ましい。
On the other hand, if the corresponding value of conditional expression (2) of the zoom lens of the present application is below the lower limit value, it means that the absolute value of the focal length of the cemented lens Ld is increased, that is, the refractive power of the cemented lens Ld is significantly decreased. . In this case, the aberration correction capability of the cemented lens Ld is extremely reduced, and the aberration correction burden of the cemented positive lens Lc is increased. As a result, the displacement due to the angle of view of coma aberration and the fluctuation of coma aberration due to zooming increase, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.0005 or more. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.0010 or more, which is advantageous for correcting various aberrations such as coma. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 0.0015 or more. In order to maximize the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.0030 or more.
また、本願のズームレンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） ０．００５＜Ｆｗ／Ｆｃ＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｃ：前記後群内の前記接合正レンズＬｃの焦点距離
Moreover, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.005 <Fw / Fc <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state: Fc: focal length of the cemented positive lens Lc in the rear group
条件式（３）は、後群内の接合正レンズＬｃの焦点距離の大きさ、即ち接合正レンズＬｃの屈折力を規定する条件式である。
本願のズームレンズの条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、接合正レンズＬｃの焦点距離が小さくなる、即ち接合正レンズＬｃの屈折力が大きくなることを意味する。この場合、球面収差、及び変倍によるコマ収差の変動が増加してしまうため好ましくない。また、像面湾曲と非点収差も悪化してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．８０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．５０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．３０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（３）の上限値を０．２０以下とすることがより好ましい。
Conditional expression (3) is a conditional expression that defines the size of the focal length of the cemented positive lens Lc in the rear group, that is, the refractive power of the cemented positive lens Lc.
If the corresponding value of the conditional expression (3) of the zoom lens of the present application exceeds the upper limit value, it means that the focal length of the cemented positive lens Lc is reduced, that is, the refractive power of the cemented positive lens Lc is increased. In this case, spherical aberration and coma variation due to zooming increase, which is not preferable. In addition, field curvature and astigmatism are also deteriorated, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.80 or less. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.50 or less. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 0.30 or less. In order to maximize the effects of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.20 or less.
一方、本願のズームレンズの条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、接合正レンズＬｃの焦点距離が大きくなる、即ち接合正レンズＬｃの屈折力が著しく小さくなる、又は接合正レンズＬｃが負の屈折力を有するようになることを意味する。この場合、接合レンズＬｄに収差補正の負担が増加してしまう。そして結果的に、コマ収差の画角による変位、及び変倍によるコマ収差の変動が増加してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．０１以上とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．０３以上とすることがより好ましく、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．０５以上とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（３）の下限値を０．０７以上とすることがより好ましい。
On the other hand, when the corresponding value of the conditional expression (3) of the zoom lens of the present application is less than the lower limit value, the focal length of the cemented positive lens Lc increases, that is, the refractive power of the cemented positive lens Lc becomes significantly smaller, or the cemented positive lens. It means that Lc comes to have negative refractive power. In this case, the burden of aberration correction on the cemented lens Ld increases. As a result, the displacement due to the angle of view of coma aberration and the fluctuation of coma aberration due to zooming increase, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.01 or more. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.03 or more, whereby various aberrations can be corrected more favorably. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.05 or more. In order to maximize the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.07 or more.
また、本願のズームレンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） ０．００５＜Ｆｗ／Ｆｆ＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｆ：前記後群内の前記合焦レンズ群Ｇｆの焦点距離
Moreover, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.005 <Fw / Ff <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Ff: focal length of the focusing lens group Gf in the rear group
条件式（４）は、後群内の合焦レンズ群Ｇｆの焦点距離の大きさ、即ち合焦レンズ群Ｇｆの屈折力を規定する条件式である。
本願のズームレンズの条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群Ｇｆの焦点距離が小さくなる、即ち合焦レンズ群Ｇｆの正の屈折力が大きくなることを意味する。したがって、球面色収差、軸上色収差、及び望遠端状態におけるコマ収差が悪化してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．８０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．７０以下とすることがより好ましく、これによって諸収差の補正が有利になる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．５０以下とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（４）の上限値を０．３０以下とすることがより好ましい。
Conditional expression (4) is a conditional expression that defines the size of the focal length of the focusing lens group Gf in the rear group, that is, the refractive power of the focusing lens group Gf.
If the corresponding value of the conditional expression (4) of the zoom lens of the present application exceeds the upper limit value, it means that the focal length of the focusing lens group Gf is reduced, that is, the positive refractive power of the focusing lens group Gf is increased. . Therefore, spherical chromatic aberration, axial chromatic aberration, and coma in the telephoto end state are deteriorated, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.80 or less. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.70 or less, which makes it advantageous to correct various aberrations. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.50 or less. In order to maximize the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.30 or less.
一方、本願のズームレンズの条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群Ｇｆの焦点距離が大きくなる、即ち合焦レンズ群Ｇｆの正の屈折力が著しく小さくなる、又は合焦レンズ群Ｇｆが負の屈折力を有するようになることを意味する。この場合、合焦レンズ群Ｇｆが合焦レンズ群としての役割を果たせなくなり、合焦レンズ群Ｇｆの合焦のための移動量が増大し、本願のズームレンズ全体が大型化してしまうため好ましくない。また結果的に、球面色収差、軸上色収差、及び望遠端状態におけるコマ収差が悪化してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．０１以上とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．０３以上とすることがより好ましく、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．０４以上とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（４）の下限値を０．０５以上とすることがより好ましい。
On the other hand, when the corresponding value of the conditional expression (4) of the zoom lens of the present application is less than the lower limit value, the focal length of the focusing lens group Gf increases, that is, the positive refractive power of the focusing lens group Gf becomes extremely small. Or, it means that the focusing lens group Gf has negative refractive power. In this case, the focusing lens group Gf cannot play a role as the focusing lens group, and the movement amount for focusing of the focusing lens group Gf increases, and the entire zoom lens of the present application becomes large, which is not preferable. . As a result, spherical chromatic aberration, axial chromatic aberration, and coma in the telephoto end state are deteriorated, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.01 or more. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.03 or more, whereby various aberrations can be corrected more favorably. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.04 or more. In order to maximize the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.05 or more.
また、本願のズームレンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ０．００≦（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１）＜３０．００
ただし、
ｒ１：前記後群内の前記負レンズＬｂの物体側のレンズ面の曲率半径
ｒ２：前記後群内の前記負レンズＬｂの像側のレンズ面の曲率半径
Moreover, it is desirable that the zoom lens of the present application satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.00 ≦ (r2 + r1) / (r2−r1) <30.00
However,
r1: radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens Lb in the rear group r2: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens Lb in the rear group
条件式（５）は、後群内の負レンズＬｂの形状因子（Ｑファクター）を規定する条件式である。この条件式（５）は、負レンズＬｂが、物体側のレンズ面の曲率半径と像側のレンズ面の曲率半径とが同じである所謂等ｒの両凹形状から、物体側に凹面を向けたメニスカス形状になることを意味している。そして条件式（５）は、負レンズＬｂが、等ｒの両凹形状以外では、必ず物体側のレンズ面の曲率が像側のレンズ面の曲率よりも大きくなることを意味している。
したがって、本願のズームレンズの条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、負レンズＬｂの形状が著しいメニスカス形状になる。この場合、球面色収差、コマ収差、及び像面湾曲の変倍による変動が悪化してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を２５．００以下とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を２０．００以下とすることがより好ましく、これによって諸収差の補正が有利になる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を１０．００以下とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（５）の上限値を８．００以下とすることがより好ましい。
Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the shape factor (Q factor) of the negative lens Lb in the rear group. Conditional expression (5) indicates that the negative lens Lb has a concave surface directed toward the object side from a so-called equal r biconcave shape in which the curvature radius of the lens surface on the object side and the curvature radius of the lens surface on the image side are the same. It means that it becomes a meniscus shape. Conditional expression (5) means that the curvature of the lens surface on the object side is always larger than the curvature of the lens surface on the image side, except for the negative lens Lb having a biconcave shape of equal r.
Therefore, when the corresponding value of conditional expression (5) of the zoom lens of the present application exceeds the upper limit value, the shape of the negative lens Lb becomes a remarkable meniscus shape. In this case, fluctuations due to spherical chromatic aberration, coma aberration, and curvature of field are deteriorated, which is not preferable.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 25.00 or less. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 20.00 or less, which makes it advantageous to correct various aberrations. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 10.00 or less. In order to maximize the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 8.00 or less.
一方、本願のズームレンズの条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、負レンズＬｂの物体側のレンズ面の曲率が像側のレンズ面の曲率よりも小さくなること意味する。この場合、敏感度が増加し、結果的にコマ収差と球面収差が悪化してしまうため好ましくない。
なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．１０以上とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．２０以上とすることがより好ましく、これによって諸収差をより良好に補正することができる。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．３０以上とすることがより好ましい。また、本願の効果を最大限に発揮するために、条件式（５）の下限値を０．４０以上とすることがより好ましい。
On the other hand, if the corresponding value of conditional expression (5) of the zoom lens of the present application is lower than the lower limit value, it means that the curvature of the object side lens surface of the negative lens Lb is smaller than the curvature of the image side lens surface. In this case, the sensitivity increases, and as a result, coma aberration and spherical aberration are deteriorated.
In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.10 or more. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 0.20 or more, whereby various aberrations can be corrected more favorably. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 0.30 or more. In order to maximize the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.40 or more.
また、本願のズームレンズは、前記後群内の前記接合レンズＬｄが正の屈折力を有すると、コマ収差を良好に補正することができる。
また、本願のズームレンズは、前記後群内の前記接合レンズＬｄが負の屈折力を有すると、歪曲収差を良好に補正することができる。
また、本願のズームレンズは、前記後群内の前記合焦レンズ群Ｇｆが正又は負の屈折力を有する接合レンズを少なくとも有することが望ましい。この構成により、特に望遠端状態におけるコマ収差と球面収差を良好に補正することができる。
また、本願の撮像装置は、上述した構成のズームレンズを備えたことを特徴とする。これにより、小型で、レンズ枚数が少なく、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角の撮像装置を実現することができる。
The zoom lens of the present application can correct coma well when the cemented lens Ld in the rear group has a positive refractive power.
Further, the zoom lens of the present application can satisfactorily correct distortion when the cemented lens Ld in the rear group has a negative refractive power.
In the zoom lens of the present application, it is preferable that the focusing lens group Gf in the rear group has at least a cemented lens having a positive or negative refractive power. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct coma and spherical aberration particularly in the telephoto end state.
Further, the imaging apparatus of the present application includes the zoom lens having the above-described configuration. Thereby, it is possible to realize an imaging device with a large angle of view that has a small size, a small number of lenses, corrects various aberrations satisfactorily, and has high imaging performance.
また、本願のズームレンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有するズームレンズの製造方法であって、前記後群が、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄとを有し、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆを有するようにし、前記ズームレンズが以下の条件式（１）を満足するようにし、前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行うようにすることを特徴とする。
（１） ０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
斯かる本願のズームレンズの製造方法により、小型で、レンズ枚数が少なく、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角のズームレンズを製造することができる。
The zoom lens manufacturing method of the present application is a zoom lens manufacturing method including a front group having a negative refractive power and a rear group having a positive refractive power in order from the object side. In order from the object side, there are a positive lens La, a negative lens Lb with a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, and a cemented lens Ld of a positive lens and a negative lens. And a focusing lens group Gf that has a positive refractive power on the object side of the positive lens La and moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a near object. Thus, the zoom lens satisfies the following conditional expression (1), and zooming is performed by changing an air interval between the front group and the rear group. .
(1) 0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group It is possible to manufacture a zoom lens with a large angle of view that has a small number of lenses, corrects various aberrations favorably, and has high imaging performance.
以下、本願の数値実施例に係るズームレンズを添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。
前群Ｇｎは、物体側から順に、負の屈折力を有しており像側に凹面を向けた両側非球面負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１４とからなる。
Hereinafter, zoom lenses according to numerical examples of the present application will be described with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens according to Example 1 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.
The front group Gn has, in order from the object side, negative aspherical negative meniscus lens L11 having negative refractive power and having a concave surface facing the image side, a negative lens L12 having a biconcave shape, and a convex surface facing the object side. It consists of a cemented negative lens with a positive meniscus lens L13 and a biconvex positive lens L14.
後群Ｇｐは、物体側から順に、正の屈折力を有する合焦レンズ群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する正レンズ群Ｇｒとからなる。
合焦レンズ群Ｇｆは、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動するレンズ群であって、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズのみからなる。
正レンズ群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｂと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズＬｃと、両凸形状の正レンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合負レンズＬｄとからなる。
また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図１中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。
The rear group Gp includes, in order from the object side, a focusing lens group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a positive lens group Gr having a positive refractive power.
The focusing lens group Gf is a lens group that moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a short-distance object, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side in order from the object side. It consists only of a cemented positive lens of L21 and a biconvex positive lens L22.
The positive lens group Gr includes, in order from the object side, a biconvex positive lens La, a negative meniscus lens Lb having a concave surface facing the object side, and a cemented positive of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The lens Lc includes a biconvex positive lens and a cemented negative lens Ld of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. The arrows in FIG. 1 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
以下の表１に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
表１において、Ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカスを示す。
[面データ]において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、(絞りＳ)は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。また、面番号の左側に付された米印「＊」は非球面を示している。
［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の円錐係数と非球面係数を示す。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２／ｒ）／[１＋｛１−κ（ｙ２／ｒ２）｝１／２]
＋A4×ｙ４＋A6×ｙ６＋A8×ｙ８＋A10×ｙ１０＋A12×ｙ１２
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をAnとする。なお、「E-n」は「×10-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。
Table 1 below lists specifications of the zoom lens according to the present example.
In Table 1, F indicates the focal length and BF indicates the back focus.
In [Surface data], the surface number is the order of the lens surfaces counted from the object side, r is the radius of curvature of the lens surfaces, d is the distance between the lens surfaces, nd is the refractive index with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), νd represents the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Further, the object plane indicates the object plane, the variable indicates the variable plane spacing, the (aperture S) indicates the aperture stop S, and the image plane indicates the image plane I. The radius of curvature r = ∞ indicates a plane. Further, an asterisk “*” attached to the left side of the surface number indicates an aspherical surface.
[Aspherical data] shows the conical coefficient and aspherical coefficient when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ {1-κ (y 2 / r 2 )} 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 + A12 × y 12
Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the amount of displacement in the optical axis direction at height y is X (y), the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) is r, the cone coefficient is κ, Let the n-th order aspheric coefficient be An. “En” represents “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”.
［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：度）、Ｙは像高、ＴＬは光学系全長、Σｄは最も物体側のレンズ面（第１面）から最も像側のレンズ面までの距離、βは撮影倍率、ｄ0は物体面から第１面までの距離、ｄi（i：整数）は第ｉ面の可変の面間隔をそれぞれ示す。なお、1-POSは広角端状態における無限遠物体合焦時、2-POSは中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時、3-POSは望遠端状態における無限遠物体合焦時、4-POSは広角端状態における有限距離物体合焦時、5-POSは中間焦点距離状態における有限距離物体合焦時、6-POSは望遠端状態における有限距離物体合焦時、7-POSは広角端状態における最短撮影距離物体合焦時、8-POSは中間焦点距離状態における最短撮影距離物体合焦時、9-POSは望遠端状態における最短撮影距離物体合焦時をそれぞれ示す。
ここで、表１に掲載されている焦点距離Ｆ、曲率半径ｒ、及びその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
In [Various data], FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: degree), Y is the image height, TL is the total length of the optical system, and Σd is the most object side lens surface (first surface). , Β is the magnification, d0 is the distance from the object surface to the first surface, and di (i: integer) is the variable surface interval of the i-th surface. 1-POS is when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, 2-POS is when focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state, 3-POS is when focusing on an object at infinity in the telephoto end state, POS is when focusing on a finite distance object in the wide-angle end state, 5-POS is when focusing on a finite distance object in the intermediate focal length state, 6-POS is when focusing on a finite distance object in the telephoto end state, and 7-POS is at the wide-angle end When the object is in focus at the shortest shooting distance, 8-POS is when the object at the shortest shooting distance is in the intermediate focal length state, and 9-POS is when the object is in focus at the shortest shooting distance in the telephoto end state.
Here, the focal length F, the radius of curvature r, and other length units listed in Table 1 are generally “mm”. However, the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
In addition, the code | symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table | surface of each Example mentioned later.
（表１）第１実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 27.6095 2.0000 1.744429 49.52
＊2) 10.4613 13.4130 1.000000
3) -91.8404 2.0000 1.816000 46.63
4) 20.9975 5.0000 1.603420 38.02
5) 46.4047 2.0000 1.000000
6) 34.9634 4.5000 1.717360 29.52
7) -145.3428 可変 1.000000
8) 43.3884 1.0000 1.788000 47.38
9) 16.6939 3.0000 1.497820 82.56
10) -179.2154 可変 1.000000
11) (絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
12) 18.7726 3.0000 1.516800 64.12
13) -48.4517 5.4164 1.000000
14) -24.9329 6.0000 1.755000 52.29
15) -43.6855 2.0000 1.000000
16) -60.8893 1.0000 1.755000 52.29
17) 18.0968 5.0000 1.518230 58.89
18) -17.6009 0.1000 1.000000
19) 312.1189 5.5000 1.497820 82.56
20) -12.3197 1.0000 1.834810 42.72
21) -39.7672 ＢＦ 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
第１面
κ ＝ -3.0300
A4 ＝ 2.51696E-06
A6 ＝ 1.97213E-09
A8 ＝ 9.53579E-13
A10 ＝ -4.10542E-15
A12 ＝ 0.0000
第２面
κ ＝ 0.3010
A4 ＝ -5.11743E-06
A6 ＝ 2.38317E-08
A8 ＝ -4.77560E-10
A10 ＝ 3.04666E-12
A12 ＝ -0.43400E-14
［各種データ］
ズーム比 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
Ｆ 16.48 〜 24.00 〜 29.10
ＦＮＯ 4.67 〜 5.39 〜 5.88
ω 53.47 〜 41.61 〜 36.17°
Ｙ 21.60 〜 21.60 〜 21.60
ＴＬ 129.75 〜 125.92 〜 127.84
Σｄ 91.47 〜 76.11 〜 70.21
ＢＦ 38.28 〜 49.81 〜 57.63
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
Ｆ＆β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
ｄ0 ∞ ∞ ∞ 473.9082 700.5201 854.0684
ｄ7 22.83725 7.48076 1.58270 25.12741 9.41676 3.34451
ｄ10 6.00001 6.00001 6.00001 3.70985 4.06401 4.23820
ＢＦ 38.28373 49.81133 57.62926 38.28373 49.81133 57.62926
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.05668 -0.08173 -0.09992
ｄ0 270.2495 274.0784 272.1586
ｄ7 26.69585 12.12987 6.71209
ｄ10 2.14141 1.35090 0.87062
ＢＦ 38.28373 49.81133 57.62926
［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -22.95412
Ｇｆ 8 270.27515
Ｇｒ 12 38.38092
［条件式対応値］
（１） Ｆｗ／（−Ｆｂ） ＝ 0.1847
（２） Ｆｗ／|Ｆｄ| ＝ 0.07311
（３） Ｆｗ／Ｆｃ ＝ 0.10804
（４） Ｆｗ／Ｆｆ ＝ 0.06097
（５） （ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） ＝ 3.659
(Table 1) First Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 27.6095 2.0000 1.744429 49.52
* 2) 10.4613 13.4130 1.000000
3) -91.8404 2.0000 1.816000 46.63
4) 20.9975 5.0000 1.603420 38.02
5) 46.4047 2.0000 1.000000
6) 34.9634 4.5000 1.717360 29.52
7) -145.3428 Variable 1.000000
8) 43.3884 1.0000 1.788000 47.38
9) 16.6939 3.0000 1.497820 82.56
10) -179.2154 Variable 1.000000
11) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
12) 18.7726 3.0000 1.516800 64.12
13) -48.4517 5.4164 1.000000
14) -24.9329 6.0000 1.755000 52.29
15) -43.6855 2.0000 1.000000
16) -60.8893 1.0000 1.755000 52.29
17) 18.0968 5.0000 1.518230 58.89
18) -17.6009 0.1000 1.000000
19) 312.1189 5.5000 1.497820 82.56
20) -12.3197 1.0000 1.834810 42.72
21) -39.7672 BF 1.000000
Image plane ∞
[Aspherical data]
First side κ = -3.0300
A4 = 2.51696E-06
A6 = 1.97213E-09
A8 = 9.53579E-13
A10 = -4.10542E-15
A12 = 0.0000
Second surface κ = 0.3010
A4 = -5.11743E-06
A6 = 2.38317E-08
A8 = -4.77560E-10
A10 = 3.04666E-12
A12 = -0.43400E-14
[Various data]
Zoom ratio 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
F 16.48-24.00-29.10
FNO 4.67 to 5.39 to 5.88
ω 53.47 〜 41.61 〜 36.17 °
Y 21.60-21.60-21.60
TL 129.75 to 125.92 to 127.84
Σd 91.47 to 76.11 to 70.21
BF 38.28-49.81-57.63
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
F & β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
d0 ∞ ∞ ∞ 473.9082 700.5201 854.0684
d7 22.83725 7.48076 1.58270 25.12741 9.41676 3.34451
d10 6.00001 6.00001 6.00001 3.70985 4.06401 4.23820
BF 38.28373 49.81133 57.62926 38.28373 49.81133 57.62926
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.05668 -0.08173 -0.09992
d0 270.2495 274.0784 272.1586
d7 26.69585 12.12987 6.71209
d10 2.14141 1.35090 0.87062
BF 38.28373 49.81133 57.62926
[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -22.95412
Gr 12 38.38092
[Conditional expression values]
(1) Fw / (− Fb) = 0.1847
(2) Fw / | Fd | = 0.07311
(3) Fw / Fc = 0.10804
(4) Fw / Ff = 0.06097
(5) (r2 + r1) / (r2-r1) = 3.659
図２（ａ）、図２（ｂ）、及び図２（ｃ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示している。また、非点収差図において実線はサジタル像面、点線はメリジオナル像面を示し、コマ収差図における実線はメリジオナルコマ収差を示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。
2 (a), 2 (b), and 2 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1 of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
In each aberration diagram, FNO is an F number, Y is an image height, d is a d-line (λ = 587.6 nm), and g is a g-line (λ = 435.8 nm). The spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture, and the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, the dotted line indicates the meridional image plane, and the solid line in the coma aberration diagram indicates the meridional coma aberration. Note that the same reference numerals as in this example are also used in the aberration diagrams of the examples shown below.
From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.
（第２実施例）
図３は、本願の第２実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。
前群Ｇｎは、物体側から順に、両側非球面メニスカスレンズＬ１１と、複合型非球面正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。
両側非球面メニスカスレンズＬ１１は、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像側に凹面を向けている。
複合型非球面正レンズＬ１２は、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており、樹脂部とガラスレンズとの複合によりなる。
(Second embodiment)
FIG. 3 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens according to Example 2 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.
The front group Gn includes, in order from the object side, a negative junction of a double-sided aspheric meniscus lens L11, a composite aspherical positive lens L12, a biconcave negative lens L13, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. The lens includes a biconvex positive lens L15.
The aspheric meniscus lens L11 on both sides has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power decreases as it goes to the periphery, and has a concave surface facing the image side.
The composite aspherical positive lens L12 has a composite positive refractive power and a shape that changes to negative refractive power toward the periphery, and is composed of a composite of a resin portion and a glass lens.
後群Ｇｐは、物体側から順に、正の屈折力を有する合焦レンズ群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する正レンズ群Ｇｒとからなる。
合焦レンズ群Ｇｆは、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動するレンズ群であって、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズのみからなる。
正レンズ群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｂと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズＬｃと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズＬｄとからなる。
また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図３中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。
以下の表２に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
The rear group Gp includes, in order from the object side, a focusing lens group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a positive lens group Gr having a positive refractive power.
The focusing lens group Gf is a lens group that moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a short-distance object, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side in order from the object side. It consists only of a cemented positive lens of L21 and a biconvex positive lens L22.
The positive lens group Gr includes, in order from the object side, a biconvex positive lens La, a negative meniscus lens Lb having a concave surface facing the object side, and a cemented positive of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The lens Lc is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a cemented positive lens Ld composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. Note that the arrows in FIG. 3 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
Table 2 below lists specifications of the zoom lens according to the present example.
（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
＊5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 可変 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 可変 1.000000
14) (絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 ＢＦ 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
第１面
κ ＝ 12.7063
A4 ＝ 2.52869E-07
A6 ＝ 5.51300E-10
A8 ＝ 4.77913E-13
A10 ＝ -3.07832E-16
A12 ＝ -0.49549E-19
第２面
κ ＝ -0.0947
A4 ＝ -6.70196E-06
A6 ＝ -1.78783E-08
A8 ＝ -5.15142E-12
A10 ＝ -4.83366E-14
A12 ＝ 0.21367E-15
第５面
κ ＝ 0.00000
A4 ＝ 2.50710E-05
A6 ＝ 2.09871E-08
A8 ＝ 1.63612E-10
A10 ＝ -1.20936E-13
A12 ＝ -0.17594E-14
［各種データ］
ズーム比 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
Ｆ 16.48 〜 24.00 〜 29.10
ＦＮＯ 4.41 〜 5.29 〜 5.88
ω 53.27 〜 41.72 〜 35.932°
Ｙ 21.60 〜 21.60 〜 21.60
ＴＬ 138.15 〜 135.51 〜 138.24
Σｄ 99.84 〜 84.47 〜 78.57
ＢＦ 38.31 〜 51.04 〜 59.67
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
Ｆ＆β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
ｄ0 ∞ ∞ ∞ 470.1967 697.5176 851.2221
ｄ10 22.83854 7.47382 1.57260 23.82277 8.14376 2.14016
ｄ13 6.00001 6.00001 6.00001 5.01578 5.33006 5.43245
ＢＦ 38.31325 51.03766 59.66724 38.31325 51.03766 59.66724
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.08858 -0.12836 -0.15853
ｄ0 161.8482 164.4885 161.7602
ｄ10 25.46251 10.04579 4.25456
ｄ13 3.37604 3.42803 3.31805
ＢＦ 38.31325 51.03766 59.66724
［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -21.85385
Ｇｆ 11 65.79150
Ｇｒ 15 59.98221
［条件式対応値］
（１） Ｆｗ／（−Ｆｂ） ＝ 0.2278
（２） Ｆｗ／|Ｆｄ| ＝ 0.005215
（３） Ｆｗ／Ｆｃ ＝ 0.1105
（４） Ｆｗ／Ｆｆ ＝ 0.2505
（５） （ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） ＝ 1.646
(Table 2) Second Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
* 5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 Variable 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 Variable 1.000000
14) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 BF 1.000000
Image plane ∞
[Aspherical data]
First side κ = 12.7063
A4 = 2.52869E-07
A6 = 5.51300E-10
A8 = 4.77913E-13
A10 = -3.07832E-16
A12 = -0.49549E-19
Second surface κ = -0.0947
A4 = -6.70196E-06
A6 = -1.78783E-08
A8 = -5.15142E-12
A10 = -4.83366E-14
A12 = 0.21367E-15
Fifth surface κ = 0.00000
A4 = 2.50710E-05
A6 = 2.09871E-08
A8 = 1.63612E-10
A10 = -1.20936E-13
A12 = -0.17594E-14
[Various data]
Zoom ratio 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
F 16.48-24.00-29.10
FNO 4.41-5.29-5.88
ω 53.27 to 41.72 to 35.932 °
Y 21.60-21.60-21.60
TL 138.15-135.51-138.24
Σd 99.84 to 84.47 to 78.57
BF 38.31 to 51.04 to 59.67
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
F & β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
d0 ∞ ∞ ∞ 470.1967 697.5176 851.2221
d10 22.83854 7.47382 1.57260 23.82277 8.14376 2.14016
d13 6.00001 6.00001 6.00001 5.01578 5.33006 5.43245
BF 38.31325 51.03766 59.66724 38.31325 51.03766 59.66724
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.08858 -0.12836 -0.15853
d0 161.8482 164.4885 161.7602
d10 25.46251 10.04579 4.25456
d13 3.37604 3.42803 3.31805
BF 38.31325 51.03766 59.66724
[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -21.85385
Gf 11 65.79150
[Conditional expression values]
(1) Fw / (-Fb) = 0.2278
(2) Fw / | Fd | = 0.005215
(3) Fw / Fc = 0.105
(4) Fw / Ff = 0.2505
(5) (r2 + r1) / (r2-r1) = 1.646
図４（ａ）、図４（ｂ）、及び図４（ｃ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。
各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。
4 (a), 4 (b), and 4 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2 of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.
（第３実施例）
図５は、本願の第３実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。
前群Ｇｎは、物体側から順に、両側非球面メニスカスレンズＬ１１と、複合型非球面正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。
両側非球面メニスカスレンズＬ１１は、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像側に凹面を向けている。
複合型非球面正レンズＬ１２は、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており、樹脂部とガラスレンズとの複合によりなる。
(Third embodiment)
FIG. 5 is a cross-sectional view showing a configuration of a zoom lens according to Example 3 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.
The front group Gn includes, in order from the object side, a negative junction of a double-sided aspheric meniscus lens L11, a composite aspherical positive lens L12, a biconcave negative lens L13, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. The lens includes a biconvex positive lens L15.
The aspheric meniscus lens L11 on both sides has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power decreases as it goes to the periphery, and has a concave surface facing the image side.
The composite aspherical positive lens L12 has a composite positive refractive power and a shape that changes to negative refractive power toward the periphery, and is composed of a composite of a resin portion and a glass lens.
後群Ｇｐは、物体側から順に、正の屈折力を有する合焦レンズ群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する正レンズ群Ｇｒとからなる。
合焦レンズ群Ｇｆは、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動するレンズ群であって、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズのみからなる。
正レンズ群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬａと、両凹形状の負レンズＬｂと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズＬｃと、両凸形状の正レンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合負レンズＬｄとからなる。
また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図５中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。
以下の表３に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
The rear group Gp includes, in order from the object side, a focusing lens group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a positive lens group Gr having a positive refractive power.
The focusing lens group Gf is a lens group that moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a short-distance object, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side in order from the object side. It consists only of a cemented positive lens of L21 and a biconvex positive lens L22.
The positive lens group Gr includes, in order from the object side, a biconvex positive lens La, a biconcave negative lens Lb, a cemented positive lens Lc of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens, It consists of a biconvex positive lens and a cemented negative lens Ld of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. Note that the arrows in FIG. 5 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
Table 3 below provides specification values of the zoom lens according to the present example.
（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 82.7358 3.0000 1.744429 49.52
＊2) 14.1379 9.0000 1.000000
3) 75.5790 3.0000 1.516800 64.12
4) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
＊5) 83.8029 6.0000 1.000000
6) -77.5324 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.4612 6.5000 1.603420 38.02
8) 70.9358 1.0500 1.000000
9) 34.6649 5.0000 1.717360 29.52
10) -214.0325 可変 1.000000
11) 27.4177 1.0000 1.788000 47.38
12) 15.1887 3.0000 1.497820 82.56
13) -218.1559 可変 1.000000
14) (絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
15) 23.2434 2.8000 1.487490 70.45
16) -45.2239 4.6270 1.000000
17) -39.0084 8.0000 1.755000 52.29
18) 114.1192 2.0000 1.000000
19) -94.3568 1.0000 1.755000 52.29
20) 26.8051 5.0000 1.518230 58.89
21) -18.1493 0.1000 1.000000
22) 471.7364 5.5000 1.497820 82.56
23) -12.7396 1.0000 1.834810 42.72
24) -33.4851 ＢＦ 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
第１面
κ ＝ 4.0103
A4 ＝ 1.16908E-06
A6 ＝ 4.58987E-10
A8 ＝ 4.52741E-14
A10 ＝ -7.38248E-16
A12 ＝ 0.0000
第２面
κ ＝ -0.0638
A4 ＝ -7.94597E-07
A6 ＝ -5.98169E-09
A8 ＝ 2.11786E-11
A10 ＝ -5.51429E-14
A12 ＝ 0.81892E-16
第５面
κ ＝ -5.6064
A4 ＝ 2.51241E-05
A6 ＝ 2.20702E-08
A8 ＝ 5.50134E-11
A10 ＝ -1.42359E-13
A12 ＝ -0.72010E-15
［各種データ］
ズーム比 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
Ｆ 16.48 〜 24.00 〜 29.10
ＦＮＯ 4.42 〜 5.28 〜 5.87
ω 53.20 〜 41.29 〜 35.96°
Ｙ 21.60 〜 21.60 〜 21.60
ＴＬ 137.91 〜 135.13 〜 137.77
Σｄ 99.62 〜 84.25 〜 78.35
ＢＦ 38.29 〜 50.88 〜 59.41
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
Ｆ＆β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
ｄ0 ∞ ∞ ∞ 471.3609 698.1959 851.7729
ｄ10 22.83872 7.47624 1.57589 23.82393 8.20492 2.20852
ｄ13 6.00001 6.00001 6.00001 5.01479 5.27133 5.36738
ＢＦ 38.29175 50.87810 59.41406 38.29175 50.87810 59.41406
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.12195 -0.17557 -0.21797
ｄ0 112.0925 114.8687 112.2331
ｄ10 26.43169 11.27028 5.64318
ｄ13 2.40704 2.20597 1.93272
ＢＦ 38.29175 50.87810 59.41406
［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -21.97176
Ｇｆ 11 82.35563
Ｇｒ 15 52.85072
［条件式対応値］
（１） Ｆｗ／（−Ｆｂ） ＝ 0.4376
（２） Ｆｗ／|Ｆｄ| ＝ 0.001919
（３） Ｆｗ／Ｆｃ ＝ 0.2208
（４） Ｆｗ／Ｆｆ ＝ 0.2001
（５） （ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） ＝ 0.4905
(Table 3) Third Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 82.7358 3.0000 1.744429 49.52
* 2) 14.1379 9.0000 1.000000
3) 75.5790 3.0000 1.516800 64.12
4) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
* 5) 83.8029 6.0000 1.000000
6) -77.5324 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.4612 6.5000 1.603420 38.02
8) 70.9358 1.0500 1.000000
9) 34.6649 5.0000 1.717360 29.52
10) -214.0325 Variable 1.000000
11) 27.4177 1.0000 1.788000 47.38
12) 15.1887 3.0000 1.497820 82.56
13) -218.1559 Variable 1.000000
14) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
15) 23.2434 2.8000 1.487490 70.45
16) -45.2239 4.6270 1.000000
17) -39.0084 8.0000 1.755000 52.29
18) 114.1192 2.0000 1.000000
19) -94.3568 1.0000 1.755000 52.29
20) 26.8051 5.0000 1.518230 58.89
21) -18.1493 0.1000 1.000000
22) 471.7364 5.5000 1.497820 82.56
23) -12.7396 1.0000 1.834810 42.72
24) -33.4851 BF 1.000000
Image plane ∞
[Aspherical data]
First side κ = 4.0103
A4 = 1.16908E-06
A6 = 4.58987E-10
A8 = 4.52741E-14
A10 = -7.38248E-16
A12 = 0.0000
Second surface κ = -0.0638
A4 = -7.94597E-07
A6 = -5.98169E-09
A8 = 2.11786E-11
A10 = -5.51429E-14
A12 = 0.81892E-16
Fifth surface κ = -5.6064
A4 = 2.51241E-05
A6 = 2.20702E-08
A8 = 5.50134E-11
A10 = -1.42359E-13
A12 = -0.72010E-15
[Various data]
Zoom ratio 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
F 16.48-24.00-29.10
FNO 4.42 to 5.28 to 5.87
ω 53.20 to 41.29 to 35.96 °
Y 21.60-21.60-21.60
TL 137.91-135.13-137.77
Σd 99.62 to 84.25 to 78.35
BF 38.29-50.88-59.41
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
F & β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
d0 ∞ ∞ ∞ 471.3609 698.1959 851.7729
d10 22.83872 7.47624 1.57589 23.82393 8.20492 2.20852
d13 6.00001 6.00001 6.00001 5.01479 5.27133 5.36738
BF 38.29175 50.87810 59.41406 38.29175 50.87810 59.41406
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.12195 -0.17557 -0.21797
d0 112.0925 114.8687 112.2331
d10 26.43169 11.27028 5.64318
d13 2.40704 2.20597 1.93272
BF 38.29175 50.87810 59.41406
[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -21.97176
Gf 11 82.35563
[Conditional expression values]
(1) Fw / (− Fb) = 0.4376
(2) Fw / | Fd | = 0.001919
(3) Fw / Fc = 0.2208
(4) Fw / Ff = 0.2001
(5) (r2 + r1) / (r2-r1) = 0.4905
図６（ａ）、図６（ｂ）、及び図６（ｃ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。
各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。
6 (a), 6 (b), and 6 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 3 of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.
（第４実施例）
図７は、本願の第４実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐとから構成されている。
前群Ｇｎは、物体側から順に、両側非球面メニスカスレンズＬ１１と、複合型非球面正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。
両側非球面メニスカスレンズＬ１１は、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像側に凹面を向けている。
複合型非球面正レンズＬ１２は、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており、樹脂部とガラスレンズとの複合によりなる。
(Fourth embodiment)
FIG. 7 is a sectional view showing the structure of a zoom lens according to Example 4 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having negative refractive power and a rear group Gp having positive refractive power.
The front group Gn includes, in order from the object side, a negative junction of a double-sided aspheric meniscus lens L11, a composite aspherical positive lens L12, a biconcave negative lens L13, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. The lens includes a biconvex positive lens L15.
The aspheric meniscus lens L11 on both sides has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power decreases as it goes to the periphery, and has a concave surface facing the image side.
The composite aspherical positive lens L12 has a composite positive refractive power and a shape that changes to negative refractive power toward the periphery, and is composed of a composite of a resin portion and a glass lens.
後群Ｇｐは、物体側から順に、正の屈折力を有する合焦レンズ群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する正レンズ群Ｇｒとからなる。
合焦レンズ群Ｇｆは、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動するレンズ群であって、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とからなる。
正レンズ群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｂと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズＬｃと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合負レンズＬｄとからなる。
また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、図７中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。
以下の表４に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
The rear group Gp includes, in order from the object side, a focusing lens group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a positive lens group Gr having a positive refractive power.
The focusing lens group Gf is a lens group that moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a short-distance object, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side in order from the object side. It consists of a cemented negative lens of L21 and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
The positive lens group Gr includes, in order from the object side, a biconvex positive lens La, a negative meniscus lens Lb having a concave surface facing the object side, and a cemented positive of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The lens Lc includes a cemented negative lens Ld formed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. 7 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
Table 4 below lists specification values of the zoom lens according to the present example.
（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 153.3543 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 15.3606 11.0000 1.000000
3) 236.8320 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
＊5) 3985.5156 4.5000 1.000000
6) -67.6319 2.0000 1.816000 46.63
7) 15.1899 7.5000 1.603420 38.02
8) 43.3750 0.1000 1.000000
9) 27.7464 5.5000 1.717360 29.52
10) -157.9244 可変 1.000000
11) 49.1344 1.0000 1.804000 46.58
12) 16.8331 2.5000 1.516800 64.12
13) 146.9875 0.1000 1.000000
14) 25.6591 2.5000 1.497820 82.56
15) 599.0698 可変 1.000000
16) (絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
17) 29.3063 2.5000 1.497820 82.56
18) -61.3653 4.6000 1.000000
19) -50.5351 8.0000 1.744000 44.79
20) -67.6742 2.0000 1.000000
21) -79.7962 1.0000 1.755000 52.29
22) 18.3139 5.0000 1.518230 58.89
23) -20.4715 0.1000 1.000000
24) -60.2074 5.5000 1.497820 82.56
25) -12.2737 1.0000 1.834810 42.72
26) -31.7192 ＢＦ 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
第１面
κ ＝ 13.2493
A4 ＝ 1.31283E-06
A6 ＝ 1.06752E-09
A8 ＝ 1.38001E-13
A10 ＝ -8.11754E-16
A12 ＝ 0.10966E-17
第２面
κ ＝ -0.2095
A4 ＝ -5.86923E-06
A6 ＝ -7.67156E-09
A8 ＝ -1.78993E-11
A10 ＝ -5.48129E-14
A12 ＝ 0.28144E-15
第５面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ 2.47964E-05
A6 ＝ 2.84299E-08
A8 ＝ 1.25579E-10
A10 ＝ -1.72740E-13
A12 ＝ -0.21040E-14
［各種データ］
ズーム比 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
Ｆ 16.48 〜 24.00 〜 29.10
ＦＮＯ 4.35 〜 5.14 〜 5.68
ω 53.12 〜 41.82 〜 36.38°
Ｙ 21.60 〜 21.60 〜 21.60
ＴＬ 141.21 〜 140.02 〜 143.41
Σｄ 102.95 〜 88.69 〜 83.22
ＢＦ 38.26 〜 51.33 〜 60.20
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
Ｆ＆β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
ｄ0 ∞ ∞ ∞ 471.1267 698.0278 851.5633
ｄ10 22.85014 8.59216 3.11601 23.72910 9.20066 3.63146
ｄ15 6.00001 6.00001 6.00001 5.12105 5.39151 5.48457
ＢＦ 38.26242 51.33188 60.19547 38.26242 51.33188 60.19547
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.12479 -0.18187 -0.22726
ｄ0 108.7874 109.9760 106.5885
ｄ10 26.14974 11.89568 6.59818
ｄ15 2.70041 2.69648 2.51784
ＢＦ 38.26242 51.33188 60.19547
［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -20.77230
Ｇｆ 11 69.36596
Ｇｒ 17 62.45782
［条件式対応値］
（１） Ｆｗ／（−Ｆｂ） ＝ 0.04921
（２） Ｆｗ／|Ｆｄ| ＝ 0.1469
（３） Ｆｗ／Ｆｃ ＝ 0.08016
（４） Ｆｗ／Ｆｆ ＝ 0.2376
（５） （ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） ＝ 6.897
(Table 4) Fourth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 153.3543 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 15.3606 11.0000 1.000000
3) 236.8320 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
* 5) 3985.5156 4.5000 1.000000
6) -67.6319 2.0000 1.816000 46.63
7) 15.1899 7.5000 1.603420 38.02
8) 43.3750 0.1000 1.000000
9) 27.7464 5.5000 1.717360 29.52
10) -157.9244 Variable 1.000000
11) 49.1344 1.0000 1.804000 46.58
12) 16.8331 2.5000 1.516800 64.12
13) 146.9875 0.1000 1.000000
14) 25.6591 2.5000 1.497820 82.56
15) 599.0698 Variable 1.000000
16) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
17) 29.3063 2.5000 1.497820 82.56
18) -61.3653 4.6000 1.000000
19) -50.5351 8.0000 1.744000 44.79
20) -67.6742 2.0000 1.000000
21) -79.7962 1.0000 1.755000 52.29
22) 18.3139 5.0000 1.518230 58.89
23) -20.4715 0.1000 1.000000
24) -60.2074 5.5000 1.497820 82.56
25) -12.2737 1.0000 1.834810 42.72
26) -31.7192 BF 1.000000
Image plane ∞
[Aspherical data]
First side κ = 13.2493
A4 = 1.31283E-06
A6 = 1.06752E-09
A8 = 1.38001E-13
A10 = -8.11754E-16
A12 = 0.10966E-17
Second surface κ = -0.2095
A4 = -5.86923E-06
A6 = -7.67156E-09
A8 = -1.78993E-11
A10 = -5.48129E-14
A12 = 0.28144E-15
Fifth surface κ = 0.0000
A4 = 2.47964E-05
A6 = 2.84299E-08
A8 = 1.25579E-10
A10 = -1.72740E-13
A12 = -0.21040E-14
[Various data]
Zoom ratio 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
F 16.48-24.00-29.10
FNO 4.35 to 5.14 to 5.68
ω 53.12 to 41.82 to 36.38 °
Y 21.60-21.60-21.60
TL 141.21-140.02-143.41
Σd 102.95-88.69-83.22
BF 38.26-51.33-60.20
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
F & β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
d0 ∞ ∞ ∞ 471.1267 698.0278 851.5633
d10 22.85014 8.59216 3.11601 23.72910 9.20066 3.63146
d15 6.00001 6.00001 6.00001 5.12105 5.39151 5.48457
BF 38.26242 51.33188 60.19547 38.26242 51.33188 60.19547
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.12479 -0.18187 -0.22726
d0 108.7874 109.9760 106.5885
d10 26.14974 11.89568 6.59818
d15 2.70041 2.69648 2.51784
BF 38.26242 51.33188 60.19547
[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -20.77230
Gf 11 69.36596
[Conditional expression values]
(1) Fw / (-Fb) = 0.04921
(2) Fw / | Fd | = 0.1469
(3) Fw / Fc = 0.08016
(4) Fw / Ff = 0.2376
(5) (r2 + r1) / (r2-r1) = 6.897
図８（ａ）、図８（ｂ）、及び図８（ｃ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。
各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。
FIGS. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 4 of the present application, respectively. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.
（第５実施例）
図９は、本願の第５実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇｎと、正の屈折力を有する後群Ｇｐと、固定群Ｇｓとから構成されている。
前群Ｇｎは、物体側から順に、両側非球面メニスカスレンズＬ１１と、複合型非球面正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。
両側非球面メニスカスレンズＬ１１は、負の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有しており、像側に凹面を向けている。
複合型非球面正レンズＬ１２は、合成で正の屈折力を有し周辺へ向かうにつれて負の屈折力に転じる形状を有しており、樹脂部とガラスレンズとの複合によりなる。
(5th Example)
FIG. 9 is a sectional view showing the structure of a zoom lens according to Example 5 of the present application.
The zoom lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a front group Gn having a negative refractive power, a rear group Gp having a positive refractive power, and a fixed group Gs.
The front group Gn includes, in order from the object side, a negative junction of a double-sided aspheric meniscus lens L11, a composite aspherical positive lens L12, a biconcave negative lens L13, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. The lens includes a biconvex positive lens L15.
The aspheric meniscus lens L11 on both sides has a negative refractive power and a shape in which the negative refractive power decreases as it goes to the periphery, and has a concave surface facing the image side.
The composite aspherical positive lens L12 has a composite positive refractive power and a shape that changes to negative refractive power toward the periphery, and is composed of a composite of a resin portion and a glass lens.
後群Ｇｐは、物体側から順に、正の屈折力を有する合焦レンズ群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する正レンズ群Ｇｒとからなる。
合焦レンズ群Ｇｆは、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動するレンズ群であって、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズのみからなる。
正レンズ群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｂと、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとの接合正レンズＬｃと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズＬｄとからなる。
固定群Ｇｓは、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１のみからなる。
また、本実施例に係るズームレンズでは、前群Ｇｎと後群Ｇｐとの間の空気間隔を変化させることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。なお、固定群Ｇｓの位置は、変倍に際して固定である。また、図９中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の前群Ｇｎ及び後群Ｇｐの移動軌跡を示している。
以下の表５に、本実施例に係るズームレンズの諸元値を掲げる。
The rear group Gp includes, in order from the object side, a focusing lens group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a positive lens group Gr having a positive refractive power.
The focusing lens group Gf is a lens group that moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a short-distance object, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side in order from the object side. It consists only of a cemented positive lens of L21 and a biconvex positive lens L22.
The positive lens group Gr includes, in order from the object side, a biconvex positive lens La, a negative meniscus lens Lb having a concave surface facing the object side, and a cemented positive of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The lens Lc is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a cemented positive lens Ld composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side.
The fixed group Gs includes only a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing the air gap between the front group Gn and the rear group Gp. Note that the position of the fixed group Gs is fixed during zooming. Further, the arrows in FIG. 9 indicate the movement trajectories of the front group Gn and the rear group Gp during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
Table 5 below provides specification values of the zoom lens according to the present example.
（表５）第５実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
＊1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
＊2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
＊5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 可変 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 可変 1.000000
14) (絞りＳ) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 可変 1.000000
25) -100.0000 2.0000 1.516800 64.12
26) -107.0000 ＢＦ 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
第１面
κ ＝ 12.7063
A4 ＝ 2.52869E-07
A6 ＝ 5.51300E-10
A8 ＝ 4.77913E-13
A10 ＝ -3.07832E-16
A12 ＝ -0.49549E-19
第２面
κ ＝ -0.0947
A4 ＝ -6.70196E-06
A6 ＝ -1.78783E-08
A8 ＝ -5.15142E-12
A10 ＝ -4.83366E-14
A12 ＝ 0.21367E-15
第５面
κ ＝ 0.00000
A4 ＝ 2.50710E-05
A6 ＝ 2.09871E-08
A8 ＝ 1.63612E-10
A10 ＝ -1.20936E-13
A12 ＝ -0.17594E-14
［各種データ］
ズーム比 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
Ｆ 16.48 〜 24.00 〜 29.10
ＦＮＯ 4.49 〜 5.33 〜 5.93
ω 52.73 〜 41.73 〜 36.33°
Ｙ 21.60 〜 21.60 〜 21.60
ＴＬ 139.69 〜 136.93 〜 139.40
Σｄ 102.78 〜 100.03 〜 102.50
ＢＦ 36.90 〜 36.90 〜 36.90
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
Ｆ＆β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
ｄ0 ∞ ∞ ∞ 479.0879 697.4475 851.1518
ｄ10 22.83854 8.08582 2.08111 23.80535 8.75458 2.64698
ｄ13 5.94351 5.94351 5.94351 4.97670 5.27476 5.37764
ｄ24 1.00000 12.99953 21.47140 1.00000 12.99953 21.47140
ＢＦ 36.90477 36.90477 36.90477 36.90477 36.90477 36.90477
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.09092 -0.12930 -0.15949
ｄ0 160.3132 163.0664 160.5992
ｄ10 25.48445 10.67259 4.77187
ｄ13 3.29760 3.35675 3.25276
ｄ24 1.00000 12.99953 21.47140
ＢＦ 36.90477 36.90477 36.90477
［レンズ群データ］
群 始面 Ｆ
Ｇｎ 1 -21.85385
Ｇｆ 11 65.79150
Ｇｒ 15 59.98221
Ｇｓ 25 -3276.74607
［条件式対応値］
（１） Ｆｗ／（−Ｆｂ） ＝ 0.2278
（２） Ｆｗ／|Ｆｄ| ＝ 0.005215
（３） Ｆｗ／Ｆｃ ＝ 0.1105
（４） Ｆｗ／Ｆｆ ＝ 0.2505
（５） （ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） ＝ 1.646
(Table 5) Fifth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
* 1) 120.0323 3.0000 1.744430 49.53
* 2) 14.8111 11.0000 1.000000
3) 320.0965 3.0000 1.516800 64.12
4) 70.0000 1.0000 1.553890 38.09
* 5) -993.8663 4.5000 1.000000
6) -56.5907 2.0000 1.816000 46.63
7) 17.0196 7.0000 1.603420 38.02
8) 73.8459 0.1000 1.000000
9) 32.4760 5.0000 1.717360 29.52
10) -157.9244 Variable 1.000000
11) 23.8096 1.0000 1.795000 45.30
12) 15.6593 3.0000 1.497820 82.56
13) -1090.6220 Variable 1.000000
14) (Aperture S) ∞ 0.7000 1.000000
15) 26.3980 2.5000 1.497820 82.56
16) -79.3224 4.6000 1.000000
17) -39.5467 8.0000 1.744000 44.79
18) -162.0229 2.0000 1.000000
19) -92.3426 1.0000 1.755000 52.29
20) 20.8016 5.0000 1.518230 58.89
21) -21.0542 0.1000 1.000000
22) -344.4872 5.5000 1.497820 82.56
23) -13.5094 1.0000 1.834810 42.72
24) -31.7192 Variable 1.000000
25) -100.0000 2.0000 1.516800 64.12
26) -107.0000 BF 1.000000
Image plane ∞
[Aspherical data]
First side κ = 12.7063
A4 = 2.52869E-07
A6 = 5.51300E-10
A8 = 4.77913E-13
A10 = -3.07832E-16
A12 = -0.49549E-19
Second surface κ = -0.0947
A4 = -6.70196E-06
A6 = -1.78783E-08
A8 = -5.15142E-12
A10 = -4.83366E-14
A12 = 0.21367E-15
Fifth surface κ = 0.00000
A4 = 2.50710E-05
A6 = 2.09871E-08
A8 = 1.63612E-10
A10 = -1.20936E-13
A12 = -0.17594E-14
[Various data]
Zoom ratio 1.77
1-POS 2-POS 3-POS
F 16.48-24.00-29.10
FNO 4.49-5.33-5.93
ω 52.73 to 41.73 to 36.33 °
Y 21.60-21.60-21.60
TL 139.69-136.93-139.40
Σd 102.78 to 100.03 to 102.50
BF 36.90-36.90-36.90
1-POS 2-POS 3-POS 4-POS 5-POS 6-POS
F & β 16.48000 24.00000 29.10000 -0.03333 -0.03333 -0.03333
d0 ∞ ∞ ∞ 479.0879 697.4475 851.1518
d10 22.83854 8.08582 2.08111 23.80535 8.75458 2.64698
d13 5.94351 5.94351 5.94351 4.97670 5.27476 5.37764
d24 1.00000 12.99953 21.47140 1.00000 12.99953 21.47140
BF 36.90477 36.90477 36.90477 36.90477 36.90477 36.90477
7-POS 8-POS 9-POS
β -0.09092 -0.12930 -0.15949
d0 160.3132 163.0664 160.5992
d10 25.48445 10.67259 4.77187
d13 3.29760 3.35675 3.25276
d24 1.00000 12.99953 21.47140
BF 36.90477 36.90477 36.90477
[Lens group data]
Group start surface F
Gn 1 -21.85385
Gf 11 65.79150
Gs 25 -3276.74607
[Conditional expression values]
(1) Fw / (-Fb) = 0.2278
(2) Fw / | Fd | = 0.005215
(3) Fw / Fc = 0.105
(4) Fw / Ff = 0.2505
(5) (r2 + r1) / (r2-r1) = 1.646
図１０（ａ）、図１０（ｂ）、及び図１０（ｃ）はそれぞれ、本願の第５実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差、中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差を示す図である。
各諸収差図より、本実施例に係るズームレンズは、球面収差、像面湾曲、非点収差、及びコマ収差を含む諸収差が良好に補正されていることがわかる。
10 (a), 10 (b), and 10 (c) respectively show various aberrations and intermediate focal length states at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 5 of the present application. It is a figure which shows the various aberrations at the time of focusing on an object at infinity and various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present example is well corrected for various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma.
以上の各実施例によれば、一眼レフカメラ等の撮像装置に好適な、広角端状態で包括角２ω＝１０６．３°を越え、Ｆナンバー＝４〜５．６程度の口径を有し、レンズ枚数が少なく、前玉径が小さく即ちフィルター径が小さく、小型で、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有するレトロフォーカス型のズームレンズを実現することができる。
ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願のズームレンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願のズームレンズの数値実施例として２群、３群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群、５群等）のズームレンズを構成することもできる。具体的には、本願のズームレンズの最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは空気間隔で分離された少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。
According to each of the above embodiments, the wide angle end state is suitable for an imaging device such as a single-lens reflex camera, and the inclusive angle exceeds 2ω = 106.3 °, and the aperture number is about F-number = 4 to 5.6. A retrofocus zoom lens having a small number of lenses, a small front lens diameter, that is, a small filter diameter, a small size, excellent correction of various aberrations, and high imaging performance can be realized.
Here, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these. The following contents can be appropriately adopted within a range that does not impair the optical performance of the zoom lens of the present application.
As a numerical example of the zoom lens of the present application, a two-group and three-group configuration is shown, but the present application is not limited to this, and a zoom lens having other group configurations (for example, four groups, five groups, etc.) should be configured. You can also. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the zoom lens of the present application may be used. The lens group means a portion having at least one lens separated by an air space.
また、本願のズームレンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。特に、本願のズームレンズでは前群又は後群の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることが好ましい。
また、本願のズームレンズにおいて、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に直交する方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることで、手ブレによって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、本願のズームレンズでは後群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。
In addition, the zoom lens of the present application is used in order to focus from an object at infinity to an object at a short distance in the direction of the optical axis using a part of the lens group, the entire lens group, or a plurality of lens groups as the focusing lens group. It is good also as a structure moved to. The focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor, such as an ultrasonic motor. In particular, in the zoom lens of the present application, it is preferable that at least a part of the front group or the rear group is a focusing lens group.
Also, in the zoom lens of the present application, either all or a part of any lens group is moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as an anti-vibration lens group, or rotated in an in-plane direction including the optical axis. It can also be configured to correct image blur caused by camera shake by moving (swinging). In particular, in the zoom lens of the present application, it is preferable that at least a part of the rear group is an anti-vibration lens group.
また、本願のズームレンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
また、本願のズームレンズにおいて開口絞りは、後群Ｇｐ内の合焦レンズ群Ｇｆと正レンズ群Ｇｒとの間に限られず、前群Ｇｎと合焦レンズ群Ｇｆとの間、又は正レンズ群Ｇｒ内の正レンズＬａと負レンズＬｂとの間に配置することもできる。また、開口絞りは合焦レンズ群Ｇｆと一体的に移動する構成としてもよい。また、開口絞りとして部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
The lens surface of the lens constituting the zoom lens of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
In the zoom lens of the present application, the aperture stop is not limited to between the focusing lens group Gf and the positive lens group Gr in the rear group Gp, but between the front group Gn and the focusing lens group Gf, or the positive lens group. It can also be disposed between the positive lens La and the negative lens Lb in Gr. The aperture stop may be configured to move integrally with the focusing lens group Gf. Moreover, it is good also as a structure which substitutes the role with a lens frame, without providing a member as an aperture stop.
また、本願のズームレンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
また、本願のズームレンズは、ズーム比が２〜７程度である。
また、本願のズームレンズにおいて前群は、正レンズ成分を２つと、負レンズ成分を２つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に負、正、負、正の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。或いは前群は、正レンズ成分を１つと、負レンズ成分を３つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に負、負、負、正の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。また、後群は、正レンズ成分を３つと、負レンズ成分を２つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に正、正、負、正、負の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。或いは後群は、正レンズ成分を４つと、負レンズ成分を１つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に正、正、負、正、正の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。
Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the zoom lens of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
The zoom lens of the present application has a zoom ratio of about 2 to 7.
In the zoom lens of the present application, it is preferable that the front group has two positive lens components and two negative lens components. In particular, these lens components are in order of negative, positive, negative, and positive in order from the object side. It is preferable to arrange them at intervals. Alternatively, the front group preferably has one positive lens component and three negative lens components, and in particular, these lens components are arranged in order of negative, negative, negative, and positive in this order from the object side. It is preferable to do. Further, the rear group preferably has three positive lens components and two negative lens components. In particular, these lens components are arranged in order of positive, positive, negative, positive, and negative in order from the object side. It is preferable to arrange them. Alternatively, the rear group preferably has four positive lens components and one negative lens component. In particular, these lens components are arranged in order of positive, positive, negative, positive, and positive in order from the object side. Are preferably arranged.
次に、本願のズームレンズを備えたカメラを図１１に基づいて説明する。
図１１は、本願のズームレンズを備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係るズームレンズを備えたデジタル一眼レフカメラである。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
Next, a camera equipped with the zoom lens of the present application will be described with reference to FIG.
FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the zoom lens of the present application.
The
In the
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係るズームレンズは、その特徴的なレンズ構成により、小型で、レンズ枚数が少なく、諸収差を良好に補正し、高い結像性能と大画角を有している。これにより本カメラ１は、小型で、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有しており、大画角を包括する広角撮影が可能となる。なお、上記第２〜第５実施例に係るズームレンズを撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the
Here, the zoom lens according to the first embodiment mounted on the
最後に、本願のズームレンズの製造方法の概略を図１２に基づいて説明する。
本願のズームレンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群と、正の屈折力を有する後群とを有するズームレンズの製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。
ステップＳ１：後群が、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄとを有し、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆを有するようにする。
Finally, the outline of the manufacturing method of the zoom lens of this application is demonstrated based on FIG.
The zoom lens manufacturing method of the present application is a zoom lens manufacturing method including a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power in order from the object side, and includes the following steps S1 to S3. Is included.
Step S1: In the rear group, in order from the object side, the positive lens La, the negative lens Lb having a concave surface facing the object side, the cemented positive lens Lc of the negative lens and the positive lens, and the cemented of the positive lens and the negative lens A lens Ld that has a positive refractive power closer to the object side than the positive lens La, and moves from the object side to the image side for focusing from an object at infinity to a near object. A focusing lens group Gf is provided.
ステップＳ２：当該ズームレンズが以下の条件式（１）を満足するようにして、前群と後群を鏡筒内に物体側から順に配置する。
（１） ０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
ステップＳ３：前群と後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行うようにする。
斯かる本願のズームレンズの製造方法によれば、小型で、レンズ枚数が少なく、諸収差を良好に補正し、高い結像性能を有する大画角のズームレンズを製造することができる。
Step S2: Arrange the front group and the rear group in order from the object side in the lens barrel so that the zoom lens satisfies the following conditional expression (1).
(1) 0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group Step S3: an air interval between the front group and the rear group Change the magnification by changing.
According to the zoom lens manufacturing method of the present application, it is possible to manufacture a zoom lens having a large angle of view having a small size, a small number of lenses, excellent correction of various aberrations, and high imaging performance.
Ｇｎ 前群
Ｇｐ 後群
Ｇｆ 合焦レンズ群
Ｇｒ 正レンズ群
Ｌａ 正レンズ
Ｌｂ 負レンズ
Ｌｃ 接合正レンズ
Ｌｄ 接合レンズ
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Gn front group Gp rear group Gf focusing lens group Gr positive lens group La positive lens Lb negative lens Lc cemented positive lens Ld cemented lens S aperture stop I image surface
Claims (13)
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）≦０．２２７８
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離 In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. cemented lens L d of, further wherein is disposed on the object side of the positive lens La, having a positive refractive power, from infinity from the object side for focusing on a close object to the image side It consists of a mobile focusing lens group Gf,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
0.000 <Fw / (− Fb) ≦ 0.2278
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
０．４９０５≦（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１）＜３０．００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
ｒ１：前記後群内の前記負レンズＬｂの物体側のレンズ面の曲率半径
ｒ２：前記後群内の前記負レンズＬｂの像側のレンズ面の曲率半径 In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. cemented lens L d of, further wherein is disposed on the object side of the positive lens La, having a positive refractive power, from infinity from the object side for focusing on a close object to the image side It consists of a mobile focusing lens group Gf,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
0.4905 ≦ (r2 + r1) / (r2−r1) <30.00
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
r1: radius of curvature of the object-side lens surface of the negative lens Lb in the rear group
r2: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens Lb in the rear group
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
０．０８０１６≦Ｆｗ／Ｆｃ＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
Ｆｃ：前記後群内の前記接合正レンズＬｃの焦点距離 In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. cemented lens L d of, further wherein is disposed on the object side of the positive lens La, having a positive refractive power, from infinity from the object side for focusing on a close object to the image side It consists of a mobile focusing lens group Gf,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
0.08016 ≦ Fw / Fc <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
Fc: focal length of the cemented positive lens Lc in the rear group
前記後群は、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄ、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に配置されており、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなり、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）＜１．０００
０．００＜Ｆｗ／|Ｆｄ|＜０．２０
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離
Ｆｄ：前記後群内の前記接合レンズＬｄの焦点距離 In order from the object side, it has a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. cemented lens L d of, further wherein is disposed on the object side of the positive lens La, having a positive refractive power, from infinity from the object side for focusing on a close object to the image side It consists of a mobile focusing lens group Gf,
Performing zooming by changing the air spacing between the front group and the rear group,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
0.000 <Fw / (− Fb) <1.000
0.00 <Fw / | Fd | < 0.20
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
Fd: focal length of the cemented lens Ld in the rear group
０．００＜Ｆｗ／|Ｆｄ|＜１．００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｄ：前記後群内の前記接合レンズＬｄの焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.00 <Fw / | Fd | <1.00
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fd: focal length of the cemented lens Ld in the rear group
０．００５＜Ｆｗ／Ｆｃ＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｃ：前記後群内の前記接合正レンズＬｃの焦点距離 The zoom lens according to claim 1 , wherein the following conditional expression is satisfied.
0.005 <Fw / Fc <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state: Fc: focal length of the cemented positive lens Lc in the rear group
０．００≦（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１）＜３０．００
ただし、
ｒ１：前記後群内の前記負レンズＬｂの物体側のレンズ面の曲率半径
ｒ２：前記後群内の前記負レンズＬｂの像側のレンズ面の曲率半径 The zoom lens according to claim 1 , wherein the following conditional expression is satisfied.
0.00 ≦ (r2 + r1) / (r2−r1) <30.00
However,
r1: radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens Lb in the rear group r2: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens Lb in the rear group
０．００５＜Ｆｗ／Ｆｆ＜１．０００
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｆ：前記後群内の前記合焦レンズ群Ｇｆの焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 7 , wherein the following conditional expression is satisfied.
0.005 <Fw / Ff <1.000
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Ff: focal length of the focusing lens group Gf in the rear group
前記後群が、実質的に、物体側から順に、正レンズＬａと、物体側に凹面を向けた負レンズＬｂと、負レンズと正レンズとの接合正レンズＬｃと、正レンズと負レンズとの接合レンズＬｄと、さらに、前記正レンズＬａよりも物体側に、正の屈折力を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦のために物体側から像側へ移動する合焦レンズ群Ｇｆとからなるようにし、
前記ズームレンズが以下の条件式を満足するようにし、
前記前群と前記後群との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行うようにすることを特徴とするズームレンズの製造方法。
０．０００＜Ｆｗ／（−Ｆｂ）≦０．２２７８
ただし、
Ｆｗ：広角端状態における無限遠物体合焦時の前記ズームレンズ全系の焦点距離
Ｆｂ：前記後群内の前記負レンズＬｂの焦点距離 In order from the object side, a zoom lens having a front group having negative refractive power and a rear group having positive refractive power,
The rear group includes, in order from the object side, a positive lens La, a negative lens Lb having a concave surface facing the object side, a cemented positive lens Lc of a negative lens and a positive lens, a positive lens and a negative lens. a cemented lens L d of, further wherein the object side of the positive lens La, having a positive refractive power and moves from the object side for focusing from infinity to a close object to the image side mating as consisting of a focusing lens group Gf,
The zoom lens satisfies the following conditional expression,
A zoom lens manufacturing method, wherein zooming is performed by changing an air gap between the front group and the rear group.
0.000 <Fw / (− Fb) ≦ 0.2278
However,
Fw: focal length of the entire zoom lens system when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state Fb: focal length of the negative lens Lb in the rear group
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|---|---|---|---|
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| US13/166,631 US8830592B2 (en) | 2010-06-23 | 2011-06-22 | Zoom lens, imaging apparatus, and method for manufacturing zoom lens |
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