JP5428775B2 - Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens - Google Patents

Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens Download PDF

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Description

本発明は、撮影光学系に最適な広角レンズ、撮像装置、および広角レンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a wide-angle lens, an imaging device, and a method for manufacturing a wide-angle lens that are optimal for a photographing optical system.

従来、カメラに使用されるリアフォーカス方式のレトロフォーカス型広角レンズ（以後、本明細書中では単に「広角レンズ」と記す。）が提案されている（例えば、特許文献１）。   2. Description of the Related Art Conventionally, a rear focus type retro-focus type wide-angle lens (hereinafter simply referred to as “wide-angle lens”) used in a camera has been proposed (for example, Patent Document 1).

特開平９−１１３７９８号公報JP-A-9-113798

しかしながら、従来のリアフォーカス方式の広角レンズは、さらに大画角化を実現しようとすると、高い結像性能を維持することが難しいという問題があった。   However, the conventional wide-angle lens of the rear focus system has a problem that it is difficult to maintain high imaging performance when it is desired to further increase the angle of view.

上記課題を解決するため、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３このレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズを提供する。
０．３０ ≦ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．８０
０．１０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ＜ ０．９０
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ３：無限遠合焦時における前記第３レンズ群の焦点距離
Ｆ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の焦点距離
また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３このレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズを提供する。
０．０１ ＜ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．９０
０．２０ ＜ （−Ｆ１） ／ Ｆ０ ≦ １．３１
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ１：無限遠合焦時における前記第１レンズ群の焦点距離
Ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離
また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３このレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズを提供する。
０．０１ ＜ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．９０
０．２０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ≦ ０．４２５
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ３：無限遠合焦時における前記第３レンズ群の焦点距離
Ｆ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の焦点距離
また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３このレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズを提供する。
０．３０ ≦ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．８０
１．６０ ＜ Ｍ２ ＜ ５．００
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｍ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の横倍率 In order to solve the above problems, the present invention provides:
In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. ,
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens characterized by satisfying the following conditions is provided.
0.30 ≦ (−X3) / X2 < 0.80
0.10 <F3 / F2 <0.90
However,
X3: Amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point X2: A movement amount of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F3: focal length of the third lens group at the time of focusing on infinity
F2: Focal length of the second lens group when focusing on infinity
The present invention also provides:
In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. ,
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens characterized by satisfying the following conditions is provided.
0.01 <(-X3) / X2 <0.90
0.20 <(− F1) /F0≦1.31
However,
X3: Amount of movement of the third lens group during focusing from an infinite object point to a short distance object point
X2: Amount of movement of the second lens group during focusing from an object point at infinity to an object point at a short distance
However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F1: Focal length of the first lens group when focusing on infinity
F0: Focal length of the wide-angle lens when focused at infinity
The present invention also provides:
In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. ,
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens characterized by satisfying the following conditions is provided.
0.01 <(-X3) / X2 <0.90
0.20 <F3 / F2 ≦ 0.425
However,
X3: Amount of movement of the third lens group during focusing from an infinite object point to a short distance object point
X2: Amount of movement of the second lens group during focusing from an object point at infinity to an object point at a short distance
However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F3: focal length of the third lens group at the time of focusing on infinity
F2: Focal length of the second lens group when focusing on infinity
The present invention also provides:
In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. ,
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens characterized by satisfying the following conditions is provided.
0.30 ≦ (−X3) / X2 <0.80
1.60 <M2 <5.00
However,
X3: Amount of movement of the third lens group during focusing from an infinite object point to a short distance object point
X2: Amount of movement of the second lens group during focusing from an object point at infinity to an object point at a short distance
However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
M2: Lateral magnification of the second lens group when focusing on infinity

また、本発明は、前記広角レンズを備えたことを特徴とする撮像装置を提供する。   In addition, the present invention provides an imaging apparatus including the wide-angle lens.

また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなる広角レンズの製造方法において、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行うように、物体側から順に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群とを配置し、
以下の条件を満足するようにしたことを特徴とする広角レンズの製造方法を提供する。
０．３０ ≦ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．８０
０．１０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ＜ ０．９０
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ３：無限遠合焦時における前記第３レンズ群の焦点距離
Ｆ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の焦点距離 The present invention also provides:
In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. In the manufacturing method of a wide-angle lens,
The first lens unit is sequentially moved from the object side so that the second lens unit is moved to the image plane side and the third lens unit is moved to the object side so that focusing from an infinite object point to a short-distance object point is performed. A lens group, the second lens group, and the third lens group;
A wide-angle lens manufacturing method characterized by satisfying the following conditions is provided.
0.30 ≦ (−X3) / X2 < 0.80
0.10 <F3 / F2 <0.90
However,
X3: Amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point X2: A movement amount of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F3: focal length of the third lens group at the time of focusing on infinity
F2: Focal length of the second lens group when focusing on infinity

本発明によれば、大画角でありながら高い結像性能を有するリアフォーカス方式の広角レンズと、これを有する撮像装置と、広角レンズの製造方法を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a rear-focusing wide-angle lens having a high imaging performance while having a large angle of view, an imaging apparatus having the same, and a method for manufacturing the wide-angle lens.

第１実施例に係る広角レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the wide angle lens which concerns on 1st Example. （ａ）、（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る広角レンズの無限遠合焦状態、近距離合焦状態における諸収差を示す図である。(A), (b) is a figure which shows the various aberrations in the infinite point focusing state of a wide angle lens which concerns on 1st Example, and a short-distance focusing state, respectively. 第２実施例に係る広角レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the wide angle lens which concerns on 2nd Example. （ａ）、（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る広角レンズの無限遠合焦状態、近距離合焦状態における諸収差を示す図である。(A), (b) is a figure which shows the various aberrations in the infinity focusing state of a wide angle lens which concerns on 2nd Example, and a short-distance focusing state, respectively. 第３実施例に係る広角レンズの無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure in the infinite point focusing state of the wide angle lens which concerns on 3rd Example. （ａ）、（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る広角レンズの無限遠合焦状態、近距離合焦状態における諸収差を示す図である。(A), (b) is a figure which shows the various aberrations in the infinite point focusing state of a wide angle lens which concerns on 3rd Example, and a short-distance focusing state, respectively. 第１実施例に係る広角レンズを備えた撮像装置（カメラ）の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging device (camera) provided with the wide angle lens which concerns on 1st Example. 実施の形態に係る広角レンズの製造工程を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing process of the wide angle lens which concerns on embodiment.

以下、本発明の実施形態に係るリアフォーカス方式の広角レンズについて説明する。なお、以下の実施形態は、発明の理解を容易にするためのものに過ぎず、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲において当業者により実施可能な付加・置換等を施すことを排除することは意図していない。   Hereinafter, a rear focus type wide-angle lens according to an embodiment of the present invention will be described. The following embodiments are only for facilitating understanding of the invention, and exclude additions and substitutions that can be performed by those skilled in the art without departing from the technical idea of the present invention. Is not intended.

本実施形態に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、第２レンズ群を像面側へ、第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、以下の条件式（１）を満足する。
（１） ０．０１ ＜ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．９０
ただし、Ｘ３は無限遠物点から近距離物点への合焦時における第３レンズ群の移動量、Ｘ２は無限遠物点から近距離物点への合焦時における第２レンズ群の移動量をそれぞれ示す。ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。 The wide-angle lens according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. And moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side to focus from an infinite object point to a short-distance object point, and satisfy the following conditional expression (1) To do.
(1) 0.01 <(-X3) / X2 <0.90
Where X3 is the amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point, and X2 is the movement of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point. Each amount is indicated. However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.

このような構成により、本広角レンズは、大画角化を実現しつつ、無限遠物点から近距離物点への合焦時における諸収差変動、特に像面湾曲、コマ収差の収差変動を少なくすることができる。   With such a configuration, this wide-angle lens realizes a large angle of view, and various aberration fluctuations at the time of focusing from an infinite object point to a short distance object point, in particular, field curvature and coma aberration fluctuations. Can be reduced.

条件式（１）は、合焦時における第２レンズ群と第３レンズ群との移動量の比の適切な範囲を規定する条件式である。条件式（１）を満足することにより、無限遠物点から近距離物点への合焦時において高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。   Conditional expression (1) is a conditional expression that defines an appropriate range of the ratio of the moving amounts of the second lens group and the third lens group during focusing. By satisfying conditional expression (1), it is possible to achieve a wide-angle lens having high imaging performance when focusing from an infinite object point to a short-distance object point.

条件式（１）の上限値を上回る場合、合焦時における第２レンズ群と第３レンズ群の移動量の絶対値が同量に近づく。第２レンズ群と第３レンズ群とは逆方向に移動するため、この場合、第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔が減少し、レンズ群同士が干渉する。また、近距離物点に近づくにつれて、像面湾曲が正の大きな値となり、結像性能が悪化する。   When the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the absolute values of the movement amounts of the second lens group and the third lens group at the time of focusing approach the same amount. Since the second lens group and the third lens group move in the opposite directions, the air space between the second lens group and the third lens group decreases in this case, and the lens groups interfere with each other. Further, as the object point is approached, the field curvature becomes a large positive value, and the imaging performance deteriorates.

なお、条件式（１）の上限値を０．８０にすることにより、諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（１）の上限値を０．７０にすることにより、諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（１）の上限値を０．６０にすることにより、諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.80, various aberrations can be corrected satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.70, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.60, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.

条件式（１）の下限値を下回る場合、第２レンズ群と比較して、合焦時における第３レンズ群の移動量が著しく小さくなる。この場合、いわゆるフローティングによる収差補正の効果が薄れ、近距離物点に近づくにつれて、像面湾曲が負の大きな値となり、結像性能が悪化する。   When the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the amount of movement of the third lens group during focusing is significantly smaller than that of the second lens group. In this case, the effect of aberration correction by so-called floating is diminished, and the curvature of field becomes a large negative value as the distance from a short-distance object point approaches, so that the imaging performance deteriorates.

なお、条件式（１）の下限値を０．０３にすることにより、諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（１）の下限値を０．０５にすることにより、諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（１）の下限値を０．０８にすることにより、諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.03, various aberrations can be corrected satisfactorily. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.05, various aberrations can be corrected more favorably. Also, by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.08, various aberrations can be corrected more satisfactorily and the effects of the present invention can be maximized.

また、本広角レンズは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） ０．１０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ＜ ０．９０
ただし、Ｆ３は無限遠合焦時における第３レンズ群の焦点距離、Ｆ２は無限遠合焦時における第２レンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。 In addition, it is desirable that this wide-angle lens satisfies the following conditional expression (2).
(2) 0.10 <F3 / F2 <0.90
Here, F3 represents the focal length of the third lens group when focused at infinity, and F2 represents the focal length of the second lens group when focused at infinity.

条件式（２）は、合焦群である第２レンズ群と第３レンズ群の焦点距離の比（屈折力の比）の適切な範囲を規定する条件式である。条件式（２）を満足することにより、小型で高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。   Conditional expression (2) is a conditional expression that defines an appropriate range of the focal length ratio (refractive power ratio) of the second lens group and the third lens group, which is the focusing group. By satisfying conditional expression (2), a small-angle wide-angle lens having high imaging performance can be achieved.

条件式（２）の上限値を上回る場合、第３レンズ群の焦点距離よりも第２レンズ群の焦点距離が短くなり、第２レンズ群の屈折力が大きくなる。その結果、無限遠物点から近距離物点への合焦時における諸収差変動、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差の収差変動が大きくなる。   When the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the focal length of the second lens group becomes shorter than the focal length of the third lens group, and the refractive power of the second lens group becomes large. As a result, various aberration fluctuations at the time of focusing from an infinite object point to a short distance object point, particularly aberration fluctuations of field curvature, astigmatism, and coma aberration become large.

なお、条件式（２）の上限値を０．８０にすることにより、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（２）の上限値を０．７０にすることにより、これらの補正をより良好に行うことができる。また、条件式（２）の上限値を０．６０にすることにより、これらの補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   Note that by setting the upper limit of conditional expression (2) to 0.80, it is possible to satisfactorily correct field curvature, astigmatism, and coma. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 0.70, these corrections can be performed more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (2) to 0.60, these corrections can be performed more satisfactorily, and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.

条件式（２）の下限値を下回る場合、第３レンズ群の焦点距離よりも第２レンズ群の焦点距離が長くなり、第２レンズ群の屈折力が小さくなる。その結果、合焦時における第２レンズ群と第３レンズ群の移動量が大きくなり、第２レンズ群と第３レンズ群が移動するための大きなスペースの確保が必要となるため、広角レンズが大型化する。また、無限遠物点から近距離物点への合焦時における諸収差変動、特に像面湾曲、球面収差、コマ収差の収差変動が大きくなる。   When the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the focal length of the second lens group becomes longer than the focal length of the third lens group, and the refractive power of the second lens group becomes smaller. As a result, the amount of movement of the second lens group and the third lens group at the time of focusing increases, and it is necessary to secure a large space for moving the second lens group and the third lens group. Increase in size. In addition, various aberration fluctuations at the time of focusing from an infinite object point to a short distance object point, particularly aberration fluctuations of field curvature, spherical aberration, and coma aberration become large.

なお、条件式（２）の下限値を０．２０にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（２）の下限値を０．２５にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（２）の下限値を０．３０にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.20, various aberrations such as coma can be corrected well. Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.25, various aberrations such as coma can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.30, various aberrations such as coma can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.

また、本広角レンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．０５ ＜ Ｍ２ ＜ ５．００
ただし、Ｍ２は無限遠合焦時における第２レンズ群の横倍率を示す。 In addition, it is desirable that this wide-angle lens satisfies the following conditional expression (3).
(3) 1.05 <M2 <5.00
Here, M2 indicates the lateral magnification of the second lens group when focusing on infinity.

条件式（３）は、合焦群である第２レンズ群の無限遠合焦時における横倍率の適切な範囲を規定する条件式である。条件式（３）を満足することにより、小型で高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。合焦群である第２レンズ群の無限遠合焦時における横倍率を適切な範囲にすることは、第２レンズ群の移動量を適切にし、収差変動を少なくするために重要である。   Conditional expression (3) is a conditional expression that defines an appropriate range of the lateral magnification at the time of focusing on the second lens group, which is the focusing group, at infinity. By satisfying conditional expression (3), a small-angle wide-angle lens having high imaging performance can be achieved. Setting the lateral magnification of the second lens group, which is the focusing group, at an infinitely focused distance to an appropriate range is important for making the amount of movement of the second lens group appropriate and reducing aberration fluctuations.

条件式（３）の上限値を上回る場合、合焦群である第２レンズ群の横倍率が高くなり、その結果第２レンズ群の屈折力を大きくしなければならず、無限遠物点から近距離物点への合焦時における諸収差変動、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差の収差変動が大きくなる。   When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the lateral magnification of the second lens group, which is the focusing group, becomes high, and as a result, the refractive power of the second lens group must be increased, and from the object point at infinity. Various aberration fluctuations at the time of focusing on an object point at a short distance, particularly aberration fluctuations of curvature of field, astigmatism, and coma aberration become large.

なお、条件式（３）の上限値を４．５０にすることにより、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（３）の上限値を４．００にすることにより、これらの補正をより良好に行うことができる。また、条件式（３）の上限値を３．８０にすることにより、これらの補正をさらに良好に行うことができる。また、条件式（３）の上限値を３．５０にすることにより、これらの補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   Note that by setting the upper limit of conditional expression (3) to 4.50, it is possible to satisfactorily correct field curvature, astigmatism, and coma. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (3) to 4.00, these corrections can be performed more favorably. Further, when the upper limit value of conditional expression (3) is set to 3.80, these corrections can be performed more satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (3) to 3.50, these corrections can be performed more satisfactorily and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.

条件式（３）の下限値を下回る場合、合焦群である第２レンズ群の横倍率が低くなり、第２レンズ群の屈折力が小さくなる。このため合焦時における第２レンズ群の移動量が大きくなり、第２レンズ群が移動するための大きなスペースの確保が必要となるため、広角レンズが大型化する。また、無限遠物点から近距離物点への合焦時における諸収差変動、特に像面湾曲、球面収差、コマ収差の収差変動が大きくなる。   When the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the lateral magnification of the second lens group, which is the focusing group, becomes low, and the refractive power of the second lens group becomes low. For this reason, the amount of movement of the second lens group at the time of focusing becomes large, and it is necessary to secure a large space for the movement of the second lens group, so that the wide-angle lens becomes large. In addition, various aberration fluctuations at the time of focusing from an infinite object point to a short distance object point, particularly aberration fluctuations of field curvature, spherical aberration, and coma aberration become large.

なお、条件式（３）の下限値を１．３０にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（３）の下限値を１．５０にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（３）を下限値を１．６０にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正をさらに良好に行うことができる。また、条件式（３）の下限値を２．００にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the lower limit of conditional expression (3) to 1.30, various aberrations such as coma can be corrected well. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (3) to 1.50, various aberrations such as coma can be corrected more satisfactorily. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 1.60, various aberrations such as coma can be corrected more satisfactorily. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 2.00, various aberrations such as coma can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be exhibited to the maximum.

また、本広角レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） ０．２０ ＜ （−Ｆ１） ／ Ｆ０ ＜ ３．００
ただし、Ｆ１は無限遠合焦時における第１レンズ群の焦点距離、Ｆ０は無限遠合焦時における広角レンズの焦点距離をそれぞれ示す。 In addition, it is preferable that the wide-angle lens satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.20 <(-F1) / F0 <3.00
Here, F1 indicates the focal length of the first lens group when focused at infinity, and F0 indicates the focal length of the wide-angle lens when focused at infinity.

条件式（４）は、第１レンズ群の焦点距離（屈折力）の適切な範囲を規定する条件式である。条件式（４）を満足することにより、バックフォーカスを確保しつつ、小型で高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。   Conditional expression (4) is a conditional expression that defines an appropriate range of the focal length (refractive power) of the first lens group. By satisfying conditional expression (4), it is possible to achieve a small-sized wide-angle lens having high imaging performance while ensuring back focus.

条件式（４）の上限値を上回る場合、第１レンズ群の焦点距離が長くなり、第１レンズ群の屈折力が小さくなる。その結果、レトロ比が小さくなり、バックフォーカスの確保が困難になる。ここで、「レトロ比」とは、バックフォーカスＢＦに対する全系の焦点距離Ｆ０の比率すなわちＦ０／ＢＦを示す。また、前玉径が大径化し、広角レンズが大型化する。この状態で無理にバックフォーカスの確保や小型化を行うと、コマ収差等の軸外収差が悪化する。   When the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the focal length of the first lens group becomes long and the refractive power of the first lens group becomes small. As a result, the retro ratio becomes small and it becomes difficult to ensure the back focus. Here, the “retro ratio” indicates the ratio of the focal length F0 of the entire system to the back focus BF, that is, F0 / BF. In addition, the front lens diameter increases, and the wide-angle lens increases. If the back focus is forcibly secured or downsized in this state, off-axis aberrations such as coma will deteriorate.

なお、条件式（４）の上限値を２．５０にすることにより、諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（４）の上限値を２．００にすることにより、諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（４）の上限値を１．８０にすることにより、諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the upper limit value of conditional expression (4) to 2.50, various aberrations can be corrected satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 2.00, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (4) to 1.80, various aberrations can be corrected more satisfactorily and the effects of the present invention can be maximized.

条件式（４）の下限値を下回る場合、第１レンズ群の焦点距離が短くなり、第１レンズ群の屈折力が大きくなる。第１レンズ群が著しく大きい屈折力を有すると、歪曲収差、像面湾曲、コマ収差が悪化する。   When the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the focal length of the first lens group is shortened, and the refractive power of the first lens group is increased. If the first lens group has a remarkably large refractive power, distortion, curvature of field, and coma will deteriorate.

なお、条件式（４）の下限値を０．５０にすることにより、諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（４）の下限値を０．６０にすることにより、諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（４）の下限値を０．８０にすることにより、諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.50, various aberrations can be corrected satisfactorily. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (4) to 0.60, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.80, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.

また、本広角レンズは、無限遠物点から近距離物点への合焦時に、第１レンズ群が固定されていることが望ましい。このような構成により、全てのレンズ群を移動させる場合に比べてレンズ群の移動機構を簡素化することができる。また、径が大きく重い第１レンズ群で合焦する場合に比べて合焦群を軽くすることができ、合焦を素早く行うことができる。   In the present wide-angle lens, it is desirable that the first lens group is fixed when focusing from an infinite object point to a short-distance object point. With such a configuration, the lens group moving mechanism can be simplified as compared with the case where all the lens groups are moved. In addition, the focusing group can be lightened compared with the case where focusing is performed with the first lens group having a large diameter and a heavy weight, and focusing can be performed quickly.

また、本広角レンズは、第１レンズ群が少なくとも１枚の非球面負メニスカスレンズを有し、当該非球面負メニスカスレンズは、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有することが望ましい。   Further, in the present wide-angle lens, the first lens group has at least one aspheric negative meniscus lens, and the aspheric negative meniscus lens has a shape in which the negative refractive power decreases from the center of the lens toward the periphery. It is desirable to have

第１レンズ群が非球面負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、この非球面負メニスカスレンズは、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有することで、大画角化を達成するとともに、像面湾曲、歪曲収差、コマ収差の補正を良好に行うことができる。   The first lens group has at least one aspherical negative meniscus lens, and this aspherical negative meniscus lens has a shape in which the negative refractive power decreases from the center of the lens toward the periphery, thereby increasing the angle of view. And correction of curvature of field, distortion, and coma can be performed satisfactorily.

また、本広角レンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
ただし、Ｒａｓｐはレンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径、ｈａｓｐはレンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径）をそれぞれ示す。 In addition, it is desirable that this wide-angle lens satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
However, Rasp is the aspherical paraxial radius of curvature of the aspherical negative meniscus lens having a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the lens center to the periphery, and hasp is negative as it goes from the lens center to the periphery. The half of the effective diameter (maximum effective radius) of the aspherical negative meniscus lens having a shape with a small refractive power is shown.

条件式（５）は、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの非球面量の大小に関する条件式である。条件式（５）を満足することにより、小型で大画角を有しつつ高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。なお、「非球面量」とは、非球面の球面からの変位量を示す。   Conditional expression (5) is a conditional expression regarding the magnitude of the aspherical amount of the aspherical negative meniscus lens having a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the lens center to the periphery. By satisfying conditional expression (5), it is possible to achieve a small-angle wide-angle lens having high image forming performance while having a large angle of view. The “aspheric amount” indicates the amount of displacement from the spherical surface of the aspheric surface.

非球面の近軸曲率半径（｜Ｒａｓｐ｜）を、非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２の値（ｈａｓｐ）で割った値が１．００を下回る場合、球面は半球を超えることとなるが、非球面レンズの場合、この値が小さいほど、非球面量が大きくなることを示す。   If the value obtained by dividing the paraxial radius of curvature (| Rasp |) of the aspherical surface by half the effective diameter (hasp) of the aspherical negative meniscus lens is less than 1.00, the spherical surface exceeds the hemisphere. However, in the case of an aspheric lens, the smaller this value, the larger the aspheric amount.

本広角レンズでは、第１レンズ群に、非球面量の非常に大きな非球面負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、この非球面負メニスカスレンズによって諸収差の補正を行うことで、大画角化と小型化を達成するとともに、諸収差の補正、特に非点収差、像面湾曲、コマ収差、歪曲収差の補正を良好に行う構成としている。したがって、非球面の近軸曲率半径（｜Ｒａｓｐ｜）を、非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２の値（ｈａｓｐ）で割った値の適切な範囲を規定することは、小型で大画角を有する広角レンズを実現するために重要である。   This wide-angle lens has at least one aspherical negative meniscus lens with a very large aspheric amount in the first lens group, and various aberrations are corrected by this aspherical negative meniscus lens to increase the angle of view. In addition to achieving a reduction in size, various aberrations, particularly astigmatism, field curvature, coma and distortion, are favorably corrected. Therefore, it is small and large to define an appropriate range of the value obtained by dividing the paraxial radius of curvature (| Rasp |) of the aspherical surface by the value (1/2) of the effective diameter of the aspherical negative meniscus lens (hasp). This is important for realizing a wide-angle lens having an angle of view.

条件式（５）の上限値を上回る場合、球面では半球を超えない形状となり、非球面量が小さくなる。その結果、本広角レンズの場合、収差補正に必要な非球面量に満たないことになり、諸収差の補正、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難になる。   When the upper limit value of the conditional expression (5) is exceeded, the spherical surface has a shape that does not exceed the hemisphere, and the amount of aspherical surface becomes small. As a result, in the case of this wide-angle lens, the amount of aspherical surface necessary for aberration correction is not reached, and it becomes difficult to correct various aberrations, particularly correction of field curvature, astigmatism, and coma.

なお、条件式（５）の上限値を０．８０にすることにより、諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（５）の上限値を０．７３にすることにより、諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（５）の上限値を０．７０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   By setting the upper limit value of conditional expression (5) to 0.80, various aberrations can be corrected satisfactorily. Further, by setting the upper limit of conditional expression (5) to 0.73, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (5) to 0.70, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.

条件式（５）の下限値を下回る場合、非球面負メニスカスレンズの非球面量が著しく大きくなり、非球面の製造が困難になる。また、歪曲収差の曲がりが著しく大きくなる。なお、「曲がり」とは、像高の違いによる収差値の差を示す。   If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the amount of aspheric surfaces of the aspheric negative meniscus lens becomes extremely large, making it difficult to manufacture the aspheric surface. Further, the distortion aberration becomes extremely large. Note that “bend” indicates a difference in aberration value due to a difference in image height.

なお、条件式（５）の下限値を０．３５にすることにより、歪曲収差の曲がりを良好に抑制でき、非球面の製造困難性を招来することもない。また、条件式（５）の下限値を０．４０にすることにより、本発明の効果を発揮することができる。また、条件式（５）の下限値を０．５０にすることにより、本発明の効果を最大限に発揮することができる。   In addition, by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 0.35, it is possible to satisfactorily suppress the distortion of the distortion, and there is no difficulty in manufacturing an aspherical surface. Moreover, the effect of this invention can be exhibited by making the lower limit of conditional expression (5) into 0.40. In addition, by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.50, the effects of the present invention can be maximized.

また、本広角レンズは、第１レンズ群が前記非球面負メニスカスレンズとは別に非球面レンズを有することが望ましい。このような構成により、軸外収差の補正、特に歪曲収差、像面湾曲、コマ収差の補正を良好に行うことができる。   In the wide-angle lens, it is desirable that the first lens group has an aspheric lens separately from the aspheric negative meniscus lens. With such a configuration, it is possible to satisfactorily correct off-axis aberrations, in particular distortion, field curvature, and coma.

また、本広角レンズでは、前記非球面レンズは、レンズ中心部よりも周辺部において負の屈折力が大きいことが望ましい。このような非球面レンズと、前述の非球面負メニスカスレンズ（レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる非球面負メニスカスレンズ）は逆の非球面効果を有するため、これらを組み合わせることで、本広角レンズは、大画角を有しつつも像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正を良好に行うことができる。なお、レンズ中心部よりも負の屈折力が大きくなるのは最周辺部であることがより望ましい。   In the wide-angle lens, it is preferable that the aspheric lens has a negative refractive power greater in the peripheral portion than in the lens central portion. Such an aspherical lens and the aspherical negative meniscus lens described above (an aspherical negative meniscus lens whose negative refractive power decreases as it goes from the center to the periphery of the lens) have opposite aspherical effects. When combined, this wide-angle lens can correct field curvature, astigmatism, and coma well while having a large angle of view. It is more desirable that the negative refractive power be larger than that at the center of the lens at the outermost periphery.

また、本広角レンズは、第１レンズ群が負レンズのみからなることが望ましい。このような構成により、前玉径を小径化することができる。また、歪曲収差の曲がりを抑制することができる。   In the wide-angle lens, it is desirable that the first lens group is composed only of a negative lens. With such a configuration, the diameter of the front lens can be reduced. In addition, the distortion aberration can be suppressed.

また、本広角レンズは、無限遠物点から近距離物点への合焦の際、第２レンズ群と第３レンズ群とは同時に移動することが望ましい。このような構成により、移動機構を簡素化することができる。   In the present wide-angle lens, it is desirable that the second lens group and the third lens group move simultaneously when focusing from an infinite object point to a short-distance object point. With such a configuration, the moving mechanism can be simplified.

以下、本実施形態に係る広角レンズの各数値実施例について添付図面に基づいて説明する。   Hereinafter, each numerical example of the wide-angle lens according to the present embodiment will be described with reference to the accompanying drawings.

（第１実施例）
図１は、第１実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。 (First embodiment)
FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a wide-angle lens according to a first example.

第１実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成され、無限遠物点から近距離物点への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２を像側に、第３レンズ群Ｇ３を物体側に同時に移動する構成である。   The wide-angle lens according to the first example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The second lens group G2 is moved to the image side and the third lens group G3 is moved to the object side simultaneously when focusing from an object point at infinity to a near-distance object point.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面量が大きい非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。また、負メニスカスレンズＬ１３は、ガラスレンズと樹脂との複合よりなる複合型非球面レンズで構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface having a large aspheric amount on the image side surface. And a negative meniscus lens L13 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side surface. The negative meniscus lens L13 is composed of a composite aspheric lens made of a composite of a glass lens and a resin.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４と両凹形状の負レンズＬ２５との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２７と両凹形状の負レンズＬ２８との接合よりなる接合負レンズとから構成されている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens formed by cementing a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens. A cemented negative lens composed of a lens L24 and a biconcave negative lens L25, a biconvex positive lens L26, an aperture stop S, a biconvex positive lens L27, and a biconcave negative lens L28; And a cemented negative lens made up of

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５との接合よりなる接合正レンズとから構成されている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented negative lens formed by cementing a biconcave negative lens L32 and a biconvex positive lens L33, and a biconvex shape. The positive lens L34 is composed of a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L35 having a convex surface facing the image side.

以下の表１に第１実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。   Table 1 below shows specification values of the wide-angle lens according to the first example.

表中の（面データ）において、物面は物体面、面番号は物体側から数えたレンズ面の番号、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、（可変）は合焦における可変面間隔、（絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率をｎｄ＝１．００００００と記載している。また、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面を示している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径の欄には近軸曲率半径を示している。   In (surface data) in the table, the object surface is the object surface, the surface number is the lens surface number counted from the object side, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the distance between the lens surfaces, and nd is the d-line (wavelength λ = The refractive index is 587.6 nm), νd is the Abbe number with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), (variable) is the variable surface distance in focus, (diaphragm) is the aperture stop S, and the image plane is the image plane I. Represents each. The refractive index of air is described as nd = 1.000 000. Further, “∞” in the radius of curvature r column indicates a plane. If the lens surface is aspherical, the surface number is marked with * and the paraxial radius of curvature is shown in the radius of curvature column.

（非球面データ）には、（面データ）に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数を示す。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２／ｒ）／[１＋[１−κ（ｙ２／ｒ２）]１／２]
＋Ａ４×ｙ４＋Ａ６×ｙ６＋Ａ８×ｙ８＋Ａ１０×ｙ１０
＋Ａ１２×ｙ１２＋Ａ１４×ｙ１４＋Ａ１６×ｙ１６＋Ａ１８×ｙ18 (Aspherical data) shows the aspherical coefficient when the shape of the aspherical surface shown in (Surface data) is expressed by the following equation.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ [1-κ (y 2 / r 2 )] 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10
+ A12 × y 12 + A14 × y 14 + A16 × y 16 + A18 × y 18

ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量（サグ量）をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。なお、「E-n」は「×10-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10-5」を示す。 Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the displacement (sag amount) in the optical axis direction at the height y is X (y), the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) is r, and the cone The coefficient is κ, and the nth-order aspheric coefficient is An. “En” represents “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”.

（各種データ）において、Ｆ０は焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは像高、ＴＬはレンズ系の全長、ＢＦはバックフォーカス、ｈａｓｐはレンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２をそれぞれ表している。   In (various data), F0 is the focal length, FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: °), Y is the image height, TL is the total length of the lens system, BF is the back focus, and hasp is from the center of the lens. Each of them represents ½ of the effective diameter of an aspherical negative meniscus lens having a shape in which the negative refractive power decreases toward the periphery.

（可変面間隔データ）は、各合焦位置における撮影倍率、物面までの距離、可変面間隔をそれぞれ示す。ｄｉは面番号ｉでの可変面間隔値をそれぞれ表している。   (Variable surface interval data) indicates the photographing magnification at each in-focus position, the distance to the object surface, and the variable surface interval. di represents the variable surface interval value for the surface number i.

（レンズ群データ）は、各レンズ群の始面番号と、各レンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。   (Lens group data) indicates the start surface number of each lens group and the focal length of each lens group.

（条件式対応値）は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。   (Conditional expression corresponding value) indicates the corresponding value of each conditional expression.

なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これらに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。   In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained, and the present invention is not limited to these. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. Further, these symbols are the same in the other embodiments described below, and the description thereof is omitted.

（表１）第１実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 43.3283 4.0000 1.816000 46.63
2) 24.0441 6.3000 1.000000
3) 28.4320 3.5000 1.729030 54.04
4)* 9.8843 14.3852 1.000000
5) 203.7704 2.0000 1.497820 82.56
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7)* 53.2395 (可変) 1.000000
8) 103.6242 9.9182 1.717360 29.52
9) -18.7399 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.5569 10.7268 1.620040 36.30
11) -40.5784 0.8000 1.000000
12) 219.4076 2.5000 1.516800 64.12
13) -10.3951 1.0000 1.755000 52.29
14) 304.2368 0.1000 1.000000
15) 25.0985 4.1670 1.517420 52.32
16) -15.1651 0.5000 1.000000
17> (絞り) ∞ 1.5000 1.000000
18) 108.6101 2.5000 1.516800 64.12
19) -11.1953 0.8000 1.772500 49.61
20) 150.0647 (可変) 1.000000
21) 368.0403 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.0562 0.1000 1.000000
23) -86.4414 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.2385 5.5000 1.497820 82.52
25) -23.9030 0.1000 1.000000
26) 86.6834 7.5000 1.497820 82.52
27) -14.7423 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 (可変) 1.000000
像面 ∞

（非球面データ）
第４面
κ＝ 0.1808
A4＝ -5.83460E-06
A6＝ 4.61020E-08
A8＝ -9.21750E-11
A10＝ -2.39720E-13
A12＝ -0.19598E-15
A14＝ 0.12623E-18
A16＝ -0.16852E-19
A18＝ -0.21704E-22

第７面
κ＝ -12.4060
A4＝ 2.63310E-05
A6＝ -4.69130E-08
A8＝ 1.69210E-11
A10＝ 5.79640E-13
A12＝ 0.27098E-14
A14＝ -0.21332E-16
A16＝ -0.19412E-19
A18＝ 0.32926E-21

（各種データ）
F0＝ 10.30
FNO＝ 4.10
ω＝ 64.87°
Y＝ 21.60
TL＝ 132.66
BF＝ 38.10
hasp＝ 16.54

（可変面間隔データ）
無限遠 近距離１ 近距離２
倍率 0.00000 -0.02500 -0.1000
物面 ∞ 389.8539 80.8156
d7: 6.16247 6.49070 7.46118
d20: 3.50000 3.07330 1.81167
d28: 38.09947 38.19794 38.48909

（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G1 1 -13.25993
G2 8 85.07702
G3 21 33.73429

（条件式対応値）
（１）： （−Ｘ３）／Ｘ２ ＝ 0.300
（２）： Ｆ３／Ｆ２ ＝ 0.397
（３）： Ｍ２ ＝ 2.538
（４）： （−Ｆ１）／Ｆ０ ＝ 1.287
（５）：｜Ｒａｓｐ｜／ｈａｓｐ ＝ 0.598
(Table 1) 1st Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 43.3283 4.0000 1.816000 46.63
2) 24.0441 6.3000 1.000000
3) 28.4320 3.5000 1.729030 54.04
4) * 9.8843 14.3852 1.000000
5) 203.7704 2.0000 1.497820 82.56
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7) * 53.2395 (variable) 1.000000
8) 103.6242 9.9182 1.717360 29.52
9) -18.7399 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.5569 10.7268 1.620040 36.30
11) -40.5784 0.8000 1.000000
12) 219.4076 2.5000 1.516800 64.12
13) -10.3951 1.0000 1.755000 52.29
14) 304.2368 0.1000 1.000000
15) 25.0985 4.1670 1.517420 52.32
16) -15.1651 0.5000 1.000000
17> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
18) 108.6101 2.5000 1.516800 64.12
19) -11.1953 0.8000 1.772500 49.61
20) 150.0647 (variable) 1.000000
21) 368.0403 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.0562 0.1000 1.000000
23) -86.4414 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.2385 5.5000 1.497820 82.52
25) -23.9030 0.1000 1.000000
26) 86.6834 7.5000 1.497820 82.52
27) -14.7423 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 (variable) 1.000000
Image plane ∞

(Aspheric data)
4th surface κ = 0.1808
A4 = -5.83460E-06
A6 = 4.61020E-08
A8 = -9.21750E-11
A10 = -2.39720E-13
A12 = -0.19598E-15
A14 = 0.12623E-18
A16 = -0.16852E-19
A18 = -0.21704E-22

7th surface κ = -12.4060
A4 = 2.63310E-05
A6 = -4.69130E-08
A8 = 1.69210E-11
A10 = 5.79640E-13
A12 = 0.27098E-14
A14 = -0.21332E-16
A16 = -0.19412E-19
A18 = 0.32926E-21

(Various data)
F0 = 10.30
FNO = 4.10
ω = 64.87 °
Y = 21.60
TL = 132.66
BF = 38.10
hasp = 16.54

(Variable surface interval data)
Infinity short distance 1 short distance 2
Magnification 0.00000 -0.02500 -0.1000
Object ∞ 389.8539 80.8156
d7: 6.16247 6.49070 7.46118
d20: 3.50000 3.07330 1.81167
d28: 38.09947 38.19794 38.48909

(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -13.25993
G2 8 85.07702
G3 21 33.73429

(Values for conditional expressions)
(1): (−X3) /X2=0.300
(2): F3 / F2 = 0.397
(3): M2 = 2.538
(4): (−F1) /F0=1.287
(5): | Rasp | /hasp=0.598

図２（ａ）、（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差図、第１実施例に係る広角レンズの近距離合焦撮影時（β＝−０．０２５倍）の諸収差図を示す。   FIGS. 2A and 2B are graphs showing various aberrations when the wide-angle lens according to the first example is in focus at infinity, and when the wide-angle lens according to the first example is in short-distance focusing (β = −). The aberration diagram of (0.025 times) is shown.

各諸収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高、ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、およびｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。また非点収差において、実線はサジタル像面、点線はメリジオナル像面を示す。コマ収差における実線はメリジオナルコマ収差を示す。なお、以下に示す他の実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い以後の説明を省略する。   In each aberration diagram, FNO is the F number, NA is the numerical aperture, Y is the image height, d is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and g is the g-line (wavelength λ = 435.8 nm). . In astigmatism, the solid line indicates the sagittal image plane, and the dotted line indicates the meridional image plane. The solid line in coma indicates meridional coma. In the aberration diagrams of other examples shown below, the same reference numerals as those in this example are used and the description thereof is omitted.

各諸収差図より、第１実施例に係る広角レンズは諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to Example 1 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

（第２実施例）
図３は、第２実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。 (Second embodiment)
FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating the lens configuration of the wide-angle lens according to the second example.

第２実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成され、無限遠物点から近距離物点への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２を像側に、第３レンズ群Ｇ３を物体側に同時に移動する構成である。   The wide-angle lens according to the second example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The second lens group G2 is moved to the image side and the third lens group G3 is moved to the object side simultaneously when focusing from an object point at infinity to a near-distance object point.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面量が大きい非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。また、負メニスカスレンズＬ１３は、ガラスレンズと樹脂との複合よりなる複合型非球面レンズで構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface having a large aspheric amount on the image side surface. And a negative meniscus lens L13 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side surface. The negative meniscus lens L13 is composed of a composite aspheric lens made of a composite of a glass lens and a resin.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合よりなる接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４と両凹形状の負レンズＬ２５との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２７と両凹形状の負レンズＬ２８との接合よりなる接合負レンズとから構成されている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented positive lens formed by cementing a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens. A cemented negative lens composed of a lens L24 and a biconcave negative lens L25, a biconvex positive lens L26, an aperture stop S, a biconvex positive lens L27, and a biconcave negative lens L28; And a cemented negative lens made up of

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５との接合よりなる接合正レンズとから構成されている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented negative lens formed by cementing a biconcave negative lens L32 and a biconvex positive lens L33, and a biconvex shape. The positive lens L34 is composed of a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L35 having a convex surface facing the image side.

以下の表２に第２実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。   Table 2 below shows specification values of the wide-angle lens according to the second example.

（表２）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 42.3831 4.0000 1.816000 46.63
2) 23.2938 6.3000 1.000000
3) 27.5491 3.5000 1.729030 54.04
4)* 9.7702 14.2885 1.000000
5) 273.4999 2.0000 1.755000 52.29
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7)* 55.6948 (可変) 1.000000
8) 49.1830 7.0000 1.672700 32.11
9) -16.1713 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.7963 10.7268 1.620040 36.30
11) -36.6819 0.1000 1.000000
12) 533.9192 5.0000 1.516800 64.12
13) -10.9681 1.0000 1.755000 52.29
14) 233.8827 0.1000 1.000000
15) 26.0608 4.0000 1.517420 52.32
16) -15.6077 1.0000 1.000000
17> (絞り) ∞ 1.0000 1.000000
18) 103.7491 3.8000 1.516800 64.12
19) -11.1953 1.0000 1.772500 49.61
20) 171.1107 (可変) 1.000000
21) 204.9527 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.2930 0.1000 1.000000
23) -82.6214 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.2173 5.5000 1.497820 82.52
25) -24.2790 0.1000 1.000000
26) 84.6349 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.1083 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 (可変) 1.000000
像面 ∞

（非球面データ）
第４面
κ＝ 0.1747
A4＝ -5.40210E-06
A6＝ 3.09140E-08
A8＝ -1.36590E-10
A10＝ -3.34770E-13
A12＝ -0.37424E-15
A14＝ -0.19508E-18
A16＝ -0.17694E-19
A18＝ -0.21704E-22

第７面
κ＝ -13.1668
A4＝ 2.72000E-05
A6＝ -5.96150E-08
A8＝ -2.51320E-11
A10＝ 4.73940E-13
A12＝ 0.20073E-14
A14＝ -0.18435E-16
A16＝ 0.60550E-20
A18＝ 0.37962E-21

（各種データ）
F0＝ 10.30
FNO＝ 4.17
ω＝ 64.84°
Y＝ 21.60
TL＝ 132.78
BF＝ 38.10
hasp＝ 16.06

（可変面間隔データ）
無限遠 近距離１ 近距離２
倍率 0.00000 -0.02500 -0.1000
物面 ∞ 389.4939 80.4779
d7: 6.16247 6.48714 7.44994
d20: 3.50000 3.14287 2.08379
d28: 38.09977 38.13223 38.22851

（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G1 1 -11.45313
G2 8 65.78006
G3 21 33.23661

（条件式対応値）
（１）： （−Ｘ３）／Ｘ２ ＝ 0.100
（２）： Ｆ３／Ｆ２ ＝ 0.505
（３）： Ｍ２ ＝ 2.746
（４）： （−Ｆ１）／Ｆ０ ＝ 1.112
（５）：｜Ｒａｓｐ｜／ｈａｓｐ ＝ 0.608
(Table 2)
(Surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 42.3831 4.0000 1.816000 46.63
2) 23.2938 6.3000 1.000000
3) 27.5491 3.5000 1.729030 54.04
4) * 9.7702 14.2885 1.000000
5) 273.4999 2.0000 1.755000 52.29
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7) * 55.6948 (variable) 1.000000
8) 49.1830 7.0000 1.672700 32.11
9) -16.1713 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.7963 10.7268 1.620040 36.30
11) -36.6819 0.1000 1.000000
12) 533.9192 5.0000 1.516800 64.12
13) -10.9681 1.0000 1.755000 52.29
14) 233.8827 0.1000 1.000000
15) 26.0608 4.0000 1.517420 52.32
16) -15.6077 1.0000 1.000000
17> (Aperture) ∞ 1.0000 1.000000
18) 103.7491 3.8000 1.516800 64.12
19) -11.1953 1.0000 1.772500 49.61
20) 171.1107 (variable) 1.000000
21) 204.9527 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.2930 0.1000 1.000000
23) -82.6214 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.2173 5.5000 1.497820 82.52
25) -24.2790 0.1000 1.000000
26) 84.6349 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.1083 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 (variable) 1.000000
Image plane ∞

(Aspheric data)
4th surface κ = 0.1747
A4 = -5.40210E-06
A6 = 3.09140E-08
A8 = -1.36590E-10
A10 = -3.34770E-13
A12 = -0.37424E-15
A14 = -0.19508E-18
A16 = -0.17694E-19
A18 = -0.21704E-22

7th surface κ = -13.1668
A4 = 2.72000E-05
A6 = -5.96150E-08
A8 = -2.51320E-11
A10 = 4.73940E-13
A12 = 0.20073E-14
A14 = -0.18435E-16
A16 = 0.60550E-20
A18 = 0.37962E-21

(Various data)
F0 = 10.30
FNO = 4.17
ω = 64.84 °
Y = 21.60
TL = 132.78
BF = 38.10
hasp = 16.06

(Variable surface interval data)
Infinity short distance 1 short distance 2
Magnification 0.00000 -0.02500 -0.1000
Object ∞ 389.4939 80.4779
d7: 6.16247 6.48714 7.44994
d20: 3.50000 3.14287 2.08379
d28: 38.09977 38.13223 38.22851

(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -11.45313
G2 8 65.78006
G3 21 33.23661

(Values for conditional expressions)
(1): (−X3) /X2=0.100
(2): F3 / F2 = 0.505
(3): M2 = 2.746
(4): (−F1) /F0=1.112
(5): | Rasp | / hasp = 0.608

図４（ａ）、（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差図、第２実施例に係る広角レンズの近距離合焦撮影時（β＝−０．０２５倍）の諸収差図を示す。   FIGS. 4A and 4B are graphs showing various aberrations when the wide-angle lens according to the second example is in focus at infinity, and when the wide-angle lens according to the second example is in short-distance focusing (β = −). The aberration diagram of (0.025 times) is shown.

各諸収差図より、第２実施例に係る広角レンズは、諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to the second example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.

（第３実施例）
図５は、第３実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。 (Third embodiment)
FIG. 5 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a wide-angle lens according to the third example.

第３実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成され、無限遠物点から近距離物点への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２を像側に、第３レンズ群Ｇ３を物体側に同時に移動する構成である。   The wide-angle lens according to the third example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The second lens group G2 is moved to the image side and the third lens group G3 is moved to the object side simultaneously when focusing from an object point at infinity to a near-distance object point.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面量が大きい非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。また、負メニスカスレンズＬ１３は、ガラスレンズと樹脂との複合よりなる複合型非球面レンズで構成されている。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface having a large aspheric amount on the image side surface. And a negative meniscus lens L13 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side surface. The negative meniscus lens L13 is composed of a composite aspheric lens made of a composite of a glass lens and a resin.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４と両凹形状の負レンズＬ２５との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２７と両凹形状の負レンズＬ２８との接合よりなる接合負レンズとから構成されている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens formed by cementing a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23, and a biconvex positive lens. A cemented negative lens composed of a lens L24 and a biconcave negative lens L25, a biconvex positive lens L26, an aperture stop S, a biconvex positive lens L27, and a biconcave negative lens L28; And a cemented negative lens made up of

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３５との接合よりなる接合正レンズとから構成されている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented negative lens formed by cementing a biconcave negative lens L32 and a biconvex positive lens L33, and a biconvex shape. The positive lens L34 is composed of a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L35 having a convex surface facing the image side.

以下の表３に第３実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。   Table 3 below shows specifications of the wide-angle lens according to the third example.

（表３）第３実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 44.7672 4.0000 1.816000 46.63
2) 24.5770 6.3000 1.000000
3) 28.7072 3.5000 1.729030 54.04
4)* 9.8772 15.4198 1.000000
5) 227.4516 2.0000 1.497820 82.56
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7)* 60.5653 (可変) 1.000000
8) 100.2184 10.5567 1.717360 29.52
9) -18.3051 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.8841 10.7268 1.620040 36.30
11) -40.9234 0.8000 1.000000
12) 209.2887 2.5000 1.516800 64.12
13) -10.4796 1.0000 1.755000 52.29
14) 293.3894 0.1000 1.000000
15) 26.0919 3.9432 1.517420 52.32
16) -15.0216 0.5000 1.000000
17> (絞り) ∞ 1.5000 1.000000
18) 102.8124 2.5000 1.516800 64.12
19) -11.1953 0.8000 1.772500 49.61
20) 151.9214 (可変) 1.000000
21) 360.5447 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.1968 0.1000 1.000000
23) -82.8925 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.5220 5.5000 1.497820 82.52
25) -23.9026 0.1000 1.000000
26) 99.3551 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.0235 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 (可変) 1.000000
像面 ∞

（非球面データ）
第４面
κ＝ 0.1806
A4＝ -6.66750E-06
A6＝ 4.71250E-08
A8＝ -8.12750E-11
A10＝ -2.00840E-13
A12＝ -0.86484E-16
A14＝ 0.40631E-18
A16＝ -0.16090E-19
A18＝ -0.21704E-22

第７面
κ＝ -13.5207
A4＝ 2.63080E-05
A6＝ -4.19140E-08
A8＝ 3.00130E-11
A10＝ 5.91010E-13
A12＝ 0.23634E-14
A14＝ -0.22355E-16
A16＝ -0.17331E-19
A18＝ 0.40068E-21

（各種データ）
F0＝ 10.30
FNO＝ 4.12
ω＝ 64.90°
Y＝ 21.60
TL＝ 134.12
BF＝ 38.10
hasp＝ 16.35

（可変面間隔データ）
無限遠 近距離１ 近距離２
倍率 0.00000 -0.02500 -0.1000
物面 ∞ 390.2937 81.2892
d7: 6.16246 6.42633 7.20786
d20: 3.50000 3.10420 1.93191
d28: 38.09954 38.23147 38.62224

（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
G1 1 -13.49375
G2 8 81.46648
G3 21 34.59158

（条件式対応値）
（１）： （−Ｘ３）／Ｘ２ ＝ 0.500
（２）： Ｆ３／Ｆ２ ＝ 0.425
（３）： Ｍ２ ＝ 2.820
（４）： （−Ｆ１）／Ｆ０ ＝ 1.310
（５）：｜Ｒａｓｐ｜／ｈａｓｐ ＝ 0.604
(Table 3) Third Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 44.7672 4.0000 1.816000 46.63
2) 24.5770 6.3000 1.000000
3) 28.7072 3.5000 1.729030 54.04
4) * 9.8772 15.4198 1.000000
5) 227.4516 2.0000 1.497820 82.56
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7) * 60.5653 (variable) 1.000000
8) 100.2184 10.5567 1.717360 29.52
9) -18.3051 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.8841 10.7268 1.620040 36.30
11) -40.9234 0.8000 1.000000
12) 209.2887 2.5000 1.516800 64.12
13) -10.4796 1.0000 1.755000 52.29
14) 293.3894 0.1000 1.000000
15) 26.0919 3.9432 1.517420 52.32
16) -15.0216 0.5000 1.000000
17> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
18) 102.8124 2.5000 1.516800 64.12
19) -11.1953 0.8000 1.772500 49.61
20) 151.9214 (variable) 1.000000
21) 360.5447 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.1968 0.1000 1.000000
23) -82.8925 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.5220 5.5000 1.497820 82.52
25) -23.9026 0.1000 1.000000
26) 99.3551 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.0235 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 (variable) 1.000000
Image plane ∞

(Aspheric data)
4th surface κ = 0.1806
A4 = -6.66750E-06
A6 = 4.71250E-08
A8 = -8.12750E-11
A10 = -2.00840E-13
A12 = -0.86484E-16
A14 = 0.40631E-18
A16 = -0.16090E-19
A18 = -0.21704E-22

7th surface κ = -13.5207
A4 = 2.63080E-05
A6 = -4.19140E-08
A8 = 3.00130E-11
A10 = 5.91010E-13
A12 = 0.23634E-14
A14 = -0.22355E-16
A16 = -0.17331E-19
A18 = 0.40068E-21

(Various data)
F0 = 10.30
FNO = 4.12
ω = 64.90 °
Y = 21.60
TL = 134.12
BF = 38.10
hasp = 16.35

(Variable surface interval data)
Infinity short distance 1 short distance 2
Magnification 0.00000 -0.02500 -0.1000
Object ∞ 390.2937 81.2892
d7: 6.16246 6.42633 7.20786
d20: 3.50000 3.10420 1.93191
d28: 38.09954 38.23147 38.62224

(Lens group data)
Group Start surface Focal length
G1 1 -13.49375
G2 8 81.46648
G3 21 34.59158

(Values for conditional expressions)
(1): (−X3) /X2=0.500
(2): F3 / F2 = 0.425
(3): M2 = 2.820
(4): (−F1) /F0=1.310
(5): | Rasp | /hasp=0.604

図６（ａ）、（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差図、第３実施例に係る広角レンズの近距離合焦撮影時（β＝−０．０２５倍）の諸収差図を示す。   FIGS. 6A and 6B are graphs showing various aberrations when the wide-angle lens according to the third example is in focus at infinity, and when the wide-angle lens according to the third example is in short-distance shooting (β = −). The aberration diagram of (0.025 times) is shown.

各諸収差図より、第３実施例に係る広角レンズは諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to the third example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.

以上の各実施例によれば、包括角２ω＝１２９．７°を超え、さらにＦ４程度の口径を有し、小型で前玉径が小さく、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差が良好に補正され、無限遠物点から近距離物点への合焦時における諸収差変動が少ない高性能な広角レンズが実現できる。   According to each of the above-described embodiments, the inclusive angle exceeds 2ω = 129.7 °, and has a diameter of about F4, is small and has a small front lens diameter, spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma. Is corrected satisfactorily, and a high-performance wide-angle lens with little variation in various aberrations when focusing from an object point at infinity to a near object point can be realized.

なお、以下の内容は、本願の広角レンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。   In addition, the following content can be appropriately employed as long as the optical performance of the wide-angle lens of the present application is not impaired.

本願の広角レンズの数値実施例として３群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群等）の広角レンズを構成することもできる。具体的には、本願の広角レンズの最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。   A numerical example of the wide-angle lens of the present application is shown as having a three-group configuration, but the present application is not limited to this, and a wide-angle lens of another group configuration (for example, four groups) can also be configured. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the wide-angle lens of the present application may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval.

また、本願の広角レンズは、無限遠物点から近距離物点への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、又は複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、かかる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。特に、本願の広角レンズでは第２レンズ群と第３レンズ群を合焦レンズ群とすることが好ましい。   In addition, the wide-angle lens of the present application uses a part of a lens group, an entire lens group, or a plurality of lens groups as a focusing lens group for focusing from an infinite object point to a short-distance object point. It is good also as a structure moved to an axial direction. Such a focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor such as an ultrasonic motor. In particular, in the wide-angle lens of the present application, it is preferable that the second lens group and the third lens group are the focusing lens group.

また、本願の広角レンズにおいて、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に垂直な成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることで、手ブレによって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、本願の広角レンズでは第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。   In the wide-angle lens of the present application, either the entire lens group or a part thereof is moved so as to include a component perpendicular to the optical axis as an anti-vibration lens group, or rotationally moved in an in-plane direction including the optical axis The image blur caused by the camera shake can be corrected by swinging). In particular, in the wide-angle lens of the present application, it is preferable that at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group.

また、本願の広角レンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。   The lens surface of the lens constituting the wide-angle lens of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、本願の広角レンズにおいて開口絞りは第２レンズ群中に配置されることが好ましいが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。   In the wide-angle lens of the present application, the aperture stop is preferably disposed in the second lens group. However, a lens frame may be used as a substitute for the aperture stop without providing a member.

また、本願の広角レンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜が施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。   Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region may be applied to the lens surface of the lens constituting the wide-angle lens of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.

次に、本願の広角レンズを備えた撮像装置について図面を参照しつつ説明する。図７は、第１実施例に係る広角レンズを備えた撮像装置（カメラ）の構成を示す図である。   Next, an image pickup apparatus including the wide-angle lens of the present application will be described with reference to the drawings. FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of an imaging apparatus (camera) including the wide-angle lens according to the first example.

本カメラ１は、図７に示すように撮影レンズ２として上記第１実施例に係る広角レンズを備えたデジタル一眼レフカメラである。   This camera 1 is a digital single-lens reflex camera provided with the wide-angle lens according to the first embodiment as a photographing lens 2 as shown in FIG.

本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。   In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking lens 2 and imaged on the focusing screen 4 through the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected in the pentaprism 5 a plurality of times and guided to the eyepiece lens 6. Thus, the photographer can observe the subject image as an erect image through the eyepiece 6.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ２で集光された不図示の被写体からの光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７により撮像され、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted to the outside of the optical path, and the light from the subject (not shown) collected by the photographing lens 2 forms a subject image on the image sensor 7. Form. As a result, light from the subject is picked up by the image sensor 7 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.

ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る広角レンズは、上記第１実施例において説明したように、その特徴的なレンズ構成によって、像面湾曲、非点収差、コマ収差が少なく、大画角を有する広角レンズを実現している。これにより本カメラ１は、像面湾曲、非点収差、コマ収差が少なく、大画角を有し広角撮影可能な薄型撮像装置を実現することができる。   Here, as described in the first embodiment, the wide-angle lens according to the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 has a curvature of field and astigmatism due to its characteristic lens configuration. Therefore, a wide-angle lens with little coma and a large angle of view is realized. As a result, the camera 1 can realize a thin imaging device that has a small field curvature, astigmatism, and coma, has a large angle of view, and can perform wide-angle shooting.

なお、上記実施例では第１実施例に係る広角レンズを撮影レンズ２として搭載してカメラ１を構成した例を示したが、上記第１実施例以外の実施例に係る広角レンズを搭載しても上記カメラ１と同様の効果を奏することは言うまでもない。   In the above embodiment, the camera 1 is configured by mounting the wide-angle lens according to the first embodiment as the photographing lens 2, but the wide-angle lens according to the embodiment other than the first embodiment is mounted. Needless to say, the same effects as those of the camera 1 can be obtained.

以下、本願の広角レンズの製造方法の概略を図８に基づいて説明する。図８は、本願の広角レンズの製造方法を示す図である。   Hereinafter, the outline of the manufacturing method of the wide-angle lens of this application is demonstrated based on FIG. FIG. 8 is a diagram showing a manufacturing method of the wide-angle lens of the present application.

本願の広角レンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有する広角レンズの製造方法であって、図８に示す各ステップＳ１，２を含むものである。   The wide-angle lens manufacturing method of the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. A wide-angle lens manufacturing method including steps S1 and S2 shown in FIG.

ステップＳ１：
ステップＳ１は、広角レンズが、以下の条件式（１）を満足するように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを含む光学部材を円筒状の鏡筒内に配置する。
（１） ０．０１ ＜ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．９０
ただし、Ｘ３は無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量、Ｘ２は無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量をそれぞれ示す。ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。 Step S1:
Step S1 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power so that the wide-angle lens satisfies the following conditional expression (1): An optical member including a third lens group having a positive refractive power is disposed in a cylindrical lens barrel.
(1) 0.01 <(-X3) / X2 <0.90
Where X3 is the amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point, and X2 is the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point. The amount of movement of each is shown. However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.

ステップＳ２：
ステップＳ２は、無限遠物点から近距離物点への合焦を行う際に、前記第２レンズ群を像面側に、前記第３レンズ群を物体側に移動させる機構を配置する。 Step S2:
The step S2 arranges a mechanism for moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side when focusing from an infinite object point to a short-distance object point.

かかる本願の広角レンズの製造方法によれば、大画角を有し良好な光学性能を備えた広角レンズを製造することができる。   According to the method for producing a wide-angle lens of the present application, it is possible to produce a wide-angle lens having a large angle of view and good optical performance.

なお、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。   In addition, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.

Ｇ１： 第１レンズ群
Ｇ２： 第２レンズ群
Ｇ３： 第３レンズ群
Ｓ： 開口絞り
Ｉ： 像面
１： カメラ
２： 撮影レンズ
３： クイックリターンミラー
４： 焦点板
５： ペンタプリズム
６： 接眼レンズ
７： 撮像素子 G1: 1st lens group G2: 2nd lens group G3: 3rd lens group S: Aperture stop I: Image plane 1: Camera 2: Shooting lens 3: Quick return mirror 4: Focus plate 5: Penta prism 6: Eyepiece 7: Image sensor

Claims (15)

物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズ。
０．３０ ≦ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．８０
０．１０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ＜ ０．９０
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ３：無限遠合焦時における前記第３レンズ群の焦点距離
Ｆ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. Become
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens that satisfies the following conditions.
0.30 ≦ (−X3) / X2 < 0.80
0.10 <F3 / F2 <0.90
However,
X3: Amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point X2: A movement amount of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F3: focal length of the third lens group at the time of focusing on infinity
F2: Focal length of the second lens group when focusing on infinity 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズ。
０．０１ ＜ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．９０
０．２０ ＜ （−Ｆ１） ／ Ｆ０ ≦ １．３１
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ１：無限遠合焦時における前記第１レンズ群の焦点距離
Ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離 In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. Become
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens that satisfies the following conditions.
0.01 <(-X3) / X2 <0.90
0.20 <(− F1) /F0≦1.31
However,
X3: Amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point X2: A movement amount of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F1: Focal length of the first lens group when focusing on infinity
F0: Focal length of the wide-angle lens when focused at infinity 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズ。
０．０１ ＜ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．９０
０．２０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ≦ ０．４２５
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ３：無限遠合焦時における前記第３レンズ群の焦点距離
Ｆ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. Become
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens that satisfies the following conditions.
0.01 <(-X3) / X2 <0.90
0.20 <F3 / F2 ≦ 0.425
However,
X3: Amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point X2: A movement amount of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F3: focal length of the third lens group at the time of focusing on infinity
F2: Focal length of the second lens group when focusing on infinity 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行い、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズ。
０．３０ ≦ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．８０
１．６０ ＜ Ｍ２ ＜ ５．００
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｍ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の横倍率 In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. Become
Focusing from an infinite object point to a short-distance object point by moving the second lens group to the image plane side and the third lens group to the object side,
A wide-angle lens that satisfies the following conditions.
0.30 ≦ (−X3) / X2 < 0.80
1.60 <M2 <5.00
However,
X3: Amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point X2: A movement amount of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
M2: Lateral magnification of the second lens group when focusing on infinity 以下の条件を満足することを特徴とする請求項２に記載の広角レンズ。
０．１０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ＜ ０．９０
ただし、
Ｆ３：無限遠合焦時における前記第３レンズ群の焦点距離
Ｆ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の焦点距離 The wide-angle lens according to claim 2 , wherein the following condition is satisfied.
0.10 <F3 / F2 <0.90
However,
F3: Focal length of the third lens group when focused at infinity F2: Focal length of the second lens group when focused at infinity 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１または２または３に記載の広角レンズ。
１．０５ ＜ Ｍ２ ＜ ５．００
ただし、
Ｍ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の横倍率 The wide-angle lens according to claim 1, 2 or 3 , wherein the following conditions are satisfied.
1.05 <M2 <5.00
However,
M2: Lateral magnification of the second lens group when focusing on infinity 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１または３または４に記載の広角レンズ。
０．２０ ＜ （−Ｆ１） ／ Ｆ０ ＜ ３．００
ただし、
Ｆ１：無限遠合焦時における前記第１レンズ群の焦点距離
Ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離 Wide-angle lens according to claim 1 or 3 or 4, characterized in that the following condition is satisfied.
0.20 <(-F1) / F0 <3.00
However,
F1: Focal length of the first lens group when focusing on infinity F0: Focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity 無限遠物点から近距離物点への合焦時に、前記第１レンズ群は固定されていることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の広角レンズ。 The wide-angle lens according to any one of claims 1 to 7 , wherein the first lens group is fixed at the time of focusing from an infinite object point to a short-distance object point. 前記第１レンズ群は少なくとも１枚の非球面負メニスカスレンズを有し、当該非球面負メニスカスレンズは、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有することを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の広角レンズ。 The first lens group has at least one aspherical negative meniscus lens, and the aspherical negative meniscus lens has a shape in which negative refractive power decreases from the center of the lens toward the periphery. The wide-angle lens according to any one of claims 1 to 8 . 以下の条件を満足することを特徴とする請求項９に記載の広角レンズ。
０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
ただし、
Ｒａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径
ｈａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径） The wide-angle lens according to claim 9 , wherein the following condition is satisfied.
0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
However,
Rasp: Paraxial radius of curvature of the aspherical surface of the aspherical negative meniscus lens having the shape hasp: Half effective diameter of the aspherical negative meniscus lens having the shape (maximum effective radius) 前記第１レンズ群は、前記非球面負メニスカスレンズとは別に非球面レンズを有することを特徴とする請求項９または１０に記載の広角レンズ。 The wide-angle lens according to claim 9, wherein the first lens group includes an aspheric lens separately from the aspheric negative meniscus lens. 前記非球面レンズは、レンズ中心部よりも周辺部において負の屈折力が大きいことを特徴とする請求項１１に記載の広角レンズ。 The wide-angle lens according to claim 11 , wherein the aspherical lens has a negative refracting power at a peripheral portion larger than that at a lens central portion. 前記第１レンズ群は負レンズのみからなることを特徴とする請求項１から１２のいずれか一項に記載の広角レンズ。 The wide-angle lens according to any one of claims 1 to 12 , wherein the first lens group includes only a negative lens. 請求項１から１３のいずれか一項に記載の広角レンズを備えたことを特徴とする撮像装置。 An imaging apparatus comprising the wide-angle lens according to any one of claims 1 to 13 . 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなる広角レンズの製造方法において、
前記第２レンズ群を像面側へ、前記第３レンズ群を物体側へ移動させることにより無限遠物点から近距離物点への合焦を行うように、物体側から順に、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群とを配置し、
以下の条件を満足するようにしたことを特徴とする広角レンズの製造方法。
０．３０ ≦ （−Ｘ３） ／ Ｘ２ ＜ ０．８０
０．１０ ＜ Ｆ３ ／ Ｆ２ ＜ ０．９０
ただし、
Ｘ３：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第３レンズ群の移動量
Ｘ２：無限遠物点から近距離物点への合焦時における前記第２レンズ群の移動量
ただし、移動量は像方向に移動する場合を正とする。
Ｆ３：無限遠合焦時における前記第３レンズ群の焦点距離
Ｆ２：無限遠合焦時における前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having negative refracting power, the second lens group having positive refracting power, and the third lens group having positive refracting power are substantially composed of three lens groups. In the manufacturing method of a wide-angle lens,
The first lens unit is sequentially moved from the object side so that the second lens unit is moved to the image plane side and the third lens unit is moved to the object side so that focusing from an infinite object point to a short-distance object point is performed. A lens group, the second lens group, and the third lens group;
A method for producing a wide-angle lens, wherein the following conditions are satisfied.
0.30 ≦ (−X3) / X2 < 0.80
0.10 <F3 / F2 <0.90
However,
X3: Amount of movement of the third lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point X2: A movement amount of the second lens group when focusing from an infinite object point to a short distance object point However, the amount of movement is positive when moving in the image direction.
F3: focal length of the third lens group at the time of focusing on infinity
F2: Focal length of the second lens group when focusing on infinity
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