JP5017899B2 - Zoom lens, imaging device, zooming method - Google Patents

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JP5017899B2 JP2006081933A JP2006081933A JP5017899B2 JP 5017899 B2 JP5017899 B2 JP 5017899B2 JP 2006081933 A JP2006081933 A JP 2006081933A JP 2006081933 A JP2006081933 A JP 2006081933A JP 5017899 B2 JP5017899 B2 JP 5017899B2
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本発明は、ズームレンズ、撮像装置、変倍方法に関する。   The present invention relates to a zoom lens, an imaging device, and a zooming method.
従来、負の屈折力を有するレンズ群を最も物体側に備えたいわゆるマイナスリード型のズームレンズは、その近接撮影距離の短さや広角化の容易さ等の利点から広角撮影用のズームレンズとして多く用いられている。また、このマイナスリード型のズームレンズは、屈折力配置が広角端状態では物体側から負、正のレトロフォーカスタイプとなり、望遠端状態では物体側から正、負のテレフォトタイプとなるため、望遠端状態においても長焦点化を図ることが可能である。   Conventionally, so-called minus lead type zoom lenses equipped with a lens unit having negative refractive power on the most object side are many as zoom lenses for wide-angle shooting because of their advantages such as short close-up shooting distance and ease of wide-angle shooting. It is used. This negative lead type zoom lens is a negative and positive retrofocus type from the object side when the refractive power arrangement is at the wide-angle end state, and is a positive and negative telephoto type from the object side at the telephoto end state. Long focus can be achieved even in the end state.
斯かるマイナスリード型のズームレンズとして、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とからなり、各レンズ群どうしの間隔を変化させて変倍を行う構成のものが提案されている(例えば、特許文献1を参照。)。
特開平5−19170号公報
As such a negative lead type zoom lens, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power; And a fourth lens group having positive refracting power, and a configuration in which zooming is performed by changing the interval between the lens groups has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
Japanese Patent Laid-Open No. 5-19170
しかしながら、上記特許文献1に開示されている従来のズームレンズは、標準用のズームレンズとして広画角と所定の変倍比を有し、小型軽量かつ安価ではあるものの、ズーム全域にわたって良好な光学性能を得ることが困難であるため、さらなる高画質化が求められている。   However, the conventional zoom lens disclosed in Patent Document 1 has a wide angle of view and a predetermined zoom ratio as a standard zoom lens, and is small, light, and inexpensive, but has good optical performance over the entire zoom range. Since it is difficult to obtain performance, higher image quality is demanded.
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、高画質化を図ったズームレンズ、撮像装置、変倍方法を提供することを目的とする。   Accordingly, the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens, an imaging device, and a zooming method that achieve high image quality.
上記課題を解決するために本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第4レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズと、1枚の負レンズとからなり、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
30≦νd1≦71
30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第3レンズ群は、1枚の正レンズと、1枚の負レンズとから構成され、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
30≦νd1≦71
30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足し、
30≦νd1≦71
30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
前記第2レンズ群は、正レンズを有し、
前記第2レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
30≦νd2≦71
30≦νd2<36のとき
-0.013×νd2+2.083≦nd2≦1.7
36≦νd2<41のとき
-0.013×νd2+2.083≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
41≦νd2<51のとき
-0.004×νd2+1.714≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
51≦νd2<61のとき
-0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
61≦νd2≦71のとき
-0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.009×νd2+2.149
但し、
nd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足し、
30≦νd1≦71
30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
前記第4レンズ群は、前記非球面プラスチックレンズと、正レンズとを備えており、
前記第4レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
30≦νd4≦71
30≦νd4<36のとき
-0.013×νd4+2.083≦nd4≦1.7
36≦νd4<41のとき
-0.013×νd4+2.083≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
41≦νd4<51のとき
-0.004×νd4+1.714≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
51≦νd4<61のとき
-0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
61≦νd4≦71のとき
-0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.009×νd4+2.149
但し、
nd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足し、
30≦νd1≦71
30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
1.0≦f2/fw≦2.3
但し、
fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
f2:前記第2レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズは、最も像側のレンズよりも物体側に配置され、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
30≦νd1≦71
30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
In order to solve the above problems, the present invention
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups ,
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
The first lens group has a negative lens;
The fourth lens group includes at least one positive lens and one negative lens,
The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression, and provides a zoom lens.
3 0 ≦ νd1 ≦ 71
3 0 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe number for
The present invention also provides
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
The first lens group has a negative lens;
The third lens group includes one positive lens and one negative lens,
The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression, and provides a zoom lens.
30 ≦ νd1 ≦ 71
When 30 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: Refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
νd1: Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
The present invention also provides
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
The first lens group has a negative lens;
The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression:
30 ≦ νd1 ≦ 71
When 30 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: Refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
νd1: Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
The second lens group includes a positive lens,
The positive lens in the second lens group satisfies the following conditional expression, and provides a zoom lens.
30 ≦ νd2 ≦ 71
When 30 ≦ νd2 <36
-0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd2 <41
-0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
When 41 ≦ νd2 <51
-0.004 × νd2 + 1.714 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
When 51 ≦ νd2 <61
-0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
When 61 ≦ νd2 ≦ 71
-0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.009 × νd2 + 2.149
However,
nd2: refractive index with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens in the second lens group
νd2: Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens in the second lens group
The present invention also provides
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
The first lens group has a negative lens;
The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression:
30 ≦ νd1 ≦ 71
When 30 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: Refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
νd1: Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
The fourth lens group includes the aspheric plastic lens and a positive lens.
The positive lens in the fourth lens group satisfies the following conditional expression, and provides a zoom lens.
30 ≦ νd4 ≦ 71
When 30 ≦ νd4 <36
-0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd4 <41
-0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
When 41 ≦ νd4 <51
-0.004 × νd4 + 1.714 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
When 51 ≦ νd4 <61
-0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
When 61 ≦ νd4 ≦ 71
-0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.009 × νd4 + 2.149
However,
nd4: refractive index with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the positive lens material in the fourth lens group
νd4: Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the positive lens in the fourth lens group
The present invention also provides
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
The first lens group has a negative lens;
The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression:
30 ≦ νd1 ≦ 71
When 30 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: Refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
νd1: Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
Provided is a zoom lens that satisfies the following conditional expression.
1.0 ≦ f2 / fw ≦ 2.3
However,
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
f2: Focal length of the second lens group
The present invention also provides
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
The aspheric plastic lens in the fourth lens group is disposed closer to the object side than the most image side lens,
The first lens group has a negative lens;
The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression, and provides a zoom lens.
30 ≦ νd1 ≦ 71
When 30 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: Refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
νd1: Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the material of the negative lens in the first lens group
また、本発明のズームレンズを備えたことを特徴とする撮像装置を提供する。   Also provided is an imaging apparatus comprising the zoom lens of the present invention.
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、前記第4レンズ群が非球面プラスチックレンズを備えているズームレンズの変倍方法であって、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第4レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズと、1枚の負レンズとからなり、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズの変倍方法を提供する。
30≦νd1≦71
30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
The present invention also provides
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power A zoom lens zooming method comprising substantially four lens groups, wherein the fourth lens group comprises an aspheric plastic lens,
Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
The first lens group has a negative lens;
The fourth lens group includes at least one positive lens and one negative lens,
The zoom lens zooming method according to claim 1, wherein the negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression .
3 0 ≦ νd1 ≦ 71
3 0 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe number for
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、高画質化を図ったズームレンズ、撮像装置、変倍方法を提供することを目的とする。   Accordingly, the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens, an imaging device, and a zooming method that achieve high image quality.
以下、本発明のズームレンズ、撮像装置、変倍方法について説明する。
一般に、ズームレンズを構成する各レンズ群は、次のようにして収差の補正を行う。
色収差の補正は、正レンズ群において、低屈折率低分散ガラスからなる正レンズと高屈折率高分散ガラスからなる負レンズとを組み合わせることで行われ、また負レンズ群において、低屈折率低分散ガラスからなる負レンズと高屈折率高分散ガラスからなる正レンズとを組み合わせることで行われる。このため、正レンズ群では正レンズの屈折力を大きく設定する必要があり、負レンズ群では負レンズの屈折力を大きく設定する必要がある。
Hereinafter, the zoom lens, the imaging device, and the zooming method of the present invention will be described.
In general, each lens group constituting the zoom lens corrects aberrations as follows.
Correction of chromatic aberration is performed by combining a positive lens made of low refractive index and low dispersion glass and a negative lens made of high refractive index and high dispersion glass in the positive lens group, and low refractive index and low dispersion in the negative lens group. This is performed by combining a negative lens made of glass and a positive lens made of high refractive index and high dispersion glass. For this reason, it is necessary to set the refractive power of the positive lens large in the positive lens group, and to set the refractive power of the negative lens large in the negative lens group.
また、球面収差やコマ収差等の諸収差の補正は、各レンズ群の内部である程度行う必要がある。なお、諸収差は一般に偏角が大きいほど多く発生し、また屈折率が小さいほどより顕著になる。
したがって、ふつうズームレンズにおいて色収差を補正しつつ諸収差の補正を行うためには、正レンズ群には正レンズを複数枚配置し、負レンズ群には負レンズを複数枚配置することが有効となる。
Further, various aberrations such as spherical aberration and coma need to be corrected to some extent inside each lens group. In general, various aberrations occur as the declination increases, and become more pronounced as the refractive index decreases.
Therefore, in order to correct various aberrations while correcting chromatic aberration in a zoom lens, it is effective to arrange a plurality of positive lenses in the positive lens group and a plurality of negative lenses in the negative lens group. Become.
また、近年では、従来のガラス研磨にかわり、射出成形等によってプラスチックを加工してレンズを製造する技術が開発されている。この製造法は、ガラス研磨に比べてレンズ面を容易に非球面とすることができるため、諸収差を補正するための手段として有効である。しかしながら、プラスチックは形状の自由度が高いものの、現状では温度、湿度、堅さ、紫外線による着色等の耐環境性能や、内部歪みのために、レンズの大口径化やレンズの中心部と周辺部の肉厚差を大きくすることが困難である。   In recent years, in place of conventional glass polishing, a technique for manufacturing a lens by processing plastic by injection molding or the like has been developed. This manufacturing method is effective as a means for correcting various aberrations because the lens surface can be aspherical more easily than glass polishing. However, although plastics have a high degree of freedom in shape, at present, due to environmental resistance such as temperature, humidity, hardness, and coloring by ultraviolet rays, and due to internal distortion, the diameter of the lens is increased and the center and periphery of the lens are increased. It is difficult to increase the wall thickness difference.
したがってプラスチックレンズは、ガラスレンズに比べて、温度や湿度の変化によって形状や屈折率が大きく変化し、諸収差が悪化してしまう。このためプラスチックレンズには、大きな屈折力を設定することができない。またプラスチックレンズは、レンズの中心部と周辺部の肉厚差が大きい場合に内部歪みが発生したり屈折率が不均一になりやすい。このためプラスチックレンズには、表裏のレンズ面の曲率差を大きくする、すなわち大きな屈折力を設定することができない。   Therefore, compared with a glass lens, the shape and refractive index of a plastic lens are greatly changed by changes in temperature and humidity, and various aberrations are deteriorated. For this reason, a large refractive power cannot be set for the plastic lens. In addition, when the thickness difference between the central portion and the peripheral portion of the lens is large, internal distortion is likely to occur or the refractive index is likely to be nonuniform. For this reason, the plastic lens cannot have a large difference in curvature between the front and back lens surfaces, that is, cannot have a large refractive power.
ここで、撮影レンズの材料として現在使用できる代表的なプラスチックは、d線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、分散値がそれぞれ、1.6、30前後のポリカーボネイト樹脂、同じく1.5、56前後のポリメタクリル酸メチル(PMMA)や環状オレフィンポリマー等がある。このため、PMMA系のプラスチックは正レンズ群中の正レンズに用いることが効果的であり、またポリカーボネイト樹脂は正、負いずれのレンズにも用いることができる。   Here, a typical plastic that can be used as a material for the photographing lens is a polycarbonate resin having a refractive index and a dispersion value of about 1.6 and 30 for d-line (wavelength λ = 587.6 nm), respectively. There are about 56 polymethyl methacrylate (PMMA) and cyclic olefin polymers. Therefore, it is effective to use the PMMA plastic for the positive lens in the positive lens group, and the polycarbonate resin can be used for both positive and negative lenses.
以上の前提の下、本発明のズームレンズは、小型軽量かつ安価で高い光学性能を実現するために、正レンズ群中の正レンズ及び負レンズ群中の負レンズの硝材として軽量で安価なガラスを用い、さらに第4レンズ群中に非球面プラスチックレンズを備えた構成としている。   Under the above premise, the zoom lens of the present invention is a lightweight and inexpensive glass as a glass material for the positive lens in the positive lens group and the negative lens in the negative lens group in order to realize a small, light and inexpensive high optical performance. And an aspheric plastic lens in the fourth lens group.
本発明のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とからなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式(1),(2)を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
(1)30≦νd1≦71
(2)30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
The zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a positive lens A fourth lens group having a refractive power, and when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, and the second lens group and the second lens group The lens groups move along the optical axis such that the distance between the third lens group increases and the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases.
The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
The first lens group has a negative lens;
The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expressions (1) and (2), and provides a zoom lens.
(1) 30 ≦ νd1 ≦ 71
(2) When 30 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe number for
ここで、広い画角を有するマイナスリード型の4群ズームレンズでは、広角端状態において画角を確保するために第1レンズ群の径が大きく、全体のコストと重量に占める割合が大きい。これに対し、変倍にはあまり寄与せず、主点位置の調整や収差の補正を主に担う第3レンズ群は径も小さく、全体のコストと重量に占める割合が小さい。また、正の屈折力を有する第2レンズ群及び第4レンズ群は、変倍の役割が大きく、特に第4レンズ群の径は、広角端状態において画角を確保するために大きい。   Here, in the minus lead type four-group zoom lens having a wide angle of view, the diameter of the first lens group is large in order to secure the angle of view in the wide-angle end state, and the ratio of the total cost and weight is large. On the other hand, the third lens group, which does not contribute much to zooming and mainly handles adjustment of the principal point position and correction of aberrations, has a small diameter and a small proportion of the total cost and weight. In addition, the second lens group and the fourth lens group having positive refractive power have a large role of zooming, and in particular, the diameter of the fourth lens group is large in order to ensure a field angle in the wide-angle end state.
また、非球面プラスチックレンズの適切な配置場所を考慮して、大口径の第1レンズ群中に配置しようとすれば、当該非球面プラスチックレンズの中心部と周辺部の肉厚差を少なくするために、表裏のレンズ面の曲率差を小さくしなければならない。この結果、非球面プラスチックレンズは、ほとんど屈折力を有しないレンズとなってしまい、収差を補正するだけの効果しか得ることができない。したがって、ズームレンズの小型化を図ることができず、むしろ全長が増大することとなってしまう。   Further, in consideration of an appropriate location of the aspheric plastic lens, if it is arranged in the first lens group having a large diameter, the difference in thickness between the central portion and the peripheral portion of the aspheric plastic lens is reduced. In addition, the difference in curvature between the front and back lens surfaces must be reduced. As a result, the aspheric plastic lens becomes a lens having almost no refractive power, and only an effect of correcting aberration can be obtained. Therefore, the zoom lens cannot be reduced in size, but rather the total length increases.
また、非球面プラスチックレンズを第2レンズ群中や第3レンズ群中に配置しようとすれば、軸上光束はこれらのレンズ群を有効径全体にわたって通過するため、軸外光束に対して非球面の効果を奏することができなくなってしまう。また、上述した内部歪み等が性能の劣化に与える影響が大きいため好ましくない。   Further, if an aspheric plastic lens is arranged in the second lens group or the third lens group, the on-axis light beam passes through these lens groups over the entire effective diameter. The effect of can no longer be achieved. Further, the above-described internal distortion or the like has a great influence on the performance deterioration, which is not preferable.
したがって、非球面プラスチックレンズは第4レンズ群中に配置することが最も好ましい。なお、以下に示す各実施例では、当該非球面プラスチックレンズは単レンズとして用いられているが、ガラスレンズとの接合レンズとして用いることもできる。また、この非球面プラスチックレンズは、傷等を防止するために、最終レンズすなわち最も像側のレンズよりも物体側に配置されることが好ましい。   Therefore, it is most preferable that the aspheric plastic lens is disposed in the fourth lens group. In each example shown below, the aspheric plastic lens is used as a single lens, but it can also be used as a cemented lens with a glass lens. The aspheric plastic lens is preferably arranged on the object side of the final lens, that is, the most image side lens, in order to prevent scratches and the like.
上記条件式(1)は、負の屈折力を有する第1レンズ群における負レンズのアッベ数を適切に設定する条件式である。
条件式(1)の下限値を下回ると、広角端状態において倍率色収差を補正することが困難になってしまう。
The conditional expression (1) is a conditional expression for appropriately setting the Abbe number of the negative lens in the first lens group having negative refractive power.
If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, it will be difficult to correct lateral chromatic aberration in the wide-angle end state.
一方、条件式(1)の上限値を上回ると、一般に屈折率が低下するため、球面収差や歪曲収差等を補正することが困難になってしまう。   On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the refractive index generally decreases, and it becomes difficult to correct spherical aberration, distortion, and the like.
上記条件式(2)は、負の屈折力を有する第1レンズ群における負レンズの屈折率を適切に設定する条件式である。
条件式(2)の下限値を下回ると、広角端状態において倍率色収差と負の歪曲収差の補正を同時に行うことが困難になってしまう。
The conditional expression (2) is a conditional expression for appropriately setting the refractive index of the negative lens in the first lens group having negative refractive power.
If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, it will be difficult to simultaneously correct lateral chromatic aberration and negative distortion in the wide-angle end state.
一方、条件式(2)の上限値を上回ると、第1レンズ群中の負レンズの硝材として、重クラウンやランタンクラウンといった比重が大きく高価なガラスを用いることになってしまう。したがって、斯かる重さや価格の増大を回避するためには、当該第1レンズ群のレンズ枚数を減らさなければならず、その結果、前述の下限値を下回った場合の不具合と同様の不具合がより顕著に発生してしまうことになる。   On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, expensive glass such as heavy crown or lanthanum crown will be used as the glass material for the negative lens in the first lens group. Therefore, in order to avoid such an increase in weight and price, the number of lenses in the first lens group must be reduced. As a result, the same problem as that in the case where the value falls below the lower limit value described above is caused. It will occur remarkably.
また本発明のズームレンズは、前記各レンズ群が、2枚以上のレンズを備えていることが望ましい。
この構成により、色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that each lens group includes two or more lenses.
With this configuration, it is possible to satisfactorily correct various aberrations including chromatic aberration.
また本発明のズームレンズは、以下の条件式(3)を満足することが望ましい。
(3)1.5≦f4/fw≦2.9
但し、
f4:前記第4レンズ群の焦点距離
fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
It is desirable that the zoom lens of the present invention satisfies the following conditional expression (3).
(3) 1.5 ≦ f4 / fw ≦ 2.9
However,
f4: focal length of the fourth lens group fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
上記条件式(3)は、正の屈折力を有する第4レンズ群の焦点距離を規定するための条件式である。
条件式(3)の下限値を下回ると、広角端状態における歪曲収差や中間焦点距離状態におけるコマ収差を補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(3)の下限値を1.80に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
一方、条件式(3)の上限値を上回ると、望遠端状態において特に球面収差を補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(3)の上限値を2.7、さらに好ましくは2.4に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
The conditional expression (3) is a conditional expression for defining the focal length of the fourth lens group having a positive refractive power.
If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, it will be difficult to correct distortion in the wide-angle end state and coma aberration in the intermediate focal length state.
In addition, if the lower limit of conditional expression (3) is set to 1.80, the effect of the present invention can be exhibited more.
On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, it will be difficult to correct spherical aberration especially in the telephoto end state.
In addition, if the upper limit of conditional expression (3) is set to 2.7, more preferably 2.4, the effect of the present invention can be exhibited more.
また本発明のズームレンズは、前記第2レンズ群が、正レンズを有し、前記第2レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式(4),(5)を満足することが望ましい。
(4)30≦νd2≦71
(5)30≦νd2<36のとき
-0.013×νd2+2.083≦nd2≦1.7
36≦νd2<41のとき
-0.013×νd2+2.083≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
41≦νd2<51のとき
-0.004×νd2+1.714≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
51≦νd2<61のとき
-0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
61≦νd2≦71のとき
-0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.009×νd2+2.149
但し、
nd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the second lens group includes a positive lens, and the positive lens in the second lens group satisfies the following conditional expressions (4) and (5).
(4) 30 ≦ νd2 ≦ 71
(5) When 30 ≦ νd2 <36
-0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd2 <41
-0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
When 41 ≦ νd2 <51
-0.004 × νd2 + 1.714 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
When 51 ≦ νd2 <61
-0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
When 61 ≦ νd2 ≦ 71
-0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.009 × νd2 + 2.149
However,
nd2: Refractive index νd2 for the positive lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the second lens group: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) for the positive lens material in the second lens group Abbe number for
上記条件式(4)は、正の屈折力を有する第2レンズ群における正レンズのアッベ数を適切に設定する条件式である。
条件式(4)の下限値を下回ると、広角端状態において倍率色収差を補正することが困難になってしまう。
The conditional expression (4) is a conditional expression for appropriately setting the Abbe number of the positive lens in the second lens group having a positive refractive power.
If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, it will be difficult to correct lateral chromatic aberration in the wide-angle end state.
一方、条件式(4)の上限値を上回ると、一般に屈折率が低下するため、球面収差や歪曲収差等を補正することが困難になってしまう。   On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the refractive index generally decreases, and it becomes difficult to correct spherical aberration, distortion, and the like.
上記条件式(5)は、正の屈折力を有する第2レンズ群における正レンズの屈折率を適切に設定する条件式である。
条件式(5)の下限値を下回ると、望遠端状態において球面収差と軸上色収差の補正を同時に行うことが困難になってしまう。
The conditional expression (5) is a conditional expression for appropriately setting the refractive index of the positive lens in the second lens group having positive refractive power.
If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, it will be difficult to simultaneously correct spherical aberration and axial chromatic aberration in the telephoto end state.
一方、条件式(5)の上限値を上回ると、第2レンズ群中の正レンズの硝材として、重クラウンやランタンクラウンといった比重が大きく高価なガラスを用いることになってしまう。したがって、斯かる重さや価格の増大を回避するためには、当該第2レンズ群のレンズ枚数を減らさなければならず、その結果、前述の下限値を下回った場合の不具合と同様の不具合がより顕著に発生してしまうことになる。   On the other hand, if the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, expensive glass such as a heavy crown or a lanthanum crown will be used as the glass material for the positive lens in the second lens group. Therefore, in order to avoid such an increase in weight and price, the number of lenses in the second lens group must be reduced. As a result, the same problem as that in the case where the value falls below the above lower limit value is caused. It will occur remarkably.
また本発明のズームレンズは、前記第4レンズ群は、前記非球面プラスチックレンズと、正レンズとを備えており、前記第4レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式(6),(7)を満足することが望ましい。
(6)30≦νd4≦71
(7)30≦νd4<36のとき
-0.013×νd4+2.083≦nd4≦1.7
36≦νd4<41のとき
-0.013×νd4+2.083≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
41≦νd4<51のとき
-0.004×νd4+1.714≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
51≦νd4<61のとき
-0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
61≦νd4≦71のとき
-0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.009×νd4+2.149
但し、
nd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
In the zoom lens of the present invention, the fourth lens group includes the aspheric plastic lens and a positive lens, and the positive lens in the fourth lens group includes the following conditional expressions (6), ( It is desirable to satisfy 7).
(6) 30 ≦ νd4 ≦ 71
(7) When 30 ≦ νd4 <36
-0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd4 <41
-0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
When 41 ≦ νd4 <51
-0.004 × νd4 + 1.714 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
When 51 ≦ νd4 <61
-0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
When 61 ≦ νd4 ≦ 71
-0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.009 × νd4 + 2.149
However,
nd4: refractive index νd4 for the positive lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the fourth lens group: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) for the positive lens material in the fourth lens group Abbe number for
上記条件式(6)は、正の屈折力を有する第4レンズ群における正レンズのアッベ数を適切に設定する条件式である。
条件式(6)の下限値を下回ると、広角端状態において倍率色収差を補正することが困難になってしまう。
The conditional expression (6) is a conditional expression for appropriately setting the Abbe number of the positive lens in the fourth lens group having a positive refractive power.
If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, it will be difficult to correct lateral chromatic aberration in the wide-angle end state.
一方、条件式(6)の上限値を上回ると、一般に屈折率が低下するため、球面収差や歪曲収差等を補正することが困難になってしまう。   On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, the refractive index generally decreases, making it difficult to correct spherical aberration, distortion, and the like.
上記条件式(7)は、正の屈折力を有する第4レンズ群における正レンズの屈折率を適切に設定する条件式である。
条件式(7)の下限値を下回ると、広角端状態において倍率色収差と像面湾曲収差、中間焦点距離状態においてコマ収差、望遠端状態において軸上色収差の補正を同時に行うことが困難になってしまう。
The conditional expression (7) is a conditional expression for appropriately setting the refractive index of the positive lens in the fourth lens group having a positive refractive power.
If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, it will be difficult to simultaneously correct lateral chromatic aberration and field curvature aberration at the wide-angle end state, coma aberration at the intermediate focal length state, and axial chromatic aberration at the telephoto end state. End up.
一方、条件式(7)の上限値を上回ると、第4レンズ群中の正レンズの硝材として、重クラウンやランタンクラウンといった比重が大きく高価なガラスを用いることになってしまう。したがって、斯かる重さや価格の増大を回避するためには、当該第4レンズ群のレンズ枚数を減らさなければならず、その結果、前述の下限値を下回った場合の不具合と同様の不具合がより顕著に発生してしまうことになる。   On the other hand, if the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, expensive glass such as a heavy crown or a lanthanum crown will be used as the glass material for the positive lens in the fourth lens group. Therefore, in order to avoid such an increase in weight and price, the number of lenses in the fourth lens group must be reduced. As a result, the same problem as that in the case where the value falls below the lower limit value described above is caused. It will occur remarkably.
また本発明のズームレンズは、前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズは、以下の条件式(8)を満足することが望ましい。
(8)|f4/fP|≦0.9
但し、
f4:前記第4レンズ群の焦点距離
fP:前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズの焦点距離
In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the aspheric plastic lens in the fourth lens group satisfies the following conditional expression (8).
(8) | f4 / fP | ≦ 0.9
However,
f4: focal length of the fourth lens group fP: focal length of the aspheric plastic lens in the fourth lens group
上記条件式(8)は、第4レンズ群における非球面プラスチックレンズが、製造が容易で、温度や湿度等の環境の変化があっても優れた光学性能を維持するための条件式である。
条件式(8)の上限値を上回ると、コマ収差や像面湾曲収差等の軸外収差が悪化してしまうため好ましくない。
なお、条件式(8)の上限値を0.7に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
The conditional expression (8) is a conditional expression for maintaining the excellent optical performance even if the aspheric plastic lens in the fourth lens group is easy to manufacture and changes in the environment such as temperature and humidity.
Exceeding the upper limit of conditional expression (8) is not preferable because off-axis aberrations such as coma and curvature of field aberrations deteriorate.
In addition, if the upper limit of conditional expression (8) is set to 0.7, the effect of the present invention can be exhibited more.
また本発明のズームレンズは、前記第4レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズと、1枚の負レンズとからなることが望ましい。
このように、第4レンズ群中の物体側に正レンズを配置しさらに像側に負レンズを配置することでテレフォトタイプとしており、望遠端状態において明るいFナンバーを確保している。
In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the fourth lens group includes at least one positive lens and one negative lens.
In this way, a positive lens is arranged on the object side in the fourth lens group, and a negative lens is arranged on the image side, so that it is a telephoto type, and a bright F number is secured in the telephoto end state.
また本発明のズームレンズは、前記第1レンズ群は、物体側から順に、物体側レンズ面が凸の負メニスカスレンズと、像側レンズ面が凹の負レンズと、物体側レンズ面が凸の正レンズとを有し、以下の条件式(9)を満足することが望ましい。
(9)0.7≦(−f1)/fw≦1.7
但し、
f1:前記第1レンズ群の焦点距離
fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
In the zoom lens according to the present invention, the first lens group includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex object side lens surface, a negative lens having a concave image side lens surface, and a convex lens having an object side lens surface. It is desirable to have a positive lens and satisfy the following conditional expression (9).
(9) 0.7 ≦ (−f1) /fw≦1.7
However,
f1: Focal length fw of the first lens group fw: Focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
一般に、ズームレンズにおいて十分な画角を確保しつつ前玉径、即ち最も物体側のレンズの径の大型化を抑制するための方法として、第1レンズ群中の物体側に負レンズを配置することがよく知られている。また、第1レンズ群に負レンズを複数枚配置することで、像面湾曲収差や歪曲収差等の画角に関する諸収差を良好に補正することが可能になる。なお、開口絞りに向かってアプラナティックな面とすることで、収差の発生を防ぐことができる。さらに、第1レンズ群に正レンズを配置することで、色収差の補正と球面収差の補正とを両立することが可能になる。   In general, as a method for suppressing the enlargement of the front lens diameter, that is, the diameter of the lens closest to the object side, while securing a sufficient angle of view in the zoom lens, a negative lens is disposed on the object side in the first lens group. It is well known. In addition, by arranging a plurality of negative lenses in the first lens group, it becomes possible to satisfactorily correct various aberrations related to the angle of view such as field curvature aberration and distortion. The occurrence of aberration can be prevented by making the surface aplanatic toward the aperture stop. Furthermore, by arranging a positive lens in the first lens group, it becomes possible to achieve both correction of chromatic aberration and correction of spherical aberration.
以上より本ズームレンズにおいて、広角端状態における画角に関する収差の補正に主眼に置き、第1レンズ群中の物体側から2番目の負レンズの像側レンズ面を凹にすれば、望遠端状態において球面収差が大きく発生する。したがってこの球面収差を補正するために、前記物体側から2番目の負レンズの直後(像側)に、物体側に凸のレンズ面を有するレンズが必要となり、このレンズは色収差補正の必要性を考慮して正レンズとなる。   As described above, in this zoom lens, when focusing on the correction of the field angle aberration in the wide-angle end state and the image side lens surface of the second negative lens from the object side in the first lens group is concave, the telephoto end state In this case, a large amount of spherical aberration occurs. Therefore, in order to correct this spherical aberration, a lens having a convex lens surface on the object side is required immediately after the second negative lens from the object side (image side), and this lens has a need for correcting chromatic aberration. It becomes a positive lens in consideration.
上記条件式(9)は、第1レンズ群の焦点距離を規定するための条件式である。
条件式(9)の下限値を下回ると、広角端状態における歪曲収差や像面湾曲収差や非点収差等の画角に関する諸収差を補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(9)の下限値を1.0、さらに好ましくは1.4に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
The conditional expression (9) is a conditional expression for defining the focal length of the first lens group.
If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, it will be difficult to correct various aberrations relating to the angle of view such as distortion, curvature of field, and astigmatism in the wide-angle end state.
In addition, if the lower limit value of the conditional expression (9) is set to 1.0, more preferably 1.4, the effect of the present invention can be exhibited more.
一方、条件式(9)の上限値を上回ると、前述の諸収差を補正することは可能であるものの、バックフォーカスを確保することが困難になってしまう。したがって、バックフォーカスを確保するためには、第3レンズ群の焦点距離を小さくしなければならず、その結果、望遠端状態における球面収差やズーム全域にわたってコマ収差を補正することが困難になってしまう。   On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (9) is exceeded, it is possible to correct the above-mentioned various aberrations, but it becomes difficult to ensure the back focus. Therefore, in order to ensure the back focus, the focal length of the third lens group must be reduced. As a result, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state and coma aberration over the entire zoom range. End up.
また本発明のズームレンズは、以下の条件式(10)を満足することが望ましい。
(10)1.0≦f2/fw≦2.3
但し、
fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
f2:前記第2レンズ群の焦点距離
It is desirable that the zoom lens of the present invention satisfies the following conditional expression (10).
(10) 1.0 ≦ f2 / fw ≦ 2.3
However,
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state f2: focal length of the second lens group
上記条件式(10)は、正の屈折力を有する第2レンズ群の焦点距離を規定するための条件式である。
条件式(10)の下限値を下回ると、望遠端状態において球面収差を補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(10)の下限値を1.2、さらに好ましくは1.4に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
The conditional expression (10) is a conditional expression for defining the focal length of the second lens group having a positive refractive power.
If the lower limit of conditional expression (10) is not reached, it will be difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
In addition, if the lower limit value of conditional expression (10) is set to 1.2, more preferably 1.4, the effect of the present invention can be exhibited more.
一方、条件式(10)の上限値を上回ると、変倍比を確保することが困難になってしまう。このため、変倍比を確保するために第4レンズ群の焦点距離を小さくしなければならず、この結果、広角端状態における歪曲収差や中間焦点距離状態におけるコマ収差を補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(10)の上限値を1.6に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
On the other hand, if the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, it will be difficult to ensure the zoom ratio. For this reason, the focal length of the fourth lens group must be reduced in order to ensure the zoom ratio, and as a result, it becomes difficult to correct distortion aberration in the wide-angle end state and coma aberration in the intermediate focal length state. turn into.
In addition, if the upper limit of conditional expression (10) is set to 1.6, the effect of this invention can be exhibited more.
また本発明のズームレンズは、以下の条件式(11)を満足することが望ましい。
(11)0.8≦(−f3)/fw≦3.0
但し、
fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
f3:前記第3レンズ群の焦点距離
It is desirable that the zoom lens of the present invention satisfies the following conditional expression (11).
(11) 0.8 ≦ (−f3) /fw≦3.0
However,
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state f3: focal length of the third lens group
上記条件式(11)は、負の屈折力を有する第3レンズ群の焦点距離を規定するための条件式である。
条件式(11)の下限値を下回ると、ズーム全域においてコマ収差と球面収差を補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(11)の下限値を1.2、さらに好ましくは1.6に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
The conditional expression (11) is a conditional expression for defining the focal length of the third lens group having negative refractive power.
If the lower limit of conditional expression (11) is not reached, it will be difficult to correct coma and spherical aberration over the entire zoom range.
If the lower limit value of conditional expression (11) is set to 1.2, more preferably 1.6, the effect of the present invention can be further exerted.
一方、条件式(11)の上限値を上回ると、バックフォーカスを確保することが困難になってしまう。このため、バックフォーカスを確保するために、第1レンズ群の焦点距離を小さくしなければならず、この結果、広角端状態における歪曲収差や像面湾曲収差等の画角に関する諸収差を補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(11)の上限値を2.6、さらに好ましくは2.2に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
On the other hand, if the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, it will be difficult to ensure the back focus. For this reason, in order to ensure the back focus, the focal length of the first lens group must be reduced. As a result, various aberrations relating to the angle of view such as distortion and field curvature aberration in the wide-angle end state are corrected. It becomes difficult.
In addition, if the upper limit of conditional expression (11) is set to 2.6, more preferably 2.2, the effect of the present invention can be exhibited more.
また本発明のズームレンズは、前記第1レンズ群中に、少なくとも1つの非球面を備えていることが望ましい。
この構成により、像面湾曲収差、非点収差を良好に補正することができる。
In the zoom lens of the present invention, it is preferable that at least one aspheric surface is provided in the first lens group.
With this configuration, it is possible to satisfactorily correct field curvature aberration and astigmatism.
また本発明のズームレンズは、前記第1レンズ群における前記負メニスカスレンズ、即ち上記条件式(9)の説明において述べた物体側レンズ面が凸の負メニスカスレンズの像側レンズ面が前記非球面であり、以下の条件式(12)を満足することが望ましい。
(12)0.32≦Rasp/(−f1)≦1.0
但し、
Rasp:前記非球面の近軸曲率半径
f1 :前記第1レンズ群の焦点距離
In the zoom lens according to the present invention, the negative meniscus lens in the first lens group , that is , the image side lens surface of the negative meniscus lens having a convex object side lens surface described in the description of the conditional expression (9) is the aspheric surface. It is desirable that the following conditional expression (12) is satisfied.
(12) 0.32 ≦ Rasp / (− f1) ≦ 1.0
However,
Rasp: Paraxial radius of curvature of the aspheric surface f1: Focal length of the first lens group
上記条件式(12)は、第1レンズ群中の非球面が行う収差補正の程度を設定するために、その形状を規定する条件式である。
条件式(12)の上限値を上回ると、第1レンズ群中の非球面の近軸曲率半径が小さくなる。このため、広角端状態における歪曲収差等の画角に関する収差を当該非球面によって補正することが困難になってしまう。
なお、条件式(12)の上限値を0.8に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
Conditional expression (12) is a conditional expression that defines the shape of the aberration correction performed by the aspherical surface in the first lens group.
If the upper limit value of conditional expression (12) is exceeded, the paraxial radius of curvature of the aspheric surface in the first lens group will become smaller. For this reason, it becomes difficult to correct aberration related to the angle of view such as distortion in the wide-angle end state by the aspheric surface.
In addition, if the upper limit of conditional expression (12) is set to 0.8, the effect of this invention can be exhibited more.
一方、条件式(12)の下限値を下回ると、第1レンズ群中の非球面の近軸曲率半径が大きくなる。このため、望遠端状態において近軸球面自身で発生する球面収差の補正を当該非球面によって行わなければならず、このことは困難である。
なお、条件式(12)の下限値を0.37に設定すれば、本発明の効果をより発揮することができる。
On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (12) is not reached, the paraxial radius of curvature of the aspheric surface in the first lens group becomes large. For this reason, correction of spherical aberration generated on the paraxial spherical surface itself in the telephoto end state must be performed by the aspheric surface, which is difficult.
In addition, if the lower limit of conditional expression (12) is set to 0.37, the effect of the present invention can be exhibited more.
また本発明のズームレンズは、前記第2レンズ群は、2枚の正レンズと、1枚の負レンズとから構成されていることが望ましい。
このように、正の屈折力を有する第2レンズ群に複数の正レンズを複数枚配置することで、色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。また、物体側に正レンズを配置しさらに像側に負レンズを配置することでテレフォトタイプとしており、望遠端状態において明るいFナンバーを確保している。
In the zoom lens according to the aspect of the invention, it is preferable that the second lens group includes two positive lenses and one negative lens.
As described above, by arranging a plurality of positive lenses in the second lens group having a positive refractive power, various aberrations including chromatic aberration can be favorably corrected. Further, a positive lens is disposed on the object side, and a negative lens is disposed on the image side, thereby providing a telephoto type, and a bright F number is ensured in the telephoto end state.
また本発明のズームレンズは、前記第2レンズ群において、前記2枚の正レンズのうちの1枚と前記1枚の負レンズとは接合されていることが望ましい。
この構成により、色収差をはじめとする諸収差をより良好に補正することができる。
In the zoom lens of the present invention, it is desirable that one of the two positive lenses and the one negative lens are cemented in the second lens group.
With this configuration, various aberrations including chromatic aberration can be corrected more favorably.
また本発明のズームレンズは、前記第3レンズ群は、1枚の正レンズと、1枚の負レンズとから構成されるていることが望ましい。
この構成により、色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。また、物体側に正レンズを配置しさらに像側に負レンズを配置することで、第2レンズ群及び第4レンズ群のテレフォト化に伴って主点位置を調整し、各レンズ群と当該第3レンズ群との空気間隔を確保することができる。
In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the third lens group is composed of one positive lens and one negative lens.
With this configuration, it is possible to satisfactorily correct various aberrations including chromatic aberration. Further, by arranging a positive lens on the object side and a negative lens on the image side, the principal point position is adjusted in accordance with the telephoto conversion of the second lens group and the fourth lens group. An air space between the three lens groups can be secured.
また本発明のズームレンズは、前記第3レンズ群近傍に開口絞りを有し、前記開口絞りは、前記第3レンズ群と一体的に移動することが望ましい。
このように、本ズームレンズ光学系においてランド光束(像高0に達する光線のうちで最も光軸から離れた光線をランド光線という。)が細くなる第3レンズ群の近傍に開口絞りを配置することによって、鏡筒の構成を簡素化することができるため好ましい。
The zoom lens according to the present invention preferably has an aperture stop in the vicinity of the third lens group, and the aperture stop moves integrally with the third lens group.
As described above, in this zoom lens optical system, the aperture stop is disposed in the vicinity of the third lens group in which the land light beam (the light beam that reaches the image height of 0 and which is farthest from the optical axis) is narrowed. This is preferable because the configuration of the lens barrel can be simplified.
また本発明のズームレンズは、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群とは、望遠端状態から広角端状態への変倍に際して、一体的に移動することが望ましい。
この構成により、鏡筒の構成を簡素化することができるため好ましい。
In the zoom lens according to the present invention, it is desirable that the second lens group and the fourth lens group move integrally when zooming from the telephoto end state to the wide-angle end state.
This configuration is preferable because the configuration of the lens barrel can be simplified.
また本発明のズームレンズは、前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズは、最も像側のレンズよりも物体側に配置されていることが望ましい。
この構成により、当該非球面プラスチックレンズに傷等が付くことを防止することができる。
In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the aspheric plastic lens in the fourth lens group is disposed closer to the object side than the most image side lens.
With this configuration, it is possible to prevent the aspheric plastic lens from being damaged.
また本発明の撮像装置は、上述した構成のズームレンズを備えている。
これにより、高画質化を図った撮像装置を実現することができる。
The imaging apparatus of the present invention includes the zoom lens having the above-described configuration.
As a result, it is possible to realize an imaging device that achieves high image quality.
また本発明のズームレンズの変倍方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とからなり、前記第4レンズ群が非球面プラスチックレンズを備えているズームレンズの変倍方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第1レンズ群は、負レンズを有し、前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式(1),(2)を満足する。
(1)30≦νd1≦71
(2)30≦νd1<36のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
36≦νd1<41のとき
-0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
41≦νd1<51のとき
-0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
51≦νd1<61のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
61≦νd1≦71のとき
-0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
但し、
nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
この構成により、ズームレンズの高画質化を図ることができる。
In the zoom lens zooming method according to the present invention, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power. And a fourth lens group having a positive refracting power, wherein the fourth lens group includes a non-spherical plastic lens. Upon zooming, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, and the third lens group and the fourth lens The lens groups move along the optical axis so that the distance from the group decreases, the first lens group includes a negative lens, and the negative lens in the first lens group satisfies the following conditions: Expressions (1) and (2) are satisfied.
(1) 30 ≦ νd1 ≦ 71
(2) When 30 ≦ νd1 <36
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
When 36 ≦ νd1 <41
-0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 41 ≦ νd1 <51
-0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 51 ≦ νd1 <61
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
When 61 ≦ νd1 ≦ 71
-0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
However,
nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe's number with respect to () With this configuration, it is possible to improve the image quality of the zoom lens.
以下、本発明の数値実施例に係るズームレンズを添付図面に基づいて説明する。
(第1実施例)
図1は、本発明の第1実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、負の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4と、フレアカット絞りFSとから構成されている。そして、広角端状態(W)から望遠端状態(T)への変倍に際して、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が減少し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が増加し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が減少するように、各レンズ群G1,G2,G3,G4が光軸に沿って移動する。
Hereinafter, zoom lenses according to numerical examples of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a diagram illustrating the configuration of a zoom lens according to the first embodiment of the present invention and the movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present embodiment has, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a negative refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a flare cut stop FS. Then, upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the third lens group G3. The lens groups G1, G2, G3, and G4 move along the optical axis so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.
第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、両凹形状の負レンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3とからなる。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL4と、両凸形状の正レンズL5と両凹形状の負レンズL6との接合レンズとからなる。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L4, and a cemented lens of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6.
第3レンズ群G3は、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と両凹形状の負レンズL8との接合レンズからなる。
第4レンズ群G4は、物体側から順に、非球面プラスチックレンズである像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL9と、両凸形状の正レンズL10とからなる。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side and a biconcave negative lens L8.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, which is an aspheric plastic lens, and a biconvex positive lens L10.
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、当該第3レンズ群G3と一体的に移動する。
また、フレアカット絞りFSは、第4レンズ群G4の像側に配置されており、これにより中間像高のコマフレアを効果的に除去することができる。
The aperture stop S is disposed in the vicinity of the third lens group G3 on the object side, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
In addition, the flare cut stop FS is disposed on the image side of the fourth lens group G4, so that coma flare with an intermediate image height can be effectively removed.
以下の表1に、本発明の第1実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
[全体諸元]において、fは焦点距離、FNOはFナンバー、2ωは画角をそれぞれ示す。
[レンズデータ]において、面は物体側からのレンズ面の順序、rはレンズ面の曲率半径、dはレンズ面の間隔をそれぞれ示す。また、ndはd線(λ=587.6nm)に対する屈折率、νdはd線(λ=587.6nm)に対するアッベ数をそれぞれ示す。さらに、レンズデータ中の非球面には、米印(*)を付して曲率半径rの欄には近軸曲率半径を示し、κ及び各非球面係数は[非球面データ]の欄に記載する。また、曲率半径r=0.0000は平面を示し、空気の屈折率nd=1.000000はその記載を省略している。
Table 1 below lists values of specifications of the zoom lens according to the first example of the present invention.
In [Overall specifications], f represents a focal length, FNO represents an F number, and 2ω represents an angle of view.
In [Lens data], the surface represents the order of the lens surfaces from the object side, r represents the radius of curvature of the lens surfaces, and d represents the distance between the lens surfaces. Further, nd represents the refractive index with respect to the d line (λ = 587.6 nm), and νd represents the Abbe number with respect to the d line (λ = 587.6 nm). Furthermore, an aspherical surface in the lens data is marked with an asterisk (*) and the paraxial radius of curvature is indicated in the column of curvature radius r, and κ and each aspherical coefficient are described in the column of [Aspherical data]. To do. Further, the radius of curvature r = 0.000 indicates a plane, and the refractive index nd = 1.00000 of air is omitted from the description.
[非球面データ]において、「E-n」は「×10−n」を示す。諸元表に示す回転対称な非球面は、光軸から垂直方向の高さyにおける各非球面の頂点の接平面から光軸方向に沿った距離(サグ量)をX(y)、基準球面の曲率半径をr、円錐係数をκ、n次の非球面係数をCnとするとき、以下の非球面式で表される。なお、0(ゼロ)となる非球面係数はその記載を省略している。
X(y)=(y/r)/〔1+(1−κ・y/r1/2
+C4・y+C6・y+C8・y+C10・y10+C12・y12
In [Aspherical data], “En” indicates “× 10 −n ”. The rotationally symmetric aspherical surface shown in the specification table has a distance (sag amount) along the optical axis direction from the tangential plane of the apex of each aspherical surface at a height y in the vertical direction from the optical axis, X (y), Where the radius of curvature is r, the cone coefficient is κ, and the n-th order aspheric coefficient is C n, the following aspheric expression is used. Note that the description of the aspherical coefficient that is 0 (zero) is omitted.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ (1−κ · y 2 / r 2 ) 1/2 ]
+ C4 · y 4 + C6 · y 6 + C8 · y 8 + C10 · y 10 + C12 · y 12
[レンズデータ]及び「可変間隔データ」において、B.Fはバックフォーカスを示す。
[条件式対応値]において、該当するレンズが複数ある場合は、その条件式対応値も複数併記してある。また、レンズL2は下地レンズの表面に薄い樹脂層を形成しているが、この場合は下地レンズを該当レンズとしている。
ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離f、曲率半径r、その他長さの単位は一般に「mm」が使われる。しかし光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以下の全ての実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。
In [lens data] and “variable interval data”, BF indicates back focus.
In [Conditional Expression Corresponding Value], when there are a plurality of corresponding lenses, a plurality of conditional expression corresponding values are also shown. The lens L2 is formed with a thin resin layer on the surface of the base lens. In this case, the base lens is the corresponding lens.
Here, the unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths listed in all the following specification values is generally “mm”. However, the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportional expansion or proportional reduction is performed.
In addition, also in the specification values of all the following examples, the same symbols as in this example are used.
(表1)
[全体諸元]
f = 18.54 〜 53.4
FNO= 3.6 〜 5.85
2ω = 29.86 〜 78.18゜

[レンズデータ]
面 r d nd νd
1 79.2009 1.0000 1.589130 61.18
2 19.8444 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.5584 8.1794
4 -121.7843 1.0000 1.589130 61.18
5 30.2816 3.7035
6 41.1845 4.0000 1.846660 23.78
7 146.6886 D7

8 29.6454 3.0000 1.517420 52.42
9 -47.3732 4.2849
10 25.3774 3.5000 1.516330 64.14
11 -32.5214 1.0000 1.846660 23.78
12 204.7269 D12

13 0.0000 1.8782 開口絞りS
14 -34.8637 2.0000 1.761820 26.52
15 -12.8952 1.0000 1.723420 37.95
16 63.9205 D16

17 -50.0000 0.5000 1.585180 30.24 非球面プラスチックレンズ
*18 -144.3076 0.1000
19 67.6843 4.0000 1.516330 64.14
20 -19.2326 D20

21 0.0000 B.F フレアカット絞りFS

[非球面データ]
<第3レンズ面>
κ = -1.00000
C4 = 1.02890E-05
C6 = 9.30490E-09
C8 = -1.26540E-11
C10= 4.87520E-14
C12= 0.0000

<第18レンズ面>
κ = 0.00000
C4 = 2.97790E-05
C6 = 1.34120E-07
C8 = -1.63730E-09
C10= 7.50900E-12
C12= 0.00000

[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 18.50 35.00 53.40
D7 35.355 1.000 1.787
D12 1.084 5.335 9.325
D16 10.294 6.035 2.054
D20 0.000 14.721 30.000
B.F 38.500 38.500 38.500

[条件式対応値]
条件式(1) νd1=61.18(L1),61.18(L2)
条件式(2) nd1=1.589130(L1),1.589130(L2)
条件式(3) f4/fw=2.00
条件式(4) νd2=52.42(L4),64.14(L5)
条件式(5) nd2=1.517420(L4),1.516330(L5)
条件式(6) νd4=64.14(L10)
条件式(7) nd4=1.516330(L10)
条件式(8) |f4/fP|=0.28
条件式(9) (−f1)/fw=1.56
条件式(10) f2/fw=1.55
条件式(11) (−f3)/fw=1.77
条件式(12) Rasp/(−f1)=0.60
(Table 1)
[Overall specifications]
f = 18.54 to 53.4
FNO = 3.6 to 5.85
2ω = 29.86 to 78.18 °

[Lens data]
Surface r d nd νd
1 79.2009 1.0000 1.589130 61.18
2 19.8444 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.5584 8.1794
4 -121.7843 1.0000 1.589130 61.18
5 30.2816 3.7035
6 41.1845 4.0000 1.846660 23.78
7 146.6886 D7

8 29.6454 3.0000 1.517420 52.42
9 -47.3732 4.2849
10 25.3774 3.5000 1.516330 64.14
11 -32.5214 1.0000 1.846660 23.78
12 204.7269 D12

13 0.0000 1.8782 Aperture stop S
14 -34.8637 2.0000 1.761820 26.52
15 -12.8952 1.0000 1.723420 37.95
16 63.9205 D16

17 -50.0000 0.5000 1.585180 30.24 Aspheric plastic lens
* 18 -144.3076 0.1000
19 67.6843 4.0000 1.516330 64.14
20 -19.2326 D20

21 0.0000 BF Flare cut aperture FS

[Aspherical data]
<Third lens surface>
κ = -1.00000
C4 = 1.02890E-05
C6 = 9.30490E-09
C8 = -1.26540E-11
C10 = 4.87520E-14
C12 = 0.0000

<18th lens surface>
κ = 0.00000
C4 = 2.97790E-05
C6 = 1.34120E-07
C8 = -1.63730E-09
C10 = 7.50900E-12
C12 = 0.00000

[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 18.50 35.00 53.40
D7 35.355 1.000 1.787
D12 1.084 5.335 9.325
D16 10.294 6.035 2.054
D20 0.000 14.721 30.000
BF 38.500 38.500 38.500

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) νd1 = 61.18 (L1), 61.18 (L2)
Conditional expression (2) nd1 = 1.589130 (L1), 1.589130 (L2)
Conditional expression (3) f4 / fw = 2.00
Conditional expression (4) νd2 = 52.42 (L4), 64.14 (L5)
Conditional expression (5) nd2 = 1.517420 (L4), 1.516330 (L5)
Conditional expression (6) νd4 = 64.14 (L10)
Conditional expression (7) nd4 = 1.516330 (L10)
Conditional expression (8) | f4 / fP | = 0.28
Conditional expression (9) (−f1) /fw=1.56
Conditional expression (10) f2 / fw = 1.55
Conditional expression (11) (−f3) /fw=1.77
Conditional expression (12) Rasp / (− f1) = 0.60
図2(a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第1実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。   FIGS. 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations in the zoom lens according to the first example of the present invention in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
各収差図において、FNOはFナンバー、Yは像高、Aは半画角(単位は「°」)をそれぞれ示す。また、非点収差図及び歪曲収差図においては像高Yの最大値を示す。また、d,gはそれぞれ、d線(λ=587.6nm),g線(λ=435.8nm)の収差曲線を示している。また球面収差図において、FNOは最大口径に対応するFナンバーの値を示す。そして非点収差図において、実線はサジタル像面、点線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各半画角におけるコマ収差をそれぞれ表している。
なお、以下に示す各実施例の諸収差図において、本実施例と同様の符号を用いる。
In each aberration diagram, FNO represents an F number, Y represents an image height, and A represents a half angle of view (unit: “°”). In the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum value of the image height Y is shown. D and g indicate aberration curves of the d-line (λ = 587.6 nm) and the g-line (λ = 435.8 nm), respectively. In the spherical aberration diagram, FNO represents the F-number value corresponding to the maximum aperture. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the dotted line indicates the meridional image plane. The coma aberration diagram represents the coma aberration at each half angle of view.
In addition, in the various aberration diagrams of each example shown below, the same reference numerals as those in this example are used.
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。   From the various aberration diagrams, the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, and has excellent imaging performance. I understand that.
(第2実施例)
図3は、本発明の第2実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、負の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4と、フレアカット絞りFSとから構成されている。そして、広角端状態(W)から望遠端状態(T)への変倍に際して、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が減少し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が増加し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が減少するように、各レンズ群G1,G2,G3,G4が光軸に沿って移動する。
(Second embodiment)
FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the zoom lens according to the second embodiment of the present invention and the movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present embodiment has, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a negative refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a flare cut stop FS. Then, upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the third lens group G3. The lens groups G1, G2, G3, and G4 move along the optical axis so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.
第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、両凹形状の負レンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3とからなる。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL4と、両凸形状の正レンズL5と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL6との接合レンズとからなる。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L4, a cemented lens of a biconvex positive lens L5, and a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side.
第3レンズ群G3は、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と両凹形状の負レンズL8との接合レンズからなる。
第4レンズ群G4は、物体側から順に、非球面プラスチックレンズである像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9と、両凸形状の正レンズL10と、平凹レンズL11とからなる。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side and a biconcave negative lens L8.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, which is an aspheric plastic lens, a biconvex positive lens L10, and a plano-concave lens L11.
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、当該第3レンズ群G3と一体的に移動する。
また、フレアカット絞りFSは、第4レンズ群G4の像側に配置されており、これにより中間像高のコマフレアを効果的に除去することができる。
以下の表2に、本発明の第2実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
The aperture stop S is disposed in the vicinity of the third lens group G3 on the object side, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
In addition, the flare cut stop FS is disposed on the image side of the fourth lens group G4, so that coma flare with an intermediate image height can be effectively removed.
Table 2 below provides values of specifications of the zoom lens according to the second example of the present invention.
(表2)
[全体諸元]
f = 18.54 〜 53.4
FNO= 3.6 〜 5.45
2ω = 29.86 〜 78.18゜

[レンズデータ]
面 r d nd νd
1 64.1663 1.0000 1.589130 61.18
2 19.8759 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.6687 8.7577
4 -74.6681 1.0000 1.516330 64.14
5 29.9024 4.3884
6 41.8165 2.5740 1.805180 25.43
7 123.6822 D7

8 45.8168 2.7826 1.487490 70.24
9 -38.5977 4.1127
10 24.3027 3.5000 1.516330 64.14
11 -38.5376 1.0000 1.846660 23.78
12 -537.5618 D12

13 0.0000 1.9099 開口絞りS
14 -38.1662 2.0000 1.846660 23.78
15 -19.0782 1.0000 1.772500 49.61
16 60.1310 D16

17 -40.0000 1.2188 1.585180 30.24 非球面プラスチックレンズ
*18 -27.7873 0.1000
19 99.0502 4.1140 1.589130 61.18
20 -17.9625 0.1000
21 -42.4892 1.0000 1.846660 23.78
22 0.0000 D22

23 0.0000 B.F フレアカット絞りFS

[非球面データ]
<第3レンズ面>
κ = -1.00000
C4 = 1.00191E-05
C6 = 1.95672E-08
C8 = -4.00558E-11
C10= 1.18346E-13
C12= 0.0000

<第18レンズ面>
κ = 0.00000
C4 = 3.95862E-05
C6 = 1.65623E-07
C8 = -1.92869E-10
C10= 1.72254E-13
C12= 0.0000

[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 18.500 35.000 53.400
D7 34.961 9.516 1.100
D12 0.974 6.197 11.116
D16 12.362 7.139 2.219
D22 0.000 12.225 24.709
B.F 38.500 38.500 38.500

[条件式対応値]
条件式(1) νd1=61.18(L1),64.14(L2)
条件式(2) nd1=1.589130(L1),1.516330(L2)
条件式(3) f4/fw=2.13
条件式(4) νd2=70.24(L4),64.14(L5)
条件式(5) nd2=1.487490(L4),1.516330(L5)
条件式(6) νd4=61.18(L10)
条件式(7) nd4=1.589130(L10)
条件式(8) |f4/fP|=0.26
条件式(9) (−f1)/fw=1.55
条件式(10) f2/fw=1.49
条件式(11) (−f3)/fw=1.71
条件式(12) Rasp/(−f1)=0.59
(Table 2)
[Overall specifications]
f = 18.54 to 53.4
FNO = 3.6 to 5.45
2ω = 29.86 to 78.18 °

[Lens data]
Surface r d nd νd
1 64.1663 1.0000 1.589130 61.18
2 19.8759 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.6687 8.7577
4 -74.6681 1.0000 1.516330 64.14
5 29.9024 4.3884
6 41.8165 2.5740 1.805180 25.43
7 123.6822 D7

8 45.8168 2.7826 1.487490 70.24
9 -38.5977 4.1127
10 24.3027 3.5000 1.516330 64.14
11 -38.5376 1.0000 1.846660 23.78
12 -537.5618 D12

13 0.0000 1.9099 Aperture stop S
14 -38.1662 2.0000 1.846660 23.78
15 -19.0782 1.0000 1.772500 49.61
16 60.1310 D16

17 -40.0000 1.2188 1.585180 30.24 Aspheric plastic lens
* 18 -27.7873 0.1000
19 99.0502 4.1140 1.589130 61.18
20 -17.9625 0.1000
21 -42.4892 1.0000 1.846660 23.78
22 0.0000 D22

23 0.0000 BF Flare cut aperture FS

[Aspherical data]
<Third lens surface>
κ = -1.00000
C4 = 1.00191E-05
C6 = 1.95672E-08
C8 = -4.00558E-11
C10 = 1.18346E-13
C12 = 0.0000

<18th lens surface>
κ = 0.00000
C4 = 3.95862E-05
C6 = 1.65623E-07
C8 = -1.92869E-10
C10 = 1.72254E-13
C12 = 0.0000

[Variable interval data]
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 18.500 35.000 53.400
D7 34.961 9.516 1.100
D12 0.974 6.197 11.116
D16 12.362 7.139 2.219
D22 0.000 12.225 24.709
BF 38.500 38.500 38.500

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) νd1 = 61.18 (L1), 64.14 (L2)
Conditional expression (2) nd1 = 1.589130 (L1), 1.516330 (L2)
Conditional expression (3) f4 / fw = 2.13
Conditional expression (4) νd2 = 70.24 (L4), 64.14 (L5)
Conditional expression (5) nd2 = 1.487490 (L4), 1.516330 (L5)
Conditional expression (6) νd4 = 61.18 (L10)
Conditional expression (7) nd4 = 1.589130 (L10)
Conditional expression (8) | f4 / fP | = 0.26
Conditional expression (9) (−f1) /fw=1.55
Conditional expression (10) f2 / fw = 1.49
Conditional expression (11) (−f3) /fw=1.71
Conditional expression (12) Rasp / (− f1) = 0.59
図4(a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第2実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。
4A, 4B, and 4C are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 2 of the present invention in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
From the various aberration diagrams, the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, and has excellent imaging performance. I understand that.
(第3実施例)
図5は、本発明の第3実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、負の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4と、フレアカット絞りFSとから構成されている。そして、広角端状態(W)から望遠端状態(T)への変倍に際して、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が減少し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が増加し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が減少するように、各レンズ群G1,G2,G3,G4が光軸に沿って移動する。
(Third embodiment)
FIG. 5 is a diagram showing the configuration of a zoom lens according to the third embodiment of the present invention and the movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present embodiment has, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a negative refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a flare cut stop FS. Then, upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the third lens group G3. The lens groups G1, G2, G3, and G4 move along the optical axis so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.
第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、両凹形状の負レンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3とからなる。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL4と、両凸形状の正レンズL5と両凹形状の負レンズL6との接合レンズとからなる。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L4, and a cemented lens of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6.
第3レンズ群G3は、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と両凹形状の負レンズL8との接合レンズからなる。
第4レンズ群G4は、物体側から順に、非球面プラスチックレンズである両凹形状の負レンズL9と両凸形状の正レンズL10との接合レンズと、両凸形状の正レンズL11とからなる。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side and a biconcave negative lens L8.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L9, which is an aspheric plastic lens, and a biconvex positive lens L10, and a biconvex positive lens L11.
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、当該第3レンズ群G3と一体的に移動する。
また、フレアカット絞りFSは、第4レンズ群G4の像側に配置されており、これにより中間像高のコマフレアを効果的に除去することができる。
以下の表3に、本発明の第3実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
The aperture stop S is disposed in the vicinity of the third lens group G3 on the object side, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
In addition, the flare cut stop FS is disposed on the image side of the fourth lens group G4, so that coma flare with an intermediate image height can be effectively removed.
Table 3 below lists values of specifications of the zoom lens according to the third example of the present invention.
(表3)
[全体諸元]
f = 18.54 〜 53.4
FNO= 3.6 〜 5.76
2ω = 29.86 〜 78.18゜

[レンズデータ]
面 r d nd νd
1 45.3636 1.0000 1.589130 61.18
2 18.0047 0.1000 1.553890 38.09
* 3 16.2706 9.6651
4 -111.9321 1.0000 1.589130 61.18
5 30.9798 4.0188
6 37.2483 3.1980 1.846660 23.78
7 82.4283 D7

8 29.2959 2.8333 1.581439 40.75
9 -45.4968 1.2436
10 26.9363 3.5000 1.516330 64.14
11 -30.2204 1.0000 1.846660 23.78
12 170.5988 D12

13 0.0000 1.8561 開口絞りS
14 -35.3429 2.0000 1.784718 25.71
15 -13.6521 1.0000 1.723420 37.95
16 54.7652 D16

17 -63.7885 0.5000 1.585180 30.24 非球面プラスチックレンズ
*18 74.9879 0.1000
19 80.0562 3.2643 1.516330 64.15
20 -23.3244 0.1000
21 225.0632 2.3577 1.516330 64.15
22 -43.0774 D22

23 0.0000 B.F フレアカット絞りFS

[非球面データ]
<第3レンズ面>
κ = -1.00000
C4 = 1.79370E-05
C6 = 1.99850E-08
C8 = 7.76380E-12
C10= 1.32429E-13
C12= 0.0000

<第18レンズ面>
κ = 0.00000
C4 = 1.32435E-05
C6 = 1.03858E-07
C8 = -1.69082E-09
C10= 8.76925E-12
C12= 0.0000

[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 18.500 35.000 53.400
D7 33.501 9.235 1.100
D12 1.104 4.583 7.955
D16 8.880 5.407 2.020
D22 0.000 14.637 30.000
B.F 38.499 38.498 38.502

[条件式対応値]
条件式(1) νd1=61.18(L1),61.18(L2)
条件式(2) nd1=1.589130(L1),1.589130(L2)
条件式(3) f4/fw=2.03
条件式(4) νd2=40.75(L4),64.14(L5)
条件式(5) nd2=1.581439(L4),1.516330(L5)
条件式(6) νd4=64.15(L10),64.15(L11)
条件式(7) nd4=1.516330(L10),1.516330(L11)
条件式(8) |f4/fP|=0.64
条件式(9) (−f1)/fw=1.55
条件式(10) f2/fw=1.45
条件式(11) (−f3)/fw=1.72
条件式(12) Rasp/(−f1)=0.63
(Table 3)
[Overall specifications]
f = 18.54 to 53.4
FNO = 3.6 to 5.76
2ω = 29.86 to 78.18 °

[Lens data]
Surface r d nd νd
1 45.3636 1.0000 1.589130 61.18
2 18.0047 0.1000 1.553890 38.09
* 3 16.2706 9.6651
4 -111.9321 1.0000 1.589130 61.18
5 30.9798 4.0188
6 37.2483 3.1980 1.846660 23.78
7 82.4283 D7

8 29.2959 2.8333 1.581439 40.75
9 -45.4968 1.2436
10 26.9363 3.5000 1.516330 64.14
11 -30.2204 1.0000 1.846660 23.78
12 170.5988 D12

13 0.0000 1.8561 Aperture stop S
14 -35.3429 2.0000 1.784718 25.71
15 -13.6521 1.0000 1.723420 37.95
16 54.7652 D16

17 -63.7885 0.5000 1.585180 30.24 Aspheric plastic lens
* 18 74.9879 0.1000
19 80.0562 3.2643 1.516330 64.15
20 -23.3244 0.1000
21 225.0632 2.3577 1.516330 64.15
22 -43.0774 D22

23 0.0000 BF Flare cut aperture FS

[Aspherical data]
<Third lens surface>
κ = -1.00000
C4 = 1.79370E-05
C6 = 1.99850E-08
C8 = 7.76380E-12
C10 = 1.32429E-13
C12 = 0.0000

<18th lens surface>
κ = 0.00000
C4 = 1.32435E-05
C6 = 1.03858E-07
C8 = -1.69082E-09
C10 = 8.76925E-12
C12 = 0.0000

[Variable interval data]
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 18.500 35.000 53.400
D7 33.501 9.235 1.100
D12 1.104 4.583 7.955
D16 8.880 5.407 2.020
D22 0.000 14.637 30.000
BF 38.499 38.498 38.502

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) νd1 = 61.18 (L1), 61.18 (L2)
Conditional expression (2) nd1 = 1.589130 (L1), 1.589130 (L2)
Conditional expression (3) f4 / fw = 2.03
Conditional expression (4) νd2 = 40.75 (L4), 64.14 (L5)
Conditional expression (5) nd2 = 1.581439 (L4), 1.516330 (L5)
Conditional expression (6) νd4 = 64.15 (L10), 64.15 (L11)
Conditional expression (7) nd4 = 1.516330 (L10), 1.516330 (L11)
Conditional expression (8) | f4 / fP | = 0.64
Conditional expression (9) (−f1) /fw=1.55
Conditional expression (10) f2 / fw = 1.45
Conditional expression (11) (−f3) /fw=1.72
Conditional expression (12) Rasp / (− f1) = 0.63
図6(a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第3実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 6A, 6B, and 6C are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to the third example of the present invention in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
From the various aberration diagrams, the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, and has excellent imaging performance. I understand that.
(第4実施例)
図7は、本発明の第4実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、負の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4と、フレアカット絞りFSとから構成されている。そして、広角端状態(W)から望遠端状態(T)への変倍に際して、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が減少し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が増加し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が減少するように、各レンズ群G1,G2,G3,G4が光軸に沿って移動する。
(Fourth embodiment)
FIG. 7 is a diagram showing the configuration of a zoom lens according to the fourth embodiment of the present invention and the movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present embodiment has, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a negative refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a flare cut stop FS. Then, upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the third lens group G3. The lens groups G1, G2, G3, and G4 move along the optical axis so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.
第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、両凹形状の負レンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3とからなる。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL4と、両凸形状の正レンズL5と両凹形状の負レンズL6との接合レンズとからなる。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L4, and a cemented lens of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6.
第3レンズ群G3は、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と両凹形状の負レンズL8との接合レンズからなる。
第4レンズ群G4は、物体側から順に、非球面プラスチックレンズである像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9と、両凸形状の正レンズL10と、平凹レンズL11とからなる。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side and a biconcave negative lens L8.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, which is an aspheric plastic lens, a biconvex positive lens L10, and a plano-concave lens L11.
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、当該第3レンズ群G3と一体的に移動する。
また、フレアカット絞りFSは、第4レンズ群G4の像側に配置されており、これにより中間像高のコマフレアを効果的に除去することができる。
以下の表4に、本発明の第4実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
The aperture stop S is disposed in the vicinity of the third lens group G3 on the object side, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
In addition, the flare cut stop FS is disposed on the image side of the fourth lens group G4, so that coma flare with an intermediate image height can be effectively removed.
Table 4 below provides values of specifications of the zoom lens according to Example 4 of the present invention.
(表4)
[全体諸元]
f = 18.54 〜 53.4
FNO= 3.6 〜 5.68
2ω = 29.86 〜 78.18゜

[レンズデータ]
面 r d nd νd
1 65.3290 1.0000 1.589130 61.18
2 19.6848 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.4453 8.8628
4 -74.5250 1.0000 1.516330 64.14
5 29.1392 4.0560
6 41.8460 2.7483 1.805180 25.43
7 140.0310 D7

8 42.0101 2.7332 1.487490 70.24
9 -42.2685 4.7621
10 24.2832 3.5000 1.516330 64.14
11 -46.8420 1.0000 1.846660 23.78
12 462.4247 D12

13 0.0000 1.8772 開口絞りS
14 -40.1900 2.0000 1.846660 23.78
15 -21.1336 1.0000 1.772500 49.61
16 70.4504 D16

17 -40.0000 0.9463 1.585180 30.24 非球面プラスチックレンズ
*18 -35.1163 0.1000
19 76.8171 4.0986 1.589130 61.18
20 -18.7592 0.1000
21 -54.0847 1.0000 1.846660 23.78
22 0.0000 D22

23 0.0000 B.F フレアカット絞りFS

[非球面データ]
<第3レンズ面>
κ = -1.00000
C4 = 1.05417E-05
C6 = 1.23041E-08
C8 = -9.58113E-12
C10= 3.55941E-14
C12= 0.0000

<第18レンズ面>
κ = 0.00000
C4 = 3.75962E-05
C6 = 1.51983E-07
C8 = -4.00722E-10
C10= 3.69316E-13
C12= 0.0000

[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 18.500 35.000 53.400
D7 34.105 9.173 1.100
D12 1.040 6.236 11.080
D16 12.211 7.009 2.173
D22 0.000 13.775 28.000
B.F 38.500 38.500 38.500

[条件式対応値]
条件式(1) νd1=61.18(L1),64.14(L2)
条件式(2) nd1=1.589130(L1),1.516330(L2)
条件式(3) f4/fw=2.12
条件式(4) νd2=70.24(L4),64.14(L5)
条件式(5) nd2=1.487490(L4),1.516330(L5)
条件式(6) νd4=61.18(L10)
条件式(7) nd4=1.589130(L10)
条件式(8) |f4/fP|=0.09
条件式(9) (−f1)/fw=1.53
条件式(10) f2/fw=1.56
条件式(11) (−f3)/fw=1.87
条件式(12) Rasp/(−f1)=0.62
(Table 4)
[Overall specifications]
f = 18.54 to 53.4
FNO = 3.6 to 5.68
2ω = 29.86 to 78.18 °

[Lens data]
Surface r d nd νd
1 65.3290 1.0000 1.589130 61.18
2 19.6848 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.4453 8.8628
4 -74.5250 1.0000 1.516330 64.14
5 29.1392 4.0560
6 41.8460 2.7483 1.805180 25.43
7 140.0310 D7

8 42.0101 2.7332 1.487490 70.24
9 -42.2685 4.7621
10 24.2832 3.5000 1.516330 64.14
11 -46.8420 1.0000 1.846660 23.78
12 462.4247 D12

13 0.0000 1.8772 Aperture stop S
14 -40.1900 2.0000 1.846660 23.78
15 -21.1336 1.0000 1.772500 49.61
16 70.4504 D16

17 -40.0000 0.9463 1.585180 30.24 Aspheric plastic lens
* 18 -35.1163 0.1000
19 76.8171 4.0986 1.589130 61.18
20 -18.7592 0.1000
21 -54.0847 1.0000 1.846660 23.78
22 0.0000 D22

23 0.0000 BF Flare cut aperture FS

[Aspherical data]
<Third lens surface>
κ = -1.00000
C4 = 1.05417E-05
C6 = 1.23041E-08
C8 = -9.58113E-12
C10 = 3.55941E-14
C12 = 0.0000

<18th lens surface>
κ = 0.00000
C4 = 3.75962E-05
C6 = 1.51983E-07
C8 = -4.00722E-10
C10 = 3.69316E-13
C12 = 0.0000

[Variable interval data]
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 18.500 35.000 53.400
D7 34.105 9.173 1.100
D12 1.040 6.236 11.080
D16 12.211 7.009 2.173
D22 0.000 13.775 28.000
BF 38.500 38.500 38.500

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) νd1 = 61.18 (L1), 64.14 (L2)
Conditional expression (2) nd1 = 1.589130 (L1), 1.516330 (L2)
Conditional expression (3) f4 / fw = 2.12
Conditional expression (4) νd2 = 70.24 (L4), 64.14 (L5)
Conditional expression (5) nd2 = 1.487490 (L4), 1.516330 (L5)
Conditional expression (6) νd4 = 61.18 (L10)
Conditional expression (7) nd4 = 1.589130 (L10)
Conditional expression (8) | f4 / fP | = 0.09
Conditional expression (9) (−f1) /fw=1.53
Conditional expression (10) f2 / fw = 1.56
Conditional expression (11) (−f3) /fw=1.87
Conditional expression (12) Rasp / (− f1) = 0.62
図8(a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第4実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively, of the zoom lens according to Example 4 of the present invention.
From the various aberration diagrams, the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, and has excellent imaging performance. I understand that.
(第5実施例)
図9は、本発明の第5実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、負の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4と、フレアカット絞りFSとから構成されている。そして、広角端状態(W)から望遠端状態(T)への変倍に際して、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が減少し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が増加し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が減少するように、各レンズ群G1,G2,G3,G4が光軸に沿って移動する。
(5th Example)
FIG. 9 is a diagram showing a configuration of a zoom lens according to Example 5 of the present invention and a movement locus of each lens group.
The zoom lens according to the present embodiment has, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a negative refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a flare cut stop FS. Then, upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T), the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the third lens group G3. The lens groups G1, G2, G3, and G4 move along the optical axis so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases.
第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と、両凹形状の負レンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3とからなる。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL4と、両凸形状の正レンズL5と両凹形状の負レンズL6との接合レンズとからなる。
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L4, and a cemented lens of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6.
第3レンズ群G3は、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と両凹形状の負レンズL8との接合レンズからなる。
第4レンズ群G4は、物体側から順に、非球面プラスチックレンズである像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9と、両凸形状の正レンズL10と、平凹レンズL11とからなる。
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side and a biconcave negative lens L8.
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, which is an aspheric plastic lens, a biconvex positive lens L10, and a plano-concave lens L11.
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、当該第3レンズ群G3と一体的に移動する。
また、フレアカット絞りFSは、第4レンズ群G4の像側に配置されており、これにより中間像高のコマフレアを効果的に除去することができる。
以下の表5に、本発明の第5実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
The aperture stop S is disposed in the vicinity of the third lens group G3 on the object side, and moves integrally with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
In addition, the flare cut stop FS is disposed on the image side of the fourth lens group G4, so that coma flare with an intermediate image height can be effectively removed.
Table 5 below provides values of specifications of the zoom lens according to the fifth example of the present invention.
(表5)
[全体諸元]
f = 18.54 〜 53.4
FNO= 3.6 〜 5.42
2ω = 29.86 〜 78.18゜

[レンズデータ]
面 r d nd νd
1 61.2844 1.0000 1.672700 32.10
2 20.5207 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.9384 9.0668
4 -53.4082 1.0000 1.516330 64.15
5 29.2891 3.2796
6 40.2136 3.2760 1.846660 23.78
7 260.6866 D7

8 36.9155 3.1184 1.581439 40.75
9 -41.8216 0.1027
10 30.8834 4.0000 1.516330 64.14
11 -27.5191 1.0000 1.805180 25.43
12 293.1614 D12

13 0.0000 1.8112 開口絞りS
14 -49.1649 2.0000 1.805180 25.43
15 -22.3120 1.0000 1.772500 49.61
16 69.0171 D16

17 -162.8962 2.1812 1.525380 56.31 非球面プラスチックレンズ
*18 -26.8044 0.1000
19 323.0430 3.8457 1.516330 64.14
20 -18.2256 0.1000
21 -33.3681 1.0000 1.805180 25.43
22 -555.4187 D22

23 0.0000 B.F フレアカット絞りFS

[非球面データ]
<第3レンズ面>
κ = -1.00000
C4 = 6.92835E-06
C6 = 1.00707E-08
C8 = -3.25392E-11
C10= 1.47666E-14
C12= 0.0000

<第18レンズ面>
κ = 0.00000
C4 = 3.71384E-05
C6 = 1.05201E-07
C8 = 4.31819E-11
C10= 0.0000
C12= 0.0000

[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 18.500 35.000 53.400
D7 37.703 11.760 2.971
D12 1.071 7.105 12.123
D16 12.934 6.912 1.874
D22 0.000 11.741 25.093
B.F 38.500 38.500 38.500

[条件式対応値]
条件式(1) νd1=32.10(L1),64.15(L2)
条件式(2) nd1=1.672700(L1),1.516330(L2)
条件式(3) f4/fw=2.29
条件式(4) νd2=40.75(L4),64.14(L5)
条件式(5) nd2=1.581439(L4),1.516330(L5)
条件式(6) νd4=64.14(L10)
条件式(7) nd4=1.516330(L10)
条件式(8) |f4/fP|=0.70
条件式(9) (−f1)/fw=1.60
条件式(10) f2/fw=1.58
条件式(11) (−f3)/fw=2.04
条件式(12) Rasp/(−f1)=0.61
(Table 5)
[Overall specifications]
f = 18.54 to 53.4
FNO = 3.6 to 5.42
2ω = 29.86 to 78.18 °

[Lens data]
Surface r d nd νd
1 61.2844 1.0000 1.672700 32.10
2 20.5207 0.1000 1.553890 38.09
* 3 17.9384 9.0668
4 -53.4082 1.0000 1.516330 64.15
5 29.2891 3.2796
6 40.2136 3.2760 1.846660 23.78
7 260.6866 D7

8 36.9155 3.1184 1.581439 40.75
9 -41.8216 0.1027
10 30.8834 4.0000 1.516330 64.14
11 -27.5191 1.0000 1.805180 25.43
12 293.1614 D12

13 0.0000 1.8112 Aperture stop S
14 -49.1649 2.0000 1.805180 25.43
15 -22.3120 1.0000 1.772500 49.61
16 69.0171 D16

17 -162.8962 2.1812 1.525380 56.31 Aspheric plastic lens
* 18 -26.8044 0.1000
19 323.0430 3.8457 1.516330 64.14
20 -18.2256 0.1000
21 -33.3681 1.0000 1.805180 25.43
22 -555.4187 D22

23 0.0000 BF Flare cut aperture FS

[Aspherical data]
<Third lens surface>
κ = -1.00000
C4 = 6.92835E-06
C6 = 1.00707E-08
C8 = -3.25392E-11
C10 = 1.47666E-14
C12 = 0.0000

<18th lens surface>
κ = 0.00000
C4 = 3.71384E-05
C6 = 1.05201E-07
C8 = 4.31819E-11
C10 = 0.0000
C12 = 0.0000

[Variable interval data]
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 18.500 35.000 53.400
D7 37.703 11.760 2.971
D12 1.071 7.105 12.123
D16 12.934 6.912 1.874
D22 0.000 11.741 25.093
BF 38.500 38.500 38.500

[Conditional expression values]
Conditional expression (1) νd1 = 32.10 (L1), 64.15 (L2)
Conditional expression (2) nd1 = 1.672700 (L1), 1.516330 (L2)
Conditional expression (3) f4 / fw = 2.29
Conditional expression (4) νd2 = 40.75 (L4), 64.14 (L5)
Conditional expression (5) nd2 = 1.581439 (L4), 1.516330 (L5)
Conditional expression (6) νd4 = 64.14 (L10)
Conditional expression (7) nd4 = 1.516330 (L10)
Conditional expression (8) | f4 / fP | = 0.70
Conditional expression (9) (−f1) /fw=1.60
Conditional expression (10) f2 / fw = 1.58
Conditional expression (11) (−f3) /fw=2.04
Conditional expression (12) Rasp / (− f1) = 0.61
図10(a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第5実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各状態において、諸収差を良好に補正し、優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 10A, 10B, and 10C show various aberration diagrams of the zoom lens according to Example 5 of the present invention in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
From the various aberration diagrams, the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, and has excellent imaging performance. I understand that.
以上の各実施例によれば、特に一眼レフデジタルカメラに好適な、高画質化を図ったズームレンズを実現することができる。
なお、本発明のズームレンズの数値実施例として4群構成のものを示したが、本発明のズームレンズの群構成はこれに限られず、3群、5群等の他の群構成のズームレンズを構成することもできる。
According to each of the embodiments described above, it is possible to realize a zoom lens with high image quality that is particularly suitable for a single-lens reflex digital camera.
The numerical example of the zoom lens according to the present invention is a four-group configuration. However, the group configuration of the zoom lens according to the present invention is not limited to this, and the zoom lens according to another group configuration such as the third group, the fifth group, etc. Can also be configured.
また、本発明のズームレンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、1つのレンズ群、又は複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等の駆動にも適している。なお、本発明のズームレンズにおいて、特に第1レンズ群を合焦レンズ群とすることが好ましい。   In the zoom lens of the present invention, in order to focus from an object at infinity to an object at a short distance, a part of the lens group, one lens group, or a plurality of lens groups is used as the focusing lens group in the optical axis direction. It is good also as a structure moved to. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving an autofocus motor, such as an ultrasonic motor. In the zoom lens according to the present invention, it is particularly preferable that the first lens group is a focusing lens group.
また、本発明のズームレンズにおいて、手ブレによって生じる像ブレを補正するために、レンズ群の一部又は1つのレンズ群を防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向へ移動させる構成としてもよい。なお、本発明のズームレンズにおいて、特に第3レンズ群を防振レンズ群とすることが好ましい。
また、本発明のズームレンズを構成するレンズのレンズ面を非球面としてもよい。この非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。
In the zoom lens of the present invention, in order to correct image blur caused by camera shake, a part of the lens group or one lens group is moved as a vibration-proof lens group in a direction perpendicular to the optical axis. Also good. In the zoom lens according to the present invention, it is particularly preferable that the third lens group is an anti-vibration lens group.
The lens surface of the lens constituting the zoom lens of the present invention may be an aspherical surface. This aspherical surface may be any of an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface obtained by molding glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface in which a resin provided on the glass surface is formed into an aspherical shape.
また、本発明のズームレンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストで高い光学性能を達成することができる。
なお、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。
Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be applied to the lens surface of the lens constituting the zoom lens of the present invention. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance can be achieved with high contrast.
In addition, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.
次に、本発明のズームレンズを備えたカメラを図11に基づいて説明する。
図11は、本発明のズームレンズを備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ1は、図11に示すように撮影レンズ2として上記第1実施例に係るズームレンズを備えたデジタル一眼レフカメラである。
Next, a camera equipped with the zoom lens of the present invention will be described with reference to FIG.
FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the zoom lens according to the present invention.
The camera 1 is a digital single-lens reflex camera provided with the zoom lens according to the first embodiment as a photographing lens 2 as shown in FIG.
本カメラ1において、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ2で集光されて、クイックリターンミラー3を介して焦点板4に結像される。そして焦点板4に結像されたこの光は、ペンタプリズム5中で複数回反射されて接眼レンズ6へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ6を介して正立像として観察することができる。   In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking lens 2 and imaged on the focusing screen 4 through the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected in the pentaprism 5 a plurality of times and guided to the eyepiece lens 6. Thus, the photographer can observe the subject image as an erect image through the eyepiece 6.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー3が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子7へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子7によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ1による被写体の撮影を行うことができる。   When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light from the subject (not shown) reaches the image sensor 7. Thereby, the light from the subject is picked up by the image pickup device 7 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
ここで、本カメラ1に撮影レンズ2として搭載した上記第1実施例に係るズームレンズは、上記第1実施例において説明したようにその特徴的なレンズ構成及び変倍方法によって高画質化が実現されている。これにより本カメラ1は、高画質化を実現することができる。
なお、本発明は以上に限られず、上記第2実施例、第3実施例、第4実施例、又は第5実施例に係るズームレンズを撮影レンズ2として搭載したカメラを構成しても上記カメラ1と同様の効果を勿論奏することができる。
Here, as described in the first embodiment, the zoom lens according to the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 achieves high image quality by its characteristic lens configuration and zooming method. Has been. As a result, the camera 1 can achieve high image quality.
Note that the present invention is not limited to the above, and the above camera may be configured even if a camera equipped with the zoom lens according to the second embodiment, the third embodiment, the fourth embodiment, or the fifth embodiment as the photographing lens 2 is configured. Of course, the same effect as 1 can be achieved.
以上より、特に一眼レフデジタルカメラに好適な高画質化を図ったズームレンズ、撮像装置、変倍方法を実現することができる。   As described above, it is possible to realize a zoom lens, an imaging device, and a zooming method that achieve high image quality particularly suitable for a single-lens reflex digital camera.
本発明の第1実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 1st Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. (a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第1実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。(A), (b), and (c) show various aberration diagrams in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 1 of the present invention, respectively. 本発明の第2実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. (a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第2実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。(A), (b), and (c) show various aberration diagrams of the zoom lens according to Example 2 of the present invention in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively. 本発明の第3実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 3rd Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. (a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第3実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。(A), (b), and (c) show various aberration diagrams in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 3 of the present invention, respectively. 本発明の第4実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 4th Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. (a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第4実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。(A), (b), and (c) show various aberration diagrams in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 4 of the present invention, respectively. 本発明の第5実施例に係るズームレンズの構成、及び各レンズ群の移動軌跡を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 5th Example of this invention, and the movement locus | trajectory of each lens group. (a),(b),(c)はそれぞれ、本発明の第5実施例に係るズームレンズの広角端状態,中間焦点距離状態,望遠端状態における諸収差図を示す。(A), (b), and (c) show various aberration diagrams in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the zoom lens according to Example 5 of the present invention, respectively. 本発明のズームレンズを備えたカメラの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the camera provided with the zoom lens of this invention.
符号の説明Explanation of symbols
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
S 開口絞り
FS フレアカット絞り
I 像面
W 広角端状態
M 中間焦点距離状態
T 望遠端状態
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group S Aperture stop FS Flare cut stop I Image plane W Wide-angle end state M Intermediate focal length state T Telephoto end state

Claims (25)

  1. 物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
    前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
    前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
    前記第4レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズと、1枚の負レンズとからなり、
    前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    30≦νd1≦71
    30≦νd1<36のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
    36≦νd1<41のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    41≦νd1<51のとき
    -0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    51≦νd1<61のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    61≦νd1≦71のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
    但し、
    nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
    Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
    The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
    The first lens group has a negative lens;
    The fourth lens group includes at least one positive lens and one negative lens,
    The zoom lens according to claim 1, wherein the negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression.
    30 ≦ νd1 ≦ 71
    When 30 ≦ νd1 <36
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd1 <41
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 41 ≦ νd1 <51
    -0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 51 ≦ νd1 <61
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 61 ≦ νd1 ≦ 71
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
    However,
    nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe number for
  2. 物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
    前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
    前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
    前記第3レンズ群は、1枚の正レンズと、1枚の負レンズとから構成され、
    前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    30≦νd1≦71
    30≦νd1<36のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
    36≦νd1<41のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    41≦νd1<51のとき
    -0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    51≦νd1<61のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    61≦νd1≦71のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
    但し、
    nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
    Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
    The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
    The first lens group has a negative lens;
    The third lens group includes one positive lens and one negative lens,
    The zoom lens according to claim 1, wherein the negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression.
    30 ≦ νd1 ≦ 71
    When 30 ≦ νd1 <36
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd1 <41
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 41 ≦ νd1 <51
    -0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 51 ≦ νd1 <61
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 61 ≦ νd1 ≦ 71
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
    However,
    nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe number for
  3. 物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
    前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
    前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
    前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足し、
    30≦νd1≦71
    30≦νd1<36のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
    36≦νd1<41のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    41≦νd1<51のとき
    -0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    51≦νd1<61のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    61≦νd1≦71のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
    但し、
    nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    前記第2レンズ群は、正レンズを有し、
    前記第2レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    30≦νd2≦71
    30≦νd2<36のとき
    -0.013×νd2+2.083≦nd2≦1.7
    36≦νd2<41のとき
    -0.013×νd2+2.083≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
    41≦νd2<51のとき
    -0.004×νd2+1.714≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
    51≦νd2<61のとき
    -0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
    61≦νd2≦71のとき
    -0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.009×νd2+2.149
    但し、
    nd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
    Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
    The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
    The first lens group has a negative lens;
    The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression:
    30 ≦ νd1 ≦ 71
    When 30 ≦ νd1 <36
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd1 <41
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 41 ≦ νd1 <51
    -0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 51 ≦ νd1 <61
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 61 ≦ νd1 ≦ 71
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
    However,
    nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group The second lens group has a positive lens,
    The zoom lens according to claim 2, wherein the positive lens in the second lens group satisfies the following conditional expression.
    30 ≦ νd2 ≦ 71
    When 30 ≦ νd2 <36
    -0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd2 <41
    -0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
    When 41 ≦ νd2 <51
    -0.004 × νd2 + 1.714 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
    When 51 ≦ νd2 <61
    -0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
    When 61 ≦ νd2 ≦ 71
    -0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.009 × νd2 + 2.149
    However,
    nd2: Refractive index νd2 for the positive lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the second lens group: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) for the positive lens material in the second lens group Abbe number for
  4. 物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
    前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
    前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
    前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足し、
    30≦νd1≦71
    30≦νd1<36のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
    36≦νd1<41のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    41≦νd1<51のとき
    -0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    51≦νd1<61のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    61≦νd1≦71のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
    但し、
    nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    前記第4レンズ群は、前記非球面プラスチックレンズと、正レンズとを備えており、
    前記第4レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    30≦νd4≦71
    30≦νd4<36のとき
    -0.013×νd4+2.083≦nd4≦1.7
    36≦νd4<41のとき
    -0.013×νd4+2.083≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
    41≦νd4<51のとき
    -0.004×νd4+1.714≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
    51≦νd4<61のとき
    -0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
    61≦νd4≦71のとき
    -0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.009×νd4+2.149
    但し、
    nd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
    Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
    The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
    The first lens group has a negative lens;
    The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression:
    30 ≦ νd1 ≦ 71
    When 30 ≦ νd1 <36
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd1 <41
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 41 ≦ νd1 <51
    -0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 51 ≦ νd1 <61
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 61 ≦ νd1 ≦ 71
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
    However,
    nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group The Abbe number for the fourth lens group includes the aspheric plastic lens and a positive lens.
    The zoom lens according to claim 4, wherein the positive lens in the fourth lens group satisfies the following conditional expression.
    30 ≦ νd4 ≦ 71
    When 30 ≦ νd4 <36
    -0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd4 <41
    -0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
    When 41 ≦ νd4 <51
    -0.004 × νd4 + 1.714 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
    When 51 ≦ νd4 <61
    -0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
    When 61 ≦ νd4 ≦ 71
    -0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.009 × νd4 + 2.149
    However,
    nd4: refractive index νd4 for the positive lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the fourth lens group: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) for the positive lens material in the fourth lens group Abbe number for
  5. 物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
    前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
    前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
    前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足し、
    30≦νd1≦71
    30≦νd1<36のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
    36≦νd1<41のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    41≦νd1<51のとき
    -0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    51≦νd1<61のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    61≦νd1≦71のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
    但し、
    nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    1.0≦f2/fw≦2.3
    但し、
    fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
    f2:前記第2レンズ群の焦点距離
    In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
    Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
    The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
    The first lens group has a negative lens;
    The negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression:
    30 ≦ νd1 ≦ 71
    When 30 ≦ νd1 <36
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd1 <41
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 41 ≦ νd1 <51
    -0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 51 ≦ νd1 <61
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 61 ≦ νd1 ≦ 71
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
    However,
    nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression:
    1.0 ≦ f2 / fw ≦ 2.3
    However,
    fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state f2: focal length of the second lens group
  6. 物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
    前記第4レンズ群は、非球面プラスチックレンズを備えており、
    前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズは、最も像側のレンズよりも物体側に配置され、
    前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
    前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    30≦νd1≦71
    30≦νd1<36のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
    36≦νd1<41のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    41≦νd1<51のとき
    -0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    51≦νd1<61のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    61≦νd1≦71のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
    但し、
    nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Depending on the group, it consists essentially of four lens groups,
    Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
    The fourth lens group includes an aspheric plastic lens,
    The aspheric plastic lens in the fourth lens group is disposed closer to the object side than the most image side lens,
    The first lens group has a negative lens;
    The zoom lens according to claim 1, wherein the negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression.
    30 ≦ νd1 ≦ 71
    When 30 ≦ νd1 <36
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd1 <41
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 41 ≦ νd1 <51
    -0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 51 ≦ νd1 <61
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 61 ≦ νd1 ≦ 71
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
    However,
    nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe number for
  7. 前記第3レンズ群は、1枚の正レンズと、1枚の負レンズとから構成されていることを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。   2. The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group includes one positive lens and one negative lens.
  8. 前記第2レンズ群は、正レンズを有し、
    前記第2レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1又は請求項2に記載のズームレンズ。
    30≦νd2≦71
    30≦νd2<36のとき
    -0.013×νd2+2.083≦nd2≦1.7
    36≦νd2<41のとき
    -0.013×νd2+2.083≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
    41≦νd2<51のとき
    -0.004×νd2+1.714≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
    51≦νd2<61のとき
    -0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.004×νd2+1.844
    61≦νd2≦71のとき
    -0.0015×νd2+1.5865≦nd2≦-0.009×νd2+2.149
    但し、
    nd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd2:前記第2レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    The second lens group includes a positive lens,
    The zoom lens according to claim 1, wherein the positive lens in the second lens group satisfies the following conditional expression.
    30 ≦ νd2 ≦ 71
    When 30 ≦ νd2 <36
    -0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd2 <41
    -0.013 × νd2 + 2.083 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
    When 41 ≦ νd2 <51
    -0.004 × νd2 + 1.714 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
    When 51 ≦ νd2 <61
    -0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.004 × νd2 + 1.844
    When 61 ≦ νd2 ≦ 71
    -0.0015 × νd2 + 1.5865 ≦ nd2 ≦ −0.009 × νd2 + 2.149
    However,
    nd2: Refractive index νd2 for the positive lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the second lens group: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) for the positive lens material in the second lens group Abbe number for
  9. 前記第4レンズ群は、前記非球面プラスチックレンズと、正レンズとを備えており、
    前記第4レンズ群における前記正レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    30≦νd4≦71
    30≦νd4<36のとき
    -0.013×νd4+2.083≦nd4≦1.7
    36≦νd4<41のとき
    -0.013×νd4+2.083≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
    41≦νd4<51のとき
    -0.004×νd4+1.714≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
    51≦νd4<61のとき
    -0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.004×νd4+1.844
    61≦νd4≦71のとき
    -0.0015×νd4+1.5865≦nd4≦-0.009×νd4+2.149
    但し、
    nd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd4:前記第4レンズ群における前記正レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    The fourth lens group includes the aspheric plastic lens and a positive lens.
    4. The zoom lens according to claim 1, wherein the positive lens in the fourth lens group satisfies the following conditional expression. 5.
    30 ≦ νd4 ≦ 71
    When 30 ≦ νd4 <36
    -0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd4 <41
    -0.013 × νd4 + 2.083 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
    When 41 ≦ νd4 <51
    -0.004 × νd4 + 1.714 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
    When 51 ≦ νd4 <61
    -0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.004 × νd4 + 1.844
    When 61 ≦ νd4 ≦ 71
    -0.0015 × νd4 + 1.5865 ≦ nd4 ≦ −0.009 × νd4 + 2.149
    However,
    nd4: refractive index νd4 for the positive lens material d-line (wavelength λ = 587.6 nm) in the fourth lens group: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) for the positive lens material in the fourth lens group Abbe number for
  10. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    1.0≦f2/fw≦2.3
    但し、
    fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
    f2:前記第2レンズ群の焦点距離
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.0 ≦ f2 / fw ≦ 2.3
    However,
    fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state f2: focal length of the second lens group
  11. 前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズは、最も像側のレンズよりも物体側に配置されていることを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか1項に記載のズームレンズ。   6. The zoom lens according to claim 1, wherein the aspheric plastic lens in the fourth lens group is disposed closer to the object side than the lens closest to the image side.
  12. 前記第1レンズ群は、物体側から順に、物体側レンズ面が凸の負メニスカスレンズと、像側レンズ面が凹の負レンズと、物体側レンズ面が凸の正レンズとを有し、
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項11のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    0.7≦(−f1)/fw≦1.7
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
    The first lens group includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex object side lens surface, a negative lens having a concave image side lens surface, and a positive lens having a convex object side lens surface.
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 11, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.7 ≦ (−f1) /fw≦1.7
    However,
    f1: Focal length fw of the first lens group fw: Focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  13. 前記第1レンズ群中に、少なくとも1つの非球面を備えていることを特徴とする請求項1から請求項12のいずれか1項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 12, wherein the first lens group includes at least one aspherical surface.
  14. 前記第1レンズ群における前記負メニスカスレンズの像側レンズ面が非球面であり
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項12に記載のズームレンズ。
    0.32≦Rasp/(−f1)≦1.0
    但し、
    Rasp:前記非球面の近軸曲率半径
    f1 :前記第1レンズ群の焦点距離
    Image-side lens surface of said negative meniscus lens in the first lens group is an aspherical surface,
    The zoom lens according to claim 12, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.32 ≦ Rasp / (− f1) ≦ 1.0
    However,
    Rasp: Paraxial radius of curvature of the aspheric surface f1: Focal length of the first lens group
  15. 前記各レンズ群は、2枚以上のレンズを備えていることを特徴とする請求項1から請求項14のいずれか1項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 14, wherein each lens group includes two or more lenses.
  16. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項15のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    1.5≦f4/fw≦2.9
    但し、
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 15, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.5 ≦ f4 / fw ≦ 2.9
    However,
    f4: focal length of the fourth lens group fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  17. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項15のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    1.5≦f4/fw≦2.4
    但し、
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 15, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.5 ≦ f4 / fw ≦ 2.4
    However,
    f4: focal length of the fourth lens group fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  18. 前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズは、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項17のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    |f4/fP|≦0.9
    但し、
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    fP:前記第4レンズ群における前記非球面プラスチックレンズの焦点距離
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 17, wherein the aspheric plastic lens in the fourth lens group satisfies the following conditional expression.
    | f4 / fP | ≦ 0.9
    However,
    f4: focal length of the fourth lens group fP: focal length of the aspheric plastic lens in the fourth lens group
  19. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項18のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    0.8≦(−f3)/fw≦3.0
    但し、
    fw:広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
    f3:前記第3レンズ群の焦点距離
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.8 ≦ (−f3) /fw≦3.0
    However,
    fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state f3: focal length of the third lens group
  20. 前記第2レンズ群は、2枚の正レンズと、1枚の負レンズとから構成されていることを特徴とする請求項1から請求項19のいずれか1項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 19, wherein the second lens group includes two positive lenses and one negative lens.
  21. 前記第2レンズ群において、前記2枚の正レンズのうちの1枚と前記1枚の負レンズとは接合されていることを特徴とする請求項20に記載のズームレンズ。   21. The zoom lens according to claim 20, wherein in the second lens group, one of the two positive lenses and the one negative lens are cemented.
  22. 前記第3レンズ群近傍に開口絞りを有し、
    前記開口絞りは、前記第3レンズ群と一体的に移動することを特徴とする請求項1から請求項21のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    An aperture stop in the vicinity of the third lens group;
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 21, wherein the aperture stop moves integrally with the third lens group.
  23. 前記第2レンズ群と前記第4レンズ群とは、望遠端状態から広角端状態への変倍に際して、一体的に移動することを特徴とする請求項1から請求項22のいずれか1項に記載のズームレンズ。   23. The method according to claim 1, wherein the second lens group and the fourth lens group move integrally when zooming from the telephoto end state to the wide-angle end state. The described zoom lens.
  24. 請求項1から請求項23のいずれか1項に記載のズームレンズを備えたことを特徴とする撮像装置。   An imaging apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 23.
  25. 物体側から順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより、実質的に4個のレンズ群からなり、前記第4レンズ群が非球面プラスチックレンズを備えているズームレンズの変倍方法であって、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が減少し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が増加し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が減少するように、前記各レンズ群が光軸に沿って移動し、
    前記第1レンズ群は、負レンズを有し、
    前記第4レンズ群は、少なくとも1枚の正レンズと、1枚の負レンズとからなり、
    前記第1レンズ群における前記負レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズの変倍方法。
    30≦νd1≦71
    30≦νd1<36のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦1.7
    36≦νd1<41のとき
    -0.013×νd1+2.083≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    41≦νd1<51のとき
    -0.004×νd1+1.714≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    51≦νd1<61のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.004×νd1+1.844
    61≦νd1≦71のとき
    -0.0015×νd1+1.5865≦nd1≦-0.009×νd1+2.149
    但し、
    nd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
    νd1:前記第1レンズ群における前記負レンズの材質のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
    In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power A zoom lens zooming method comprising substantially four lens groups, wherein the fourth lens group comprises an aspheric plastic lens,
    Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group decreases, the distance between the second lens group and the third lens group increases, The lens groups move along the optical axis so that the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases,
    The first lens group has a negative lens;
    The fourth lens group includes at least one positive lens and one negative lens,
    The zoom lens zooming method, wherein the negative lens in the first lens group satisfies the following conditional expression:
    30 ≦ νd1 ≦ 71
    When 30 ≦ νd1 <36
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ 1.7
    When 36 ≦ νd1 <41
    -0.013 × νd1 + 2.083 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 41 ≦ νd1 <51
    -0.004 × νd1 + 1.714 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 51 ≦ νd1 <61
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.004 × νd1 + 1.844
    When 61 ≦ νd1 ≦ 71
    -0.0015 × νd1 + 1.5865 ≦ nd1 ≦ −0.009 × νd1 + 2.149
    However,
    nd1: refractive index νd1: d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group with respect to d-line (wavelength λ = 587.6 nm) of the negative lens material in the first lens group Abbe number for
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