JP6507471B2 - Optical system and optical device - Google Patents

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JP6507471B2 JP2014027497A JP2014027497A JP6507471B2 JP 6507471 B2 JP6507471 B2 JP 6507471B2 JP 2014027497 A JP2014027497 A JP 2014027497A JP 2014027497 A JP2014027497 A JP 2014027497A JP 6507471 B2 JP6507471 B2 JP 6507471B2
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Description

本発明は、光学系、及び光学装置に関する。 The present invention relates to an optical system and an optical device .

従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した広角レンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。   Conventionally, wide-angle lenses suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras and the like have been proposed (see, for example, Patent Document 1).

特開２００９-１０９７２３号公報JP, 2009-109723, A

しかしながら、従来の広角レンズは、防振機構を採用した場合に、防振時の収差補正が十分ではないという課題があった。   However, the conventional wide-angle lens has a problem that aberration correction at the time of image stabilization is not sufficient when the image stabilizing mechanism is adopted.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、防振時の収差を十分に補正した光学系および光学装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and it is an object of the present invention to provide an optical system and an optical apparatus in which aberrations during vibration reduction are sufficiently corrected.

上記課題を解決するために本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群との実質的に２個のレンズ群からなる光学系であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有し、
前記防振レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
０．２３＜ｆ／ｆｖｒ＜０．４６
０．５２＜（１−βｖｒ）βｒ＜０．７０
１．２０＜νＰ／νＮ＜２．５０
ただし、
ｆ：無限遠合焦状態での全系の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
βｖｒ：前記防振レンズ群の横倍率
βｒ：前記防振レンズ群よりも像側に配置されている全てのレンズの合成の横倍率
νＰ：前記両凸形状の正レンズのアッベ数
νＮ：前記負メニスカスレンズのアッベ数
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群との実質的に２個のレンズ群からなる光学系であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有し、
前記防振レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
０．２３＜ｆ／ｆｖｒ＜０．４６
０．５２＜（１−βｖｒ）βｒ＜０．７０
１．０２＜ｎＮ／ｎＰ＜１．４０
ただし、
ｆ：無限遠合焦状態での全系の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
βｖｒ：前記防振レンズ群の横倍率
βｒ：前記防振レンズ群よりも像側に配置されている全てのレンズの合成の横倍率
ｎＮ：前記負メニスカスレンズの屈折率
ｎＰ：前記両凸形状の正レンズの屈折率
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群との実質的に２個のレンズ群からなる光学系であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有し、
前記防振レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
０．２５６≦ｆ／ｆｖｒ＜０．４６
０．５２＜（１−βｖｒ）βｒ＜０．７０
ただし、
ｆ：無限遠合焦状態での全系の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
βｖｒ：前記防振レンズ群の横倍率
βｒ：前記防振レンズ群よりも像側に配置されている全てのレンズの合成の横倍率 In order to solve the above problems, the present invention is
An optical system comprising substantially two lens groups of a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
At the time of focusing from an infinity object point to a near distance object point, the first lens group is fixed and the second lens group is moved,
The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis,
The anti-vibration lens group comprises a cemented lens of a negative meniscus lens convex on its object side and a positive biconvex lens.
An optical system characterized by satisfying the following condition is provided.
0.23 <f / fvr <0.46
0.52 <(1−βvr) βr <0.70
1.20 <νP / νN <2.50
However,
f: focal length fvr of the whole system in an infinity in-focus condition: focal length βvr of the anti-vibration lens group: lateral magnification βr of the anti-vibration lens group: disposed closer to the image than the anti-vibration lens group The lateral magnification PP of the composition of all the lenses: Abbe number NN of the biconvex positive lens: Abbe number of the negative meniscus lens
An optical system comprising substantially two lens groups of a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
At the time of focusing from an infinity object point to a near distance object point, the first lens group is fixed and the second lens group is moved,
The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis,
The anti-vibration lens group comprises a cemented lens of a negative meniscus lens convex on its object side and a positive biconvex lens.
An optical system characterized by satisfying the following condition is provided.
0.23 <f / fvr <0.46
0.52 <(1−βvr) βr <0.70
1.02 <nN / nP <1.40
However,
f: focal length fvr of the whole system in an infinity in-focus condition: focal length βvr of the anti-vibration lens group: lateral magnification βr of the anti-vibration lens group: disposed closer to the image than the anti-vibration lens group Combined lateral magnification nN of all the lenses: refractive index nP of the negative meniscus lens: refractive index of the biconvex positive lens
An optical system comprising substantially two lens groups of a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
At the time of focusing from an infinity object point to a near distance object point, the first lens group is fixed and the second lens group is moved,
The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis,
The anti-vibration lens group comprises a cemented lens of a negative meniscus lens convex on its object side and a positive biconvex lens.
An optical system characterized by satisfying the following condition is provided.
0.256 ≦ f / fvr <0.46
0.52 <(1−βvr) βr <0.70
However,
f: focal length fvr of the whole system in an infinity in-focus condition: focal length βvr of the anti-vibration lens group: lateral magnification βr of the anti-vibration lens group: disposed closer to the image than the anti-vibration lens group Combined lateral magnification of all lenses

また本発明は、前記光学系を備えたことを特徴とする光学装置を提供する。   The present invention also provides an optical device comprising the above optical system.

本発明によれば、防振時の収差を十分に補正した光学系を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide an optical system in which aberrations during vibration reduction are sufficiently corrected.

本願の第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。It is a figure showing lens composition of an optical system concerning the 1st example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。(A), (b), and (c) show various aberrations of the optical system according to the first embodiment at infinity, and blur is corrected for rotational blur at 0.60 °. 1 is a diagram showing a meridional lateral aberration of the lens and FIG. 本願の第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on 2nd Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。10A, 10B, and 10C show various aberrations of the optical system according to the second embodiment when focusing at infinity, and when shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. 1 is a diagram showing a meridional lateral aberration of the lens and FIG. 本願の第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on 3rd Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。10A, 10B, and 10C show various aberrations of the optical system according to the third embodiment when focusing at infinity, and when shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. 1 is a diagram showing a meridional lateral aberration of the lens and FIG. 2 is a diagram showing various aberrations at the time of close distance focusing. 本願の第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on 4th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。FIGS. 10A, 10B, and 10C show various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment when focusing at infinity, and when shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. 1 is a diagram showing a meridional lateral aberration of the lens and FIG. 本願の第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the optical system which concerns on 5th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。FIGS. 10A, 10B, and 10C show various aberrations of the optical system according to Example 5 when focused on infinity, and when shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. 1 is a diagram showing a meridional lateral aberration of the lens and FIG. 本願の光学系を備えたカメラの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the camera provided with the optical system of this application. 本願の光学系の製造方法の概略を示す図である。It is a figure which shows the outline of the manufacturing method of the optical system of this application.

以下、本願の光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について図面を参照しつつ説明する。なお、以下の実施の形態は、発明の理解を容易にするためのものに過ぎず、本願発明の技術的思想を逸脱しない範囲において当業者により実施可能な付加・置換等を施すことを排除することは意図していない。   Hereinafter, an optical system, an optical apparatus, and a method of manufacturing a variable magnification optical system according to the present application will be described with reference to the drawings. The following embodiment is merely for the purpose of facilitating the understanding of the invention, and excludes addition, substitution and the like that can be implemented by those skilled in the art without departing from the technical concept of the present invention. It is not intended.

本願の光学系は、光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなる光学系であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有する。 The optical system according to the present application is an optical system including, in order from the object side along the optical axis, a first lens group and a second lens group having a positive refractive power,
At the time of focusing from an infinity object point to a near distance object point, the first lens group is fixed and the second lens group is moved,
The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis.

本願の光学系は、光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されることにより、鏡筒を小型化できると共に、各収差を良好に補正することができる。また、無限遠物点から近距離物点への合焦の際、第１レンズ群が固定されて、第２レンズ群が移動することによって、鏡筒を小型化できると共に、合焦による収差変動を良好に補正することができる。   The optical system of the present application can be made smaller in size by forming the first lens group and the second lens group having positive refractive power sequentially from the object side along the optical axis, and each aberration Can be corrected well. Further, at the time of focusing from an infinite distance object point to a close distance object point, the first lens unit is fixed and the second lens unit is moved, whereby the lens barrel can be miniaturized and aberration fluctuation due to focusing Can be corrected well.

さらに、第１レンズ群に防振レンズ群を配置することにより、手ブレ等による結像位置変位の補正時の良好な収差補正を実現できる。   Furthermore, by disposing the anti-vibration lens group in the first lens group, it is possible to realize good aberration correction at the time of correction of the imaging position displacement due to camera shake or the like.

また、本願の光学系は、無限遠合焦状態での全系の焦点距離をｆとし、前記防振レンズ群の焦点距離をｆｖｒとしたとき、以下の条件式（１）を満足するように構成されている。
（１） ０．１８＜ｆ／ｆｖｒ＜０．４６ Further, the optical system of the present application satisfies the following conditional expression (1), where f is the focal length of the entire system in an infinity in-focus condition and fvr is the focal length of the anti-vibration lens group. It is configured.
(1) 0.18 <f / fvr <0.46

上記条件式（１）は、無限遠合焦状態での全系の焦点距離と防振レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１）を満足することで、手ブレ等による結像位置変位の補正時の良好な収差補正を実現できる。   The conditional expression (1) defines the ratio of the focal length of the entire system in an infinity in-focus condition to the focal length of the anti-vibration lens unit. By satisfying the conditional expression (1), it is possible to realize good aberration correction at the time of correcting the imaging position displacement due to camera shake or the like.

条件式（１）の上限値を上回ると、防振レンズ群の屈折力が強くなり、手ブレ等による結像位置変位補正のために防振レンズ群を偏芯させた際の偏芯収差が過大となる。なお、条件式(１)の上限値を０．３８に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１）の上限値を０．３７に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   If the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the anti-vibration lens group becomes strong, and decentration aberration occurs when the anti-vibration lens group is decentered for correcting the imaging position displacement due to camera shake or the like. It becomes excessive. The effect of the present invention can be made more reliable by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.38. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.37, the effect of the present application can be made more reliable.

一方、条件式（１）の下限値を下回ると、防振レンズ群の屈折力が弱くなり、手ブレ等による結像位置変位の補正に必要な防振レンズ群のシフト量が大きくなり、偏芯収差が過大となる。また、鏡筒が大型化してしまう。なお、条件式（１）の下限値を０．２３に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１）の下限値を０．２４に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   On the other hand, if the lower limit value of the conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the anti-vibration lens group becomes weak, and the shift amount of the anti-vibration lens group necessary for correcting the imaging position displacement due to camera shake becomes large. The core aberration becomes excessive. In addition, the lens barrel becomes large. The effect of the present invention can be made more reliable by setting the lower limit value of the conditional expression (1) to 0.23. Further, by setting the lower limit value of the conditional expression (1) to 0.24, the effect of the present invention can be made more reliable.

以上の構成により、防振時の収差を十分に補正した光学系を実現することができる。   With the above configuration, it is possible to realize an optical system in which the aberration at the time of image stabilization is sufficiently corrected.

また本願の光学系は、前記防振レンズ群の横倍率をβｖｒとし、前記防振レンズ群よりも像側に配置されている全てのレンズの合成の横倍率をβｒとしたとき、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） ０．４＜（１−βｖｒ）βｒ＜０．８ In the optical system of the present application, when the lateral magnification of the anti-vibration lens group is βvr and the lateral magnification of the combination of all the lenses disposed on the image side of the anti-vibration lens group is βr, the following conditions It is desirable to satisfy Formula (2).
(2) 0.4 <(1-beta vr) beta r <0.8

条件式（２）は、手ブレ等による結像位置変位の補正時の防振レンズ群の移動量に対する像面での像の移動量の割合を規定するものである。この条件式（２）を満足することで、手ブレ等による結像位置変位の補正時の良好な収差補正を実現できる。   Conditional expression (2) defines the ratio of the amount of movement of the image on the image plane to the amount of movement of the anti-vibration lens unit at the time of correction of the imaging position displacement due to camera shake or the like. By satisfying this conditional expression (2), it is possible to realize good aberration correction at the time of correction of the imaging position displacement due to camera shake or the like.

条件式（２）の上限値を上回ると、防振レンズ群の屈折力が強くなり、手ブレ等による結像位置変位補正のために防振レンズ群を偏芯させた際の偏芯収差が過大となる。なお、条件式(２)の上限値を０．７０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（２）の上限値を０．６５に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the anti-vibration lens group becomes strong, and decentration aberration occurs when the anti-vibration lens group is decentered for correcting the imaging position displacement due to camera shake or the like. It becomes excessive. The effect of the present invention can be made more reliable by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 0.70. In addition, by setting the upper limit value of the conditional expression (2) to 0.65, the effect of the present application can be further ensured.

一方、条件式（２）の下限値を下回ると、手ブレ等による結像位置変位の補正に必要な防振レンズ群のシフト量が大きくなり、偏芯収差が過大となる。また、鏡筒が大型化してしまう。なお、条件式（２）の下限値を０．５０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（２）の下限値を０．５２に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   On the other hand, below the lower limit value of the conditional expression (2), the shift amount of the anti-vibration lens group necessary for correcting the imaging position displacement due to camera shake or the like becomes large, and eccentric aberration becomes excessive. In addition, the lens barrel becomes large. In addition, the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.50. Further, by setting the lower limit value of the conditional expression (2) to 0.52, the effect of the present invention can be made more reliable.

また本願の光学系は、防振レンズ群が、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合レンズからなることが望ましい。これにより、手ブレ等による結像位置変位の補正時の良好な収差補正を実現できる。   Further, in the optical system of the present application, it is desirable that the anti-vibration lens group be composed of a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens. Thereby, good aberration correction can be realized at the time of correction of the imaging position displacement due to camera shake or the like.

また本願の光学系は、前記負メニスカスレンズの屈折率をｎＮとし、前記両凸形状の正レンズの屈折率をｎＰとしたとき、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．００＜ｎＮ／ｎＰ＜１．４０ In the optical system of the present application, it is preferable that the following conditional expression (3) be satisfied, where nN is the refractive index of the negative meniscus lens and nP is the refractive index of the biconvex positive lens.
(3) 1.00 <nN / nP <1.40

条件式（３）は、防振レンズ群を構成する負メニスカスレンズの屈折率と両凸形状の正レンズの屈折率の比を規定するものである。この条件式（３）を満足することで、手ブレ等による結像位置変位の補正時の良好な収差補正を実現できる。   Conditional expression (3) defines the ratio of the refractive index of the negative meniscus lens constituting the vibration reduction lens group to the refractive index of the biconvex positive lens. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to realize good aberration correction at the time of correcting the imaging position displacement due to camera shake or the like.

条件式（３）の上限値を上回ると、接合面による球面収差補正が過大となってしまう。そのため、手ブレ等による結像位置変位のために防振群を偏芯させた際の偏芯収差が過大となり、補正が困難となる。なお、条件式(３)の上限値を１．３５に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（３）の上限値を１．３２に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   If the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, spherical aberration correction by the cemented surface will be excessive. Therefore, the decentration aberration at the time of decentering the anti-vibration group due to the imaging position displacement due to camera shake or the like becomes excessive, and the correction becomes difficult. By setting the upper limit value of conditional expression (3) to 1.35, the effects of the present application can be made more reliable. In addition, by setting the upper limit value of the conditional expression (3) to 1.32, the effect of the present application can be further ensured.

一方、本願の光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、接合面による球面収差補正が不足してしまう。そのため、手ブレ等による結像位置変位のために防振群を偏芯させた際の偏芯収差が過大となり、補正が困難となる。なお、条件式（３）の下限値を１．０２に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（３）の下限値を１．０４に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   On the other hand, if the corresponding value of the conditional expression (3) of the optical system of the present application falls below the lower limit value, spherical aberration correction by the cemented surface will be insufficient. Therefore, the decentration aberration at the time of decentering the anti-vibration group due to the imaging position displacement due to camera shake or the like becomes excessive, and the correction becomes difficult. The effect of the present invention can be made more reliable by setting the lower limit value of the conditional expression (3) to 1.02. Further, by setting the lower limit value of the conditional expression (3) to 1.04, the effect of the present invention can be made more reliable.

また本願の光学系は、前記両凸形状の正レンズのアッベ数をνＰとし、前記負メニスカスレンズのアッベ数をνＮとしたとき、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） １．２０＜νＰ／νＮ＜２．５０ In the optical system of the present application, it is preferable that the following conditional expression (4) be satisfied, where ア ッ P is an Abbe number of the positive biconvex lens and NN is an Abbe number of the negative meniscus lens.
(4) 1.20 <νP / νN <2.50

条件式（４）は、防振レンズ群を構成する負メニスカスレンズのアッベ数と両凸形状の正レンズのアッベ数の比を規定するものである。この条件式（４）を満足することで、手ブレ等による結像位置変位の補正時の良好な収差補正を実現できる。   Conditional expression (4) defines the ratio of the Abbe number of the negative meniscus lens forming the vibration reduction lens group to the Abbe number of the biconvex positive lens. By satisfying the conditional expression (4), it is possible to realize good aberration correction at the time of correction of the imaging position displacement due to camera shake or the like.

条件式（４）の上限値を上回ると、防振レンズ群の色収差補正が過大となってしまう。そのため、手ブレ等による結像位置変位の補正のために防振群を偏芯させた際の色収差変動が過大となる。なお、条件式(４)の上限値を２．４０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（４）の上限値を２．３０に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   If the upper limit value of the conditional expression (4) is exceeded, chromatic aberration correction of the anti-vibration lens unit becomes excessive. Therefore, the chromatic aberration fluctuation when the anti-vibration group is decentered to correct the imaging position displacement due to camera shake or the like becomes excessive. The effect of the present invention can be made more reliable by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 2.40. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (4) to 2.30, the effect of the present invention can be made more reliable.

一方、条件式（４）の下限値を下回ると、防振レンズ群の色収差補正が不足してしまう。そのため、手ブレ等による結像位置変位の補正のために防振群を偏芯させた際の色収差変動が過大となる。なお、条件式（４）の下限値を１．３０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（４）の下限値を１．４０に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。   On the other hand, if the lower limit value of the conditional expression (4) is not reached, chromatic aberration correction of the anti-vibration lens group will be insufficient. Therefore, the chromatic aberration fluctuation when the anti-vibration group is decentered to correct the imaging position displacement due to camera shake or the like becomes excessive. The effect of the present invention can be made more reliable by setting the lower limit value of conditional expression (4) to 1.30. In addition, by setting the lower limit value of conditional expression (4) to 1.40, the effect of the present application can be made more reliable.

また本願の光学系は、第１レンズ群が、前記防振レンズ群よりも物体側に、少なくとも二つの負レンズを有することが好ましい。この構成により、コマ収差、像面湾曲、歪曲収差を良好に補正することができる。   In the optical system of the present application, it is preferable that the first lens group has at least two negative lenses on the object side relative to the vibration reduction lens group. By this configuration, coma, curvature of field, and distortion can be corrected well.

また本願の光学系は、第２レンズ群に少なくとも一つの非球面を有することが好ましい。これにより、諸収差を良好に補正することができる。   In the optical system of the present application, it is preferable that the second lens group have at least one aspheric surface. Thereby, various aberrations can be corrected well.

また本願の光学装置は、上述した構成の光学系を備えていることを特徴とする。これにより、防振時の収差を十分に補正した光学装置を実現することができる。   An optical apparatus according to the present invention is characterized by including the optical system having the above-described configuration. As a result, it is possible to realize an optical device in which the aberration at the time of image stabilization is sufficiently corrected.

本願の光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動するようにし、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有するようにし、
無限遠合焦状態での全系の焦点距離をｆとし、前記防振レンズ群の焦点距離をｆｖｒとしたとき、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
（１） ０．１８＜ｆ／ｆｖｒ＜０．４６ The method of manufacturing an optical system according to the present application is a method of manufacturing an optical system having a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
At the time of focusing from an infinite object point to a near object point, the first lens group is fixed so that the second lens group moves.
The first lens group includes an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis,
Assuming that the focal length of the entire system in the infinity in-focus condition is f and the focal length of the vibration reduction lens unit is fvr, the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) 0.18 <f / fvr <0.46

これにより、防振時の収差を十分に補正した光学系を製造することができる。   Thus, it is possible to manufacture an optical system in which the aberration at the time of image stabilization is sufficiently corrected.

以下、本願の数値実施例に係る光学系を添付図面に基づいて説明する。   Hereinafter, an optical system according to a numerical example of the present application will be described based on the attached drawings.

（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 (First embodiment)
FIG. 1 is a view showing a lens configuration of an optical system according to a first example of the present application.

本第１実施例に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、固定レンズ部分Ｇ１Ｆと、防振レンズ部分Ｇ１Ｒとからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。防振レンズ部分Ｇ１Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸形状の正レンズＬ１５との接合正レンズからなる。   The optical system according to the first embodiment includes a first lens group G1 having positive refractive power in order from the object side along the optical axis, and a second lens group G2 having positive refractive power. . The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a fixed lens portion G1F and a vibration reduction lens portion G1R. The fixed lens portion G1F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. The vibration reduction lens portion G1R is composed of, in order from the object side, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L15.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合負レンズと、開口絞りＳと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２６とからなる。第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２６は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a cemented negative lens of a positive meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L23, and an aperture stop S And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L25, and a positive meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L26 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object-side lens surface.

本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。   In the optical system according to the present embodiment, focusing from the infinity object point to the near distance object point is performed by moving the second lens group G2 to the object side.

また本実施例に係る変倍光学系では、防振レンズ部分Ｇ１Ｒを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。   Further, in the variable magnification optical system according to the present embodiment, the imaging position displacement due to camera shake or the like is corrected by moving the vibration reduction lens portion G1R in the direction including the direction component orthogonal to the optical axis.

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）/Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第１実施例においては、防振係数が０．５４０であり、焦点距離は３２．９ｍｍであるので、０．６０°の回転ブレを補正するための防振レンズ部分の移動量は０．６４ｍｍである。   In order to correct rotational shake at an angle θ with a lens whose focal length of the entire system is f and whose image stabilization coefficient (image movement amount ratio on the image forming surface to movement amount of the moving lens group in shake correction) is K The moving lens group for blurring correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f · tan θ) / K. In the first embodiment, since the vibration reduction coefficient is 0.540 and the focal length is 32.9 mm, the movement amount of the vibration reduction lens portion for correcting rotational shake of 0.60 ° is 0.64 mm. It is.

以下の表１に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。   Table 1 below presents values of specifications of the optical system according to the present example.

［面データ]において、「面番号」は光軸に沿って物体側から数えたレンズ面の順番を、「r」は曲率半径を、「d」は間隔（第ｎ面（ｎは整数）と第ｎ＋１面との間隔）を、「nd」はｄ線（波長λ=５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、「νd」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、「物面」は物体面を、「可変」は可変の面間隔を、「絞り」は開口絞りＳを、「BF」はバックフォーカスを、「像面」は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径「r」において「∞」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ=1.00000の記載は省略している。また、非球面には面番号に「*」を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。   In [Surface Data], “Surface number” is the order of the lens surfaces counted from the object side along the optical axis, “r” is the radius of curvature, “d” is the interval (the nth surface (n is an integer) “Nd” indicates the refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and “νd” indicates the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). “Object plane” indicates the object plane, “variable” indicates the variable plane interval, “stop” indicates the aperture stop S, “BF” indicates back focus, and “image plane” indicates the image plane I. There is. In the radius of curvature “r”, “∞” indicates a plane, and the air refractive index nd = 1.00000 is omitted. Further, in the aspheric surface, the surface number is attached with “*”, and the paraxial radius of curvature is shown in the column of radius of curvature r.

［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１−κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
＋Ａ４ｈ４＋Ａ６ｈ６＋Ａ８ｈ８＋Ａ１０ｈ１０
ここで、「x」は光軸から垂直方向の高さ「h」における各非球面の頂点の接平面から光軸方向に沿った距離（サグ量）、「κ」は円錐定数、「Ａ４」,「Ａ６」,「Ａ８」,「Ａ１０」は非球面係数、「r」は基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）とする。また、「Ｅ−ｎ」（ｎ：整数）は「×10-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10-5」を示す。 [Spherical surface data] shows the aspheric surface coefficient and the conical constant when the shape of the aspheric surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
x = (h 2 / r) / [1+ {1-κ (h / r) 2 } 1/2 ]
+ A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10
Here, “x” is the distance along the optical axis direction from the tangent plane of the apex of each aspheric surface at height “h” in the vertical direction from the optical axis (sag amount), “κ” is a conical constant, “A4” , “A6”, “A8”, “A10” are aspheric coefficients, and “r” is the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference spherical surface. Moreover, "E-n" (n: integer) shows "x10- n ", for example, "1.234 E-05" shows "1.234 10-5 ".

［各種データ］において、「f」は焦点距離を、「FNO」はＦナンバーを、「ω」は半画角（単位は「°」）を、「Ymax」は最大像高を、「TL」は光学系全長（レンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離）を、「Bf」はバックフォーカスを、それぞれ示している。   In [Various data], “f” is the focal length, “FNO” is the f-number, “ω” is the half angle of view (unit: “°”), “Ymax” is the maximum image height, “TL” Denotes the total length of the optical system (the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I), and "Bf" denotes the back focus.

［可変間隔データ］において、「ｄｎ」は第ｎ面と第ｎ＋１面の可変の面間隔を示している。なお、「無限遠」は無限遠物点への合焦時、「近距離」は近距離物点への合焦時をそれぞれ示す。   In [variable interval data], "dn" indicates a variable surface interval between the nth surface and the (n + 1) th surface. “Infinity” indicates focusing on an infinite object point, and “short distance” indicates focusing on a short object point.

［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離ｆを示している。   [Lens group data] shows the starting surface of each lens group and the focal length f.

［条件式対応値］には、本実施例に係る撮影レンズの各条件式の対応値を示している。   [Conditional Expression Correspondence Value] shows the correspondence values of the conditional expressions of the photographing lens according to the present embodiment.

ここで、表1に掲載されている焦点距離fや曲率半径r、及びその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。   Here, “mm” is generally used as the unit of focal length f and radius of curvature r listed in Table 1 and other lengths. However, the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained by proportional enlargement or reduction.

なお、以上に述べた表1の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。   In addition, the code | symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table | surface of each Example mentioned later.

［表１］
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 99.9065 1.400 1.69680 55.52
2 28.2481 9.609
3 -716.2904 1.400 1.51680 63.88
4 41.4223 8.594
5 44.6565 5.572 1.78472 25.64
6 156.9737 1.967
7 78.9513 1.400 1.71736 29.57
8 33.3421 9.200 1.51680 63.88
9 -69.3179 可変

10 35.7755 4.839 1.77250 49.62
11 -351.1742 0.976
12 -1789.3921 4.511 1.59319 67.90
13 -32.6424 1.500 1.60342 38.03
14 34.3201 4.576
15(絞り) ∞ 8.663
16 -17.7599 2.839 1.69895 30.13
17 -318.6183 0.150
18 140.9481 6.127 1.77250 49.62
19 -24.8627 0.220
20* -288.5410 0.150 1.55389 38.09
21 -141.2848 2.852 1.74100 52.77
22 -54.6674 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第20面
κ = 1.0000
Ａ４ = -1.28440E-05
Ａ６ = -6.18380E-09
Ａ８ = -4.00917E-11
Ａ１０ = 0.00000E+00

［各種データ］
f 32.9
FNO 1.86
ω 33.90
Ymax 21.6
TL 124.35
BF 38.55

［可変間隔データ］
無限遠 近距離
d9 9.257 8.160

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 620.384
2 10 52.682

［条件式対応値］
（１）ｆ／ｆｖｒ = 0.341
（２）（１−βｖｒ）βｒ = 0.540
（３）ｎＮ／ｎＰ = 1.132
（４）νＰ／νＮ = 2.160
[Table 1]
[Plane data]
Face number rd nd d d
Object ∞
1 99.9065 1.400 1.69680 55.52
2 28.2481 9.609
3-716.2904 1.400 1.51680 63.88
4 41.4223 8.594
5 44.6565 5.572 1.78472 25.64
6 156.9737 1.967
7 78.9513 1.400 1.71736 29.57
8 33.3421 9.200 1.51680 63.88
9 -69.3179 variable

10 35.7755 4.839 1.77250 49.62
11-351.1742 0.976
12-1789.3921 4.511 1.59319 67.90
13 -32.6424 1.500 1.60342 38.03
14 34.201 4.576
15 (F-stop) 8. 8.663
16-17.7599 2.839 1.69895 30.13
17-318.6183 0.150
18 140.9481 6.127 1.77250 49.62
19-24.8627 0.220
20 *-288.5410 0.150 1.55389 38.09
21 -141.2848 2.852 1.74100 52.77
22 -54.6674 BF
Image plane ∞

[Aspheric surface data]
Face 20
κ = 1.0000
A4 = -1.28440E-05
A6 = -6.18380 E-09
A8 = -4.00917E-11
A10 = 0.00000 E + 00

[Various data]
f 32.9
FNO 1.86
ω 33.90
Ymax 21.6
TL 124.35
BF 38.55

[Variable interval data]
Infinite distance
d9 9.257 8.160

[Lens group data]
Group front f
1 1 620.384
2 10 52.682

[Conditional expression corresponding value]
(1) f / fvr = 0.341
(2) (1- (beta) vr) (beta) r = 0.540
(3) nN / nP = 1.132
(4) PP / νN = 2.160

図２（ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。   FIGS. 2A, 2B, and 2C respectively show various aberrations when the optical system according to Example 1 was focused on infinity, and shake correction was performed on a rotational shake of 0.60 °. FIG. 6 is a diagram of a meridional lateral aberration at the time of focusing and various aberrations at the time of near distance focusing.

図２の各収差図において、「FNO」はFナンバー、「NA」は開口数、「Y」は像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するFナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。「d」はd線（波長λ=587.6nm）、「g」はg線（波長λ=435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。   In each of the aberration diagrams of FIG. 2, “FNO” indicates an F number, “NA” indicates a numerical aperture, and “Y” indicates an image height. In the spherical aberration diagram, the f-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown, in the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum value of the image height is shown, and in the coma aberration diagram, the value of each image height is shown. . “D” represents d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and “g” represents g-line (wavelength λ = 435.8 nm). In astigmatism diagrams, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. The same reference numerals as in this example are used also in the aberration diagrams of the examples below.

各諸収差図より、本実施例に係る光学系は、良好な光学性能を有し、防振時の収差が十分に補正されていることが分かる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the present example has good optical performance, and the aberration at the time of vibration reduction is sufficiently corrected.

（第２実施例）
図３は、本願の第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 Second Embodiment
FIG. 3 is a view showing a lens configuration of an optical system according to a second example of the present application.

本実施例に係る光学系は、物体側から順に負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。   The optical system according to this embodiment includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power in order from the object side.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、固定レンズ部分Ｇ１Ｆと、防振レンズ部分Ｇ１Ｒとからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とからなる。防振レンズ部分Ｇ１Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と両凸形状の正レンズＬ１６との接合正レンズからなる。   The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a fixed lens portion G1F and a vibration reduction lens portion G1R. The fixed lens portion G1F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface on the object side, a negative biconcave lens L13, and a convex surface on the object side And a positive meniscus lens L14 facing the lens. The vibration reduction lens portion G1R is composed of, in order from the object side, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L16.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合負レンズと、開口絞りＳと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２６とからなる。第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２６は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L21, a cemented negative lens of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, an aperture stop S, an object side The negative meniscus lens L24 with its concave surface facing, the biconvex positive lens L25, and the positive meniscus lens L26 with its concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L26 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object-side lens surface.

本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。   In the optical system according to the present embodiment, focusing from the infinity object point to the near distance object point is performed by moving the second lens group G2 to the object side.

また本実施例に係る変倍光学系では、防振レンズ部分Ｇ１Ｒを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。   Further, in the variable magnification optical system according to the present embodiment, the imaging position displacement due to camera shake or the like is corrected by moving the vibration reduction lens portion G1R in the direction including the direction component orthogonal to the optical axis.

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）/Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第２実施例においては、防振係数が０．５４０であり、焦点距離は２８．８０ｍｍであるので、０．６０°の回転ブレを補正するための防振レンズ部分の移動量は０．５６ｍｍである。   In order to correct rotational shake at an angle θ with a lens whose focal length of the entire system is f and whose image stabilization coefficient (image movement amount ratio on the image forming surface to movement amount of the moving lens group in shake correction) is K The moving lens group for blurring correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f · tan θ) / K. In the second embodiment, since the vibration reduction coefficient is 0.540 and the focal length is 28.80 mm, the movement amount of the vibration reduction lens portion for correcting rotational shake of 0.60 ° is 0.56 mm. It is.

以下の表２に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。   Table 2 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.

［表２］
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 54.9332 1.400 1.69680 55.52
2 26.0323 7.750
3 81.9453 1.400 1.60311 60.69
4 29.9642 7.569
5 -149.7994 1.400 1.51680 63.88
6 69.1421 4.300
7 46.4445 5.319 1.80518 25.45
8 396.9687 1.680
9 81.5953 1.400 1.68796 30.93
10 31.6045 8.131 1.51680 63.88
11 -62.5471 可変

12 32.8752 5.208 1.59655 61.62
13 -255.1356 0.794
14 1272.6031 4.518 1.59319 67.90
15 -31.2193 1.500 1.57501 41.51
16 39.8521 4.215
17(絞り) ∞ 10.104
18 -16.0228 1.500 1.69895 30.13
19 -1536.5925 0.150
20 116.6326 6.610 1.77250 49.62
21 -22.6008 0.220
22* -647.9395 0.150 1.55389 38.23
23 -139.1259 3.099 1.74100 52.76
24 -48.6617 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第22面
κ = 1.0000
Ａ４ = -1.48298E-05
Ａ６ = -4.28365E-09
Ａ８ = -7.80154E-11
Ａ１０ = 0.00000E+00

［各種データ］
f 28.8
FNO 1.86
ω 37.48
Ymax 21.6
TL 124.35
BF 38.55

［可変間隔データ］
無限遠 近距離
d11 7.384 6.425

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -2152.267
2 12 48.441

［条件式対応値］
（１）ｆ／ｆｖｒ = 0.320
（２）（１−βｖｒ）βｒ = 0.540
（３）ｎＮ／ｎＰ = 1.113
（４）νＰ／νＮ = 2.065
[Table 2]
[Plane data]
Face number rd nd d d
Object ∞
1 54.9332 1.400 1.69680 55.52
2 26.0323 7.750
3 81.9453 1.400 1.60311 60.69
4 29.9642 7.569
5-149.7994 1.400 1.51680 63.88
6 69.1421 4.300
7 46.4445 5.319 1.80518 25.45
8 396.9687 1.680
9 81.5953 1.400 1.68796 30.93
10 31.6045 8.131 1.51680 63.88
11 -62.5471 variable

12 32.8752 5.208 1.59655 61.62
13-255.1356 0.794
14 1272.6031 4.518 1.59319 67.90
15-31.2193 1.500 1.57501 41.51
16 39.8521 4.215
17 (aperture) 10. 10.104
18-16.0228 1.500 1.69895 30.13
19 -1536.5925 0.150
20 116.6326 6.610 1.77250 49.62
21-22.6008 0.220
22 * -647.9395 0.150 1.55389 38.23
23 -139.1259 3.099 1.74100 52.76
24-48.6617 BF
Image plane ∞

[Aspheric surface data]
22nd
κ = 1.0000
A4 = -1.48298E-05
A6 = -4.28365E-09
A8 = -7.80154E-11
A10 = 0.00000 E + 00

[Various data]
f 28.8
FNO 1.86
ω 37.48
Ymax 21.6
TL 124.35
BF 38.55

[Variable interval data]
Infinite distance
d11 7.384 6.425

[Lens group data]
Group front f
1 1-2152.267
2 12 48.441

[Conditional expression corresponding value]
(1) f / fvr = 0.320
(2) (1- (beta) vr) (beta) r = 0.540
(3) nN / nP = 1.113
(4) PP / νN = 2.065

図４（ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。   FIGS. 4A, 4B, and 4C show various aberrations of the optical system according to the second embodiment when focusing at infinity, and shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. FIG. 6 is a diagram of a meridional lateral aberration at the time of focusing and various aberrations at the time of near distance focusing.

各諸収差図より、本実施例に係る光学系は、良好な光学性能、防振時の収差を十分に補正していることが分かる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to this example sufficiently corrects the optical performance and the aberration at the time of vibration reduction.

（第３実施例）
図５は、本願の第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 Third Embodiment
FIG. 5 is a view showing a lens configuration of an optical system according to a third example of the present application.

本実施例に係る光学系は、物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。   The optical system according to this embodiment includes a first lens group G1 having positive refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power in order from the object side.

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、固定レンズ部分Ｇ１Ｆと、防振レンズ部分Ｇ１Ｒと、開口絞りＳとからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５と両凹形状の負レンズＬ１６との接合正レンズとからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆの負メニスカスレンズＬ１２は、像側レンズ面が非球面形状である。防振レンズ部分Ｇ１Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と両凸形状の正レンズＬ１８との接合正レンズからなる。   The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a fixed lens portion G1F, a vibration reduction lens portion G1R, and an aperture stop S. The fixed lens portion G1F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface on the object side It consists of a cemented positive lens with a positive meniscus lens L14 having a convex surface directed to the side, and a cemented positive lens with a biconvex positive lens L15 and a biconcave negative lens L16. The negative meniscus lens L12 of the fixed lens portion G1F has an aspheric image side lens surface. The vibration reduction lens portion G1R is composed of, in order from the object side, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L17 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L18.

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とからなる。第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２４は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。   The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative cemented lens of a negative meniscus lens L21 having a concave surface on the object side and a positive meniscus lens L22 having a concave surface on the object side, and a biconvex shape And a positive meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L24 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object-side lens surface.

本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。   In the optical system according to the present embodiment, focusing from the infinity object point to the near distance object point is performed by moving the second lens group G2 to the object side.

また本実施例に係る変倍光学系では、防振レンズ部分Ｇ１Ｒを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。   Further, in the variable magnification optical system according to the present embodiment, the imaging position displacement due to camera shake or the like is corrected by moving the vibration reduction lens portion G1R in the direction including the direction component orthogonal to the optical axis.

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）/Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第３実施例においては、防振係数が０．６０８であり、焦点距離は２０．６ｍｍであるので、０．６０°の回転ブレを補正するための防振レンズ部分の移動量は０．３６ｍｍである。   In order to correct rotational shake at an angle θ with a lens whose focal length of the entire system is f and whose image stabilization coefficient (image movement amount ratio on the image forming surface to movement amount of the moving lens group in shake correction) is K The moving lens group for blurring correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f · tan θ) / K. In the third embodiment, since the vibration reduction coefficient is 0.608 and the focal length is 20.6 mm, the movement amount of the vibration reduction lens portion for correcting rotational shake of 0.60 ° is 0.36 mm. It is.

以下の表３に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
［表３］
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 34.8374 1.400 1.69680 55.52
2 15.4247 7.297
3 25.0656 1.400 1.60311 60.69
4* 11.7844 7.899
5 33.0463 1.400 1.60311 60.69
6 15.2763 6.090 1.64769 33.73
7 89.2603 1.904
8 24.5255 4.120 1.64769 33.73
9 -40.1996 1.400 1.75520 27.57
10 53.6245 3.826
11 45.9340 1.400 1.54814 45.79
12 13.0589 4.192 1.48749 70.31
13 -53.5049 1.782
14(絞り) ∞ 可変

15 -16.1257 1.500 1.75520 27.57
16 -54.3245 1.936 1.60311 60.69
17 -40.2390 0.150
18 119.9487 4.611 1.59319 67.90
19 -19.1271 0.220
20* -51.0503 0.150 1.55389 38.09
21 -46.8729 2.434 1.60311 60.69
22 -30.3759 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第4面
κ = -0.1081
Ａ４ = 2.34038E-05
Ａ６ = -8.45920E-08
Ａ８ = 2.07759E-10
Ａ１０ = -2.99723E-12
第20面
κ = 1.0000
Ａ４ = -3.05765E-05
Ａ６ = -3.30579E-08
Ａ８ = -1.29755E-10
Ａ１０ = 0.00000E+00

［各種データ］
f 20.6
FNO 2.87
ω 47.00
Ymax 21.6
TL 100.35
BF 38.55

［可変間隔データ］
無限遠 近距離
d14 6.690 5.954

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 77.161
2 15 43.277

［条件式対応値］
（１）ｆ／ｆｖｒ = 0.33
（２）（１−βｖｒ）βｒ = 0.608
（３）ｎＮ／ｎＰ = 1.041
（４）νＰ／νＮ = 1.536
Table 3 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
[Table 3]
[Plane data]
Face number rd nd d d
Object ∞
1 34.8374 1.400 1.69680 55.52
2 15.4247 7.297
3 25.0656 1.400 1.60311 60.69
4 * 11.7844 7.899
5 33.0463 1.400 1.6031 60.69
6 15.2763 6.090 1.64769 33.73
7 89.2603 1.904
8 24.5255 4.120 1.64769 33.73
9 -40.1996 1.400 1.75520 27.57
10 53.6245 3.826
11 45.9340 1.400 1.54814 45.79
12 13.0589 4.192 1.48749 70.31
13 -53.5049 1.782
14 (stop) ∞ variable

15-16.1257 1.500 1.75520 27.57
16-54.3245 1.936 1.60311 60.69
17 -40.2390 0.150
18 119.9487 4.611 1.59319 67.90
19-19.1271 0.220
20 *-51.0503 0.150 1.55 389 38.09
21-46.8729 2.434 1.60311 60.69
22-30.3759 BF
Image plane ∞

[Aspheric surface data]
Fourth side
κ = -0.1081
A4 = 2.34038E-05
A6 = -8.45920E-08
A8 = 2.07759E-10
A10 = -2.99723E-12
Face 20
κ = 1.0000
A4 = -3.05765E-05
A6 = -3. 30579E-08
A8 = -1.29755 E-10
A10 = 0.00000 E + 00

[Various data]
f 20.6
FNO 2.87
ω 47.00
Ymax 21.6
TL 100.35
BF 38.55

[Variable interval data]
Infinite distance
d14 6.690 5.954

[Lens group data]
Group front f
1 1 77.161
2 15 43.277

[Conditional expression corresponding value]
(1) f / fvr = 0.33
(2) (1-β vr) β r = 0.608
(3) nN / nP = 1.041
(4) P P / N N = 1.536

図６（ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。   FIGS. 6A, 6B, and 6C show various aberrations of the optical system according to the third embodiment when focusing at infinity, and shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. FIG. 6 is a diagram of a meridional lateral aberration at the time of focusing and various aberrations at the time of near distance focusing.

各諸収差図より、本実施例に係る光学系は、良好な光学性能、防振時の収差を十分に補正していることが分かる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to this example sufficiently corrects the optical performance and the aberration at the time of vibration reduction.

（第４実施例）
図７は、本願の第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 Fourth Embodiment
FIG. 7 is a view showing a lens configuration of an optical system according to a fourth example of the present application.

本実施例に係る光学系は、物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。   The optical system according to this embodiment includes a first lens group G1 having positive refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power in order from the object side.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、固定レンズ部分Ｇ１Ｆと、防振レンズ部分Ｇ１Ｒと、開口絞りＳとからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆの負メニスカスレンズＬ１２は、像側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。防振レンズ部分Ｇ１Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と両凸形状の正レンズＬ１７との接合正レンズからなる。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a fixed lens portion G1F, a vibration reduction lens portion G1R, and an aperture stop S. The fixed lens portion G1F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative It consists of a cemented positive lens with the lens L14, and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side. The negative meniscus lens L12 of the fixed lens portion G1F includes an aspheric thin plastic resin layer on the image side lens surface. The vibration reduction lens portion G1R is composed of, in order from the object side, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L17.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とからなる。第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。   The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L23 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object-side lens surface.

本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。   In the optical system according to the present embodiment, focusing from the infinity object point to the near distance object point is performed by moving the second lens group G2 to the object side.

また本実施例に係る変倍光学系では、防振レンズ部分Ｇ１Ｒを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。   Further, in the variable magnification optical system according to the present embodiment, the imaging position displacement due to camera shake or the like is corrected by moving the vibration reduction lens portion G1R in the direction including the direction component orthogonal to the optical axis.

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）/Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第４実施例においては、防振係数が０．６０３であり、焦点距離は２０．６ｍｍであるので、０．６０°の回転ブレを補正するための防振レンズ部分の移動量は０．３６ｍｍである。   In order to correct rotational shake at an angle θ with a lens whose focal length of the entire system is f and whose image stabilization coefficient (image movement amount ratio on the image forming surface to movement amount of the moving lens group in shake correction) is K The moving lens group for blurring correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f · tan θ) / K. In the fourth embodiment, since the vibration reduction coefficient is 0.603 and the focal length is 20.6 mm, the movement amount of the vibration reduction lens portion for correcting rotational shake of 0.60 ° is 0.36 mm. It is.

以下の表４に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
［表４］
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 42.0878 1.400 1.69680 55.52
2 16.6664 6.261
3 22.7835 1.400 1.60311 60.69
4 16.1337 0.150 1.51380 52.90
5* 11.1174 8.502
6 50.1082 6.115 1.60342 38.03
7 -30.8923 1.400 1.69680 55.52
8 212.6937 3.785
9 27.0364 3.576 1.74950 35.25
10 64.6074 6.110
11 47.8165 1.400 1.64769 33.73
12 17.1257 4.012 1.51680 63.88
13 -58.8725 5.000
14(絞り) ∞ 可変

15 -18.5444 1.500 1.75520 27.57
16 -72.7583 0.150
17 79.4357 5.147 1.59319 67.90
18 -21.4279 0.220
19* -87.7280 0.150 1.51380 52.90
20 -53.3928 2.492 1.60311 60.69
21 -32.8370 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第5面
κ = -1.3593
Ａ４ = 1.33091E-04
Ａ６ = -5.41252E-07
Ａ８ = 1.68424E-09
Ａ１０ = -4.48592E-12
第19面
κ = 1.0000
Ａ４ = -2.97717E-05
Ａ６ = -1.75356E-08
Ａ８ = -1.19355E-10
Ａ１０ = 0.00000E+00

［各種データ］
f 20.6
FNO 2.86
ω 46.93
Ymax 21.6
TL 106.35
BF 38.55

［可変間隔データ］
無限遠 近距離
d14 9.031 8.273

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 65.083
2 15 48.665

［条件式対応値］
（１）ｆ／ｆｖｒ = 0.299
（２）（１−βｖｒ）βｒ = 0.603
（３）ｎＮ／ｎＰ = 1.086
（４）νＰ／νＮ = 1.894
Table 4 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
[Table 4]
[Plane data]
Face number rd nd d d
Object ∞
1 42.0878 1.400 1.69680 55.52
2 16.6664 6.261
3 22.7835 1.400 1.60311 60.69
4 16.1337 0.150 1.51380 52.90
5 * 11.1174 8.502
6 50.1082 6.115 1.60342 38.03
7-30.8923 1.400 1.69680 55.52
8 212.6937 3.785
9 27.0364 3.576 1.74950 35.25
10 64.6074 6.110
11 47.8165 1.400 1.64769 33.73
12 17.1257 4.012 1.51680 63.88
13-58.8725 5.000
14 (stop) ∞ variable

15 -18.5444 1.500 1.75520 27.57
16-72.7583 0.150
17 79.4357 5.147 1.59319 67.90
18-21.4279 0.220
19 * -87.7280 0.150 1.51380 52.90
20-53.3 928 2. 492 1. 6031 60. 69
21 -32.8370 BF
Image plane ∞

[Aspheric surface data]
Fifth side
κ = -1.3593
A4 = 1.33091E-04
A6 = -5.41252E-07
A8 = 1.68424E-09
A10 = -4.48592E-12
Face 19
κ = 1.0000
A4 = -2.97717E-05
A6 = -1.75356E-08
A8 = -1.19355E-10
A10 = 0.00000 E + 00

[Various data]
f 20.6
FNO 2.86
ω 46.93
Ymax 21.6
TL 106.35
BF 38.55

[Variable interval data]
Infinite distance
d14 9.031 8.273

[Lens group data]
Group front f
1 1 65.083
2 15 48.665

[Conditional expression corresponding value]
(1) f / fvr = 0.299
(2) (1-.beta. Vr) .beta. R = 0.603
(3) nN / nP = 1.086
(4) PP / νN = 1.894

図８（ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。   FIGS. 8A, 8B, and 8C show various aberrations of the optical system according to the fourth example at infinity focus, and shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. FIG. 6 is a diagram of a meridional lateral aberration at the time of focusing and various aberrations at the time of near distance focusing.

各諸収差図より、本実施例に係る光学系は、良好な光学性能を実現し、防振時の収差を十分に補正していることが分かる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the present embodiment realizes good optical performance and sufficiently corrects the aberration at the time of vibration reduction.

（第５実施例）
図９は、本願の第６実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 Fifth Embodiment
FIG. 9 is a view showing a lens configuration of an optical system according to a sixth example of the present application.

本実施例に係る光学系は、物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。   The optical system according to this embodiment includes a first lens group G1 having positive refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power in order from the object side.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、固定レンズ部分Ｇ１Ｆと、防振レンズ部分Ｇ１Ｒとからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と両凸形状の正レンズＬ１４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。固定レンズ部分Ｇ１Ｆの負メニスカスレンズＬ１２は、像側レンズ面が非球面形状である。防振レンズ部分Ｇ１Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と両凸形状の正レンズＬ１７との接合正レンズからなる。   The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a fixed lens portion G1F and a vibration reduction lens portion G1R. The fixed lens portion G1F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L13 and a biconvex positive shape. It consists of a cemented negative lens with the lens L14 and a biconvex positive lens L15. The negative meniscus lens L12 of the fixed lens portion G1F has an aspheric image side lens surface. The vibration reduction lens portion G1R is composed of, in order from the object side, a positive cemented lens of a negative meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L17.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２５は、物体側レンズ面が非球面形状である。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, an aperture stop S, a cemented negative lens of a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape And a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25. The positive lens L25 of the second lens group G2 has an aspheric object side lens surface.

本実施例に係る光学系では、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。   In the optical system according to the present embodiment, focusing from the infinity object point to the near distance object point is performed by moving the second lens group G2 to the object side.

また本実施例に係る変倍光学系では、防振レンズ部分Ｇ１Ｒを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。   Further, in the variable magnification optical system according to the present embodiment, the imaging position displacement due to camera shake or the like is corrected by moving the vibration reduction lens portion G1R in the direction including the direction component orthogonal to the optical axis.

なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するには、ブレ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）/Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第５実施例においては、防振係数が０．６００であり、焦点距離は２０．６ｍｍであるので、０．６０°の回転ブレを補正するための防振レンズ部分の移動量は０．３６ｍｍである。   In order to correct rotational shake at an angle θ with a lens whose focal length of the entire system is f and whose image stabilization coefficient (image movement amount ratio on the image forming surface to movement amount of the moving lens group in shake correction) is K The moving lens group for blurring correction may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f · tan θ) / K. In the fifth embodiment, since the vibration reduction coefficient is 0.600 and the focal length is 20.6 mm, the movement amount of the vibration reduction lens portion for correcting rotational shake of 0.60 ° is 0.36 mm. It is.

以下の表５に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。   Table 5 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.

［表５］
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 32.7439 1.500 1.85026 32.35
2 17.6015 7.789
3 30.0000 1.500 1.49051 70.15
4* 12.8066 13.237
5 -34.3108 1.500 1.55949 66.96
6 33.1003 7.382 1.56254 43.55
7 -46.9739 0.312
8 44.6338 4.100 1.66502 31.53
9 -770.1867 3.000
10 50.6139 1.500 1.84129 35.07
11 26.4791 7.741 1.48749 70.32
12 -52.4286 可変

13(絞り) ∞ 2.700
14 -144.5839 8.310 1.59319 67.90
15 -15.7585 1.500 1.77797 42.76
16 -685.6946 0.200
17 44.9232 6.636 1.59319 67.90
18 -29.8687 0.200
19 -330.9757 1.500 1.74799 27.31
20 48.6495 1.674
21* 162.3886 2.911 1.81787 45.45
22 -71.0825 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第4面
κ = 0.0487
Ａ４ = 1.59392E-05
Ａ６ = -6.23871E-08
Ａ８ = 2.88744E-10
Ａ１０ = -1.61608E-12
第21面
κ = 1.0000
Ａ４ = -1.11543E-05
Ａ６ = -5.35451E-09
Ａ８ = -7.61565E-11
Ａ１０ = 0.00000E+00

［各種データ］
f 20.6
FNO 1.86
ω 46.99
Ymax 21.6
TL 127.01
BF 38.55

［可変間隔データ］
無限遠 近距離
d12 13.263 12.508

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 66.508
2 13 54.942

［条件式対応値］
（１）ｆ／ｆｖｒ = 0.256
（２）（１−βｖｒ）βｒ = 0.600
（３）ｎＮ／ｎＰ = 1.238
（４）νＰ／νＮ = 2.005
[Table 5]
[Plane data]
Face number rd nd d d
Object ∞
1 32.74339 1.500 1.85026 32.35
2 17.6015 7.789
3 30.0000 1.500 1.9051 70.15
4 * 12.8066 13.237
5 -34.3108 1.500 1.55949 66.96
6 33.1003 7.382 1.56254 43.55
7 -46.9739 0.312
8 44.6338 4.100 1.66502 31.53
9-770.1867 3.000
10 50.6139 1.500 1.84129 35.07
11 26.4791 7.741 1.48749 70.32
12-52.4286 Variable

13 (F-stop) ∞ 2.700
14-144.5839 8.310 1.59319 67.90
15-15.7585 1.500 1.77797 42.76
16-685.6946 0.200
17 44.9232 6.636 1.59319 67.90
18-29.8687 0.200
19 -330.9757 1.500 1.74799 27.31
20 48.6495 1.674
21 * 162.3886 2.911 1.81787 45.45
22 -71.0825 BF
Image plane ∞

[Aspheric surface data]
Fourth side
κ = 0.0487
A4 = 1.59392E-05
A6 = -6.23871E-08
A8 = 2.88744E-10
A10 = -1.61608E-12
21st
κ = 1.0000
A4 = -1.11543E-05
A6 = -5.35451E-09
A8 = -7.61565E-11
A10 = 0.00000 E + 00

[Various data]
f 20.6
FNO 1.86
ω 46.99
Ymax 21.6
TL 127.01
BF 38.55

[Variable interval data]
Infinite distance
d12 13.263 12.508

[Lens group data]
Group front f
1 1 66.508
2 13 54.942

[Conditional expression corresponding value]
(1) f / fvr = 0.256
(2) (1- (beta) vr) (beta) r = 0.600
(3) nN / nP = 1.238
(4) PP / νN = 2.005

図１０（ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図、０．６０°の回転ブレに対してブレ補正を行った際のメリディオナル横収差図、及び近距離合焦時の諸収差図である。   FIGS. 10A, 10B, and 10C show various aberrations of the optical system according to the fifth example at infinity, and shake correction is performed on a rotational shake of 0.60 °. FIG. 6 is a diagram of a meridional lateral aberration at the time of focusing and various aberrations at the time of near distance focusing.

各諸収差図より、本実施例に係る光学系は、良好な光学性能、防振時の収差を十分に補正していることが分かる。   From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to this example sufficiently corrects the optical performance and the aberration at the time of vibration reduction.

上記各実施例によれば、防振時の収差を十分に補正した光学系を実現することができる。   According to each of the above embodiments, it is possible to realize an optical system in which the aberration at the time of image stabilization is sufficiently corrected.

なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。   The above-described embodiments show one specific example of the present invention, and the present invention is not limited thereto. The following contents can be suitably adopted within the range that does not impair the optical performance of the optical system of the present application.

本願の光学系の数値実施例として２群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、３群、４群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、本願の光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。   Although a two-group configuration is shown as a numerical example of the optical system of the present application, the present application is not limited to this, and an optical system of other group configurations (for example, three-group, four-group, etc.) can be configured. Specifically, a lens or lens group may be added to the most object side or the most image plane side of the optical system of the present invention. The lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air gap that changes at the time of zooming.

また、本願の撮影レンズは、無限遠物点からから近距離物点への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、第１レンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることが好ましい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。   Further, in the imaging lens of the present application, a part of the lens group, the whole of one lens group, or a plurality of lens groups is used as a focusing lens group to perform focusing from an infinite distance object point to a close distance object point. It may be configured to move in the optical axis direction. In particular, it is preferable to set at least a part of the first lens group as a focusing lens group. Further, such a focusing lens group can also be applied to auto focusing, and is also suitable for driving by a motor for auto focusing such as an ultrasonic motor.

また、本願の撮影レンズにおいて、レンズ系のぶれを検出するブレ検出系と駆動手段とをレンズ系に組合せ、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、手ぶれ等によって生じる像ぶれを補正する構成とすることもできる。   Further, in the photographing lens of the present application, a shake detection system for detecting a shake of the lens system and a driving means are combined with the lens system, and any or all of the lens groups are made as a vibration reduction lens group with respect to the optical axis. It is also possible to correct an image blur caused by a camera shake or the like by moving so as to include a component in the vertical direction, or by rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis.

また、本願の光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。   Further, the lens surface of the lens constituting the optical system of the present invention may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment can be facilitated, and deterioration of optical performance due to lens processing and assembly adjustment errors can be prevented. In addition, even when the image plane shifts, it is preferable because the deterioration of the imaging performance is small. When the lens surface is aspheric, any of aspheric aspheric surfaces by grinding, a glass mold aspheric surface formed by shaping a glass into aspheric surface shape, or a composite aspheric surface formed by forming a resin on a glass surface into an aspheric surface shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、本願の光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。   In addition, an antireflective film having high transmittance over a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the optical system of the present application. This can reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.

次に、本願の光学系を備えたカメラを図１１に基づいて説明する。図１１は、本願の光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ１は、図１１に示すように撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。 Next, a camera provided with the optical system of the present invention will be described based on FIG. FIG. 11 is a diagram showing the configuration of a camera provided with the optical system of the present invention.
The present camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens type provided with the variable magnification optical system according to the first embodiment as the photographing lens 2 as shown in FIG.

本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮影部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮影部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。   In the present camera 1, light from an object (not shown) from the object (not shown) is collected by the photographing lens 2, and is taken on the imaging surface of the photographing unit 3 via the OLPF (optical low pass filter). Form an image of the subject. Then, the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the photographing unit 3 to generate the image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thereby, the photographer can observe the subject via the EVF 4.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮影部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。   Further, when the photographer presses a release button (not shown), the image photoelectrically converted by the photographing unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot a subject with the main camera 1.

上記第１実施形態に係る光学系は、防振時の収差を十分に補正している。したがって、上記第１実施例に係る光学系を撮影レンズ２として搭載した本カメラ１は、防振時の収差を十分に補正した、高性能な撮影を実現することができる。なお、上記第２実施例、上記第３実施例、上記第４実施例、上記第５実施例に係る光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。   The optical system according to the first embodiment sufficiently corrects the aberration at the time of vibration reduction. Therefore, the present camera 1 mounted with the optical system according to the first embodiment as the photographing lens 2 can realize high-performance photographing with the aberration at the time of vibration reduction sufficiently corrected. Even if a camera is mounted with the optical system according to the second embodiment, the third embodiment, the fourth embodiment, and the fifth embodiment as the photographing lens 2, the same effect as the camera 1 can be obtained. Can play.

以下、本願の光学系の製造方法の概略を図１２に基づいて説明する。   Hereinafter, an outline of a method of manufacturing an optical system according to the present application will be described based on FIG.

図１２に示す本願の光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１ないしＳ３を含むものである。
ステップ１：無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動するようにする。
ステップ２：前記第１レンズ群は、手ブレ等による結像位置変位の補正を行うために光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有するようにする。
ステップ３：無限遠合焦状態での全系の焦点距離をｆとし、前記防振レンズ群の焦点距離をｆｖｒとしたとき、以下の条件式（１）を満足するようにする。
（１） ０．１８＜ｆ／ｆｖｒ＜０．４６ The method of manufacturing an optical system of the present application shown in FIG. 12 is a method of manufacturing an optical system having a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis. , And the following steps S1 to S3.
Step 1: In focusing from an infinite object point to a near object point, the first lens group is fixed so that the second lens group is moved.
Step 2: The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis in order to correct an imaging position displacement due to a camera shake or the like.
Step 3: Let f be the focal length of the entire system in an infinity in-focus condition, and fvr be the focal length of the anti-vibration lens unit so as to satisfy the following conditional expression (1).
(1) 0.18 <f / fvr <0.46

以上の製造方法によれば、防振時の収差を十分に補正した光学系を製造することができる。   According to the above manufacturing method, it is possible to manufacture an optical system in which the aberration at the time of vibration reduction is sufficiently corrected.

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ１Ｆ 第１レンズ群中の固定レンズ部分
Ｇ１Ｒ 第１レンズ群中の防振レンズ部分
Ｉ 像面
Ｓ 開口絞り
１ カメラ
２ 撮影レンズ
３ 撮影部
４ ＥＶＦ G1 1st lens group
G2 Second lens group
G1F Fixed lens portion in first lens group G1R Anti-vibration lens portion I in first lens group Image plane
S aperture stop
1 camera 2 shooting lens 3 shooting unit 4 EVF

Claims (8)

光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群との実質的に２個のレンズ群からなる光学系であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有し、
前記防振レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
０．２３＜ｆ／ｆｖｒ＜０．４６
０．５２＜（１−βｖｒ）βｒ＜０．７０
１．２０＜νＰ／νＮ＜２．５０
ただし、
ｆ：無限遠合焦状態での全系の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
βｖｒ：前記防振レンズ群の横倍率
βｒ：前記防振レンズ群よりも像側に配置されている全てのレンズの合成の横倍率
νＰ：前記両凸形状の正レンズのアッベ数
νＮ：前記負メニスカスレンズのアッベ数 An optical system comprising substantially two lens groups of a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
At the time of focusing from an infinity object point to a near distance object point, the first lens group is fixed and the second lens group is moved,
The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis,
The anti-vibration lens group comprises a cemented lens of a negative meniscus lens convex on its object side and a positive biconvex lens.
An optical system characterized by satisfying the following conditional expression.
0.23 <f / fvr <0.46
0.52 <(1−βvr) βr <0.70
1.20 <νP / νN <2.50
However,
f: focal length fvr of the whole system in an infinity in-focus condition: focal length βvr of the anti-vibration lens group: lateral magnification βr of the anti-vibration lens group: disposed closer to the image than the anti-vibration lens group Lateral magnification PP of the composition of all the lenses: Abbe number NN of the biconvex positive lens: Abbe number of the negative meniscus lens 光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群との実質的に２個のレンズ群からなる光学系であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有し、
前記防振レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
０．２３＜ｆ／ｆｖｒ＜０．４６
０．５２＜（１−βｖｒ）βｒ＜０．７０
１．０２＜ｎＮ／ｎＰ＜１．４０
ただし、
ｆ：無限遠合焦状態での全系の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
βｖｒ：前記防振レンズ群の横倍率
βｒ：前記防振レンズ群よりも像側に配置されている全てのレンズの合成の横倍率
ｎＮ：前記負メニスカスレンズの屈折率
ｎＰ：前記両凸形状の正レンズの屈折率 An optical system comprising substantially two lens groups of a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
At the time of focusing from an infinity object point to a near distance object point, the first lens group is fixed and the second lens group is moved,
The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis,
The anti-vibration lens group comprises a cemented lens of a negative meniscus lens convex on its object side and a positive biconvex lens.
An optical system characterized by satisfying the following conditional expression.
0.23 <f / fvr <0.46
0.52 <(1−βvr) βr <0.70
1.02 <nN / nP <1.40
However,
f: focal length fvr of the whole system in an infinity in-focus condition: focal length βvr of the anti-vibration lens group: lateral magnification βr of the anti-vibration lens group: disposed closer to the image than the anti-vibration lens group Composite lateral magnification nN of all lenses: refractive index nP of the negative meniscus lens: refractive index of the biconvex positive lens 光軸に沿って物体側から順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群との実質的に２個のレンズ群からなる光学系であって、
無限遠物点から近距離物点への合焦の際、前記第１レンズ群が固定されて、前記第２レンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動可能な防振レンズ群を有し、
前記防振レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズとの接合レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
０．２５６≦ｆ／ｆｖｒ＜０．４６
０．５２＜（１−βｖｒ）βｒ＜０．７０
ただし、
ｆ：無限遠合焦状態での全系の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振レンズ群の焦点距離
βｖｒ：前記防振レンズ群の横倍率
βｒ：前記防振レンズ群よりも像側に配置されている全てのレンズの合成の横倍率 An optical system comprising substantially two lens groups of a first lens group and a second lens group having positive refractive power in order from the object side along the optical axis,
At the time of focusing from an infinity object point to a near distance object point, the first lens group is fixed and the second lens group is moved,
The first lens group has an anti-vibration lens group movable in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis,
The anti-vibration lens group comprises a cemented lens of a negative meniscus lens convex on its object side and a positive biconvex lens.
An optical system characterized by satisfying the following conditional expression.
0.256 ≦ f / fvr <0.46
0.52 <(1−βvr) βr <0.70
However,
f: focal length fvr of the whole system in an infinity in-focus condition: focal length βvr of the anti-vibration lens group: lateral magnification βr of the anti-vibration lens group: disposed closer to the image than the anti-vibration lens group Combined lateral magnification of all lenses 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は３に記載の光学系。
１．００＜ｎＮ／ｎＰ＜１．４０
ただし、
ｎＮ：前記負メニスカスレンズの屈折率
ｎＰ：前記両凸形状の正レンズの屈折率 The optical system according to claim 1 or 3, which satisfies the following conditional expression.
1.00 <nN / nP <1.40
However,
nN: refractive index of the negative meniscus lens nP: refractive index of the biconvex positive lens 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３に記載の光学系。
１．２０＜νＰ／νＮ＜２．５０
ただし、
νＰ：前記両凸形状の正レンズのアッベ数
νＮ：前記負メニスカスレンズのアッベ数 The optical system according to claim 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.20 <νP / νN <2.50
However,
PP: Abbe number of the biconvex positive lens NN: Abbe number of the negative meniscus lens 前記第１レンズ群は、前記防振レンズ群よりも物体側に、少なくとも二つの負レンズを有することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の光学系。   The optical system according to any one of claims 1 to 5, wherein the first lens group has at least two negative lenses on the object side of the vibration reduction lens group. 前記第２レンズ群は、少なくとも一つの非球面を有することを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の光学系。   The optical system according to any one of claims 1 to 6, wherein the second lens group has at least one aspheric surface. 請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の光学系を備えたことを特徴とする光学装置。   An optical apparatus comprising the optical system according to any one of claims 1 to 7.
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JP7106099B2 (en) * 2018-06-19 2022-07-26 株式会社シグマ Imaging optical system
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JP4862263B2 (en) * 2004-03-31 2012-01-25 株式会社ニコン Super wide-angle lens and photographing apparatus equipped with the super-wide angle lens
JP4950645B2 (en) * 2006-12-07 2012-06-13 キヤノン株式会社 Optical system and imaging apparatus having the same
JP5170616B2 (en) * 2007-04-23 2013-03-27 株式会社ニコン Wide angle lens, imaging device, and focusing method of wide angle lens
JP5262281B2 (en) * 2008-05-14 2013-08-14 株式会社ニコン Wide-angle lens and imaging device
JP5395700B2 (en) * 2010-02-19 2014-01-22 株式会社シグマ Large aperture medium telephoto lens
JP5691855B2 (en) * 2010-06-23 2015-04-01 株式会社ニコン Photographic lens, optical apparatus having the photographic lens, and method of manufacturing the photographic lens
JP5561256B2 (en) * 2011-08-09 2014-07-30 株式会社ニコン OPTICAL SYSTEM, OPTICAL DEVICE HAVING THE OPTICAL SYSTEM, AND METHOD FOR PRODUCING OPTICAL SYSTEM
JP5440810B2 (en) * 2011-10-07 2014-03-12 株式会社ニコン Optical system, optical device
JP5924172B2 (en) * 2012-07-19 2016-05-25 株式会社ニコン OPTICAL SYSTEM, OPTICAL DEVICE, AND OPTICAL SYSTEM MANUFACTURING METHOD

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