JP5691855B2 - Photographic lens, optical apparatus having the photographic lens, and method of manufacturing the photographic lens - Google Patents

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Description

本発明は、撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a photographic lens, an optical apparatus having the photographic lens, and a method for manufacturing the photographic lens.
従来、単焦点広角レンズとして、負レンズ群先行の、いわゆるレトロフォーカスタイプのレンズが知られているが、非球面を有する提案は少ないながらも開示されている(例えば、特許文献1,2参照)。   Conventionally, a so-called retrofocus type lens preceded by a negative lens group is known as a single-focus wide-angle lens, but there are few proposals having an aspheric surface (for example, see Patent Documents 1 and 2). .
特開2008−170720号公報JP 2008-170720 A 特開2002−303790号公報JP 2002-303790 A
しかしながら、特許文献1,2に示す従来技術は、開放F値が2.8以上であり、よりF値の明るい大口径広角レンズは未だ提案されていない。   However, the prior arts shown in Patent Documents 1 and 2 have not yet proposed a large-aperture wide-angle lens with an open F value of 2.8 or higher and a brighter F value.
本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、非球面を有する高性能な大口径単焦点広角レンズであって、十分な明るさと優れた光学性能を供えた撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and is a high-performance large-aperture single-focus wide-angle lens having an aspherical surface, which has sufficient brightness and excellent optical performance, and this photographic lens. It is an object of the present invention to provide an optical apparatus having the above and a method for manufacturing a photographic lens.
前記課題を解決するために、本発明に係る撮影レンズは、物体側から順に、第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群との実質的に2個のレンズ群からなり、第1レンズ群は、最も物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ成分と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第2レンズ成分と、第3レンズ成分と、を有するとともに、第3レンズ成分は、最も物体側に両凹レンズを有し、全系で少なくとも6枚以上のレンズ成分を有し、全系の焦点距離をfとし、第1レンズ成分及び第2レンズ成分の合成焦点距離をfaとしたとき、次式
0.75 < f/(−fa) < 1.15
の条件を満足する。
In order to solve the above-described problem, the photographic lens according to the present invention includes, in order from the object side , substantially two lens groups of a first lens group and a second lens group having a positive refractive power, The first lens group includes, in order from the most object side, a negative meniscus first lens component having a convex surface facing the object side, a negative meniscus second lens component having a convex surface facing the object side, and a third lens component. And the third lens component has a biconcave lens closest to the object side, has at least six lens components in the entire system, and sets the focal length of the entire system to f, the first lens component and When the combined focal length of the second lens component is fa,
0.75 <f / (− fa) <1.15
Satisfy the conditions.
また、この撮影レンズは、第1レンズ群と第2レンズ群との間に、開口絞りを有する。 The photographing lens has an aperture stop between the first lens group and the second lens group .
また、この撮影レンズは、無限遠合焦時に、第1レンズ群と、第2レンズ群との間の空気間隔が固定であり、かつ、第1レンズ群及び第2レンズ群中の各レンズ間の空気間隔も固定である。 Further, in this photographing lens, the air space between the first lens group and the second lens group is fixed at the time of focusing on infinity, and between each lens in the first lens group and the second lens group. The air spacing is also fixed .
また、この撮影レンズは、第1レンズ成分の焦点距離をf1とし、第2レンズ成分の焦点距離をf2としたとき、次式
0.10 < f1/f2 ≦ 0.54
の条件を満足することが好ましい。
Further, in this photographing lens, when the focal length of the first lens component is f1 and the focal length of the second lens component is f2, the following expression 0.10 <f1 / f2 ≦ 0.54
It is preferable to satisfy the following conditions.
また、この撮影レンズにおいて、第1レンズ成分または第2レンズ成分の少なくとも一方は、非球面を有することが好ましい。   In this photographing lens, it is preferable that at least one of the first lens component and the second lens component has an aspherical surface.
また、この撮影レンズにおいて、第1レンズ成分または第2レンズ成分の少なくとも一方は、非球面を像面側に有することが好ましい。   In this photographing lens, it is preferable that at least one of the first lens component and the second lens component has an aspheric surface on the image plane side.
また、この撮影レンズにおいて、第1レンズ群の少なくとも一部は、合焦レンズ群であることが好ましい。   In this photographing lens, it is preferable that at least a part of the first lens group is a focusing lens group.
また、この撮影レンズにおいて、第2レンズ群の少なくとも一部は、合焦レンズ群であることが好ましい。   In this photographing lens, it is preferable that at least a part of the second lens group is a focusing lens group.
また、この撮影レンズは、全系の焦点距離をfとし、第1レンズ成分の焦点距離をf1としたとき、次式
0.40 < f/(−f1) < 0.75
の条件を満足することが好ましい。
Further, in this photographic lens, when the focal length of the whole system is f and the focal length of the first lens component is f1, the following formula 0.40 <f / (− f1) <0.75
It is preferable to satisfy the following conditions.
また、この撮影レンズは、第1レンズ成分の物体側の面の曲率半径をr1、像面側の面の曲率半径をr2としたとき、次式
−4.0 < (r2+r1)/(r2−r1) < −1.1
の条件を満足することが好ましい。
In this photographic lens, when the radius of curvature of the object side surface of the first lens component is r1 and the radius of curvature of the image side surface is r2, the following equation −4.0 <(r2 + r1) / (r2− r1) <-1.1
It is preferable to satisfy the following conditions.
また、本発明に係る光学機器は、上述の撮影レンズのいずれかを備えて構成される。   An optical apparatus according to the present invention includes any one of the above-described photographing lenses.
また、本発明に係る撮影レンズの製造方法は、物体側から順に、第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群との実質的に2個のレンズ群からなる撮影レンズの製造方法であって、第1レンズ群と第2レンズ群との間に、開口絞りを配置し、無限遠合焦時に、第1レンズ群と、第2レンズ群との間の空気間隔が固定であり、かつ、第1レンズ群及び第2レンズ群中の各レンズ間の空気間隔も固定であり、第1レンズ群は、最も物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ成分と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第2レンズ成分と、第3レンズ成分と、を有するとともに、第3レンズ成分は、最も物体側に両凹レンズを有し、全系で少なくとも6枚以上のレンズ成分を有するよう配置し、全系の焦点距離をfとし、第1レンズ成分及び第2レンズ成分の合成焦点距離をfaとしたとき、次式
0.75 < f/(−fa) < 1.15
の条件を満足し、第1レンズ成分の焦点距離をf1とし、第2レンズ成分の焦点距離をf2としたとき、次式
0.10 < f1/f2 ≦ 0.54
の条件を満足するよう配置する。
The method for manufacturing a photographic lens according to the present invention is a method for manufacturing a photographic lens consisting of substantially two lens groups, a first lens group and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side. In this method, an aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group, and the air space between the first lens group and the second lens group is fixed when focusing on infinity. In addition, the air spacing between the lenses in the first lens group and the second lens group is also fixed, and the first lens group has a negative meniscus shape with a convex surface facing the object side in order from the most object side. A first lens component, a negative meniscus second lens component having a convex surface facing the object side, and a third lens component. The third lens component has a biconcave lens closest to the object side, In order to have at least 6 lens components, the focal point of the whole system The release is f, when the combined focal length of the first lens component and the second lens component and the fa, the following equation
0.75 <f / (− fa) <1.15
When the focal length of the first lens component is f1 and the focal length of the second lens component is f2, the following equation is satisfied :
0.10 <f1 / f2 ≦ 0.54
Arrange to satisfy the conditions .
本発明に係る撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法を以上のように構成すると、非球面を有する高性能な大口径単焦点広角レンズであって、十分な明るさと優れた光学性能を供えたものを提供することができる。   When the photographic lens, the optical apparatus having the photographic lens, and the manufacturing method of the photographic lens according to the present invention are configured as described above, a high-performance large-aperture single-focus wide-angle lens having an aspheric surface, which has sufficient brightness. Can be provided with excellent optical performance.
第1実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the imaging lens by 1st Example. 第1実施例の無限遠合焦状態における諸収差図である。It is an aberration diagram in the infinity in-focus state of 1st Example. 第2実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the imaging lens by 2nd Example. 第2実施例の無限遠合焦状態における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state according to the second example. 第3実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the photographic lens by 3rd Example. 第3実施例の無限遠合焦状態における諸収差図である。It is various aberrational figures in the infinite point focusing state of 3rd Example. 第4実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the photographic lens by 4th Example. 第4実施例の無限遠合焦状態における諸収差図である。It is an aberration diagram in the infinity in-focus state of 4th Example. 第5実施例による撮影レンズの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the imaging lens by 5th Example. 第5実施例の無限遠合焦状態における諸収差図である。It is an aberration diagram in the infinity in-focus state of 5th Example. 本実施形態に係る撮影レンズを搭載するデジタル一眼レフカメラの断面図を示す。1 is a cross-sectional view of a digital single-lens reflex camera equipped with a photographing lens according to the present embodiment. 本実施形態に係る撮影レンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the imaging lens which concerns on this embodiment.
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。写真レンズを含む、対物光学系の設計では大画角化と同時に大口径化を行うことは困難である。本実施形態では、大画角・大口径でありながら、常用可能なほどの小型で、十分な周辺光量を確保し、かつ高い光学性能を有し、使用する非球面レンズを十分生産可能な量産技術で、開発したものである。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In designing an objective optical system including a photographic lens, it is difficult to increase the aperture while simultaneously increasing the angle of view. In this embodiment, it has a large angle of view and a large aperture, but it is small enough to be used regularly, secures sufficient peripheral light quantity, has high optical performance, and can be used for mass production that can sufficiently produce aspheric lenses to be used. A technology developed.
まず、本実施形態の基本的な構造から説明する。図1に示すように、本実施形態に係る撮影レンズSLは、物体側から順に、第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2とから構成されたレトロフォーカスタイプの撮影レンズSLである。また、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ成分L11と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第2レンズ成分L12と、第3レンズ成分L13とを有するとともに、この第3レンズ成分L13は、最も物体側に両凹レンズを有し、更に、複数枚の負レンズと正レンズとにより構成されている。この構成により、軸外収差を中心とした良好な収差補正を行っている。   First, the basic structure of this embodiment will be described. As shown in FIG. 1, the photographing lens SL according to the present embodiment is a retrofocus type photographing composed of a first lens group G1 and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side. This is the lens SL. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus first lens component L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus second lens component L12 having a convex surface facing the object side, The third lens component L13 has a biconcave lens closest to the object side, and further includes a plurality of negative lenses and positive lenses. With this configuration, good aberration correction centering on off-axis aberration is performed.
また、第1レンズ成分L11または第2レンズ成分L12の少なくとも一方が非球面を有することで、さらなる良好な収差補正を行うとともに小型化も実現できる。また、この非球面をガラスモールド法で製造することにより、安価で精度の高い製品の提供が可能となる。   In addition, since at least one of the first lens component L11 and the second lens component L12 has an aspheric surface, it is possible to perform further better aberration correction and to achieve a reduction in size. Further, by manufacturing this aspherical surface by the glass mold method, it is possible to provide an inexpensive and highly accurate product.
また、本実施形態の撮影レンズSLは、全系で少なくとも6枚以上のレンズ成分を有して構成されている。なお、各レンズ成分は、単レンズで構成しても良いし、接合レンズで構成しても良い。したがって、上述の説明で用いた図1の他、図3及び図5の撮影レンズSLでは、第3レンズ成分は、単レンズ(両凹レンズL13)から構成されているが、図7及び図9に示す撮影レンズSLでは、第3レンズ成分は、両凹レンズL13と両凸レンズL14との接合レンズCL1から構成されている。更に、本実施形態の撮影レンズSLは、合焦時以外は焦点距離が変化しないように構成されている。この構成により、単焦点で大画角・大口径の撮影レンズSLを提供することができる。   In addition, the photographic lens SL of the present embodiment is configured to have at least six lens components in the entire system. Each lens component may be composed of a single lens or a cemented lens. Therefore, in addition to FIG. 1 used in the above description, in the photographing lens SL of FIGS. 3 and 5, the third lens component is composed of a single lens (biconcave lens L13). In the photographing lens SL shown, the third lens component is composed of a cemented lens CL1 of a biconcave lens L13 and a biconvex lens L14. Furthermore, the photographing lens SL of the present embodiment is configured so that the focal length does not change except during focusing. With this configuration, it is possible to provide a photographic lens SL with a single focal point and a large angle of view and a large aperture.
また、本実施形態に係る撮影レンズSLは、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2との間に、開口絞りSを有することが望ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。   In addition, the photographing lens SL according to the present embodiment desirably has an aperture stop S between the first lens group G1 and the second lens group G2, but the lens is not provided with a member as an aperture stop. The role may be substituted in the frame.
また、本実施形態に係る撮影レンズSLは、無限遠合焦時に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2との間の空気間隔が固定であり、かつ、第1レンズ群G1及び第2レンズ群G2中の各レンズ間の空気間隔も固定であることが望ましい。この構成により、機構を簡略化でき、組立が容易で、組立時の光学性能の低下が少なく良好な光学性能が得られる。   In the photographic lens SL according to the present embodiment, the air space between the first lens group G1 and the second lens group G2 is fixed when focusing on infinity, and the first lens group G1 and the first lens group G1 It is desirable that the air spacing between the lenses in the two-lens group G2 is also fixed. With this configuration, the mechanism can be simplified, the assembly is easy, the optical performance during assembly is small, and good optical performance can be obtained.
このような撮影レンズSLを構成するための条件について説明する。本実施形態の撮影レンズSLは、全系の焦点距離をfとし、第1レンズ群G1の第1レンズ成分L11及び第2レンズ成分L12の合成焦点距離をfaとしたとき、以下の条件式(1)を満足することが望ましい。   The conditions for configuring such a photographing lens SL will be described. In the photographic lens SL of the present embodiment, when the focal length of the entire system is f and the combined focal length of the first lens component L11 and the second lens component L12 of the first lens group G1 is fa, the following conditional expression ( It is desirable to satisfy 1).
0.65 < f/(−fa) < 1.15 (1) 0.65 <f / (− fa) <1.15 (1)
条件式(1)は、全系の焦点距離と第1レンズ成分L11及び第2レンズ成分L12の合成焦点距離との関係式であり、光学系全体の最適なパワー配置を求めるための条件式である。この条件式(1)の上限値を上回ると、全系の焦点距離に対して相対的に第1レンズ成分L11及び第2レンズ成分L12の合成のパワーが強くなるため、像面湾曲とコマ収差との補正が過剰となる。特に、サジタルコマや像面湾曲を劣化させるので、好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(1)の上限値を1.09にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1)の上限値を1.00にすることが更に好ましい。反対に、条件式(1)の下限値を下回ると、全系の焦点距離に対して相対的に第1レンズ成分L11及び第2レンズ成分L12の合成のパワーが弱くなるため、像面湾曲及びコマ収差の補正不足となる。特に、サジタルコマが劣化する。また、パワー不足を第2レンズ群G2で無理に補正するため、球面収差も劣化するため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(1)の下限値を0.75にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1)の下限値を0.85にすることが更に好ましい。   Conditional expression (1) is a relational expression between the focal length of the entire system and the combined focal length of the first lens component L11 and the second lens component L12, and is a conditional expression for obtaining an optimum power arrangement of the entire optical system. is there. If the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the combined power of the first lens component L11 and the second lens component L12 is relatively strong with respect to the focal length of the entire system. And the correction becomes excessive. In particular, the sagittal frame and field curvature are deteriorated, which is not preferable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.09. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.00. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the combined power of the first lens component L11 and the second lens component L12 is relatively weak with respect to the focal length of the entire system. Incorrect correction of coma. In particular, the sagittal piece deteriorates. Further, since the power shortage is forcibly corrected by the second lens group G2, spherical aberration is also deteriorated, which is not preferable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.75. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.85.
また、本実施形態の撮影レンズSLは、全系の焦点距離をfとし、第1レンズ成分L11の焦点距離をf1としたとき、以下の条件式(2)を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the photographing lens SL of the present embodiment satisfies the following conditional expression (2), where f is the focal length of the entire system and f1 is the focal length of the first lens component L11.
0.40 < f/(−f1) < 0.75 (2) 0.40 <f / (− f1) <0.75 (2)
条件式(2)は、全系の焦点距離と第1レンズ成分L11の焦点距離の関係式であり、光学系全体の最適なパワー配置を求めるための条件式である。この条件式(2)の上限値を上回ると、全系の焦点距離に対して相対的に第1レンズ成分L11のパワーが強くなるため、像面湾曲及びコマ収差の補正が過剰となる。特に、サジタルコマや像面湾曲を劣化させるので、好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(2)の上限値を0.70にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(2)の上限値を0.65にすることが更に好ましい。反対に、条件式(2)の下限値を下回ると、全系の焦点距離に対して相対的に第1レンズ成分L11のパワーが弱くなるため、像面湾曲とコマ収差との補正不足となる。特に、サジタルコマが劣化する。また、パワー不足を第2レンズ群G2で無理に補正するため、球面収差も劣化するため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(2)の下限値を0.45にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(2)の下限値を0.50にすることが更に好ましい。   Conditional expression (2) is a relational expression between the focal length of the entire system and the focal length of the first lens component L11, and is a conditional expression for obtaining an optimum power arrangement of the entire optical system. If the upper limit value of the conditional expression (2) is exceeded, the power of the first lens component L11 becomes relatively strong with respect to the focal length of the entire system, so that correction of field curvature and coma aberration becomes excessive. In particular, the sagittal frame and field curvature are deteriorated, which is not preferable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.70. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.65. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the power of the first lens component L11 becomes relatively weak with respect to the focal length of the entire system, so that correction of curvature of field and coma is insufficient. . In particular, the sagittal piece deteriorates. Further, since the power shortage is forcibly corrected by the second lens group G2, spherical aberration is also deteriorated, which is not preferable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.45. In order to further secure the effect of this embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.50.
また、本実施形態の撮影レンズSLは、第1レンズ成分L11の物体側の面の曲率半径をr1、像面側の面の曲率半径をr2としたとき、以下の条件式(3)を満足することが望ましい。   In the imaging lens SL of the present embodiment, when the radius of curvature of the object side surface of the first lens component L11 is r1, and the radius of curvature of the image side surface is r2, the following conditional expression (3) is satisfied. It is desirable to do.
−4.0 < (r2+r1)/(r2−r1) < −1.1 (3) −4.0 <(r2 + r1) / (r2-r1) <− 1.1 (3)
条件式(3)は、第1レンズ成分L11の最適な形状を既定するための条件式である。この条件式(3)の上限値を上回ると、全体的に第1レンズ成分L11のパワーが大きくなり、像面湾曲、コマ収差及び歪曲収差で良好な収差補正ができないため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(3)の上限値を−1.3にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3)の上限値を−1.5にすることが更に好ましい。反対に、条件式(3)の下限値を下回ると、第1レンズ成分L11のパワーが小さくなりすぎ、大画角を実現することが困難になり、像面湾曲、コマ収差及び歪曲収差の良好な補正ができなくなるため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(3)の下限値を−3.0にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3)の下限値を−2.5にすることが更に好ましい。   Conditional expression (3) is a conditional expression for determining the optimum shape of the first lens component L11. Exceeding the upper limit of conditional expression (3) is not preferable because the power of the first lens component L11 increases as a whole, and good aberration correction cannot be performed due to field curvature, coma aberration, and distortion aberration. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to −1.3. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to −1.5. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the power of the first lens component L11 becomes too small, and it becomes difficult to realize a large angle of view, and the field curvature, coma aberration, and distortion aberration are good. This is not preferable because it cannot be corrected. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to −3.0. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to −2.5.
また、本実施形態の撮影レンズSLは、第1レンズ成分L11の焦点距離をf1とし、第2レンズ成分L12の焦点距離をf2としたとき、以下の条件式(4)を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the photographing lens SL of the present embodiment satisfies the following conditional expression (4) when the focal length of the first lens component L11 is f1 and the focal length of the second lens component L12 is f2. .
0.10 < f1/f2 < 1.00 (4) 0.10 <f1 / f2 <1.00 (4)
条件式(4)は、第1レンズ成分L11の焦点距離と第2レンズ成分L12の焦点距離との関係式であり、最適なパワー配置を求めるための条件式である。この条件式(4)の上限値を上回ると、第1レンズ成分L11のパワーよりも第2レンズ成分L12のパワーが大きくなり、像面湾曲、コマ収差及び歪曲収差をバランスよく収差補正することができなくなるため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(4)の上限値を0.85にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(4)の上限値を0.65にすることが更に好ましい。反対に、条件式(4)の下限値を下回ると、第1レンズ成分L11のパワーに対して、第2レンズ成分L12のパワーが小さすぎて、像面湾曲、コマ収差及び歪曲収差の良好な補正ができなくなるため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(4)の下限値を0.15にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(4)の下限値を0.20にすることが更に好ましい。   Conditional expression (4) is a relational expression between the focal length of the first lens component L11 and the focal length of the second lens component L12, and is a conditional expression for obtaining an optimum power arrangement. If the upper limit value of the conditional expression (4) is exceeded, the power of the second lens component L12 becomes larger than the power of the first lens component L11, and the field curvature, coma aberration, and distortion aberration can be corrected in a well-balanced manner. Since it becomes impossible, it is not preferable. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.85. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.65. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the power of the second lens component L12 is too small relative to the power of the first lens component L11, and the field curvature, coma aberration, and distortion are good. This is not preferable because correction cannot be performed. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.15. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.20.
図11に、上述の撮影レンズSLを備える光学機器として、デジタル一眼レフカメラ1(以後、単にカメラと記す)の略断面図を示す。このカメラ1において、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ2(撮影レンズSL)で集光されて、クイックリターンミラー3を介して焦点板4に結像される。そして、焦点板4に結像された光は、ペンタプリズム5中で複数回反射されて接眼レンズ6へと導かれる。これにより、撮影者は、物体(被写体)像を接眼レンズ6を介して正立像として観察することができる。   FIG. 11 is a schematic cross-sectional view of a digital single-lens reflex camera 1 (hereinafter simply referred to as a camera) as an optical apparatus including the above-described photographing lens SL. In this camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking lens 2 (shooting lens SL) and imaged on the focusing screen 4 via the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected a plurality of times in the pentaprism 5 and guided to the eyepiece lens 6. Thus, the photographer can observe the object (subject) image as an erect image through the eyepiece 6.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー3が光路外へ退避し、撮影レンズ2で集光された不図示の物体(被写体)の光は撮像素子7上に被写体像を形成する。これにより、物体(被写体)からの光は、当該撮像素子7により撮像され、物体(被写体)画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ1による物体(被写体)の撮影を行うことができる。なお、図11に記載のカメラ1は、撮影レンズSLを着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズSLと一体に成形されるものでも良い。また、カメラ1は、いわゆる一眼レフカメラでも良く、クイックリターンミラー等を有さないコンパクトカメラでも良い。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light of an object (subject) (not shown) condensed by the photographing lens 2 is captured on the image sensor 7. Form an image. Thereby, the light from the object (subject) is captured by the image sensor 7 and recorded as an object (subject) image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot an object (subject) with the camera 1. Note that the camera 1 illustrated in FIG. 11 may be configured to hold the photographing lens SL in a detachable manner, or may be formed integrally with the photographing lens SL. The camera 1 may be a so-called single-lens reflex camera or a compact camera without a quick return mirror or the like.
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
まず、上述の説明及び以降に示す実施例においては、2群構成を示したが、以上の構成条件等は、3群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。   First, in the above description and the embodiments described below, the two-group configuration is shown. However, the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the third group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval.
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸に沿って移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モーター等の)モーター駆動にも適している。特に、第1レンズ群G1、または、第2レンズ群G2の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが望ましい。   In addition, a single lens group or a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved along the optical axis to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. In this case, the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor). In particular, it is desirable that at least a part of the first lens group G1 or the second lens group G2 is a focusing lens group.
レンズ群または部分レンズ群を光軸と直交方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第2レンズ群G2の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   Image stabilization that corrects image blur caused by camera shake by moving the lens group or partial lens group so as to have a component perpendicular to the optical axis, or by rotating (swinging) the lens group or partial lens group in the in-plane direction including the optical axis It may be a lens group. In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group G2 is an anti-vibration lens group.
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズ面が非球面の場合、この非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしても良い。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. In addition, when the lens surface is aspheric, this aspherical surface is an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface made of glass with an aspherical shape, and a composite type in which resin is formed on the glass surface in an aspherical shape. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。   Further, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
なお、本願を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本願がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。   In addition, in order to explain this application in an easy-to-understand manner, the configuration requirements of the embodiment have been described, but it goes without saying that the present application is not limited to this.
以下、本実施形態に係る撮影レンズSLの製造方法の概略を、図12を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群をそれぞれ準備する(ステップS100)。具体的に、本実施形態では、例えば、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11(第1レンズ成分)、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12(第2レンズ成分)、両凹レンズL13(第3レンズ成分)、両凸レンズL14、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と両凸レンズL16との接合レンズCL1、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL17を配置して第1レンズ群G1とし、物体側から順に、両凹レンズL21、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL23と両凸レンズL24との接合レンズCL2、両凸レンズL25、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL26と両凸レンズL27との接合レンズCL3を配置して第2レンズ群G2とする。このようにして準備した各レンズ群を配置して撮像レンズSLを製造する。   Hereinafter, an outline of a method for manufacturing the photographic lens SL according to the present embodiment will be described with reference to FIG. First, each lens is arranged and a lens group is prepared (step S100). Specifically, in this embodiment, for example, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 (first lens component) having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 (second lens component) having a convex surface facing the object side. ), A biconcave lens L13 (third lens component), a biconvex lens L14, a cemented lens CL1 of a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L16, and a positive meniscus lens L17 having a convex surface facing the object side. The first lens group G1 is arranged, and in order from the object side, a biconcave lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L24 are joined. A lens CL2, a biconvex lens L25, and a cemented lens CL of a negative meniscus lens L26 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L27 It was placed to the second lens group G2 with. The imaging lens SL is manufactured by arranging the lens groups thus prepared.
また、全系の焦点距離をfとし、第1レンズ成分L11及び第2レンズ成分L12の合成焦点距離をfaとしたとき、前述の条件式(1)を満足するよう各レンズ群を配置する(ステップS200)。   Further, when the focal length of the entire system is f and the combined focal length of the first lens component L11 and the second lens component L12 is fa, each lens group is arranged so as to satisfy the above-described conditional expression (1) ( Step S200).
以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づいて説明する。図1、図3、図5、図7、及び図9に、撮影レンズSL1〜SL5の構成を示す。これらの図に示すように、各実施例の撮影レンズSL1〜SL5は、物体側から順に、第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2とから構成される。各実施例において、開口絞りSは、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間に位置する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. 1, 3, 5, 7, and 9 show the configurations of the photographing lenses SL1 to SL5. As shown in these drawings, the photographing lenses SL1 to SL5 of each embodiment are configured in order from the object side, a first lens group G1 and a second lens group G2 having a positive refractive power. In each embodiment, the aperture stop S is located between the first lens group G1 and the second lens group G2.
各実施例では、非球面レンズを有している。この非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離(サグ量)をS(y)とし、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をrとし、円錐定数をκとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式(a)で表される。例えば、「E−n」は「×10-n」を示す。なお、各実施例において、2次の非球面係数A2は0である。また各実施例の表中において、非球面には面番号の左側に*印を付している。 Each embodiment has an aspheric lens. In this aspheric surface, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane of each vertex of the aspheric surface to each aspheric surface at the height y is S (y ), The radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) is r, the conic constant is κ, and the nth-order aspherical coefficient is An, and is expressed by the following equation (a). For example, “E−n” indicates “× 10 −n ”. In each embodiment, the secondary aspheric coefficient A2 is zero. In the table of each example, an aspherical surface is marked with * on the left side of the surface number.
S(y)=(y2/r)/{1+(1−κ×y2/r21/2
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 (a)
S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−κ × y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 (a)
〔第1実施例〕
図1は、第1実施例に係る撮影レンズSL1の構成を示す図である。この図1の撮影レンズSL1において、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11(第1レンズ成分)、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12(第2レンズ成分)、両凹レンズL13(第3レンズ成分)、両凸レンズL14、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と両凸レンズL16との接合レンズCL1、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL17から構成されている。また、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11,L12は、像面側にガラスモールド非球面を有している。
[First embodiment]
FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a photographic lens SL1 according to the first example. In the photographic lens SL1 of FIG. 1, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 (first lens component) having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. (Second lens component), biconcave lens L13 (third lens component), biconvex lens L14, cemented lens CL1 of negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side and biconvex lens L16, and convex surface facing the object side The positive meniscus lens L17. Further, the negative meniscus lenses L11 and L12 having a convex surface facing the object side have a glass mold aspheric surface on the image surface side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹レンズL21、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL23と両凸レンズL24との接合レンズCL2、両凸レンズL25、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL26と両凸レンズL27との接合レンズCL3から構成されている。また、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL26は、物体側に非球面を有している。   The second lens group G2, in order from the object side, includes a biconcave lens L21, a positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side, a cemented lens CL2 of a negative meniscus lens L23 with a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L24, The lens includes a convex lens L25 and a cemented lens CL3 of a negative meniscus lens L26 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L27. Further, the negative meniscus lens L26 having a convex surface facing the object side has an aspheric surface on the object side.
第1実施例では、無限遠から近距離物点への合焦は、第1レンズ群G1の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と両凸レンズL16との接合レンズCL1、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL17を像面方向に移動させて行う。   In the first example, focusing from infinity to a short-distance object point is performed by a cemented lens CL1 of a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side of the first lens group G1 and a biconvex lens L16, and on the object side. The positive meniscus lens L17 having a convex surface is moved in the image plane direction.
以下の表1に、第1実施例に係る撮影レンズSL1の諸元の値を掲げる。この表1において、fは焦点距離を、2ωは画角を、FNOはFナンバーを、Bfはバックフォーカスを、それぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、面間隔は各光学面から次の光学面までの光軸上の間隔を、屈折率及びアッベ数はそれぞれd線(λ=587.6nm)に対する値を示している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離、曲率半径、面間隔、その他長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。なお、曲率半径0.000は平面を示し、曲率半径∞は開口を示す。空気の屈折率1.00000は省略してある。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。   Table 1 below lists values of specifications of the photographing lens SL1 according to the first example. In Table 1, f represents the focal length, 2ω represents the angle of view, FNO represents the F number, and Bf represents the back focus. Furthermore, the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction of travel of the light beam, the surface interval is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface, and the refractive index and Abbe number are each The value for the d-line (λ = 587.6 nm) is shown. Here, “mm” is generally used for the focal length, the radius of curvature, the surface interval, and other length units listed in all the following specifications, but the optical system is proportionally enlarged or reduced. However, the same optical performance can be obtained, and the present invention is not limited to this. The curvature radius 0.000 indicates a plane, and the curvature radius ∞ indicates an opening. The refractive index of air of 1.0000 is omitted. The description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
(表1)
f = 18.4
2ω =100.3°
F.NO = 1.84

面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 57.119 2.50 55.34 1.67790
*2 15.500 12.56
3 55.930 2.00 52.64 1.74100
*4 25.916 10.96
5 -41.336 2.00 82.52 1.49782
6 42.788 0.10
7 39.300 6.64 39.58 1.80440
8 -166.812 (d8)
9 42.931 2.00 42.71 1.83481
10 20.000 8.75 47.04 1.62374
11 -81.122 0.10
12 169.295 3.24 64.10 1.51680
13 314.929 (d13)
14 0.000 5.67 (開口絞りS)
15 -43.335 1.00 42.72 1.83481
16 293.607 0.10
17 43.567 4.62 50.80 1.57099
18 118.468 0.10
19 33.408 1.00 49.45 1.77279
20 20.000 10.42 82.52 1.49782
21 -161.758 1.57
22 35.268 9.59 82.52 1.49782
23 -38.947 0.10
*24 157.428 1.00 40.92 1.80610
25 20.000 8.77 61.13 1.58913
26 -520.433 (Bf)

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 -329.29
第2レンズ群 15 44.92
(Table 1)
f = 18.4
2ω = 100.3 °
F.NO = 1.84

Surface number Curvature radius Surface spacing Abbe number Refractive index
1 57.119 2.50 55.34 1.67790
* 2 15.500 12.56
3 55.930 2.00 52.64 1.74100
* 4 25.916 10.96
5 -41.336 2.00 82.52 1.49782
6 42.788 0.10
7 39.300 6.64 39.58 1.80440
8 -166.812 (d8)
9 42.931 2.00 42.71 1.83481
10 20.000 8.75 47.04 1.62374
11 -81.122 0.10
12 169.295 3.24 64.10 1.51680
13 314.929 (d13)
14 0.000 5.67 (Aperture stop S)
15 -43.335 1.00 42.72 1.83481
16 293.607 0.10
17 43.567 4.62 50.80 1.57099
18 118.468 0.10
19 33.408 1.00 49.45 1.77279
20 20.000 10.42 82.52 1.49782
21 -161.758 1.57
22 35.268 9.59 82.52 1.49782
23 -38.947 0.10
* 24 157.428 1.00 40.92 1.80610
25 20.000 8.77 61.13 1.58913
26 -520.433 (Bf)

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 -329.29
Second lens group 15 44.92
この第1実施例において、第2面、第4面及び第24面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表2に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4〜A10の値を示す。   In the first embodiment, the lens surfaces of the second surface, the fourth surface and the 24th surface are formed in an aspherical shape. Table 2 below shows aspheric data, that is, the values of the conic constant κ and the aspheric constants A4 to A10.
(表2)
κ A4 A6 A8 A10
第2面 0.1077 6.43851E-06 -1.03467E-08 7.31449E-11 -1.76329E-13
第4面 -0.5549 1.92571E-05 2.19908E-08 -5.95114E-11 5.24054E-13
第24面 -190.0565 -7.21005E-06 -2.58492E-08 3.51696E-11 0.00000E+00
(Table 2)
κ A4 A6 A8 A10
Second side 0.1077 6.43851E-06 -1.03467E-08 7.31449E-11 -1.76329E-13
4th surface -0.5549 1.92571E-05 2.19908E-08 -5.95114E-11 5.24054E-13
24th surface -190.0565 -7.21005E-06 -2.58492E-08 3.51696E-11 0.00000E + 00
この第1実施例において、物体面と第1レンズ群G1との軸上空気間隔d0、第1レンズ群G1の両凸レンズL14と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15との軸上空気間隔d8、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL17と開口絞りSとの軸上空気間隔d13は、合焦に際して変化する。次の表3に、無限遠合焦状態、結像倍率−1/30倍状態における可変間隔を示す。   In this first example, the axial air distance d0 between the object surface and the first lens group G1, and the axial air distance between the biconvex lens L14 of the first lens group G1 and the negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side. d8 and the axial air distance d13 between the positive meniscus lens L17 having a convex surface facing the object side and the aperture stop S change during focusing. Table 3 below shows variable intervals in an infinitely focused state and an imaging magnification of 1/30 times.
(表3)
β 無限遠 -1/30
d0 ∞ 521.48
d8 1.51 2.35
d13 4.14 3.30
Bf 40.00 40.00
(Table 3)
β Infinity -1/30
d0 ∞ 521.48
d8 1.51 2.35
d13 4.14 3.30
Bf 40.00 40.00
次の表4に、この第1実施例に係る撮影レンズSL1の各条件式対応値を示す。なお、この表4における符号の説明を以下に示すが、この符号の説明は以降の実施例においても同様である。この表4において、fは全系の焦点距離を、faは第1レンズ群G1の第1レンズ成分L11及び第2レンズ成分L12の合成焦点距離を、f1は第1レンズ成分L11の焦点距離を、r1,r2は第1レンズ成分L11の物体側の面の曲率半径と像面側の面の曲率半径とを、それぞれ表している。   Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions of the photographic lens SL1 according to the first example. In addition, although description of the code | symbol in this Table 4 is shown below, this code | symbol description is the same also in a subsequent Example. In Table 4, f is the focal length of the entire system, fa is the combined focal length of the first lens component L11 and the second lens component L12 of the first lens group G1, and f1 is the focal length of the first lens component L11. R1 and r2 represent the radius of curvature of the object side surface and the radius of curvature of the image side surface of the first lens component L11, respectively.
(表4)
(1)f/(−fa)=0.97
(2)f/(−f1)=0.57
(3)(r2+r1)/(r2−r1)=-1.7
(4)f1/f2=0.48
(Table 4)
(1) f / (− fa) = 0.97
(2) f / (− f1) = 0.57
(3) (r2 + r1) / (r2-r1) = − 1.7
(4) f1 / f2 = 0.48
図2に、第1実施例の無限遠合焦時の諸収差図を示す。各収差図において、FNOはFナンバーを、Yは像高を、Aは半画角を、dはd線(λ=587.6nm)に対する収差曲線を、gはg線(λ=435.8nm)に対する収差曲線を、それぞれ示している。また、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面をそれぞれ示している。各収差図から明らかなように、第1実施例では、良好に収差補正がなされていることがわかる。   FIG. 2 is a diagram showing various aberrations when focusing on infinity according to the first embodiment. In each aberration diagram, FNO is the F number, Y is the image height, A is the half field angle, d is the aberration curve for the d-line (λ = 587.6 nm), and g is the g-line (λ = 435.8 nm). Aberration curves for) are shown respectively. In the astigmatism diagrams, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the first embodiment is well corrected for aberrations.
〔第2実施例〕
図3は、第2実施例に係る撮影レンズSL2の構成を示す図である。この図3の撮影レンズSL2において、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11(第1レンズ成分)、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12(第2レンズ成分)、両凹レンズL13(第3レンズ成分)、両凸レンズL14、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL16との接合レンズCL1から構成されている。また、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11,L12は、像面側にガラスモールド非球面を有している。
[Second Embodiment]
FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL2 according to the second example. In the photographic lens SL2 of FIG. 3, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 (first lens component) having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. (Second lens component), biconcave lens L13 (third lens component), biconvex lens L14, and cemented lens of a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side It is composed of CL1. Further, the negative meniscus lenses L11 and L12 having a convex surface facing the object side have a glass mold aspheric surface on the image surface side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸レンズL21と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL22との接合レンズCL2、両凸レンズL23、両凸レンズL24、及び、両凹レンズL25と両凸レンズL26との接合レンズCL3から構成されている。また、両凹レンズL25は、物体側に非球面を有している。   The second lens group G2, in order from the object side, is a cemented lens CL2 of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex lens L23, a biconvex lens L24, and a biconcave lens L25 and a biconvex lens L26. And a cemented lens CL3. The biconcave lens L25 has an aspheric surface on the object side.
第2実施例では、無限遠から近距離物点への合焦は、第1レンズ群G1の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL16との接合レンズCL1を像面方向に移動させて行う。   In the second embodiment, focusing from infinity to a short distance object point is performed by joining a negative meniscus lens L15 having a convex surface toward the object side of the first lens group G1 and a positive meniscus lens L16 having a convex surface toward the object side. This is done by moving the lens CL1 in the image plane direction.
以下の表5に、第2実施例の諸元の値を掲げる。   Table 5 below lists values of specifications of the second embodiment.
(表5)
f = 20.4
2ω = 94.7°
F.NO = 1.84

面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 58.184 2.50 55.34 1.67790
*2 15.500 7.92
3 36.850 2.00 52.64 1.74100
*4 24.431 9.97
5 -45.723 2.00 82.52 1.49782
6 64.259 1.29
7 58.335 6.52 39.58 1.80440
8 -77.755 (d8)
9 44.405 1.00 42.71 1.83481
10 21.000 8.44 47.04 1.62374
11 112.446 (d11)
12 0.000 1.10 (開口絞りS)
13 51.855 7.86 82.52 1.49782
14 -55.109 1.00 49.45 1.77279
15 337.630 0.10
16 40.646 9.15 82.52 1.49782
17 -50.439 4.10
18 125.172 5.52 82.52 1.49782
19 -52.959 0.10
*20 -115.391 1.00 40.92 1.80610
21 21.015 9.19 61.13 1.58913
22 -72.261 (Bf)

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 -46.91
第2レンズ群 13 39,90
(Table 5)
f = 20.4
2ω = 94.7 °
F.NO = 1.84

Surface number Curvature radius Surface spacing Abbe number Refractive index
1 58.184 2.50 55.34 1.67790
* 2 15.500 7.92
3 36.850 2.00 52.64 1.74100
* 4 24.431 9.97
5 -45.723 2.00 82.52 1.49782
6 64.259 1.29
7 58.335 6.52 39.58 1.80440
8 -77.755 (d8)
9 44.405 1.00 42.71 1.83481
10 21.000 8.44 47.04 1.62374
11 112.446 (d11)
12 0.000 1.10 (Aperture stop S)
13 51.855 7.86 82.52 1.49782
14 -55.109 1.00 49.45 1.77279
15 337.630 0.10
16 40.646 9.15 82.52 1.49782
17 -50.439 4.10
18 125.172 5.52 82.52 1.49782
19 -52.959 0.10
* 20 -115.391 1.00 40.92 1.80610
21 21.015 9.19 61.13 1.58913
22 -72.261 (Bf)

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 -46.91
Second lens group 13 39,90
この第2実施例において、第2面、第4面及び第20面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表6に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4〜A10の値を示す。   In the second embodiment, the lens surfaces of the second surface, the fourth surface and the twentieth surface are formed in an aspherical shape. Table 6 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant κ and the aspheric constants A4 to A10.
(表6)
κ A4 A6 A8 A10
第2面 0.5010 -7.68272E-06 -1.86678E-08 -7.57497E-12 -1.46293E-13
第4面 -0.5449 2.20823E-05 1.24878E-08 1.05153E-10 -3.04569E-14
第20面 0.0000 -1.10223E-05 -8.84178E-10 -7.31469E-12 0.00000E+00
(Table 6)
κ A4 A6 A8 A10
2nd surface 0.5010 -7.68272E-06 -1.86678E-08 -7.57497E-12 -1.46293E-13
4th surface -0.5449 2.20823E-05 1.24878E-08 1.05153E-10 -3.04569E-14
20th surface 0.0000 -1.10223E-05 -8.84178E-10 -7.31469E-12 0.00000E + 00
この第2実施例において、物体面と第1レンズ群G1との軸上空気間隔d0、第1レンズ群G1の両凸レンズL14と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15との軸上空気間隔d8、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL16と開口絞りSとの軸上空気間隔d11は、合焦に際して変化する。次の表7に、無限遠合焦状態、結像倍率−1/30倍状態における可変間隔を示す。   In the second embodiment, the axial air distance d0 between the object surface and the first lens group G1, and the axial air distance between the biconvex lens L14 of the first lens group G1 and the negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side. d8 and the axial air distance d11 between the positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side and the aperture stop S change during focusing. Table 7 below shows variable intervals in an infinitely focused state and an imaging magnification of 1/30 times.
(表7)
β 無限遠 -1/30
d0 ∞ 583.06
d8 11.67 15.81
d11 7.01 2.87
Bf 39.00 39.00
(Table 7)
β Infinity -1/30
d0 ∞ 583.06
d8 11.67 15.81
d11 7.01 2.87
Bf 39.00 39.00
次の表8に、この第2実施例における各条件式対応値を示す。   Table 8 below shows values corresponding to the conditional expressions in the second embodiment.
(表8)
(1)f/(−fa)=0.90
(2)f/(−f1)=0.64
(3)(r2+r1)/(r2−r1)=-1.7
(4)f1/f2=0.30
(Table 8)
(1) f / (− fa) = 0.90
(2) f / (− f1) = 0.64
(3) (r2 + r1) / (r2-r1) = − 1.7
(4) f1 / f2 = 0.30
図4に、第2実施例の無限遠合焦時の諸収差図を示す。各収差図から明らかなように、第2実施例では、良好に収差補正がなされていることがわかる。   FIG. 4 shows various aberration diagrams when focusing on infinity according to the second embodiment. As is apparent from the respective aberration diagrams, it can be seen that the second embodiment is well corrected for aberrations.
〔第3実施例〕
図5は、第3実施例に係る撮影レンズSL3の構成を示す図である。この図5の撮影レンズSL3において、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11(第1レンズ成分)、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12(第2レンズ成分)、両凹レンズL13(第3レンズ成分)、両凸レンズL14、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL16と両凸レンズL17との接合レンズCL1から構成されている。また、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11,L12は、像面側にガラスモールド非球面を有している。
[Third embodiment]
FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL3 according to the third example. In the photographic lens SL3 of FIG. 5, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 (first lens component) having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. (Second lens component), biconcave lens L13 (third lens component), biconvex lens L14, negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, negative meniscus lens L16 and biconvex lens L17 having a convex surface facing the object side And a cemented lens CL1. Further, the negative meniscus lenses L11 and L12 having a convex surface facing the object side have a glass mold aspheric surface on the image surface side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹レンズL21、両凸レンズL22、両凹レンズL23と両凸レンズL24との接合レンズCL2、両凸レンズL25、及び、両凹レンズL26と両凸レンズL27との接合レンズCL3から構成されている。また、両凹レンズL26は、物体側に非球面を有している。   The second lens group G2, in order from the object side, is a biconcave lens L21, a biconvex lens L22, a cemented lens CL2 of a biconcave lens L23 and a biconvex lens L24, a biconvex lens L25, and a cemented lens of a biconcave lens L26 and a biconvex lens L27. It is composed of CL3. The biconcave lens L26 has an aspheric surface on the object side.
第3実施例では、無限遠から近距離物点への合焦は、第2レンズ群G2の両凸レンズL25、及び、両凹レンズL26と両凸レンズL27との接合レンズCL3を物体方向に移動させて行う。   In the third example, focusing from infinity to a short-distance object point is performed by moving the biconvex lens L25 of the second lens group G2 and the cemented lens CL3 of the biconcave lens L26 and the biconvex lens L27 in the object direction. .
以下の表9に、第3実施例の諸元の値を掲げる。   Table 9 below lists values of specifications of the third example.
(表9)
f = 18.4
2ω =100.3°
F.NO = 1.84

面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 46.689 2.50 55.34 1.67790
*2 15.662 12.59
3 49.621 2.00 52.64 1.74100
*4 24.385 10.01
5 -52.182 2.00 82.52 1.49782
6 48.151 3.96
7 42.796 7.47 39.58 1.80440
8 -70.815 0.80
9 29.872 3.00 42.71 1.83481
10 22.318 4.17
11 38.373 1.00 47.04 1.62374
12 18.570 10.45 64.10 1.51680
13 -44.148 0.10
14 0.000 5.00 (開口絞りS)
15 -51.745 1.00 42.72 1.83481
16 81.989 0.10
17 38.285 4.90 50.80 1.57099
18 -193.104 0.11
19 -249.218 1.00 49.45 1.77279
20 41.277 8.31 82.52 1.49782
21 -37.820 (d21)
22 46.769 7.54 82.52 1.49782
23 -42.145 0.10
*24 -602.680 1.00 40.92 1.80610
25 23.141 7.63 61.13 1.58913
26 -97.706 (Bf)

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 48.37
第2レンズ群 15 59.19
(Table 9)
f = 18.4
2ω = 100.3 °
F.NO = 1.84

Surface number Curvature radius Surface spacing Abbe number Refractive index
1 46.689 2.50 55.34 1.67790
* 2 15.662 12.59
3 49.621 2.00 52.64 1.74100
* 4 24.385 10.01
5 -52.182 2.00 82.52 1.49782
6 48.151 3.96
7 42.796 7.47 39.58 1.80440
8 -70.815 0.80
9 29.872 3.00 42.71 1.83481
10 22.318 4.17
11 38.373 1.00 47.04 1.62374
12 18.570 10.45 64.10 1.51680
13 -44.148 0.10
14 0.000 5.00 (Aperture stop S)
15 -51.745 1.00 42.72 1.83481
16 81.989 0.10
17 38.285 4.90 50.80 1.57099
18 -193.104 0.11
19 -249.218 1.00 49.45 1.77279
20 41.277 8.31 82.52 1.49782
21 -37.820 (d21)
22 46.769 7.54 82.52 1.49782
23 -42.145 0.10
* 24 -602.680 1.00 40.92 1.80610
25 23.141 7.63 61.13 1.58913
26 -97.706 (Bf)

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 48.37
Second lens group 15 59.19
この第3実施例において、第2面、第4面及び第24面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表10に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4〜A10の値を示す。   In the third embodiment, the lens surfaces of the second surface, the fourth surface and the 24th surface are formed in an aspherical shape. Table 10 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant κ and the aspheric constants A4 to A10.
(表10)
κ A4 A6 A8 A10
第2面 0.0671 7.12460E-06 1.50230E-08 -5.73850E-11 0.00000E+00
第4面 2.0611 5.92490E-06 1.13480E-08 8.21020E-11 0.00000E+00
第24面 1.0000 -6.78210E-06 -7.69510E-09 3.12160E-11 -7.67700E-14
(Table 10)
κ A4 A6 A8 A10
2nd surface 0.0671 7.12460E-06 1.50230E-08 -5.73850E-11 0.00000E + 00
4th surface 2.0611 5.92490E-06 1.13480E-08 8.21020E-11 0.00000E + 00
24th surface 1.0000 -6.78210E-06 -7.69510E-09 3.12160E-11 -7.67700E-14
この第3実施例において、物体面と第1レンズ群G1との軸上空気間隔d0、第2レンズ群G2の両凸レンズL24と両凸レンズL25との軸上空気間隔d21、及び、バックフォーカスBfは、合焦に際して変化する。次の表11に、無限遠合焦状態、結像倍率−1/30倍状態における可変間隔を示す。   In the third embodiment, the axial air distance d0 between the object plane and the first lens group G1, the axial air distance d21 between the biconvex lens L24 and the biconvex lens L25 of the second lens group G2, and the back focus Bf are as follows. , Changes in focus. Table 11 below shows variable intervals in an infinitely focused state and an imaging magnification of 1/30 times.
(表11)
β 無限遠 -1/30
d0 ∞ 532.34
d21 3.25 2.61
Bf 40.05 40.68
(Table 11)
β Infinity -1/30
d0 ∞ 532.34
d21 3.25 2.61
Bf 40.05 40.68
次の表12に、この第3実施例における各条件式対応値を示す。   Table 12 below shows values corresponding to the conditional expressions in the third embodiment.
(表12)
(1)f/(−fa)=0.89
(2)f/(−f1)=0.51
(3)(r2+r1)/(r2−r1)=-2.0
(4)f1/f2=0.54
(Table 12)
(1) f / (− fa) = 0.89
(2) f / (− f1) = 0.51
(3) (r2 + r1) / (r2-r1) = − 2.0
(4) f1 / f2 = 0.54
図6に、第3実施例の無限遠合焦時の諸収差図を示す。各収差図から明らかなように、第3実施例では、良好に収差補正がなされていることがわかる。   FIG. 6 shows various aberration diagrams when focusing on infinity according to the third embodiment. As is apparent from the respective aberration diagrams, it can be seen that the third embodiment is well corrected for aberrations.
〔第4実施例〕
図7は、第4実施例に係る撮影レンズSL4の構成を示す図である。この図7の撮影レンズSL4において、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11(第1レンズ成分)、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12(第2レンズ成分)、両凹レンズL13と両凸レンズL14との接合レンズCL1(第3レンズ成分)、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL16との接合レンズCL2から構成されている。また、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11,L12は、像面側にガラスモールド非球面を有している。
[Fourth embodiment]
FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL4 according to the fourth example. In the photographic lens SL4 of FIG. 7, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 (first lens component) having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. (Second lens component), a cemented lens CL1 (third lens component) of a biconcave lens L13 and a biconvex lens L14, a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side It consists of a cemented lens CL2 with L16. Further, the negative meniscus lenses L11 and L12 having a convex surface facing the object side have a glass mold aspheric surface on the image surface side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸レンズL21と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL22との接合レンズCL3、両凸レンズL23、両凸レンズL24、及び、両凹レンズL25と両凸レンズL26との接合レンズCL4から構成されている。また、両凹レンズL25は、物体側に非球面を有している。   The second lens group G2, in order from the object side, is a cemented lens CL3 of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex lens L23, a biconvex lens L24, and a biconcave lens L25 and a biconvex lens L26. And a cemented lens CL4. The biconcave lens L25 has an aspheric surface on the object side.
第4実施例では、無限遠から近距離物点への合焦は、第1レンズ群G1の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL16との接合レンズCL2を像面方向に移動させて行う。   In the fourth example, focusing from infinity to a short-distance object point is performed by joining a negative meniscus lens L15 having a convex surface toward the object side of the first lens group G1 and a positive meniscus lens L16 having a convex surface toward the object side. This is done by moving the lens CL2 in the image plane direction.
以下の表13に、第4実施例の諸元の値を掲げる。   Table 13 below provides values of specifications of the fourth example.
(表13)
f = 20.5
2ω = 94.5°
F.NO = 1.85

面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 63.744 2.50 55.34 1.67790
*2 15.500 6.48
3 34.255 2.00 52.64 1.74100
*4 25.218 10.88
5 -57.486 2.00 82.52 1.49782
6 38.579 8.73 39.58 1.80440
7 -1431.273 (d7)
8 53.305 1.00 42.71 1.83481
9 37.094 6.02 47.04 1.62374
10 507.844 (d10)
11 0.000 12.08 (開口絞りS)
12 258.113 8.66 82.52 1.49782
13 -27.323 1.00 49.45 1.77279
14 -85.607 0.10
15 27.957 10.77 82.52 1.49782
16 -87.769 4.29
17 156.732 5.08 82.52 1.49782
18 -69.917 0.10
*19 -272.320 1.00 40.92 1.80610
20 21.000 9.47 61.13 1.58913
21 -75.047 (Bf)

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 -42.24
第2レンズ群 12 38.36
(Table 13)
f = 20.5
2ω = 94.5 °
F.NO = 1.85

Surface number Curvature radius Surface spacing Abbe number Refractive index
1 63.744 2.50 55.34 1.67790
* 2 15.500 6.48
3 34.255 2.00 52.64 1.74100
* 4 25.218 10.88
5 -57.486 2.00 82.52 1.49782
6 38.579 8.73 39.58 1.80440
7 -1431.273 (d7)
8 53.305 1.00 42.71 1.83481
9 37.094 6.02 47.04 1.62374
10 507.844 (d10)
11 0.000 12.08 (Aperture stop S)
12 258.113 8.66 82.52 1.49782
13 -27.323 1.00 49.45 1.77279
14 -85.607 0.10
15 27.957 10.77 82.52 1.49782
16 -87.769 4.29
17 156.732 5.08 82.52 1.49782
18 -69.917 0.10
* 19 -272.320 1.00 40.92 1.80610
20 21.000 9.47 61.13 1.58913
21 -75.047 (Bf)

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length First lens group 1 -42.24
Second lens group 12 38.36
この第4実施例において、第2面、第4面及び第19面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表14に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4〜A10の値を示す。   In the fourth embodiment, the second, fourth, and nineteenth lens surfaces are formed in an aspherical shape. Table 14 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant κ and the aspheric constants A4 to A10.
(表14)
κ A4 A6 A8 A10
第2面 0.4420 -1.36385E-05 -2.78020E-08 -6.54972E-11 5.23238E-14
第4面 -0.2325 2.45601E-05 3.40714E-08 1.25606E-10 -1.51997E-14
第19面 0.0000 -1.35372E-05 -1.06042E-08 -1.45748E-11 0.00000E+00
(Table 14)
κ A4 A6 A8 A10
2nd surface 0.4420 -1.36385E-05 -2.78020E-08 -6.54972E-11 5.23238E-14
4th surface -0.2325 2.45601E-05 3.40714E-08 1.25606E-10 -1.51997E-14
19th surface 0.0000 -1.35372E-05 -1.06042E-08 -1.45748E-11 0.00000E + 00
この第4実施例において、物体面と第1レンズ群G1との軸上空気間隔d0、第1レンズ群G1の両凸レンズL14と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL15との軸上空気間隔d7、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL16と開口絞りSとの軸上空気間隔d10は、合焦に際して変化する。次の表15に、無限遠合焦状態、結像倍率−1/30倍状態における可変間隔を示す。   In this fourth example, the axial air distance d0 between the object surface and the first lens group G1, and the axial air distance between the biconvex lens L14 of the first lens group G1 and the negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side. d7 and the on-axis air distance d10 between the positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side and the aperture stop S change during focusing. Table 15 below shows variable intervals in an infinitely focused state and an imaging magnification of −1/30 times.
(表15)
β 無限遠 -1/30
d0 ∞ 591.96
d7 1.05 2.48
d10 6.23 4.80
Bf 39.00 39.00
(Table 15)
β Infinity -1/30
d0 ∞ 591.96
d7 1.05 2.48
d10 6.23 4.80
Bf 39.00 39.00
次の表16に、この第4実施例における各条件式対応値を示す。   Table 16 below shows values corresponding to the conditional expressions in the fourth embodiment.
(表16)
(1)f/(−fa)=0.86
(2)f/(−f1)=0.66
(3)(r2+r1)/(r2−r1)=-1.6
(4)f1/f2=0.22
(Table 16)
(1) f / (− fa) = 0.86
(2) f / (− f1) = 0.66
(3) (r2 + r1) / (r2-r1) = − 1.6
(4) f1 / f2 = 0.22
図8に、第4実施例の無限遠合焦時の諸収差図を示す。各収差図から明らかなように、第4実施例では、良好に収差補正がなされていることがわかる。   FIG. 8 shows various aberrations during focusing on infinity according to the fourth example. As is apparent from the respective aberration diagrams, it can be seen that the fourth embodiment is well corrected for aberrations.
〔第5実施例〕
図9は、第5実施例に係る撮影レンズSL5の構成を示す図である。この図9の撮影レンズSL5において、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11(第1レンズ成分)、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL12(第2レンズ成分)、及び、両凹レンズL13と両凸レンズL14との接合レンズCL1(第3レンズ成分)から構成されている。また、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11,L12は、像面側にガラスモールド非球面を有している。また、両凸レンズL13は、物体側に非球面を有している。
[Fifth embodiment]
FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL5 according to the fifth example. 9, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 (first lens component) having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. (Second lens component) and a cemented lens CL1 (third lens component) of a biconcave lens L13 and a biconvex lens L14. Further, the negative meniscus lenses L11 and L12 having a convex surface facing the object side have a glass mold aspheric surface on the image surface side. The biconvex lens L13 has an aspheric surface on the object side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸レンズL21と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL22との接合レンズCL2、両凸レンズL23、及び、両凸レンズL24と両凹レンズL25と両凸レンズL26との接合レンズCL3から構成されている。また、両凸レンズL26は、像面側に非球面を有している。   The second lens group G2, in order from the object side, is a cemented lens CL2, a biconvex lens L23 of a biconvex lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex lens L24, a biconcave lens L25, and a biconvex lens L26. And a cemented lens CL3. The biconvex lens L26 has an aspheric surface on the image plane side.
第5実施例では、無限遠から近距離物点への合焦は、撮影レンズSL全体を物体方向に移動させて行う。   In the fifth embodiment, focusing from infinity to a short-distance object point is performed by moving the entire photographing lens SL in the object direction.
以下の表17に、第5実施例の諸元の値を掲げる。   Table 17 below provides values of specifications of the fifth example.
(表17)
f = 20.2
2ω = 97.4°
F.NO = 1.85

面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 43.400 2.00 55.34 1.67790
*2 14.700 8.80
3 40.930 1.50 52.64 1.74100
*4 31.487 9.55
*5 -44.271 2.00 82.52 1.49782
6 34.432 15.00 39.58 1.80440
7 -144.886 12.46
8 0.000 6.42 (開口絞りS)
9 119.763 8.74 82.52 1.49782
10 -28.514 1.00 49.45 1.77280
11 -70.685 0.99
12 34.375 10.24 82.52 1.49782
13 -87.851 4.21
14 69.680 5.54 82.52 1.49782
15 -78.466 1.39 40.92 1.80610
16 23.736 9.60 61.13 1.58913
*17 -52.519 (Bf)

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 -35.31
第2レンズ群 9 37.17
(Table 17)
f = 20.2
2ω = 97.4 °
F.NO = 1.85

Surface number Curvature radius Surface spacing Abbe number Refractive index
1 43.400 2.00 55.34 1.67790
* 2 14.700 8.80
3 40.930 1.50 52.64 1.74100
* 4 31.487 9.55
* 5 -44.271 2.00 82.52 1.49782
6 34.432 15.00 39.58 1.80440
7 -144.886 12.46
8 0.000 6.42 (Aperture stop S)
9 119.763 8.74 82.52 1.49782
10 -28.514 1.00 49.45 1.77280
11 -70.685 0.99
12 34.375 10.24 82.52 1.49782
13 -87.851 4.21
14 69.680 5.54 82.52 1.49782
15 -78.466 1.39 40.92 1.80610
16 23.736 9.60 61.13 1.58913
* 17 -52.519 (Bf)

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 -35.31
Second lens group 9 37.17
この第5実施例において、第2面、第4面、第5面、及び第17面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表18に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数A4〜A10の値を示す。   In the fifth embodiment, the second, fourth, fifth and seventeenth lens surfaces are formed in an aspherical shape. Table 18 below shows aspheric data, that is, the values of the conic constant κ and the aspheric constants A4 to A10.
(表18)
κ A4 A6 A8 A10
第2面 0.4759 -1.10225E-05 -2.84986E-09 -8.83468E-11 -3.30023E-14
第4面 -0.2716 2.31803E-05 3.75925E-09 2.32637E-10 -3.37989E-13
第5面 -0.2538 3.04922E-07 3.27983E-09 -2.25260E-11 2.77982E-14
第17面 -9.7414 4.25887E-06 1.37568E-08 2.57088E-11 0.00000E+00
(Table 18)
κ A4 A6 A8 A10
2nd surface 0.4759 -1.10225E-05 -2.84986E-09 -8.83468E-11 -3.30023E-14
4th surface -0.2716 2.31803E-05 3.75925E-09 2.32637E-10 -3.37989E-13
5th surface -0.2538 3.04922E-07 3.27983E-09 -2.25260E-11 2.77982E-14
17th -9.7414 4.25887E-06 1.37568E-08 2.57088E-11 0.00000E + 00
この第5実施例において、物体面と第1レンズ群G1との軸上空気間隔d0、及び、バックフォーカスBfは、合焦に際して変化する。次の表19に、無限遠合焦状態、結像倍率−1/100倍状態における可変間隔を示す。   In the fifth embodiment, the axial air gap d0 between the object plane and the first lens group G1 and the back focus Bf change during focusing. Table 19 below shows variable intervals in an infinitely focused state and an imaging magnification of -1/100 times.
(表19)
β 無限遠 -1/100
d0 ∞ 2000.026
Bf 39.000 39.202
(Table 19)
β Infinity -1/100
d0 ∞ 2000.026
Bf 39.000 39.202
次の表20に、この第5実施例における各条件式対応値を示す。   Table 20 below shows values corresponding to the conditional expressions in the fifth embodiment.
(表20)
(1)f/(−fa)=0.73
(2)f/(−f1)=0.59
(3)(r2+r1)/(r2−r1)=-2.0
(4)f1/f2=0.17
(Table 20)
(1) f / (− fa) = 0.73
(2) f / (− f1) = 0.59
(3) (r2 + r1) / (r2-r1) = − 2.0
(4) f1 / f2 = 0.17
図10に、第5実施例の無限遠合焦時の諸収差図を示す。各収差図から明らかなように、第5実施例では、良好に収差補正がなされていることがわかる。   FIG. 10 shows various aberration diagrams when focusing on infinity according to the fifth embodiment. As is apparent from the respective aberration diagrams, it can be seen that the fifth embodiment is well corrected for aberrations.
SL(SL1〜SL5) 撮影レンズ G1 第1レンズ群 G2 第2レンズ群
L11 第1レンズ成分 L12 第2レンズ成分
L13,CL1 第3レンズ成分 S 開口絞り
1 デジタル一眼レフカメラ(光学機器)
SL (SL1 to SL5) Shooting lens G1 First lens group G2 Second lens group L11 First lens component L12 Second lens component L13, CL1 Third lens component S Aperture stop 1 Digital single lens reflex camera (optical apparatus)

Claims (9)

  1. 物体側から順に、
    第1レンズ群と、
    正の屈折力を有する第2レンズ群との実質的に2個のレンズ群からなり
    前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間に、開口絞りを有し、
    無限遠合焦時に、前記第1レンズ群と、前記第2レンズ群との間の空気間隔が固定であり、かつ、前記第1レンズ群及び前記第2レンズ群中の各レンズ間の空気間隔も固定であり、
    前記第1レンズ群は、
    最も物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ成分と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第2レンズ成分と、第3レンズ成分と、を有するとともに、
    前記第3レンズ成分は、最も物体側に両凹レンズを有し、
    全系で少なくとも6枚以上のレンズ成分を有し、
    全系の焦点距離をfとし、前記第1レンズ成分及び前記第2レンズ成分の合成焦点距離をfaとしたとき、次式
    0.75 < f/(−fa) < 1.15
    の条件を満足し、
    前記第1レンズ成分の焦点距離をf1とし、前記第2レンズ成分の焦点距離をf2としたとき、次式
    0.10 < f1/f2 ≦ 0.54
    の条件を満足することを特徴とする撮影レンズ。
    From the object side,
    A first lens group;
    Substantially consisting of two lens groups with a second lens group having positive refractive power;
    An aperture stop is provided between the first lens group and the second lens group;
    At the time of focusing on infinity, the air interval between the first lens unit and the second lens unit is fixed, and the air interval between the lenses in the first lens unit and the second lens unit is fixed. Is also fixed,
    The first lens group includes:
    In order from the most object side, a negative meniscus first lens component having a convex surface facing the object side, a negative meniscus second lens component having a convex surface facing the object side, and a third lens component;
    The third lens component has a biconcave lens closest to the object side,
    The entire system has at least six lens components,
    When the focal length of the entire system is f and the combined focal length of the first lens component and the second lens component is fa,
    0.75 <f / (− fa) <1.15
    Satisfy the conditions,
    When the focal length of the first lens component is f1, and the focal length of the second lens component is f2,
    0.10 <f1 / f2 ≦ 0.54
    A photographic lens characterized by satisfying the above conditions .
  2. 前記第1レンズ成分または前記第2レンズ成分の少なくとも一方は、非球面を有することを特徴とする請求項1に記載の撮影レンズ。   The photographing lens according to claim 1, wherein at least one of the first lens component and the second lens component has an aspherical surface.
  3. 前記第1レンズ成分または前記第2レンズ成分の少なくとも一方は、前記非球面を像面側に有することを特徴とする請求項1または2に記載の撮影レンズ。   3. The photographing lens according to claim 1, wherein at least one of the first lens component and the second lens component has the aspheric surface on the image plane side.
  4. 前記第1レンズ群の少なくとも一部は、合焦レンズ群であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 The photographic lens according to claim 1, wherein at least a part of the first lens group is a focusing lens group.
  5. 前記第2レンズ群の少なくとも一部は、合焦レンズ群であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 The photographic lens according to claim 1, wherein at least a part of the second lens group is a focusing lens group.
  6. 全系の焦点距離をfとし、前記第1レンズ成分の焦点距離をf1としたとき、次式
    0.40 < f/(−f1) < 0.75
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
    When the focal length of the entire system is f and the focal length of the first lens component is f1, the following formula 0.40 <f / (− f1) <0.75
    Photographing lens according to any one of claims 1 to 5, characterized by satisfying the condition.
  7. 前記第1レンズ成分の物体側の面の曲率半径をr1、像面側の面の曲率半径をr2としたとき、次式
    −4.0 < (r2+r1)/(r2−r1) < −1.1
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜6のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
    When the radius of curvature of the object-side surface of the first lens component is r1, and the radius of curvature of the image-side surface is r2, the following equation −4.0 <(r2 + r1) / (r2−r1) <− 1. 1
    Photographing lens according to any one of claims 1 to 6, characterized by satisfying the condition.
  8. 請求項1〜7のいずれか一項に記載の撮影レンズを有することを特徴とする光学機器。 An optical apparatus characterized by having an imaging lens according to any one of claims 1 to 7.
  9. 物体側から順に、第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群との実質的に2個のレンズ群からなる撮影レンズの製造方法であって、
    前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間に、開口絞りを配置し、
    無限遠合焦時に、前記第1レンズ群と、前記第2レンズ群との間の空気間隔が固定であり、かつ、前記第1レンズ群及び前記第2レンズ群中の各レンズ間の空気間隔も固定であり、
    前記第1レンズ群は、
    最も物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ成分と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第2レンズ成分と、第3レンズ成分と、を有するとともに、
    前記第3レンズ成分は、最も物体側に両凹レンズを有し、
    全系で少なくとも6枚以上のレンズ成分を有するよう配置し、
    全系の焦点距離をfとし、前記第1レンズ成分及び前記第2レンズ成分の合成焦点距離をfaとしたとき、次式
    0.75 < f/(−fa) < 1.15
    の条件を満足し、
    前記第1レンズ成分の焦点距離をf1とし、前記第2レンズ成分の焦点距離をf2としたとき、次式
    0.10 < f1/f2 ≦ 0.54
    の条件を満足するよう配置することを特徴とする撮影レンズの製造方法。
    In order from the object side, there is provided a method of manufacturing a photographic lens consisting essentially of two lens groups, a first lens group and a second lens group having a positive refractive power,
    An aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group,
    At the time of focusing on infinity, the air interval between the first lens unit and the second lens unit is fixed, and the air interval between the lenses in the first lens unit and the second lens unit is fixed. Is also fixed,
    The first lens group includes:
    In order from the most object side, a negative meniscus first lens component having a convex surface facing the object side, a negative meniscus second lens component having a convex surface facing the object side, and a third lens component;
    The third lens component has a biconcave lens closest to the object side,
    The entire system is arranged to have at least six lens components,
    When the focal length of the entire system is f and the combined focal length of the first lens component and the second lens component is fa,
    0.75 <f / (− fa) <1.15
    Satisfy the conditions,
    When the focal length of the first lens component is f1, and the focal length of the second lens component is f2,
    0.10 <f1 / f2 ≦ 0.54
    A method of manufacturing a photographic lens, characterized by being arranged so as to satisfy the above condition .
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