JP5594607B2 - Zoom lens and imaging device - Google Patents

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JP5594607B2 JP2011180958A JP2011180958A JP5594607B2 JP 5594607 B2 JP5594607 B2 JP 5594607B2 JP 2011180958 A JP2011180958 A JP 2011180958A JP 2011180958 A JP2011180958 A JP 2011180958A JP 5594607 B2 JP5594607 B2 JP 5594607B2
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Description

本発明は、ズームレンズおよび撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus .

近年、ビデオカメラやデジタルスチルカメラ等の撮像光学系において、高変倍比で、高
性能化、小型化が求められている。これらの要望を満たすズームレンズとして、光軸に沿
って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第
2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と
から構成され、各レンズ群を移動させて変倍を行うズームレンズが提案されている(例え
ば、特許文献1を参照)。
In recent years, imaging optical systems such as video cameras and digital still cameras have been required to have high performance and small size with a high zoom ratio. As a zoom lens that satisfies these demands, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power that are arranged in order from the object side along the optical axis. There has been proposed a zoom lens that includes a third lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, and performs zooming by moving each lens group (see, for example, Patent Document 1).

特開2008−152288号公報JP 2008-152288 A

しかしながら、より小型で高性能なズームレンズが求められている。   However, there is a need for a smaller and higher performance zoom lens.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、高変倍比を有しながら、小型で優れた光学性能を有するズームレンズおよび撮像装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens and an imaging apparatus that are small and have excellent optical performance while having a high zoom ratio.

このような目的達成のため、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とを有するズームレンズであって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が変化し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とがそれぞれ光軸に沿って移動するとともに、前記第4レンズ群が一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の正レンズと、負レンズと、第2の正レンズとを有し、前記第4レンズ群は、第1レンズ成分と、前記第1レンズ成分の像側に空気間隔を介して配置される第2レンズ成分とを有し、次の条件式を満足している。 In order to achieve such an object, the zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group having a positive refracting power and a fourth lens group having a positive refracting power, the zoom lens having the first power during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The first lens group, the second lens group, and the third lens group are changed so that the distance between the lens group and the second lens group is changed, and the distance between the second lens group and the third lens group is changed . Each of the lens groups moves along the optical axis, and the fourth lens group moves to the image side once after moving to the object side, and the third lens group is arranged in order from the object side along the optical axis. The first positive lens, the negative lens, and the second positive lens, Lens group includes a first lens component, and a second lens component which is disposed through an air space on an image side of the first lens component satisfies the following condition.

−11.5<(R42a+R41b)/(R42a−R41b)<−3.5−11.5 <(R42a + R41b) / (R42a−R41b) <− 3.5
但し、However,
R41b:前記第4レンズ群の前記第1レンズ成分における最も像側のレンズ面の近軸曲率半径、R41b: Paraxial radius of curvature of the most image-side lens surface in the first lens component of the fourth lens group,
R42a:前記第4レンズ群の前記第2レンズ成分における最も物体側のレンズ面の近軸曲率半径。R42a: Paraxial radius of curvature of the lens surface closest to the object side in the second lens component of the fourth lens group.

上述のズームレンズにおいて、次の条件式をそれぞれ満足することが好ましい。   In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expressions are satisfied.

2.0<f3/fw<3.0
0.6<(−f3b)/f3<1.0
但し、
f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
fw:前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
f3b:前記第3レンズ群の前記負レンズの焦点距離。
2.0 <f3 / fw <3.0
0.6 <(− f3b) / f3 <1.0
However,
f3: focal length of the third lens group,
fw: focal length in the wide-angle end state of the zoom lens,
f3b: focal length of the negative lens of the third lens group.

上述のズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。   In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

0.3<f3/f4<0.6
但し、
f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
f4:前記第4レンズ群の焦点距離。
0.3 <f3 / f4 <0.6
However,
f3: focal length of the third lens group,
f4: focal length of the fourth lens group.

上述のズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。   In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

1.0<(−f2)/fw<1.5
但し、
f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
fw:前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
1.0 <(− f2) / fw <1.5
However,
f2: focal length of the second lens group,
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.

上述のズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。   In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

1.0<TLt/ft<1.2
但し、
TLt:前記ズームレンズの望遠端状態における全長、
ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
1.0 <TLt / ft <1.2
However,
TLt: total length of the zoom lens in the telephoto end state,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

上述のズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。   In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

1.0<D1/fw<1.6
但し、
D1:前記第1レンズ群の光軸上の厚さ、
fw:前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
1.0 <D1 / fw <1.6
However,
D1: thickness of the first lens group on the optical axis;
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.

上述のズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。   In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

1.5<f3c/f3a<2.5
但し、
f3c:前記第3レンズ群の前記第2の正レンズの焦点距離、
f3a:前記第3レンズ群の前記第1の正レンズの焦点距離。
1.5 <f3c / f3a <2.5
However,
f3c: focal length of the second positive lens of the third lens group,
f3a: focal length of the first positive lens of the third lens group.

上述のズームレンズにおいて、前記第4レンズ群の前記第1レンズ成分が正レンズから
なり、前記第4レンズ群の前記第2レンズ成分が負レンズからなり、前記正レンズおよび
前記負レンズのうち少なくとも一方が非球面を有することが好ましい。
In the zoom lens described above, the first lens component of the fourth lens group is a positive lens, the second lens component of the fourth lens group is a negative lens, and at least of the positive lens and the negative lens One preferably has an aspherical surface.

上述のズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。   In the zoom lens described above, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

0.1<(−f2)/f1<0.2
但し、
f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
f1:前記第1レンズ群の焦点距離。
0.1 <(− f2) / f1 <0.2
However,
f2: focal length of the second lens group,
f1: Focal length of the first lens group.

また、本発明に係る撮像装置は、物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備
えた撮像装置であって、前記ズームレンズとして本発明に係るズームレンズを用いている
The imaging apparatus according to the present invention is an imaging apparatus including a zoom lens that forms an image of an object on a predetermined surface, and the zoom lens according to the present invention is used as the zoom lens.

本発明によれば、高変倍比を有しながら、小型で優れた光学性能を得ることができる。   According to the present invention, it is possible to obtain a small and excellent optical performance while having a high zoom ratio.

第1実施例に係るズームレンズの断面およびズーム軌道を示す図である。It is a figure which shows the cross section and zoom orbit of the zoom lens which concerns on 1st Example. (a)は第1実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(c)は望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1, and (b) is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations when the object at infinity is in the telephoto end state. 第2実施例に係るズームレンズの断面およびズーム軌道を示す図である。It is a figure which shows the cross section and zoom orbit of the zoom lens which concerns on 2nd Example. (a)は第2実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(c)は望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A) is an aberration diagram when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2, and (b) is an aberration diagram when focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations when the object at infinity is in the telephoto end state. 第3実施例に係るズームレンズの断面およびズーム軌道を示す図である。It is a figure which shows the cross section and zoom track | orbit of the zoom lens which concern on 3rd Example. (a)は第3実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(c)は望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 3, and (b) is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations when the object at infinity is in the telephoto end state. 第4実施例に係るズームレンズの断面およびズーム軌道を示す図である。It is a figure which shows the cross section and zoom orbit of the zoom lens which concerns on 4th Example. (a)は第4実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、(c)は望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。(A) is an aberration diagram at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 4, and (b) is an aberration diagram at the time of focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations when the object at infinity is in the telephoto end state. (a)はデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of a digital still camera, (b) is a rear view of a digital still camera. 図9(a)中の矢印A−A´に沿った断面図である。It is sectional drawing along arrow AA 'in Fig.9 (a). ズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of a zoom lens.

以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係るズーム
レンズを備えたデジタルスチルカメラCAMが図9および図10に示されている。図9に
おいて、(a)はデジタルスチルカメラCAMの正面図を、(b)はデジタルスチルカメ
ラCAMの背面図をそれぞれ示す。図10は、図9(a)中の矢印A−A´に沿った断面
図を示す。
Hereinafter, preferred embodiments of the present application will be described with reference to the drawings. A digital still camera CAM provided with a zoom lens according to the present application is shown in FIGS. 9A is a front view of the digital still camera CAM, and FIG. 9B is a rear view of the digital still camera CAM. FIG. 10 shows a cross-sectional view along the arrow AA ′ in FIG.

図9および図10に示すデジタルスチルカメラCAMは、不図示の電源釦を押すと、撮
影レンズ(ZL)の不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズ(ZL)で被写体(物体
)からの光が集光され、像面Iに配置された不図示の撮像素子C(例えば、CCDやCM
OS等)に結像される。撮像素子Cに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラCA
Mの背後に配置された液晶モニターMに表示される。撮影者は、液晶モニターMを見なが
ら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し下げて被写体像を撮像素子Cで撮影
し、不図示のメモリーに記録保存する。
In the digital still camera CAM shown in FIGS. 9 and 10, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (ZL) is opened, and light from a subject (object) is captured by the photographing lens (ZL). Is collected and arranged on the image plane I (not shown) C (for example, CCD or CM)
The image is formed on the OS. The subject image formed on the image sensor C is a digital still camera CA.
It is displayed on a liquid crystal monitor M arranged behind M. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).

撮影レンズは、後述の実施形態に係るズームレンズZLで構成されている。また、デジ
タルスチルカメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部D、撮
影レンズ(ズームレンズZL)を広角端状態(W)から望遠端状態(T)にズーミング(
変倍)する際のワイド(W)−テレ(T)釦B2、およびデジタルスチルカメラCAMの
種々の条件設定等に使用するファンクション釦B3等が配置されている。
The taking lens is composed of a zoom lens ZL according to an embodiment described later. Further, the digital still camera CAM zooms the auxiliary light emitting unit D that emits auxiliary light when the subject is dark, and the photographing lens (zoom lens ZL) from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) (
A wide (W) -tele (T) button B2 for zooming and a function button B3 used for setting various conditions of the digital still camera CAM are arranged.

ズームレンズZLは、例えば図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、
正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の
屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とを有して構
成される。広角端状態から望遠端状態への変倍(ズーミング)の際、第1レンズ群G1と
第2レンズ群G2との間隔が変化し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が変
化し、第4レンズ群G4が一旦物体側に移動した後に像側へ移動するようになっている。
また、第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の正レンズと、負
レンズと、第2の正レンズとを有して構成される。第4レンズ群G4は、第1レンズ成分
と、第1レンズ成分の像側に空気間隔を介して配置される第2レンズ成分とを有して構成
される。
The zoom lenses ZL are arranged in order from the object side along the optical axis, for example, as shown in FIG.
A first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power And is configured. During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes. The fourth lens group G4 is moved to the image side after moving to the object side once.
The third lens group G3 includes a first positive lens, a negative lens, and a second positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. The fourth lens group G4 includes a first lens component and a second lens component that is disposed on the image side of the first lens component with an air gap therebetween.

このような構成のズームレンズZLでは、第4レンズ群G4の第1レンズ成分と第2レ
ンズ成分との間に空気間隔を介在させるので、中間域から望遠端でのコマ収差の補正に効
果的である。また、第1レンズ成分と第2レンズ成分とを貼り合わせる場合に対して1面
自由度が増えるので、望遠域での周辺像高に対しての収差補正に有利である。
In the zoom lens ZL having such a configuration, an air gap is interposed between the first lens component and the second lens component of the fourth lens group G4, which is effective in correcting coma from the intermediate range to the telephoto end. It is. Further, since the degree of freedom of one surface is increased as compared with the case where the first lens component and the second lens component are bonded together, it is advantageous for aberration correction with respect to the peripheral image height in the telephoto range.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(1)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (1) is satisfied.

−11.5<(R42a+R41b)/(R42a−R41b)<−3.5 …(1)
但し、
R41b:第4レンズ群G4の第1レンズ成分における最も像側のレンズ面の近軸曲率
半径、
R42a:第4レンズ群G4の第2レンズ成分における最も物体側のレンズ面の近軸曲
率半径。
−11.5 <(R42a + R41b) / (R42a−R41b) <− 3.5 (1)
However,
R41b: paraxial radius of curvature of the most image-side lens surface in the first lens component of the fourth lens group G4,
R42a: paraxial radius of curvature of the lens surface closest to the object side in the second lens component of the fourth lens group G4.

条件式(1)は、第4レンズ群G4内の2枚のレンズの間の空気レンズのシェイプファ
クターを規定したものである。条件式(1)の上限値を上回る条件である場合、第4レン
ズ群G4内の第1レンズ成分のパワーが弱くなるので、望遠側のコマ収差、非点収差の補
正が困難となる。一方、条件式(1)の下限値を下回る条件である場合、第4レンズ群G
4内の第1レンズ成分のパワーが強くなるので、中間域から望遠端でのコマ収差の補正が
困難となる。また、望遠側の倍率色収差の補正が困難となる。
Conditional expression (1) defines the shape factor of the air lens between the two lenses in the fourth lens group G4. When the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (1), the power of the first lens component in the fourth lens group G4 becomes weak, so that correction of coma and astigmatism on the telephoto side becomes difficult. On the other hand, when the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (1), the fourth lens group G
Since the power of the first lens component in 4 becomes strong, it becomes difficult to correct coma from the intermediate range to the telephoto end. In addition, it becomes difficult to correct the lateral chromatic aberration on the telephoto side.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(1)の上限値を−3.6にするこ
とが望ましい。また、条件式(1)の上限値を−3.7にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(1)の下限値を−11.4にすることが
望ましい。また、条件式(1)の下限値を−11.3にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to −3.6. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to −3.7. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (1) to −11.4. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to −11.3.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(2)および条件式(3)で表さ
れる条件をそれぞれ満足することが好ましい。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the conditions expressed by the following conditional expressions (2) and (3) are satisfied.

2.0<f3/fw<3.0 …(2)
0.6<(−f3b)/f3<1.0 …(3)
但し、
f3:第3レンズ群G3の焦点距離、
fw:ズームレンズZLの広角端状態における焦点距離、
f3b:第3レンズ群G3の負レンズの焦点距離。
2.0 <f3 / fw <3.0 (2)
0.6 <(− f3b) / f3 <1.0 (3)
However,
f3: focal length of the third lens group G3,
fw: focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL,
f3b: the focal length of the negative lens of the third lens group G3.

条件式(2)は、第3レンズ群G3の焦点距離と広角端状態におけるズームレンズZL
の焦点距離の関係を規定したものである。この条件式を満足することによって、球面収差
や変倍による収差変動を抑えることができる。条件式(2)の上限値を上回る条件である
場合、第3レンズ群G3のパワーが弱くなりすぎるので、コマ収差の補正が困難となる。
また、変倍時のレンズの移動量が増えるので全長が大きくなり、小型化が達成できない。
一方、条件式(2)の下限値を下回る条件である場合、第3レンズ群G3のパワーが強く
なりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正を第3レンズ群G3で過剰に補正しようと
するので、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。
Conditional expression (2) indicates that the focal length of the third lens group G3 and the zoom lens ZL in the wide-angle end state
This defines the relationship between the focal lengths. By satisfying this conditional expression, it is possible to suppress aberration variation due to spherical aberration and zooming. If the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), the power of the third lens group G3 becomes too weak, and it becomes difficult to correct coma.
Further, since the movement amount of the lens at the time of zooming increases, the total length becomes large, and miniaturization cannot be achieved.
On the other hand, if the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (2), the power of the third lens group G3 becomes too strong, and the third lens group G3 tries to correct the spherical aberration in the telephoto end state excessively. Therefore, it becomes difficult to correct coma and field curvature.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(2)の上限値を2.7にすること
が望ましい。また、条件式(2)の上限値を2.5にすることがより望ましい。一方、本
実施形態の効果を確実にするために条件式(2)の下限値を2.05にすることが望まし
い。また、条件式(2)の下限値を2.1にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 2.7. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 2.5. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 2.05. It is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 2.1.

条件式(3)は、第3レンズ群G3内の負レンズの焦点距離を規定したものである。条
件式(3)の上限値を上回る条件である場合、第3レンズ群G3内の負レンズのパワーが
弱くなり、球面収差、コマ収差、非点収差の補正が困難となる。一方、条件式(3)の下
限値を下回る条件である場合、第3レンズ群G3全体のパワーが弱くなり、球面収差の補
正が困難となる。また、第3レンズ群G3内の負レンズのパワーが強くなり、コマ収差の
補正が困難となる。
Conditional expression (3) defines the focal length of the negative lens in the third lens group G3. When the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (3), the power of the negative lens in the third lens group G3 becomes weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and astigmatism. On the other hand, when the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (3), the power of the entire third lens group G3 becomes weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration. Further, the power of the negative lens in the third lens group G3 becomes strong, and it becomes difficult to correct coma.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(3)の上限値を0.9にすること
が望ましい。また、条件式(3)の上限値を0.8にすることがより望ましい。一方、本
実施形態の効果を確実にするために条件式(3)の下限値を0.605にすることが望ま
しい。また、条件式(3)の下限値を0.61にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 0.9. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.8. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.605. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.61.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(4)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (4) is satisfied.

0.3<f3/f4<0.6 …(4)
但し、
f3:第3レンズ群G3の焦点距離、
f4:第4レンズ群G4の焦点距離。
0.3 <f3 / f4 <0.6 (4)
However,
f3: focal length of the third lens group G3,
f4: focal length of the fourth lens group G4.

条件式(4)は、第3レンズ群G3の焦点距離と第4レンズ群G4の焦点距離の関係を
規定したものである。条件式(4)の上限値を上回る条件である場合、第4レンズ群G4
のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差や軸上色収差の補正が困難となる。ま
た、変倍時の第3レンズ群G3の移動量が増えるので全長が大きくなり、小型化が達成で
きない。一方、条件式(4)の下限値を下回る条件である場合、第4レンズ群G4のパワ
ーが弱くなり、広角端状態での像面湾曲、コマ収差、及び望遠端状態でのコマ収差の補正
が困難となる。
Conditional expression (4) defines the relationship between the focal length of the third lens group G3 and the focal length of the fourth lens group G4. When the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (4), the fourth lens group G4
This increases the power of the lens and makes it difficult to correct spherical aberration and axial chromatic aberration in the telephoto end state. Further, since the amount of movement of the third lens group G3 at the time of zooming increases, the total length becomes large, and miniaturization cannot be achieved. On the other hand, when the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (4), the power of the fourth lens group G4 becomes weak, and the field curvature in the wide-angle end state, coma aberration, and coma aberration correction in the telephoto end state are corrected. It becomes difficult.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(4)の上限値を0.5にすること
が望ましい。また、条件式(4)の上限値を0.45にすることがより望ましい。一方、
本実施形態の効果を確実にするために条件式(4)の下限値を0.31にすることが望ま
しい。また、条件式(4)の下限値を0.33にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.5. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.45. on the other hand,
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.31. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.33.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(5)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (5) is satisfied.

1.0<(−f2)/fw<1.5 …(5)
但し、
f2:第2レンズ群G2の焦点距離、
fw:ズームレンズZLの広角端状態における焦点距離。
1.0 <(− f2) / fw <1.5 (5)
However,
f2: focal length of the second lens group G2,
fw: focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL.

条件式(5)は、第2レンズ群G2の焦点距離と広角端状態におけるズームレンズZL
の焦点距離の関係を規定したものである。条件式(5)の上限値を上回る条件である場合
、第2レンズ群G2のパワーが弱くなりすぎるので、他のレンズ群のパワーを強くするこ
とで球面収差、像面湾曲の補正が困難となる。また、変倍時のレンズの移動量が増えるの
で全長が大きくなり、前玉径も大きくなるので小型化が達成できない。一方、条件式(5
)の下限値を下回る条件である場合、第2レンズ群G2のパワーが強くなるので、移動量
は小さくなるが、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。
Conditional expression (5) indicates that the focal length of the second lens group G2 and the zoom lens ZL in the wide-angle end state
This defines the relationship between the focal lengths. When the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (5), the power of the second lens group G2 becomes too weak, and it is difficult to correct spherical aberration and field curvature by increasing the power of the other lens groups. Become. Further, since the amount of movement of the lens at the time of zooming increases, the total length increases and the front lens diameter also increases, so that size reduction cannot be achieved. On the other hand, conditional expression (5
) Is less than the lower limit value, the power of the second lens group G2 becomes strong, so that the amount of movement is small, but it is difficult to correct astigmatism and field curvature.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(5)の上限値を1.4にすること
が望ましい。また、条件式(5)の上限値を1.35にすることがより望ましい。一方、
本実施形態の効果を確実にするために条件式(5)の下限値を1.05にすることが望ま
しい。また、条件式(5)の下限値を1.1にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 1.4. It is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (5) to 1.35. on the other hand,
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.05. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.1.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(6)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (6) is satisfied.

1.0<TLt/ft<1.2 …(6)
但し、
TLt:ズームレンズZLの望遠端状態における全長、
ft:ズームレンズZLの望遠端状態における焦点距離。
1.0 <TLt / ft <1.2 (6)
However,
TLt: total length of the zoom lens ZL in the telephoto end state,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

条件式(6)は、望遠端状態におけるズームレンズZLの全長を規定したものである。
条件式(6)の上限値を上回る条件である場合、全長が大きくなり、小型化が達成できな
い。これを緩和するため、第3レンズ群G3のパワーを強くすることになり、球面収差、
色収差の補正が困難となる。一方、条件式(6)の下限値を下回る条件である場合、第1
レンズ群G1のパワーが強くなりすぎるので、像面湾曲の補正が困難となる。
Conditional expression (6) defines the total length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
When the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (6), the overall length becomes large, and miniaturization cannot be achieved. To alleviate this, the power of the third lens group G3 is increased, and spherical aberration,
Correction of chromatic aberration becomes difficult. On the other hand, if the condition is less than the lower limit of conditional expression (6),
Since the power of the lens group G1 becomes too strong, it is difficult to correct field curvature.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(6)の上限値を1.18にするこ
とが望ましい。また、条件式(6)の上限値を1.17にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(6)の下限値を1.02にすることが望
ましい。また、条件式(6)の下限値を1.05にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 1.18. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 1.17. On the other hand, in order to ensure the effect of this embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (6) to 1.02. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to 1.05.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(7)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (7) is satisfied.

1.0<D1/fw<1.6 …(7)
但し、
D1:第1レンズ群G1の光軸上の厚さ、
fw:ズームレンズZLの広角端状態における焦点距離。
1.0 <D1 / fw <1.6 (7)
However,
D1: Thickness on the optical axis of the first lens group G1,
fw: focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL.

条件式(7)は、第1レンズ群G1の光軸上の厚さを規定している。条件式(7)の上
限値を上回る条件である場合、第1レンズ群G1の厚さが大きくなり、沈胴時に小型化で
きず、非点収差や像面湾曲の補正が困難となる。一方、条件式(7)の下限値を下回る条
件である場合、沈胴厚は薄くなるが、屈折率の変更にともない軸上色収差の補正が困難と
なり、広角端状態での非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。
Conditional expression (7) defines the thickness of the first lens group G1 on the optical axis. When the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (7), the thickness of the first lens group G1 becomes large and cannot be reduced in size when retracted, and it is difficult to correct astigmatism and curvature of field. On the other hand, when the condition is less than the lower limit value of the conditional expression (7), the collapsible thickness becomes thin, but it becomes difficult to correct the longitudinal chromatic aberration with the change of the refractive index, and astigmatism and image plane in the wide-angle end state. It becomes difficult to correct the curvature.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(7)の上限値を1.4にすること
が望ましい。また、条件式(7)の上限値を1.3にすることがより望ましい。一方、本
実施形態の効果を確実にするために条件式(7)の下限値を1.02にすることが望まし
い。また、条件式(7)の下限値を1.05にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 1.4. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 1.3. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (7) to 1.02. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (7) to 1.05.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(8)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (8) is satisfied.

1.5<f3c/f3a<2.5 …(8)
但し、
f3c:第3レンズ群G3の第2の正レンズの焦点距離、
f3a:第3レンズ群G3の第1の正レンズの焦点距離。
1.5 <f3c / f3a <2.5 (8)
However,
f3c: focal length of the second positive lens of the third lens group G3,
f3a: focal length of the first positive lens of the third lens group G3.

条件式(8)は、第3レンズ群G3内の前側正レンズ(第1の正レンズ)と後側正レン
ズ(第2の正レンズ)の焦点距離の関係を規定したものである。条件式(8)の上限値を
上回る条件である場合、前側正レンズのパワーが強くなり、球面収差の補正が容易となる
が、後側正レンズのパワーが弱くなり、コマ収差の補正が困難となる。一方、条件式(8
)の下限値を下回る条件である場合、前側正レンズのパワーが弱くなり、球面収差の補正
が困難となる。
Conditional expression (8) defines the relationship between the focal lengths of the front positive lens (first positive lens) and the rear positive lens (second positive lens) in the third lens group G3. When the condition exceeds the upper limit of conditional expression (8), the power of the front positive lens becomes strong and the correction of spherical aberration becomes easy, but the power of the rear positive lens becomes weak and the correction of coma is difficult. It becomes. On the other hand, conditional expression (8
), The power of the front positive lens becomes weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(8)の上限値を2.495にする
ことが望ましい。また、条件式(8)の上限値を2.492にすることがより望ましい。
一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式(8)の下限値を1.6にすることが
望ましい。また、条件式(8)の下限値を1.8にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 2.495. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 2.492.
On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (8) to 1.6. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (8) to 1.8.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、第4レンズ群G4の第1レンズ成分が正レン
ズからなり、第4レンズ群G4の第2レンズ成分が負レンズからなり、正レンズおよび負
レンズのうち少なくとも一方が非球面を有することが好ましい。これにより、軸外の非点
収差、コマ収差、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
In the zoom lens ZL of the present embodiment, the first lens component of the fourth lens group G4 is a positive lens, the second lens component of the fourth lens group G4 is a negative lens, and at least one of a positive lens and a negative lens Preferably has an aspherical surface. This makes it possible to satisfactorily correct off-axis astigmatism, coma, and field curvature.

本実施形態のズームレンズZLにおいて、次の条件式(9)で表される条件を満足する
ことが好ましい。
In the zoom lens ZL of this embodiment, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (9) is satisfied.

0.1<(−f2)/f1<0.2 …(9)
但し、
f2:第2レンズ群G2の焦点距離、
f1:第1レンズ群G1の焦点距離。
0.1 <(− f2) / f1 <0.2 (9)
However,
f2: focal length of the second lens group G2,
f1: Focal length of the first lens group G1.

条件式(9)は、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2の焦点距離の関係を規定したも
のである。条件式(9)の上限値を上回る条件である場合、第1レンズ群G1のパワーが
強くなり、望遠端状態での球面収差の補正が困難となる。また、第2レンズ群G2のパワ
ーが弱くなるため、変倍時のレンズの移動量が増えるので全長が大きくなる。一方、条件
式(9)の下限値を下回る条件である場合、第2レンズ群G2のパワーが強くなりすぎる
ので、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。
Conditional expression (9) defines the relationship between the focal lengths of the first lens group G1 and the second lens group G2. When the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (9), the power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. Further, since the power of the second lens group G2 becomes weak, the amount of movement of the lens at the time of zooming increases, so the total length becomes large. On the other hand, when the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (9), the power of the second lens group G2 becomes too strong, so that it is difficult to correct astigmatism and field curvature.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(9)の上限値を0.18にするこ
とが望ましい。また、条件式(9)の上限値を0.16にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(9)の下限値を0.12にすることが望
ましい。また、条件式(9)の下限値を0.14にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (9) to 0.18. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (9) to 0.16. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.12. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.14.

このように、本実施形態によれば、高変倍比を有しながら、小型で優れた光学性能を有
するズームレンズZLおよび、これを備えた撮像装置(デジタルスチルカメラCAM)を
得ることが可能になる。
Thus, according to the present embodiment, it is possible to obtain a zoom lens ZL having a high zoom ratio and having a small and excellent optical performance, and an imaging device (digital still camera CAM) including the zoom lens ZL. become.

ここで、上述のような構成のズームレンズZLの製造方法について、図11を参照しな
がら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、第1レンズ群G1と、第2レ
ンズ群G2と、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4とを組み込む(ステップST10
)。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍(ズーミング)の際、第1レンズ群G1
と第2レンズ群G2との間隔が変化し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が
変化し、第4レンズ群G4が一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように、各レンズ
を駆動可能に構成する(ステップST20)。
Here, a manufacturing method of the zoom lens ZL having the above-described configuration will be described with reference to FIG. First, the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 are assembled in this order from the object side into the cylindrical barrel (step ST10).
). Then, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1
The distance between the second lens group G2 changes, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes, and the fourth lens group G4 once moves to the object side and then moves to the image side. Each lens is configured to be drivable (step ST20).

レンズの組み込みを行うステップST10において、第1レンズ群G1が正の屈折力を
有し、第2レンズ群G2が負の屈折力を有し、第3レンズ群G3が正の屈折力を有し、第
4レンズ群G4が正の屈折力を有するように、各レンズを配置する。第3レンズ群G3に
ついては、物体側から順に、第1の正レンズと、負レンズと、第2の正レンズとを配置す
る。第4レンズ群G4については、第1レンズ成分と、第1レンズ成分の像側に空気間隔
を介して第2レンズ成分を配置する。このとき、前述の条件式(1)等を満足するように
、各レンズを配置してもよい。このような製造方法によれば、メカ機構を簡略化できると
ともに、高変倍比を有しながら、小型で優れた光学性能を有するズームレンズZLを得る
ことができる。
In step ST10 for incorporating a lens, the first lens group G1 has a positive refractive power, the second lens group G2 has a negative refractive power, and the third lens group G3 has a positive refractive power. The lenses are arranged so that the fourth lens group G4 has a positive refractive power. For the third lens group G3, a first positive lens, a negative lens, and a second positive lens are arranged in this order from the object side. For the fourth lens group G4, the first lens component and the second lens component are arranged on the image side of the first lens component with an air gap therebetween. At this time, each lens may be arranged so as to satisfy the above-described conditional expression (1) and the like. According to such a manufacturing method, it is possible to simplify the mechanical mechanism and obtain a zoom lens ZL having a small size and excellent optical performance while having a high zoom ratio.

(第1実施例)
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第1実施例につい
て図1〜図2および表1を用いて説明する。図1は第1実施例に係るズームレンズZL(
ZL1)の断面およびズーム軌道を示す図である。第1実施例に係るズームレンズZL1
は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の
屈折力を有する第2レンズ群G2と、絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と
、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とから構成される。
(First embodiment)
Embodiments of the present application will be described below with reference to the accompanying drawings. First, a first embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 1 shows a zoom lens ZL (
It is a figure which shows the cross section and zoom orbit of ZL1). Zoom lens ZL1 according to the first example
Includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture S, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニ
スカス形状の負レンズL11と、両凸形状の第1の正レンズL12と、物体側に凸面を向
けたメニスカス形状の第2の正レンズL13とから構成され、負レンズL11と第1の正
レンズL12とが接合されている。第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並
んだ、両凹形状の第1の負レンズL21と、両凹形状の第2の負レンズL22と、物体側
に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL23とから構成される。第3レンズ群G3は
、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第1の正
レンズL31と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL32と、両凸形状の
第2の正レンズL33とから構成される。また、第3レンズ群G3の第1の正レンズL3
1における物体側のレンズ面が非球面となっている。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side, the first positive lens L12 having a biconvex shape, and the convex surface facing the object side. The negative lens L11 and the first positive lens L12 are cemented with each other. The second lens group G2 has a biconcave first negative lens L21, a biconcave second negative lens L22 arranged in order from the object side along the optical axis, and a convex surface directed toward the object side. It comprises a meniscus positive lens L23. The third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus first positive lens L31 having a convex surface facing the object side, and the meniscus negative lens L32 having a convex surface facing the object side. And a biconvex second positive lens L33. In addition, the first positive lens L3 of the third lens group G3
1 is an aspherical lens surface.

第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL41
と、像面I側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL42とから構成される。第4レ
ンズ群G4の負レンズL42は、正レンズL41の像面I側に空気間隔を介して配置され
る。また、第4レンズ群G4の正レンズL41における物体側のレンズ面が非球面となっ
ている。無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングは、第4レンズ群G4を光軸に
沿って移動させることにより行う。
The fourth lens group G4 is a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a meniscus negative lens L42 having a convex surface facing the image surface I side. The negative lens L42 of the fourth lens group G4 is disposed on the image plane I side of the positive lens L41 with an air gap. In addition, the object-side lens surface of the positive lens L41 of the fourth lens group G4 is aspheric. Focusing from an infinitely distant object to a finite distance object is performed by moving the fourth lens group G4 along the optical axis.

絞りSは、第3レンズ群G3において最も物体側に位置する第1の正レンズL31の物
体側近傍に配設されており、広角端状態から望遠端状態への変倍(ズーミング)の際、第
3レンズ群G3と一体になって移動するようになっている。なお、第4レンズ群G4と像
面Iとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されるフィルタ群F
Lが配設される。
The aperture stop S is disposed near the object side of the first positive lens L31 located closest to the object side in the third lens group G3, and during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It moves together with the third lens group G3. Note that a filter group F including a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like is provided between the fourth lens group G4 and the image plane I.
L is disposed.

このような構成のズームレンズZL1において、広角端状態(W)から望遠端状態(T
)への変倍(ズーミング)の際、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し
、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レン
ズ群G4との間隔が変化するように、第1〜第4レンズ群G1〜G4がそれぞれ光軸に沿
って移動する。またこのとき、第4レンズ群G4が一旦物体側に移動した後に像面I側へ
移動するようになっている。
In the zoom lens ZL1 having such a configuration, from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T
) During zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens. The first to fourth lens groups G1 to G4 each move along the optical axis so that the distance between the group G3 and the fourth lens group G4 changes. At this time, the fourth lens group G4 once moves to the object side and then moves to the image plane I side.

以下に、表1〜表4を示すが、これらは第1〜第4実施例に係るズームレンズの諸元の
値をそれぞれ掲げた表である。各表の[全体諸元]において、fは焦点距離を、FNOは
Fナンバーを、ωは半画角(最大入射角:単位は「°」)を、Yは最大像高を、BFはバ
ックフォーカス(空気換算長)を、TLはレンズ全長(空気換算長)をそれぞれ示す。[
レンズデータ]において、第1カラムNは物体側から数えたレンズ面の順番を、第2カラ
ムRはレンズ面の曲率半径を、第3カラムDはレンズ面の間隔を、第4カラムndはd線
(波長λ=587.6nm)に対する屈折率を、第5カラムνdはd線(波長λ=587
.6nm)に対するアッベ数をそれぞれ示す。なお、第1カラムの右に付した*は、その
レンズ面が非球面であることを示す。また、曲率半径「∞」は平面を示し、空気の屈折率
nd=1.000000はその記載を省略している。
In the following, Tables 1 to 4 are shown, and these are the tables listing the values of the specifications of the zoom lenses according to the first to fourth examples. In [Overall Specifications] in each table, f is the focal length, FNO is the F number, ω is the half field angle (maximum incident angle: unit is “°”), Y is the maximum image height, and BF is the back. The focus (air equivalent length) is indicated by TL, and the entire lens length (air equivalent length) is indicated. [
Lens data], the first column N indicates the order of the lens surfaces counted from the object side, the second column R indicates the radius of curvature of the lens surfaces, the third column D indicates the distance between the lens surfaces, and the fourth column nd indicates d. The refractive index for the line (wavelength λ = 587.6 nm), the fifth column νd is the d line (wavelength λ = 587
. Abbe number for 6 nm) is shown. In addition, * attached | subjected to the right of the 1st column shows that the lens surface is an aspherical surface. Also, the curvature radius “∞” indicates a plane, and the refractive index nd = 1.00000 of air is omitted from the description.

[非球面データ]において示す非球面係数は、次の式(E)で表される。但し、非球面
の頂点における接平面からの高さyにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離
をX(y)とし、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をRとし、円錐定数をκとし、n
次(n=4,6,8,10)の非球面係数をAnとする。なお、各実施例において、2次
の非球面係数A2は0であり、記載を省略している。また、[非球面データ]において、
「E-n」は「×10-n」を示す。
The aspheric coefficient shown in [Aspheric data] is expressed by the following equation (E). However, the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at the height y is X (y), and the radius of curvature of the reference sphere (paraxial curvature radius) is R. , The conic constant is κ and n
The next (n = 4, 6, 8, 10) aspheric coefficient is assumed to be An. In each example, the secondary aspherical coefficient A2 is 0, and the description is omitted. In [Aspheric data],
“En” indicates “× 10 −n ”.

X(y)=(y2/R)/{1+(1−κ×y2/R21/2
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 …(E)
X (y) = (y 2 / R) / {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (E)

[可変間隔データ]には、広角端から望遠端における焦点距離fと、各可変間隔の値を
示す。[ズームレンズ群データ]には、各レンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。[条件式
対応値]には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。[条件式対応値]において、f3aは
第3レンズ群G3の第1の正レンズL31の焦点距離を、f3bは第3レンズ群G3の負
レンズL32の焦点距離を、f3cは第3レンズ群G3の第2の正レンズL33の焦点距
離をそれぞれ示す。なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離f、曲率
半径R、面間隔D、その他長さの単位は一般に「mm」が使われる。しかし光学系は、比例
拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、単位は「mm」に限られるもの
ではない。また、後述の第2〜第4実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を
用いる。
[Variable interval data] indicates the focal length f from the wide-angle end to the telephoto end and the value of each variable interval. [Zoom lens group data] indicates the focal length of each lens group. [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression. In [Conditional Expression Corresponding Value], f3a is the focal length of the first positive lens L31 of the third lens group G3, f3b is the focal length of the negative lens L32 of the third lens group G3, and f3c is the third lens group G3. The focal length of the second positive lens L33 is shown. It should be noted that “mm” is generally used as a unit of focal length f, radius of curvature R, surface interval D, and other lengths listed in all the following specification values. However, since the optical system can obtain the same optical performance even when proportionally enlarged or reduced, the unit is not limited to “mm”. In addition, the same reference numerals as in the present embodiment are used in the specification values of the second to fourth embodiments described later.

下の表1に、第1実施例における各諸元を示す。なお、表1における第1面〜第26面
の曲率半径Rは、図1における第1面〜第26面に付した符号R1〜R26に対応してい
る。また、第1実施例において、第13面および第19面の各レンズ面は非球面形状に形
成されている。
Table 1 below shows specifications in the first embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-26th surface in Table 1 respond | corresponds to code | symbol R1-R26 attached | subjected to the 1st surface-26th surface in FIG. In the first embodiment, the thirteenth and nineteenth lens surfaces are formed in an aspherical shape.

(表1)
[全体諸元]
ズーム比=13.28
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.63 25.00 61.50
FNO=3.47 5.24 6.10
ω=42.30 9.20 3.69
Y=3.50 4.05 4.05
BF=0.400 0.400 0.400
TL=43.225 56.760 65.199
[レンズ諸元]
N R D nd νd
1 53.6253 0.8000 1.922860 20.88
2 32.4915 2.6000 1.497820 82.57
3 -118.0019 0.1000
4 22.2713 2.0000 1.729160 54.61
5 56.4595 (D5)
6 -162.7110 0.7000 1.883000 40.66
7 5.5000 2.1000
8 -22.5108 0.6000 1.883000 40.66
9 13.3627 0.4000
10 10.6391 1.3500 1.945950 17.98
11 248.5232 (D11)
12 ∞ 0.4500 (絞りS)
13* 4.8525 2.2000 1.677900 54.89
14 248.1849 0.6000
15 8.8654 1.7000 2.000690 25.46
16 4.1905 0.3500
17 10.8000 1.5000 1.497820 82.57
18 -27.0719 (D18)
19* 17.0612 1.8000 1.773770 47.25
20 -29.2047 0.1500
21 -23.0248 0.6000 1.846660 23.80
22 -45.6869 (D22)
23 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
24 ∞ 0.3900
25 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
26 ∞
[非球面データ]
第13面
κ=0.5402,A4=-2.54311E-04,A6=-5.02266E-06,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第19面
κ=1.0000,A4=3.07646E-05,A6=2.10881E-06,A8=-5.92646E-08,A10=1.33106E-09
[可変間隔データ]
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.6308 24.9998 61.4985
D5=0.9000 15.0856 22.0555
D11=12.7750 2.0997 0.7500
D18=5.8504 7.2585 20.0945
D22=3.9000 12.5160 2.5000
[ズームレンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 35.0789
G2 6 -5.4927
G3 13 10.2852
G4 19 28.7822
[条件式対応値]
f3a=7.2827
f3b=-8.3901
f3c=15.7148
条件式(1) (R42a+R41b)/(R42a−R41b)=-8.4515
条件式(2) f3/fw=2.2210
条件式(3) (−f3b)/f3=0.8158
条件式(4) f3/f4=0.3573
条件式(5) (−f2)/fw=1.1861
条件式(6) TLt/ft=1.0602
条件式(7) D1/fw=1.1877
条件式(8) f3c/f3a=2.1578
条件式(9) (−f2)/f1=0.1566
(Table 1)
[Overall specifications]
Zoom ratio = 13.28
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.63 25.00 61.50
FNO = 3.47 5.24 6.10
ω = 42.30 9.20 3.69
Y = 3.50 4.05 4.05
BF = 0.400 0.400 0.400
TL = 43.225 56.760 65.199
[Lens specifications]
N R D nd νd
1 53.6253 0.8000 1.922860 20.88
2 32.4915 2.6000 1.497820 82.57
3 -118.0019 0.1000
4 22.2713 2.0000 1.729160 54.61
5 56.4595 (D5)
6 -162.7110 0.7000 1.883000 40.66
7 5.5000 2.1000
8 -22.5108 0.6000 1.883000 40.66
9 13.3627 0.4000
10 10.6391 1.3500 1.945950 17.98
11 248.5232 (D11)
12 ∞ 0.4500 (Aperture S)
13 * 4.8525 2.2000 1.677900 54.89
14 248.1849 0.6000
15 8.8654 1.7000 2.000690 25.46
16 4.1905 0.3500
17 10.8000 1.5000 1.497820 82.57
18 -27.0719 (D18)
19 * 17.0612 1.8000 1.773770 47.25
20 -29.2047 0.1500
21 -23.0248 0.6000 1.846660 23.80
22 -45.6869 (D22)
23 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
24 ∞ 0.3900
25 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
26 ∞
[Aspherical data]
13th surface κ = 0.5402, A4 = -2.54311E-04, A6 = -5.02266E-06, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
19th surface κ = 1.0000, A4 = 3.07646E-05, A6 = 2.10881E-06, A8 = -5.92646E-08, A10 = 1.33106E-09
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.6308 24.9998 61.4985
D5 = 0.000 15.0856 22.0555
D11 = 12.7750 2.0997 0.7500
D18 = 5.8504 7.2585 20.0945
D22 = 3.9000 12.5160 2.5000
[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 35.0789
G2 6 -5.4927
G3 13 10.2852
G4 19 28.7822
[Conditional expression values]
f3a = 7.2827
f3b = -8.3901
f3c = 15.7148
Conditional expression (1) (R42a + R41b) / (R42a-R41b) = − 8.4515
Conditional expression (2) f3 / fw = 2.2210
Conditional expression (3) (-f3b) /f3=0.8158
Conditional expression (4) f3 / f4 = 0.3573
Conditional expression (5) (−f2) /fw=1.1861
Conditional expression (6) TLt / ft = 1.0602
Conditional expression (7) D1 / fw = 1.1877
Conditional expression (8) f3c / f3a = 2.1578
Conditional expression (9) (−f2) /f1=0.156

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(9)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (9) are satisfied.

図2(a)〜(c)は、第1実施例に係るズームレンズZLの諸収差図である。ここで
、図2(a)は広角端状態(f=4.63mm)における無限遠物体合焦時の諸収差図であ
り、図2(b)は中間焦点距離状態(f=25.00mm)における無限遠物体合焦時の諸
収差図であり、図2(c)は望遠端状態(f=61.50mm)における無限遠物体合焦時
の諸収差図である。各収差図において、FNOはFナンバーを、Yは像高をそれぞれ示す
。また、各収差図において、dはd線(λ=587.6nm)、gはg線(λ=435.
8nm)、CはC線(λ=656.3nm)、FはF線(λ=486.1nm)における
収差をそれぞれ示す。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し
、破線はメリディオナル像面を示している。以上、収差図の説明は他の実施例においても
同様である。
FIGS. 2A to 2C are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL according to the first example. Here, FIG. 2A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state (f = 4.63 mm), and FIG. 2B is an intermediate focal length state (f = 25.00 mm). FIG. 2C is a diagram of various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state (f = 61.50 mm). In each aberration diagram, FNO represents an F number, and Y represents an image height. In each aberration diagram, d is a d-line (λ = 587.6 nm), and g is a g-line (λ = 435.nm).
8 nm), C represents the C-line (λ = 656.3 nm), and F represents the F-line (λ = 486.1 nm) aberration. In the aberration diagrams showing astigmatism, the solid line shows the sagittal image plane, and the broken line shows the meridional image plane. The description of the aberration diagrams is the same in the other examples.

そして、各収差図より、第1実施例では、広角端状態から望遠端状態にわたっての各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる
。その結果、第1実施例のズームレンズZL1を搭載することにより、デジタルスチルカ
メラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the first example, various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the optical performance is excellent. As a result, by mounting the zoom lens ZL1 of the first embodiment, excellent optical performance can be ensured even in the digital still camera CAM.

(第2実施例)
以下、本願の第2実施例について図3〜図4および表2を用いて説明する。図3は第2
実施例に係るズームレンズZL(ZL2)の断面およびズーム軌道を示す図である。なお
、第2実施例のズームレンズZL2は、第2レンズ群G2〜第4レンズ群G4の一部の形
状を除いて第1実施例のズームレンズZL1と同様の構成であり、各部に第1実施例の場
合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
(Second embodiment)
Hereinafter, a second embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 3 shows the second
It is a figure which shows the cross section and zoom track | orbit of zoom lens ZL (ZL2) which concern on an Example. The zoom lens ZL2 of the second embodiment has the same configuration as the zoom lens ZL1 of the first embodiment except for a part of the shapes of the second lens group G2 to the fourth lens group G4. The same reference numerals as in the case of the embodiment are attached and detailed description is omitted.

第2実施例の第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の第
1の負レンズL21と、両凹形状の第2の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23
とから構成される。第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状
の第1の正レンズL31と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL32と、
両凸形状の第2の正レンズL33とから構成される。また、第3レンズ群G3の第1の正
レンズL31における物体側のレンズ面が非球面となっている。第4レンズ群G4は、光
軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL41と、両凹形状の負レンズL
42とから構成される。第4レンズ群G4の負レンズL42は、正レンズL41の像面I
側に空気間隔を介して配置される。また、第4レンズ群G4の正レンズL41における物
体側のレンズ面が非球面となっている。
The second lens group G2 of the second example includes a biconcave first negative lens L21, a biconcave second negative lens L22, and a biconvex lens arranged in order from the object side along the optical axis. Shaped positive lens L23
It consists of. The third lens group G3 includes a biconvex first positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, a meniscus negative lens L32 having a convex surface facing the object side,
It is composed of a biconvex second positive lens L33. In addition, the object-side lens surface of the first positive lens L31 in the third lens group G3 is aspheric. The fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L arranged in order from the object side along the optical axis.
42. The negative lens L42 of the fourth lens group G4 is the image plane I of the positive lens L41.
Located on the side via an air gap. In addition, the object-side lens surface of the positive lens L41 of the fourth lens group G4 is aspheric.

下の表2に、第2実施例における各諸元を示す。なお、表2における第1面〜第26面
の曲率半径Rは、図3における第1面〜第26面に付した符号R1〜R26に対応してい
る。また、第2実施例において、第13面および第19面の各レンズ面は非球面形状に形
成されている。
Table 2 below shows specifications in the second embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-26th surface in Table 2 respond | corresponds to code | symbol R1-R26 attached | subjected to the 1st surface-26th surface in FIG. In the second embodiment, the thirteenth and nineteenth lens surfaces are formed in an aspherical shape.

(表2)
[全体諸元]
ズーム比=13.28
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.63 25.00 61.50
FNO=3.47 5.24 6.10
ω=42.30 9.20 3.69
Y=3.50 4.05 4.05
BF=0.400 0.400 0.400
TL=43.300 55.141 65.199
[レンズ諸元]
N R D nd νd
1 56.6215 1.0246 1.922860 20.88
2 33.4397 1.7903 1.497820 82.57
3 -103.5169 0.1000
4 21.0388 1.9979 1.729160 54.61
5 48.7444 (D5)
6 -70.7880 0.7186 1.883000 40.66
7 5.6866 1.9000
8 -19.9020 0.6000 1.883000 40.66
9 15.1586 0.4000
10 11.4098 1.3583 1.945950 17.98
11 -490.2556 (D11)
12 ∞ 0.4500 (絞りS)
13* 5.0795 1.5309 1.677900 54.89
14 -204.9622 0.7748
15 9.6996 0.6000 2.000690 25.46
16 4.3732 0.4373
17 10.7905 1.8182 1.497820 82.57
18 -28.9052 (D18)
19* 16.9034 1.7715 1.773770 47.25
20 -32.1228 0.2518
21 -26.8909 0.6000 1.846660 23.80
22 182.5440 (D22)
23 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
24 ∞ 0.3900
25 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
26 ∞
[非球面データ]
第13面
κ=0.6210,A4=-3.52091E-04,A6=-6.99485E-06,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第19面
κ=1.0000,A4=2.24029E-05,A6=2.12428E-06,A8=-7.86881E-08,A10=1.91369E-09
[可変間隔データ]
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.6301 24.9998 61.4990
D5=0.9356 15.1545 21.8060
D11=13.2196 2.0216 0.7500
D18=5.8446 5.4441 20.5198
D22=3.6761 12.8974 2.5000
[ズームレンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 13.2196
G2 6 -5.5740
G3 13 10.4531
G4 19 28.5913
[条件式対応値]
f3a=7.3333
f3b=-8.4334
f3c=16.0275
条件式(1) (R42a+R41b)/(R42a−R41b)=-11.2794
条件式(2) f3/fw=2.2576
条件式(3) (−f3b)/f3=0.8068
条件式(4) f3/f4=0.3656
条件式(5) (−f2)/fw=1.2039
条件式(6) TLt/ft=1.0602
条件式(7) D1/fw=1.0611
条件式(8) f3c/f3a=2.1856
条件式(9) (−f2)/f1=0.1594
(Table 2)
[Overall specifications]
Zoom ratio = 13.28
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.63 25.00 61.50
FNO = 3.47 5.24 6.10
ω = 42.30 9.20 3.69
Y = 3.50 4.05 4.05
BF = 0.400 0.400 0.400
TL = 43.300 55.141 65.199
[Lens specifications]
N R D nd νd
1 56.6215 1.0246 1.922860 20.88
2 33.4397 1.7903 1.497820 82.57
3 -103.5169 0.1000
4 21.0388 1.9979 1.729160 54.61
5 48.7444 (D5)
6 -70.7880 0.7186 1.883000 40.66
7 5.6866 1.9000
8 -19.9020 0.6000 1.883000 40.66
9 15.1586 0.4000
10 11.4098 1.3583 1.945950 17.98
11 -490.2556 (D11)
12 ∞ 0.4500 (Aperture S)
13 * 5.0795 1.5309 1.677900 54.89
14 -204.9622 0.7748
15 9.6996 0.6000 2.000690 25.46
16 4.3732 0.4373
17 10.7905 1.8182 1.497820 82.57
18 -28.9052 (D18)
19 * 16.9034 1.7715 1.773770 47.25
20 -32.1228 0.2518
21 -26.8909 0.6000 1.846660 23.80
22 182.5440 (D22)
23 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
24 ∞ 0.3900
25 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
26 ∞
[Aspherical data]
13th surface κ = 0.6210, A4 = -3.52091E-04, A6 = -6.99485E-06, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
19th surface κ = 1.0000, A4 = 2.24029E-05, A6 = 2.12428E-06, A8 = -7.86881E-08, A10 = 1.91369E-09
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.6301 24.9998 61.4990
D5 = 0.9356 15.1545 21.8060
D11 = 13.2196 2.0216 0.7500
D18 = 5.8446 5.4441 20.5198
D22 = 3.6761 12.8974 2.5000
[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 13.2196
G2 6 -5.5740
G3 13 10.4531
G4 19 28.5913
[Conditional expression values]
f3a = 7.3333
f3b = −8.4334
f3c = 16.0275
Conditional expression (1) (R42a + R41b) / (R42a-R41b) =-11.2794
Conditional expression (2) f3 / fw = 2.2576
Conditional expression (3) (-f3b) /f3=0.8068
Conditional expression (4) f3 / f4 = 0.3656
Conditional expression (5) (−f2) /fw=1.039
Conditional expression (6) TLt / ft = 1.0602
Conditional expression (7) D1 / fw = 1.0611
Conditional expression (8) f3c / f3a = 2.1856
Conditional expression (9) (−f2) /f1=0.1594

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(9)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (9) are satisfied.

図4(a)〜(c)は、第2実施例に係るズームレンズZLの諸収差図である。ここで
、図4(a)は広角端状態(f=4.63mm)における無限遠物体合焦時の諸収差図であ
り、図4(b)は中間焦点距離状態(f=25.00mm)における無限遠物体合焦時の諸
収差図であり、図4(c)は望遠端状態(f=61.50mm)における無限遠物体合焦時
の諸収差図である。そして、各収差図より、第2実施例では、広角端状態から望遠端状態
にわたっての各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有して
いることがわかる。その結果、第2実施例のズームレンズZL2を搭載することにより、
デジタルスチルカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
4A to 4C are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL according to the second example. 4A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state (f = 4.63 mm), and FIG. 4B is an intermediate focal length state (f = 25.00 mm). FIG. 4C is a diagram of various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state (f = 61.50 mm). From the respective aberration diagrams, it can be seen that in the second example, various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the optical performance is excellent. As a result, by mounting the zoom lens ZL2 of the second embodiment,
In the digital still camera CAM, excellent optical performance can be ensured.

(第3実施例)
以下、本願の第3実施例について図5〜図6および表3を用いて説明する。図5は第3
実施例に係るズームレンズZL(ZL3)の断面およびズーム軌道を示す図である。なお
、第3実施例のズームレンズZL3は、第1実施例のズームレンズZL1と同様の構成で
あり、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
(Third embodiment)
Hereinafter, the third embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 5 shows the third
It is a figure which shows the cross section and zoom track | orbit of zoom lens ZL (ZL3) which concern on an Example. The zoom lens ZL3 of the third example has the same configuration as that of the zoom lens ZL1 of the first example, and the same reference numerals as those in the case of the first example are given to the respective parts, and detailed description thereof is omitted.

下の表3に、第3実施例における各諸元を示す。なお、表3における第1面〜第26面
の曲率半径Rは、図5における第1面〜第26面に付した符号R1〜R26に対応してい
る。また、第3実施例において、第13面および第19面の各レンズ面は非球面形状に形
成されている。
Table 3 below shows specifications in the third embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-26th surface in Table 3 respond | corresponds to code | symbol R1-R26 attached | subjected to the 1st surface-26th surface in FIG. In the third example, the lens surfaces of the thirteenth and nineteenth surfaces are aspherical.

(表3)
[全体諸元]
ズーム比=13.18
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.64 26.42 61.17
FNO=3.44 5.09 6.13
ω=42.16 8.69 3.71
Y=3.50 4.05 4.05
BF=0.550 0.546 0.532
TL=42.760 56.117 64.812
[レンズ諸元]
N R D nd νd
1 51.3271 0.8000 1.922860 20.88
2 31.2400 2.6500 1.497820 82.57
3 -178.5385 0.1000
4 22.5055 2.0500 1.729160 54.61
5 62.7756 (D5)
6 -313.8859 0.7000 1.883000 40.66
7 5.3812 2.1000
8 -35.2565 0.6000 1.883000 40.66
9 11.7404 0.4000
10 9.5680 1.4000 1.945950 17.98
11 61.9775 (D11)
12 ∞ 0.7000 (絞りS)
13* 4.9052 1.5000 1.773770 47.25
14 79.3207 0.8000
15 10.9134 0.5000 2.000690 25.46
16 4.0389 0.3500
17 7.9088 1.5000 1.497820 82.57
18 -27.7252 (D18)
19* 17.9009 1.8000 1.773770 47.25
20 -37.8473 0.2000
21 -23.5026 0.6000 1.846660 23.80
22 -191.9692 (D22)
23 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
24 ∞ 0.3100
25 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
26 ∞
[非球面データ]
第13面
κ=0.5664,A4=-1.72762E-04,A6=-4.46945E-06,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第19面
κ=1.0000,A4=4.70223E-05,A6=5.74660E-07,A8=2.14665E-09,A10=8.73283E-10
[可変間隔データ]
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.6443 26.4158 61.1730
D5=0.9000 15.9330 22.0994
D11=12.4583 1.7867 0.4999
D18=5.1924 5.5906 19.6169
D22=3.8891 12.4912 2.2935
[ズームレンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 35.4501
G2 6 -5.5409
G3 13 10.0697
G4 19 30.3936
[条件式対応値]
f3a=6.6983
f3b=-6.6494
f3c=12.5362
条件式(1) (R42a+R41b)/(R42a−R41b)=-4.2769
条件式(2) f3/fw=2.1682
条件式(3) (−f3b)/f3=0.6603
条件式(4) f3/f4=0.3313
条件式(5) (−f2)/fw=1.1931
条件式(6) TLt/ft=1.0595
条件式(7) D1/fw=1.2058
条件式(8) f3c/f3a=1.8715
条件式(9) (−f2)/f1=0.1563
(Table 3)
[Overall specifications]
Zoom ratio = 13.18
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.64 26.42 61.17
FNO = 3.44 5.09 6.13
ω = 42.16 8.69 3.71
Y = 3.50 4.05 4.05
BF = 0.550 0.546 0.532
TL = 42.760 56.117 64.812
[Lens specifications]
N R D nd νd
1 51.3271 0.8000 1.922860 20.88
2 31.2400 2.6500 1.497820 82.57
3 -178.5385 0.1000
4 22.5055 2.0500 1.729160 54.61
5 62.7756 (D5)
6 -313.8859 0.7000 1.883000 40.66
7 5.3812 2.1000
8 -35.2565 0.6000 1.883000 40.66
9 11.7404 0.4000
10 9.5680 1.4000 1.945950 17.98
11 61.9775 (D11)
12 ∞ 0.7000 (Aperture S)
13 * 4.9052 1.5000 1.773770 47.25
14 79.3207 0.8000
15 10.9134 0.5000 2.000690 25.46
16 4.0389 0.3500
17 7.9088 1.5000 1.497820 82.57
18 -27.7252 (D18)
19 * 17.9009 1.8000 1.773770 47.25
20 -37.8473 0.2000
21 -23.5026 0.6000 1.846660 23.80
22 -191.9692 (D22)
23 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
24 ∞ 0.3100
25 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
26 ∞
[Aspherical data]
13th surface κ = 0.5664, A4 = -1.72762E-04, A6 = -4.46945E-06, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
19th surface κ = 1.0000, A4 = 4.70223E-05, A6 = 5.74660E-07, A8 = 2.14665E-09, A10 = 8.73283E-10
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.6443 26.4158 61.1730
D5 = 0.000 15.9330 22.0994
D11 = 12.5583 1.7867 0.4999
D18 = 5.1924 5.5906 19.6169
D22 = 3.8891 12.4912 2.2935
[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 35.4501
G2 6 -5.5409
G3 13 10.0697
G4 19 30.3936
[Conditional expression values]
f3a = 6.6983
f3b = -6.6494
f3c = 12.5362
Conditional expression (1) (R42a + R41b) / (R42a-R41b) =-4.2769
Conditional expression (2) f3 / fw = 2.1682
Conditional expression (3) (-f3b) /f3=0.6603
Conditional expression (4) f3 / f4 = 0.3313
Conditional expression (5) (−f2) /fw=1.1931
Conditional expression (6) TLt / ft = 1.0595
Conditional expression (7) D1 / fw = 1.2058
Conditional expression (8) f3c / f3a = 1.8715
Conditional expression (9) (−f2) /f1=0.1563

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(9)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (9) are satisfied.

図6(a)〜(c)は、第3実施例に係るズームレンズZLの諸収差図である。ここで
、図6(a)は広角端状態(f=4.64mm)における無限遠物体合焦時の諸収差図であ
り、図6(b)は中間焦点距離状態(f=26.41mm)における無限遠物体合焦時の諸
収差図であり、図6(c)は望遠端状態(f=61.17mm)における無限遠物体合焦時
の諸収差図である。そして、各収差図より、第3実施例では、広角端状態から望遠端状態
にわたっての各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有して
いることがわかる。その結果、第3実施例のズームレンズZL3を搭載することにより、
デジタルスチルカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
6A to 6C are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL according to the third example. Here, FIG. 6A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state (f = 4.64 mm), and FIG. 6B is an intermediate focal length state (f = 26.41 mm). FIG. 6C is a diagram of various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state (f = 61.17 mm). From the aberration diagrams, it can be seen that in the third example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the optical performance is excellent. As a result, by mounting the zoom lens ZL3 of the third embodiment,
In the digital still camera CAM, excellent optical performance can be ensured.

(第4実施例)
以下、本願の第4実施例について図7〜図8および表4を用いて説明する。図7は第4
実施例に係るズームレンズZL(ZL4)の断面およびズーム軌道を示す図である。なお
、第4実施例のズームレンズZL4は、第3レンズ群G3の一部の形状と、第5レンズ群
G5を設けた点を除いて第1実施例のズームレンズZL1と同様の構成であり、各部に第
1実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第4実施例のズームレンズ
ZL4は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と
、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群
G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5
とから構成される。
(Fourth embodiment)
Hereinafter, a fourth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 7 shows the fourth
It is a figure which shows the cross section and zoom track | orbit of zoom lens ZL (ZL4) which concern on an Example. The zoom lens ZL4 of the fourth example has the same configuration as the zoom lens ZL1 of the first example except that a part of the third lens group G3 and the fifth lens group G5 are provided. The same reference numerals as those in the first embodiment are assigned to the respective parts, and detailed description thereof is omitted. The zoom lens ZL4 of the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a stop S, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power
It consists of.

第4実施例の第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の第
1の正レンズL31と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL32と、両凸
形状の第2の正レンズL33とから構成される。また、第3レンズ群G3の第1の正レン
ズL31における物体側のレンズ面が非球面となっている。第5レンズ群G5は、両凸形
状の正レンズL51から構成される。なお、第5レンズ群G5と像面Iとの間には、ロー
パスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されるフィルタ群FLが配設される。
The third lens group G3 of the fourth example includes a biconvex first positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus negative lens L32 having a convex surface facing the object side. And a biconvex second positive lens L33. In addition, the object-side lens surface of the first positive lens L31 in the third lens group G3 is aspheric. The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L51. Note that a filter group FL including a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I.

第4実施例のズームレンズZL4において、広角端状態(W)から望遠端状態(T)へ
の変倍(ズーミング)の際、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第
2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群
G4との間隔が変化するように、第1〜第4レンズ群G1〜G4がそれぞれ光軸に沿って
移動するが、第5レンズ群G5は固定される。またこのとき、第4レンズ群G4が一旦物
体側に移動した後に像面I側へ移動するようになっている。
In the zoom lens ZL4 of the fourth example, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). The first to fourth lens groups G1 to G4 are arranged such that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes. Each of them moves along the optical axis, but the fifth lens group G5 is fixed. At this time, the fourth lens group G4 once moves to the object side and then moves to the image plane I side.

下の表4に、第4実施例における各諸元を示す。なお、表4における第1面〜第28面
の曲率半径Rは、図7における第1面〜第28面に付した符号R1〜R28に対応してい
る。また、第4実施例において、第13面および第19面の各レンズ面は非球面形状に形
成されている。
Table 4 below shows specifications in the fourth embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 28th surface in Table 4 respond | corresponds to code | symbol R1-R28 attached | subjected to the 1st surface-the 28th surface in FIG. In the fourth embodiment, the lens surfaces of the thirteenth surface and the nineteenth surface are aspherical.

(表4)
[全体諸元]
ズーム比=13.22
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.63 26.47 61.19
FNO=3.41 5.09 6.12
ω=42.24 8.67 3.71
Y=3.50 4.05 4.05
BF=0.400 0.400 0.400
TL=43.085 56.725 65.267
[レンズ諸元]
N R D nd νd
1 51.8195 0.8000 1.922860 20.88
2 33.1460 2.6500 1.497820 82.57
3 -122.9969 0.1000
4 22.0228 2.0500 1.729160 54.61
5 56.1881 (D5)
6 -192.5506 0.7000 1.883000 40.66
7 5.5050 2.1000
8 -23.3257 0.6000 1.883000 40.66
9 14.9697 0.4000
10 11.0068 1.4000 1.945950 17.98
11 156.1078 (D11)
12 ∞ 0.7000 (絞りS)
13* 4.8040 1.5000 1.773770 47.25
14 -184.4232 0.8000
15 11.2518 0.5000 2.000690 25.46
16 3.8933 0.3500
17 8.6127 1.5000 1.497820 82.57
18 -56.4796 (D18)
19* 18.0841 1.8000 1.773770 47.25
20 -31.6581 0.2500
21 -18.4533 0.6000 1.846660 23.80
22 -67.8833 (D22)
23 55.8891 1.5000 1.497820 82.57
24 -188.4870 0.9235
25 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
26 ∞ 0.3100
27 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
28 ∞
[非球面データ]
第13面
κ=0.2554,A4=5.02982E-05,A6=-1.03335E-06,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第19面
κ=1.0000,A4=7.76527E-05,A6=-5.02374E-07,A8=9.19007E-08,A10=-9.37411E-10
[可変間隔データ]
広角端 中間焦点距離 望遠端
f=4.6346 26.4713 61.1932
D5=0.9000 15.9330 22.0994
D11=12.4583 1.7867 0.4999
D18=5.1924 5.5906 19.6169
D22=1.8910 10.7715 0.4073
[ズームレンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 35.3921
G2 6 -5.62309
G3 13 10.0812
G4 19 28.8447
G5 23 76.5036
[条件式対応値]
f3a=6.0719
f3b=-6.1584
f3c=15.1275
条件式(1) (R42a+R41b)/(R42a−R41b)=-3.7949
条件式(2) f3/fw=2.1752
条件式(3) (−f3b)/f3=0.6109
条件式(4) f3/f4=0.3495
条件式(5) (−f2)/fw=1.2133
条件式(6) TLt/ft=1.0666
条件式(7) D1/fw=1.2083
条件式(8) f3c/f3a=2.4914
条件式(9) (−f2)/f1=0.1589
(Table 4)
[Overall specifications]
Zoom ratio = 13.22
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.63 26.47 61.19
FNO = 3.41 5.09 6.12
ω = 42.24 8.67 3.71
Y = 3.50 4.05 4.05
BF = 0.400 0.400 0.400
TL = 43.085 56.725 65.267
[Lens specifications]
N R D nd νd
1 51.8195 0.8000 1.922860 20.88
2 33.1460 2.6500 1.497820 82.57
3 -122.9969 0.1000
4 22.0228 2.0500 1.729160 54.61
5 56.1881 (D5)
6 -192.5506 0.7000 1.883000 40.66
7 5.5050 2.1000
8 -23.3257 0.6000 1.883000 40.66
9 14.9697 0.4000
10 11.0068 1.4000 1.945950 17.98
11 156.1078 (D11)
12 ∞ 0.7000 (Aperture S)
13 * 4.8040 1.5000 1.773770 47.25
14 -184.4232 0.8000
15 11.2518 0.5000 2.000690 25.46
16 3.8933 0.3500
17 8.6127 1.5000 1.497820 82.57
18 -56.4796 (D18)
19 * 18.0841 1.8000 1.773770 47.25
20 -31.6581 0.2500
21 -18.4533 0.6000 1.846660 23.80
22 -67.8833 (D22)
23 55.8891 1.5000 1.497820 82.57
24 -188.4870 0.9235
25 ∞ 0.2100 1.516330 64.14
26 ∞ 0.3100
27 ∞ 0.5000 1.516330 64.14
28 ∞
[Aspherical data]
13th surface κ = 0.2554, A4 = 5.02982E-05, A6 = -1.03335E-06, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
19th surface κ = 1.0000, A4 = 7.76527E-05, A6 = -5.02374E-07, A8 = 9.19007E-08, A10 = -9.37411E-10
[Variable interval data]
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 4.6346 26.4713 61.1932
D5 = 0.000 15.9330 22.0994
D11 = 12.5583 1.7867 0.4999
D18 = 5.1924 5.5906 19.6169
D22 = 1.8910 10.7715 0.4073
[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 35.3921
G2 6 -5.62309
G3 13 10.0812
G4 19 28.8447
G5 23 76.5036
[Conditional expression values]
f3a = 6.0719
f3b = -6.1584
f3c = 15.1275
Conditional expression (1) (R42a + R41b) / (R42a-R41b) =-3.7949
Conditional expression (2) f3 / fw = 2.1752
Conditional expression (3) (-f3b) /f3=0.6109
Conditional expression (4) f3 / f4 = 0.3495
Conditional expression (5) (−f2) /fw=1.2133
Conditional expression (6) TLt / ft = 1.0666
Conditional expression (7) D1 / fw = 1.2083
Conditional expression (8) f3c / f3a = 2.4914
Conditional expression (9) (−f2) /f1=0.1589

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(9)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (9) are satisfied.

図8(a)〜(c)は、第4実施例に係るズームレンズZLの諸収差図である。ここで
、図8(a)は広角端状態(f=4.63mm)における無限遠物体合焦時の諸収差図であ
り、図8(b)は中間焦点距離状態(f=26.47mm)における無限遠物体合焦時の諸
収差図であり、図8(c)は望遠端状態(f=61.19mm)における無限遠物体合焦時
の諸収差図である。そして、各収差図より、第4実施例では、広角端状態から望遠端状態
にわたっての各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有して
いることがわかる。その結果、第4実施例のズームレンズZL4を搭載することにより、
デジタルスチルカメラCAMにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
FIGS. 8A to 8C are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL according to the fourth example. Here, FIG. 8A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state (f = 4.63 mm), and FIG. 8B is an intermediate focal length state (f = 26.47 mm). FIG. 8C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state (f = 61.19 mm). From the aberration diagrams, it can be seen that in the fourth example, various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the optical performance is excellent. As a result, by mounting the zoom lens ZL4 of the fourth embodiment,
In the digital still camera CAM, excellent optical performance can be ensured.

以上、各実施例によれば、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比を有しながら、小型
で優れた光学性能を有するズームレンズおよび撮像装置(デジタルスチルカメラ)を実現
することができる。
As described above, according to each embodiment, it is possible to realize a zoom lens and an imaging apparatus (digital still camera) that are suitable for a high-pixel electronic imaging device and have a small zoom ratio and excellent optical performance while having a high zoom ratio. it can.

なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適
宜採用可能である。
In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

上述の各実施例において、ズームレンズとして4群および5群構成を示したが、6群等
の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した
構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群
とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を
示す。
In each of the above-described embodiments, the four-group and five-group configurations are shown as the zoom lens, but the present invention can also be applied to other group configurations such as the six-group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限
遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、
オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の(超音波モーター等を
用いた)モーター駆動にも適している。特に、第4レンズ群を合焦レンズ群とするのが好
ましい。
In addition, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group
It can also be applied to autofocus, and is also suitable for motor drive for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the fourth lens group is preferably a focusing lens group.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、
または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを
補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第3レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ
群とするのが好ましい。また、第3レンズ群全体を防振レンズ群とするのがより好ましい
Also, move the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis,
Alternatively, an anti-vibration lens group that corrects image blur caused by camera shake by rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group. More preferably, the third lens group as a whole is an anti-vibration lens group.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および
組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合で
も描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工
による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面
に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レン
ズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプ
ラスチックレンズとしてもよい。
Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、開口絞りは第3レンズ群近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部
材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
The aperture stop is preferably disposed in the vicinity of the third lens group, but the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.

また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達
成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
Each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、変倍比が14程度である。   The zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment has a magnification ratio of about 14.

また、本実施形態のズームレンズをデジタルスチルカメラに使用しているが、これに限
られるものではなく、デジタルビデオカメラ等の撮像装置にも使用することができる。
In addition, the zoom lens according to the present embodiment is used in a digital still camera. However, the present invention is not limited to this, and can also be used in an imaging apparatus such as a digital video camera.

CAM デジタルスチルカメラ(撮像装置)
ZL ズームレンズ
G1 第1レンズ群 G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
L31 第1の正レンズ L32 負レンズ
L33 第2の正レンズ
G4 第4レンズ群
L41 正レンズ L42 負レンズ
S 絞り I 像面
CAM digital still camera (imaging device)
ZL zoom lens G1 first lens group G2 second lens group G3 third lens group L31 first positive lens L32 negative lens L33 second positive lens G4 fourth lens group L41 positive lens L42 negative lens S aperture I image surface

Claims (10)

光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とを有するズームレンズであって、
広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が変化し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群と前記第3レンズ群とがそれぞれ光軸に沿って移動するとともに、前記第4レンズ群が一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
前記第3レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の正レンズと、負レンズと、第2の正レンズとを有し、
前記第4レンズ群は、第1レンズ成分と、前記第1レンズ成分の像側に空気間隔を介して配置される第2レンズ成分とを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
−11.5<(R42a+R41b)/(R42a−R41b)<−3.5
但し、
R41b:前記第4レンズ群の前記第1レンズ成分における最も像側のレンズ面の近軸曲率半径、
R42a:前記第4レンズ群の前記第2レンズ成分における最も物体側のレンズ面の近軸曲率半径。
A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; A zoom lens having a fourth lens group having refractive power,
When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes. In addition, the first lens group, the second lens group, and the third lens group move along the optical axis, respectively, and the fourth lens group once moves to the object side and then moves to the image side,
The third lens group includes a first positive lens, a negative lens, and a second positive lens arranged in order from the object side along the optical axis,
The fourth lens group includes a first lens component and a second lens component disposed on the image side of the first lens component with an air gap between them
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
−11.5 <(R42a + R41b) / (R42a−R41b) <− 3.5
However,
R41b: Paraxial radius of curvature of the most image-side lens surface in the first lens component of the fourth lens group,
R42a: Paraxial radius of curvature of the lens surface closest to the object side in the second lens component of the fourth lens group.
以下の条件式をそれぞれ満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
2.0<f3/fw<3.0
0.6<(−f3b)/f3<1.0
但し、
f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
fw:前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
f3b:前記第3レンズ群の前記負レンズの焦点距離。
The zoom lens according to claim 1 , wherein the following conditional expressions are satisfied.
2.0 <f3 / fw <3.0
0.6 <(− f3b) / f3 <1.0
However,
f3: focal length of the third lens group,
fw: focal length in the wide-angle end state of the zoom lens,
f3b: focal length of the negative lens of the third lens group.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1または2に記載のズームレンズ。
0.3<f3/f4<0.6
但し、
f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
f4:前記第4レンズ群の焦点距離。
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.3 <f3 / f4 <0.6
However,
f3: focal length of the third lens group,
f4: focal length of the fourth lens group.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のズームレンズ。
1.0<(−f2)/fw<1.5
但し、
f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
fw:前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
The zoom lens according to any one of claims 1 to 3 , wherein the following conditional expression is satisfied.
1.0 <(− f2) / fw <1.5
However,
f2: focal length of the second lens group,
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載のズームレンズ。
1.0<TLt/ft<1.2
但し、
TLt:前記ズームレンズの望遠端状態における全長、
ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4 , wherein the following conditional expression is satisfied.
1.0 <TLt / ft <1.2
However,
TLt: total length of the zoom lens in the telephoto end state,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から5のいずれか一項に記載のズームレンズ。
1.0<D1/fw<1.6
但し、
D1:前記第1レンズ群の光軸上の厚さ、
fw:前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.0 <D1 / fw <1.6
However,
D1: thickness of the first lens group on the optical axis;
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から6のいずれか一項に記載のズームレンズ。
1.5<f3c/f3a<2.5
但し、
f3c:前記第3レンズ群の前記第2の正レンズの焦点距離、
f3a:前記第3レンズ群の前記第1の正レンズの焦点距離。
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.5 <f3c / f3a <2.5
However,
f3c: focal length of the second positive lens of the third lens group,
f3a: focal length of the first positive lens of the third lens group.
前記第4レンズ群の前記第1レンズ成分が正レンズからなり、
前記第4レンズ群の前記第2レンズ成分が負レンズからなり、
前記正レンズおよび前記負レンズのうち少なくとも一方が非球面を有することを特徴とする請求項1から7のいずれか一項に記載のズームレンズ。
The first lens component of the fourth lens group comprises a positive lens;
The second lens component of the fourth lens group comprises a negative lens;
The zoom lens according to any one of claims 1 to 7 , wherein at least one of the positive lens and the negative lens has an aspherical surface.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から8のいずれか一項に記載のズームレンズ。
0.1<(−f2)/f1<0.2
但し、
f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
f1:前記第1レンズ群の焦点距離。
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.1 <(− f2) / f1 <0.2
However,
f2: focal length of the second lens group,
f1: Focal length of the first lens group.
物体の像を所定の面上に結像させるズームレンズを備えた撮像装置であって、
前記ズームレンズが請求項1から9のいずれか一項に記載のズームレンズであることを特徴とする撮像装置。
An imaging device including a zoom lens that forms an image of an object on a predetermined surface,
An image pickup apparatus, wherein the zoom lens is the zoom lens according to claim 1 .
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