JP4505910B2

JP4505910B2 - Zoom lens and photographing apparatus provided with the lens

Info

Publication number: JP4505910B2
Application number: JP34903899A
Authority: JP
Inventors: 治夫佐藤
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1999-12-08
Filing date: 1999-12-08
Publication date: 2010-07-21
Anticipated expiration: 2019-12-08
Also published as: JP2001166206A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、負先行型ズームレンズ、特に大画角を有する大口径広角ズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、負・正群から始まる所謂広角ズームレンズは、多数提案されているが、最大画角１１０°を越える超広角の領域をカバーする超広角ズームレンズの提案は数少ない。例えば、特開平４−２７５５１５号公報には最大画角１１２．７°を有し、Ｆ２．８程度の口径を有する負・負・正３群構成の超広角ズームレンズが提案されている。また、本願発明と同一出願人による特開平１０−３２５９２３号公報には、最大画角１１８°を有し、Ｆ２．９程度の口径を有する負・正・負・正の４群構成の超広角ズームレンズが開示されている。
【０００３】
また、本願発明と同一出願人による特開平９−１７１１３９号公報、及び特開平９−１７１１４０号公報には最大画角１０７°、最大口径がＦ４程度の負・正２群構成の超広角ズームレンズが開示されている。
【０００４】
しかしながら、最大画角１１０°を越える超広角の領域をカバーし、大口径を有するズームレンズを、非常に単純な負・正２構成のズームレンズで実現した光学系は提案されていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
特開平４−２７５５１５号公報に開示されたズームレンズにおいては、負の第１群中の凸レンズに非球面を１面設けて広角側の歪曲を中心に収差補正を行なっている。一般に、特に最大画角１００°を越える超広角レンズおよび超広角ズームレンズの場合、より物体側に存在する正レンズは歪曲収差の絶対量は減少させても画角の差による歪曲収差の変化量（傾きまたは微分値に相当）を増加させる傾向がある。また、同様のことが、倍率色収差や非点収差についても言える。したがって、収差補正的見地からも好ましくなく、歪曲収差をはじめとする諸収差の補正状態も満足できるものではない。また、レンズを製造する見地からも製造精度が厳しくなるので好ましくない。また、より物体側に位置する凸レンズは同様に巨大化を招き、前玉径が巨大化してしまいズームレンズ全系の小型化、小径化に反するので好ましくない。
【０００６】
また、該ズームレンズは負・負・正の３群ズームレンズであり、高コストな上、大型であり、製造上の難易度が高い。しかも性能的には今だ実用の域に達していない。したがって、より大画角化、小型化、高性能化が望まれていた。
【０００７】
また、特開平１０−３２５９２３号公報には、最大画角１１８°を有し、第１レンズに非球面を設けて収差補正を行なっている。しかし、負・正・負・正４群ズームレンズで高コストな上、大型であり、製造上の難易度が高かった。さらに、現在の非球面加工技術では、第１非球面レンズは、切削研磨方式及びガラスモールド方式の何れの方式でも量産が困難であった。したがって、より小型、高性能で製造可能であり、製造容易な超広角大口径ズームレンズの実現が望まれていた。
【０００８】
また、特開平９−１７１１３９号公報及び特開平９−１７１１４０号公報に開示されているズームレンズにおいては、比較的小型で構成の簡単な２群構成で超広角なズームレンズが提案されている。しかし、前記公報同様に第１非球面凹レンズが切削研磨方式及びガラスモールド方式の何れの方式でも量産が困難であった。また、口径がＦ４程度と暗く、画角も１１０゜を越えるものではなかった。したがって、更なる大口径化、大画角化、小型化、高性能化した製造容易な超広角大口径ズームレンズの実現が望まれていた。
【０００９】
本発明は上記諸問題にかんがみてなされたものであり、最大画角が１１０°を越える様な超広角を含み、ＦナンバーがＦ２．８程度の大口径比を有する高性能な超広角２群ズームレンズ及び該レンズを備える撮影装置を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明では、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とによって構成され、該第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を変化させることにより変倍するズームレンズにおいて、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、非球面を像側の面に設けた負レンズＬ１と、非球面を凹面に設けた負レンズＬ２と、少なくとも負レンズを含む複数枚のレンズからなるレンズ群と、さらに最も像側に正のレンズ成分Ｌｅとを有し、
前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正レンズ群Ｌ２１と、負レンズ群Ｌ２２と、正レンズ群Ｌ２３とを有し、該正レンズ群Ｌ２１は少なくとも２枚の正レンズ成分を有し、該負レンズ群Ｌ２２は少なくとも１枚の厚レンズを有し、
前記第１レンズ群Ｇ１の無限遠合焦時の焦点距離をｆ１、
前記第２レンズ群Ｇ２の無限遠合焦時の焦点距離をｆ２、
前記ズームレンズ全系の広角端状態の焦点距離をｆｗ、
前記ズームレンズ全系の望遠端状態の焦点距離をｆｔとそれぞれしたとき、
（１）０．８ ≦ ｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2≦ ２
（２）２．９ ≦ ｆ２／ｆｗ ≦ ５
の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
【００１２】
また、本発明は、前記第１レンズ群Ｇ１中の非球面を像側の面に設けた前記負レンズＬ１と、非球面を凹面に設けた前記負レンズＬ２との合成の焦点距離をｆｎ、
前記ズームレンズ全系の広角端状態の焦点距離をｆｗとそれぞれしたとき、
（３）１．４ ≦ ｜ｆｎ｜／ｆｗ ≦ ２．５
の条件を満足することが望ましい。
【００１３】
また、本発明では、前記第１レンズ群Ｇ１中の非球面を像側の面に設けた前記負レンズＬ１は樹脂材料で形成される部分とガラス材料で形成される部分とからなる複合型非球面であり、
前記樹脂部分における前記負レンズＬ１の最大有効径位置の樹脂厚をΔＳ₁₀、
前記負レンズＬ１の最大有効径を１００％としたときの５０％位置における樹脂厚をΔＳ₅とそれぞれしたとき、
（４）０．２＜ ΔＳ₁₀ ／ ΔＳ₅ ＜１０
の条件を満足することが望ましい。
【００１４】
また、本発明では、前記第２レンズ群Ｇ２の中に開口絞りを有することを特徴とするズームレンズを提供する。
また、本発明では、前記第２レンズ群Ｇ２は、非球面を有することを特徴とするズームレンズを提供する。
また、本発明は、前記ズームレンズを備えることを特徴とする撮影装置を提供する。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明にかかるズームレンズの基本的な構成を説明する。本発明は、基本的に負・正２群を有するズームレンズタイプの超広角化、高変倍化、小型化を実現し、かつ高性能で比較的口径の大きいズームレンズを実現したことを最大の特徴としている。特に特徴的なことは、このクラスとしては非常に画角が大きく、かつ口径が比較的大きい光学系であること、諸収差、特に歪曲収差、コマフレアー、望遠側の球面収差等が非常に良好に補正されていること、さらに、光学系が負と正との２群ズームレンズで実現されていることである。
【００１６】
負・正の２群構成ズームレンズの場合、負・負・正３群や負・正・負・正４群ズームレンズに比較して収差補正上不利な点が有るが、明らかに小型化、小径化が可能である。まして、本発明のような他に例を見ない無いほどの大画角を有し、かつ大口径化されたズームレンズの場合、複雑な多群ズームタイプを採用すると巨大化する事は必須であり、光学系中に導入された非球面レンズも製造不可能になってしまう。本発明では、この小型化と、可能な限りレンズを容易に製造するために、負の第１レンズ群の物体側に２枚の非球面レンズを設置し、それぞれ凹面側の面に非球面を導入することで、歪曲収差、像面湾曲、下方コマ収差、望遠端状態の球面収差の補正を行っている。
【００１７】
非球面を凸面に導入する場合に比較して、非球面を凹面に導入する場合、適切な収差補正、特に歪曲、望遠側の球面収差の補正に有利である。また、該非球面は奇数次項、高次項、κを使用した非球面であることが好ましい。さらに、非球面の収差補正効果と同様に、第１レンズ群のパワー配置が高性能化と小型化、小径化の重要な要素となる。本発明の様な今までに無いほどの大画角を有し、かつ大口径化されたズームレンズの場合、特に軸外収差の補正と、第１レンズ群中の比較的物体側のレンズの径の小径化、ひいては非球面レンズの小径化を決めるための重要な条件である。
【００１８】
以下に本発明の条件式について説明する。
【００１９】
条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１のパワーに関する条件である。この条件値が１の時に広角端状態と望遠端状態との全長変化が等しくなり、丁度ズーム域の中央の焦点距離で第２レンズ群Ｇ２全体の結像倍率が−１（等倍）になる。
【００２０】
条件式（１）の上限を上回る場合、広角端状態でレンズの全長が最大になり、第１レンズ群のパワーが弱くなる。このため、特に本発明の様な今までに無いほどの大画角を有し、かつ大口径化されたズームレンズの場合、第１レンズ群中の比較的物体側のレンズ径が巨大化し、ひいては非球面レンズが巨大化し製造困難になる。また、全系も巨大化するため重量も重くなり、携帯性に不便な光学系になってしまうので好ましくない。さらに、バックフォーカスも短くなりカメラ側のミラー等に機械的な干渉を起こす可能性が増加してしまい好ましくない。
【００２１】
なお、条件式（１）の上限値を１．５以下に設定すると小型化、小径化のために有利である。さらに好ましくは、条件式（１）の上限値を１．４以下に設定すると本発明の効果を最大限に発揮できる。
【００２２】
逆に、条件式（１）の下限を下回る場合、望遠端状態で全長が最大になり、第１レンズ群のパワーが強くなるため、本発明の様な今までに無いほどの大画角を有し、かつ大口径化されたズームレンズの場合、軸外収差の補正、特に広角側では歪曲収差とコマ収差の補正が悪化し好ましくない。また、望遠側では球面収差、下方コマ収差も困難になり大口径化が困難になり、好ましくない。
【００２３】
なお、条件式（１）の下限値を０．９以上に設定するとより収差補正が容易になるので望ましい。さらに好ましくは、条件式（１）の下限値を１．０以上に設定すると本発明の効果を最大限に発揮できる。
【００２４】
また、本発明における第２レンズ群Ｇ２は、基本的に正・負・正のトリプレット、エルノスタータイプを基本としたマスターレンズである事が望ましい。特に、第２レンズ群Ｇ２中の最も物体側の正レンズ群は、２枚以上の正レンズ成分を含んでいる事が、大口径化に望ましく、更には屈折率の低い凸レンズと屈折率の高い凹レンズの接合によりなる接合正レンズを１つ以上含む事が望ましい。また、中間部の負レンズ群中には最大有効径の３割の値よりも大きい中心厚を有する厚肉レンズを有している事が収差補正上望ましい。さらに、該第２レンズ群中最も像側の正レンズ群は、アッベ数が６０より大きい少なくとも１つの凸レンズと、該凸レンズより屈折率が高く、かつアッベ数の小さい凹レンズとの接合正レンズを有する事が望ましい。
【００２５】
次に、条件式（２）の説明をする。条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２の適切なパワーバランスを設定した条件である。上述したとおり、本発明は超広角・大口径２群ズームレンズの最適な設計解を提案するものであり、負の第１レンズ群と同様に、正の第２レンズ群の適切なパワーの設定は、全体の良好な収差バランスと実用的な大きさとを実現するために必要な条件である。
【００２６】
条件式（２）の上限を上回る場合、第２レンズ群Ｇ２が弱いパワーで構成されることになる。したがって、第２レンズ群Ｇ２の変倍時の移動量が増し大型化を招く。また、第１レンズ群Ｇ１との空気間隔を確保できなくなり、十分な変倍比を得ることができなくなり好ましくない。さらに、実質的に負の第１レンズ群Ｇ１のパワーが増すためにペッツバールサムの適切な設定に支障をきたし好ましくない。
【００２７】
なお、条件式（２）の上限値を４．８以下に設定すると実用的な大きさの解を得ることが可能である。さらに好ましくは、条件式（２）の上限値を４．５以下に設定すると本発明の効果を最大限に発揮できるので望ましい。
【００２８】
逆に、条件式（２）の下限を下回る場合、第２レンズ群Ｇ２が強いパワーで構成されることになる。したがって、本発明のような大画角・大口径を有するズームレンズの場合、特に望遠側の球面収差、上方コマ収差、非点収差等の補正が悪化し好ましくない。その結果、大口径化が困難になり好ましくない。
【００２９】
なお、条件式（２）の下限値を３以上に設定するとより良好な収差補正が実現でき、本発明の効果を最大限に発揮できる。
【００３０】
次に条件式（３）について説明する。条件式（３）は前記第１レンズ群Ｇ１中の非球面を像側の面に設けた負レンズＬ１と、非球面を凹面に設けた負レンズＬ２との合成焦点距離の適切な大小関係に関する条件である。
【００３１】
条件式（３）の上限を上回る場合、物体側の２枚の非球面レンズ全体のパワーが弱くなる。したがって、該各非球面レンズが大型化し加工困難になる。またひいてはズームレンズ全系も大型化する事になり好ましくない。さらに、第２レンズ群との可変空気間隔の確保が困難になるので好ましくない。
【００３２】
なお、条件式（３）の上限値を２．３以下に設定すると実用的な大きさの解を得ることが可能である。さらに好ましくは、条件式（３）の上限値を２以下に設定すると本発明の効果を最大限に発揮できる。
【００３３】
逆に、条件式（３）の下限を下回る場合、該２枚の非球面レンズ全体のパワーが著しく強くなる事を意味し、非球面のパワーも強くなり曲率も強くなる。したがって、成形技術上の問題から非球面製造が困難になる。また、収差補正上の問題として、特に広角側の歪曲収差、非点収差、下方コマ収差の補正が困難になり好ましくない。
【００３４】
なお、条件式（３）の下限値を１．４８以上または１．６９以上に設定するとより良好な収差補正が実現でき、本発明の効果を最大限に発揮できる。
【００３５】
また、本発明における前記最も物体側に位置する非球面負レンズＬ１は樹脂材料で形成される部分とガラス材料で形成される部分との複合材料からなる、所謂複合型非球面で製造されている事が望ましい。非球面の製造方法には大きく区分して、切削研磨方式、ガラスモールド方式、及び複合型方式の３タイプに代表される。しかしながら、それぞれに制約条件が有り、現実的に製造できる設計解はかなりの制約を受ける。
【００３６】
本発明では、通常の射影方式では限界に近いほどの大画角化を実現しているため、非球面の加工上の難易度も大きい。したがって、より現実的な設計解にするためには凹レンズの凹面側に非球面を設定し、かつ所謂複合型非球面で製造するのが最良の方法である。また、その樹脂層の厚さの分布は収差補正上の問題と量産性の問題から条件式（４）を満足する事が望ましい。
【００３７】
条件式（４）の上限を上回る場合、樹脂層の中心部分から中間部分までの厚さに比較して最周辺部分の樹脂厚が著しく大きいことを示している。本発明の様な大型の非球面レンズの場合、著しく樹脂量が増すので、温度変化による形状変化、吸水による形状変化を考慮すると好ましくない。また、材料費も増加しコスト的にも好ましくない。
【００３８】
逆に、条件式（４）の下限を下回る場合、樹脂層の中心部分から中間部分までの厚さに比較して最周辺部分の樹脂厚が著しく小さいことを示している。この場合、本発明の様な大型の非球面レンズの場合、非球面部分成形時に十分な精度が出せなくなるので好ましくない。
【００３９】
また、本発明においては、無限遠物点に対する性能向上のみならず、さらに無限遠方物点から近距離物点の合焦点時に至るまで諸収差の変動が少ない合焦方式を実現した。本発明の以下に示す実施例の通り第１レンズ群Ｇ１または第２レンズ群Ｇ２の中を分割し、その一部によって合焦するインナーフォーカス方式及びリアフォーカス方式によって合焦する事が望ましく、合焦群Ｌ_Fの焦点距離をｆ_F、該合焦群L_Fが含まれているレンズ群L_Gの焦点距離をｆ_Gとした時、以下の条件式を満足する事が望ましい。
（５）１＜ｆ_F ／ｆ_G ＜５
上記条件式（５）は合焦群のパワーを設定した条件である。条件式（５）の上限を上回る場合、合焦群のパワーが弱くなり、結果的に合焦のための移動量が増し大型化を招き好ましくない。
【００４０】
なお、条件式（５）の上限値を４以下に設定すると実用的な大きさの解を得ることが可能である。また、条件式（５）の上限値を３以下に設定すると本発明の効果を最大限に発揮できる。
【００４１】
逆に、条件式（５）の下限を下回る場合、合焦群のパワーが強くなるために、収差補正上の問題として、特に像面湾曲及び非点収差、コマ収差の合焦による変動が増し、補正が困難になり好ましくない。
【００４２】
なお、条件式（２）の下限値を１．２以上または１．３以上に設定するとより良好な収差補正が実現でき、本発明の効果を最大限に発揮できる。
【００４３】
【実施例】
以下、添付図面に基づいて本発明にかかるズームレンズの数値実施例を説明する。
【００４４】
（第１実施例）
図１（ａ），（ｂ），（ｃ）は、第１実施例にかかるズームレンズの構成及びその移動軌跡を示している。図１（ａ）は広角端状態、同図（ｂ）は中間焦点距離状態、同図（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００４５】
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２との負・正２つの群から構成されている。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から、物体側に凸面を向け、像側の面に非球面を有する樹脂材料で形成される部分とガラス材料で形成される部分との複合からなる複合型負メニスカス非球面レンズL1と、物体側に凸面を向け、像側の面に非球面を有する樹脂材料とガラス材料の複合からなる複合型負メニスカス非球面レンズL2と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合よりなる接合負レンズと、両凸レンズLeとより構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合によりなる接合正レンズと開口絞りＳと両凸レンズとよりなる正レンズ群L21と、厚肉両凹レンズと両凹レンズと両凸レンズとの接合によりなる接合正レンズよりなる負レンズ群L22と、非球面を有する両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合によりなる接合正レンズよりなる正レンズ群L23とにより構成されている。
【００４６】
また、変倍は広角端状態から望遠端状態に向かって、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔が縮小するように第１，２レンズ群を移動することによって行なう。また、近距離合焦は第１レンズ群Ｇ１を分割し、前記複合型負メニスカス非球面レンズL1以外のレンズを合焦群L_Fとし、この合焦群L_Fを物体方向に移動して行なう。したがって、本実施例においては、レンズ群L_Gは第１レンズ群Ｇ１に相当する。
【００４７】
以下の表１に第１実施例の諸元値を掲げる。表において、ｆは焦点距離、ＦnoはＦナンバー、２ωは画角を示す。また、左端の数字は物体側から数えたレンズ面の順番、ｒiはレンズ面Ｒiの曲率半径、ｄi+1はレンズ面Ｒiとレンズ面Ｒi+1との光軸上の面間隔、ｎiはレンズ面Ｒiとレンズ面Ｒi+1との間のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）の屈折率、νiはレンズ面Ｒiとレンズ面Ｒi+1との間のアッベ数をそれぞれ示している。
【００４８】
また、非球面は、光軸から垂直方向の高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から光軸方向に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）、基準の曲率半径をＲ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＣｎとそれぞれするとき、
【数１】

の非球面式で表現するものとする。非球面のｒ欄には近軸曲率半径を掲げ、非球面係数欄にκ、各非球面係数を記載する。なお、表中の非球面には星印を付してある。また、焦点距離、曲率半径等の単位はｍｍである。
【００４９】
【表１】

【００５０】
図２は本実施例の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図３は中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図、図４は望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ｄ，ｇはそれぞれｄ線，ｇ線の収差曲線であることを示している。また、非点収差において、実線はサジタル像面、点線はメリジオナル像面を示している。広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の何れの状態においても良好に収差補正が成されていることがわかる。なお、以下全ての実施例の諸収差図において、本実施例の収差図と同様の符号を用いる。
【００５１】
（第２実施例）
図５（ａ），（ｂ），（ｃ）は、第２実施例にかかるズームレンズの構成及びその移動軌跡を示している。図５（ａ）は広角端状態、同図（ｂ）は中間焦点距離状態、同図（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００５２】
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２との負・正２つの群から構成されている。
【００５３】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向け、像側の面に非球面を有する樹脂材料で形成される部分とガラス材料で形成される部分との複合からなる複合型負メニスカス非球面レンズL1と、物体側に凸面を向け、像側の面に非球面を有する負メニスカス非球面レンズL２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合よりなる接合負レンズと、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合よりなる接合負レンズと、両凸レンズLeとより構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合によりなる接合正レンズと、開口絞りSと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと接合によりなる接合正レンズよりなるレンズ群L21と、厚肉凸メニスカスレンズと、両凹レンズと両凸レンズとの接合によりなる接合負レンズよりなる負レンズ群L22と、非球面を有する両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合による接合正レンズよりなる正レンズ群L23とにより構成されている。
【００５４】
また、変倍は広角端状態から望遠端状態に向かって、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔が縮小するように第１，２レンズ群を移動することによって行なう。また、近距離合焦は第２レンズ群を分割し、前記レンズ群Ｌ21中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合によりなる接合正レンズのみを合焦群Ｌ_Fとし、この合焦群Ｌ_Fを像側方向に移動して行なう。したがって、本実施例においては、レンズ群L_Gは第２レンズ群Ｇ２に相当する。
【００５５】
表２に実施例２の諸元値を示す。
【００５６】
【表２】

【００５７】
図６は本実施例の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図７は中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図、図８は望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の何れの状態においても良好に収差補正が成されていることがわかる。
【００５８】
（第３実施例）
図９（ａ），（ｂ），（ｃ）は、第３実施例にかかるズームレンズの構成及びその移動軌跡を示している。図９（ａ）は広角端状態、同図（ｂ）は中間焦点距離状態、同図（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００５９】
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２との負・正２つの群から構成されている。
【００６０】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から、物体側に凸面を向け、像側の面に非球面を有する樹脂材料で形成される部分とガラス材料で形成される部分との複合からなる複合型負メニスカス非球面レンズL1と、物体側に凸面を向け、像側の面に非球面を有する負メニスカス非球面レンズL２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの接合よりなる接合負レンズと、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合よりなる接合負レンズと、両凸レンズLeとより構成されている。
【００６１】
また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合によりなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと接合によりなる接合正レンズよりなるレンズ群L21と、開口絞りSと、厚肉凸メニスカスレンズと両凹レンズと両凸レンズとの接合によりなる接合負レンズよりなる負レンズ群L22と、非球面を有する両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合による接合正レンズよりなる正レンズ群L23とにより構成されている。
【００６２】
変倍は広角端状態から望遠端状態に向かって、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔が縮小するように第１，２レンズ群を移動することによって行なう。また、近距離合焦は第２レンズ群を分割し、前記レンズ群Ｌ22及びレンズ群Ｌ23を合焦群Ｌ_Fとし、合焦群Ｌ_Fを物体方向に移動して行なう。したがって本実施例においては、レンズ群L_Gは第２レンズ群Ｇ２に相当する。
【００６３】
表３に本実施例の諸元値を掲げる。
【００６４】
【表３】

【００６５】
図１０は本実施例の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図１１は中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図、図１２は望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の何れの状態においても良好に収差補正が成されていることがわかる。
【００６６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、２ω＝約１１９〜９６°という通常の射影方式では限界に近いほどの大画角を有する超広角領域までカバーし、約１．４５倍の変倍比を有し、各焦点距離においてＦナンバーがＦ２．９という従来にない明るさを有し、構成が単純で製造が容易にでき、小型でダウンサイジングされた超広角・大口径のズームレンズ及び該レンズを備える撮影装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）〜（ｃ）は、第１実施例のレンズ構成及び移動軌跡を示した図である。
【図２】第１実施例の広角端状態における無限遠合焦時の収差図である。
【図３】第１実施例の中間焦点距離における無限遠合焦時の収差図である。
【図４】第１実施例の望遠端状態における無限遠合焦時の収差図である。
【図５】（ａ）〜（ｃ）は、第２実施例のレンズ構成及び移動軌跡を示した図である。
【図６】第２実施例の広角端状態における無限遠合焦時の収差図である。
【図７】第２実施例の中間焦点距離における無限遠合焦時の収差図である。
【図８】第２実施例の望遠端状態における無限遠合焦時の収差図である。
【図９】（ａ）〜（ｃ）は、第３実施例のレンズ構成及び移動軌跡を示した図である。
【図１０】第３実施例の広角端状態における無限遠合焦時の収差図である。
【図１１】第３実施例の中間焦点距離における無限遠合焦時の収差図である。
【図１２】第３実施例の望遠端状態における無限遠合焦時の収差図である。
【符号の説明】
Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
L_F 合焦群
L_G 合焦群を含むレンズ群
Ｌ１第１レンズ群内第1負レンズ成分
Ｌ２第１レンズ群内第2負レンズ成分
Ｌ_e 第１レンズ群内最も像側に位置する正レンズ成分
Ｌ２１第２レンズ群内正レンズ成分
Ｌ２２第２レンズ群内負レンズ成分
Ｌ２３第２レンズ群内正レンズ成分
Ｓ開口絞り[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a negative leading zoom lens, and more particularly to a large aperture wide angle zoom lens having a large angle of view.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, many so-called wide-angle zoom lenses starting from the negative and positive groups have been proposed, but there are few proposals of super-wide-angle zoom lenses that cover a super-wide-angle region exceeding the maximum field angle of 110 °. For example, Japanese Patent Laid-Open No. 4-275515 proposes a super-wide-angle zoom lens having a maximum field angle of 112.7 ° and a negative, negative, and positive three-group configuration having an aperture of about F2.8. Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-325923, filed by the same applicant as the present invention, has a super wide angle of negative, positive, negative, and positive four-group configuration having a maximum field angle of 118 ° and an aperture of about F2.9. A zoom lens is disclosed.
[0003]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-171139 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-171140 by the same applicant as the present invention disclose a super wide-angle zoom lens having a maximum field angle of 107 ° and a maximum aperture of about F4 in a negative / positive two-group configuration. Is disclosed.
[0004]
However, no optical system has been proposed in which a zoom lens that covers a super wide angle region exceeding the maximum field angle of 110 ° and has a large aperture is realized by a zoom lens having a very simple negative / positive two configuration.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
In the zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-275515, an aspheric surface is provided on the negative convex lens in the first lens group, and aberration correction is performed centering on distortion on the wide angle side. In general, in the case of a super-wide-angle lens and a super-wide-angle zoom lens that exceed the maximum field angle of 100 °, the positive lens that is closer to the object side is the amount of change in distortion due to the difference in field angle even if the absolute amount of distortion is reduced. There is a tendency to increase (equivalent to slope or derivative). The same applies to chromatic aberration of magnification and astigmatism. Therefore, it is not preferable from the viewpoint of aberration correction, and the correction state of various aberrations including distortion is not satisfactory. In addition, it is not preferable because the manufacturing accuracy becomes severe from the viewpoint of manufacturing the lens. Further, the convex lens located closer to the object side is similarly undesirably large, leading to a large front lens diameter, which is contrary to the miniaturization and small diameter of the entire zoom lens system.
[0006]
Further, the zoom lens is a negative / negative / positive three-group zoom lens, which is high in cost, large in size, and highly difficult to manufacture. Moreover, it has not yet reached the practical level in terms of performance. Therefore, a larger angle of view, a smaller size, and higher performance have been desired.
[0007]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-325923 has a maximum angle of view of 118 °, and an aberration is corrected by providing an aspherical surface on the first lens. However, the negative / positive / negative / positive four-group zoom lens is expensive and large in size, and is difficult to manufacture. Furthermore, with the current aspherical processing technology, the first aspherical lens is difficult to mass-produce by either the cutting and polishing method or the glass mold method. Therefore, it has been desired to realize an ultra-wide-angle large-aperture zoom lens that can be manufactured with a smaller size and higher performance, and can be easily manufactured.
[0008]
In addition, as zoom lenses disclosed in Japanese Patent Laid-Open Nos. 9-171139 and 9-171140, zoom lenses having a super-wide angle with a relatively small and simple two-group configuration have been proposed. However, as in the above publication, mass production is difficult even if the first aspherical concave lens is any of the cutting and polishing system and the glass mold system. The aperture was as dark as F4 and the angle of view did not exceed 110 °. Accordingly, it has been desired to realize a super-wide-angle large-aperture zoom lens that is easy to manufacture and has a larger aperture, a larger angle of view, a smaller size, and higher performance.
[0009]
The present invention has been made in view of the above problems, and includes a group of high-performance super-wide angles having a large aperture ratio such that the maximum field angle exceeds 110 ° and the F-number is about F2.8. An object of the present invention is to provide a zoom lens and a photographing apparatus including the lens.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
  In order to solve the above problems, the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, and the first lens group. In a zoom lens that changes magnification by changing the air gap between G1 and the second lens group G2,
  The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens L1 having an aspheric surface on the image side surface, a negative lens L2 having an aspheric surface on the concave surface, and a plurality of lenses including at least a negative lens. And a positive lens component Le on the most image side,
  The second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive lens group L21, a negative lens group L22, and a positive lens group L23. The positive lens group L21 has at least two positive lens components. The negative lens unit L22 has at least one thick lens,
  The focal length of the first lens group G1 when focused at infinity is f1,
  The focal length of the second lens group G2 when focused at infinity is f2,
  The focal length in the wide-angle end state of the entire zoom lens system is fw,
  When the focal length in the telephoto end state of the entire zoom lens system is ft,
  (1) 0.8 ≦ | f1 | / (fw · ft)^1/2≦ 2
  (2) 2.9 ≦ f2 / fw ≦ 5
A zoom lens characterized by satisfying the following conditions is provided.
[0012]
In the present invention, the combined focal length of the negative lens L1 in which the aspherical surface in the first lens group G1 is provided on the image side surface and the negative lens L2 in which the aspherical surface is provided on the concave surface is fn,
When the focal length of the wide-angle end state of the entire zoom lens system is fw,
(3) 1.4 ≦ | fn | /fw≦2.5
It is desirable to satisfy the following conditions.
[0013]
In the present invention, the negative lens L1 having an aspherical surface in the first lens group G1 provided on the image side surface is a composite non-layer composed of a portion formed of a resin material and a portion formed of a glass material. Is spherical,
ΔS is the resin thickness at the maximum effective diameter position of the negative lens L1 in the resin portion._Ten,
The resin thickness at the 50% position when the maximum effective diameter of the negative lens L1 is 100% is ΔS._FiveAnd each
(4) 0.2 <ΔS_Ten / ΔS_Five <10
It is desirable to satisfy the following conditions.
[0014]
  In the present invention, there is provided a zoom lens having an aperture stop in the second lens group G2.
In the present invention, the zoom lens is characterized in that the second lens group G2 has an aspherical surface.
  The present invention also provides:SaidProvided is a photographing apparatus including a zoom lens.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
A basic configuration of the zoom lens according to the present invention will be described. The present invention basically realizes a zoom lens type having two groups of negative and positive zoom lenses that achieves an ultra wide angle, a high zoom ratio, a small size, and a high-performance zoom lens with a relatively large aperture. It has the characteristics of What is particularly characteristic is that this class is an optical system with a very large angle of view and a relatively large aperture, and various aberrations, especially distortion, coma flare, spherical aberration on the telephoto side, etc. are very good. In addition, the optical system is realized by a two-group zoom lens of negative and positive.
[0016]
In the case of a negative / positive two-group zoom lens, there are disadvantages in correcting aberrations compared to negative / negative / positive three-group and negative / positive / negative / positive four-group zoom lenses. The diameter can be reduced. Furthermore, in the case of a zoom lens having an unprecedented large angle of view and a large aperture as in the present invention, it is indispensable to enlarge it if a complicated multi-group zoom type is adopted. In addition, an aspheric lens introduced into the optical system cannot be manufactured. In the present invention, in order to reduce the size and manufacture the lens as easily as possible, two aspherical lenses are provided on the object side of the negative first lens group, and aspherical surfaces are provided on the concave surfaces. By introducing this lens, distortion, field curvature, downward coma, and spherical aberration in the telephoto end state are corrected.
[0017]
Compared to the case where an aspherical surface is introduced to the convex surface, the case where the aspherical surface is introduced to the concave surface is advantageous for appropriate aberration correction, particularly correction of distortion and spherical aberration on the telephoto side. The aspheric surface is preferably an aspheric surface using odd-order terms, higher-order terms, and κ. Further, similarly to the aspherical aberration correction effect, the power arrangement of the first lens unit is an important factor for high performance, miniaturization, and small diameter. In the case of a zoom lens having an unprecedented large angle of view and a large aperture as in the present invention, correction of off-axis aberrations and a relatively object-side lens in the first lens group are particularly effective. This is an important condition for determining the diameter reduction, and hence the diameter of the aspherical lens.
[0018]
The conditional expressions of the present invention will be described below.
[0019]
Conditional expression (1) is a condition regarding the power of the first lens group G1. When this condition value is 1, the full length changes in the wide-angle end state and the telephoto end state are equal, and the imaging magnification of the entire second lens group G2 becomes −1 (equal magnification) just at the central focal length of the zoom range. .
[0020]
When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the total length of the lens becomes maximum at the wide-angle end state, and the power of the first lens group becomes weak. For this reason, in particular, in the case of a zoom lens having an unprecedented large angle of view and a large aperture as in the present invention, the lens diameter on the relatively object side in the first lens group becomes enormous, As a result, the aspherical lens becomes huge and difficult to manufacture. Moreover, since the entire system is enlarged, the weight is also increased, and the optical system becomes inconvenient for portability, which is not preferable. Further, the back focus is shortened, and the possibility of causing mechanical interference with the mirror on the camera side is increased, which is not preferable.
[0021]
If the upper limit value of conditional expression (1) is set to 1.5 or less, it is advantageous for size reduction and diameter reduction. More preferably, the effect of the present invention can be maximized by setting the upper limit of conditional expression (1) to 1.4 or less.
[0022]
On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the total length is maximized in the telephoto end state, and the power of the first lens group is increased. In the case of a zoom lens having a large aperture, correction of off-axis aberrations, particularly correction of distortion aberrations and coma aberrations, is not preferable on the wide-angle side. On the telephoto side, spherical aberration and downward coma are also difficult, and it is difficult to increase the diameter.
[0023]
It is desirable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 0.9 or more because aberration correction becomes easier. More preferably, the effect of the present invention can be maximized by setting the lower limit of conditional expression (1) to 1.0 or more.
[0024]
  In addition, it is desirable that the second lens group G2 in the present invention is basically a master lens based on a positive / negative / positive triplet or an Ernostar type. In particular, it is desirable that the positive lens group closest to the object side in the second lens group G2 includes two or more positive lens components in order to increase the diameter of the lens. Furthermore, a convex lens having a low refractive index and a high refractive index are preferable. It is desirable to include one or more cemented positive lenses made by cementing concave lenses. In the negative lens group in the middle part, a center thickness larger than 30% of the maximum effective diameter is used.Having thick lensIt is desirable to have aberration correction for aberration correction. Furthermore, the positive lens group closest to the image side in the second lens group isAt least one Abbe number greater than 60It is desirable to have a cemented positive lens of a convex lens and a concave lens having a refractive index higher than that of the convex lens and a small Abbe number.
[0025]
Next, conditional expression (2) will be described. Conditional expression (2) is a condition for setting an appropriate power balance of the second lens group G2. As described above, the present invention proposes an optimal design solution for a super-wide-angle / large-aperture two-group zoom lens, and sets the appropriate power of the positive second lens group in the same manner as the negative first lens group. Is a condition necessary for realizing an overall good aberration balance and a practical size.
[0026]
If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the second lens group G2 is configured with weak power. Accordingly, the amount of movement of the second lens group G2 during zooming increases, leading to an increase in size. Further, it is not preferable because an air space from the first lens group G1 cannot be secured, and a sufficient zoom ratio cannot be obtained. In addition, since the power of the first negative lens group G1 is substantially increased, the proper setting of the Petzval sum is hindered.
[0027]
If the upper limit value of conditional expression (2) is set to 4.8 or less, a practically sized solution can be obtained. More preferably, setting the upper limit value of conditional expression (2) to 4.5 or less is desirable because the effects of the present invention can be maximized.
[0028]
Conversely, if the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the second lens group G2 is configured with strong power. Therefore, in the case of a zoom lens having a large angle of view and a large aperture as in the present invention, correction of spherical aberration, upward coma, astigmatism, etc., particularly on the telephoto side is deteriorated, which is not preferable. As a result, it is difficult to increase the diameter, which is not preferable.
[0029]
If the lower limit value of conditional expression (2) is set to 3 or more, better aberration correction can be realized, and the effects of the present invention can be maximized.
[0030]
Next, conditional expression (3) will be described. Conditional expression (3) relates to an appropriate magnitude relationship between the combined focal lengths of the negative lens L1 in which the aspherical surface in the first lens group G1 is provided on the image side surface and the negative lens L2 in which the aspherical surface is provided on the concave surface. It is a condition.
[0031]
When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the entire two aspheric lenses on the object side becomes weak. Therefore, each aspherical lens becomes large and difficult to process. In addition, the entire zoom lens system is undesirably increased in size. Furthermore, it is not preferable because it is difficult to secure a variable air gap with the second lens group.
[0032]
If the upper limit value of conditional expression (3) is set to 2.3 or less, a practically sized solution can be obtained. More preferably, the effect of the present invention can be maximized by setting the upper limit of conditional expression (3) to 2 or less.
[0033]
On the contrary, if the lower limit of the conditional expression (3) is not reached, it means that the power of the entire two aspheric lenses is remarkably increased, and the power of the aspheric surface is increased and the curvature is also increased. Therefore, it becomes difficult to manufacture aspherical surfaces due to problems in molding technology. In addition, as a problem in aberration correction, correction of distortion, astigmatism, and lower coma on the wide angle side becomes difficult, which is not preferable.
[0034]
When the lower limit value of conditional expression (3) is set to 1.48 or more or 1.69 or more, better aberration correction can be realized, and the effect of the present invention can be exhibited to the maximum.
[0035]
The aspherical negative lens L1 located closest to the object side in the present invention is manufactured by a so-called composite aspherical surface made of a composite material of a portion formed of a resin material and a portion formed of a glass material. Things are desirable. Aspherical manufacturing methods are roughly classified into three types: a cutting and polishing method, a glass mold method, and a composite method. However, each has a constraint condition, and a design solution that can be actually manufactured is considerably limited.
[0036]
In the present invention, the normal projection method realizes a large angle of view that is close to the limit, and thus the degree of difficulty in processing the aspherical surface is large. Therefore, in order to obtain a more realistic design solution, it is best to set an aspheric surface on the concave surface side of the concave lens and manufacture with a so-called composite aspheric surface. Further, it is desirable that the thickness distribution of the resin layer satisfies the conditional expression (4) from the viewpoint of aberration correction and mass productivity.
[0037]
When the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it indicates that the resin thickness in the outermost peripheral portion is significantly larger than the thickness from the central portion to the intermediate portion of the resin layer. In the case of a large aspheric lens as in the present invention, the amount of resin is remarkably increased, which is not preferable in consideration of a shape change due to a temperature change and a shape change due to water absorption. Further, the material cost increases, which is not preferable in terms of cost.
[0038]
On the other hand, when the lower limit of conditional expression (4) is not reached, it indicates that the resin thickness in the outermost peripheral portion is significantly smaller than the thickness from the central portion to the intermediate portion of the resin layer. In this case, in the case of a large aspherical lens as in the present invention, it is not preferable because sufficient accuracy cannot be obtained when forming the aspherical surface part.
[0039]
In addition, in the present invention, not only the performance improvement for an object point at infinity but also a focusing method in which fluctuations of various aberrations are small from the object point at infinity to the time of focusing at a near object point is realized. It is desirable that the first lens group G1 or the second lens group G2 is divided as in the following embodiments of the present invention, and focusing is performed by an inner focus method and a rear focus method in which focusing is performed by a part thereof. Scorched L_FThe focal length of f_F, The focusing group L_FLens group L_GThe focal length of f_GIt is desirable that the following conditional expression is satisfied.
(5) 1 <f_F / F_G  <5
Conditional expression (5) is a condition for setting the power of the focusing group. When the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the power of the focusing group becomes weak, resulting in an increase in the amount of movement for focusing, which is not preferable.
[0040]
If the upper limit value of conditional expression (5) is set to 4 or less, a practically sized solution can be obtained. Further, when the upper limit value of conditional expression (5) is set to 3 or less, the effect of the present invention can be maximized.
[0041]
On the other hand, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the power of the focusing group becomes strong. As a problem in aberration correction, fluctuations due to focusing of field curvature, astigmatism, and coma are particularly increased. This is not preferable because correction becomes difficult.
[0042]
If the lower limit value of conditional expression (2) is set to 1.2 or more or 1.3 or more, better aberration correction can be realized, and the effect of the present invention can be maximized.
[0043]
【Example】
Hereinafter, numerical examples of a zoom lens according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
[0044]
(First embodiment)
FIGS. 1A, 1B, and 1C show the configuration of the zoom lens according to the first embodiment and the movement locus thereof. 1A shows the wide-angle end state, FIG. 1B shows the intermediate focal length state, and FIG. 1C shows the telephoto end state.
[0045]
In order from the object side, the first lens group G1 having negative refractive power and the second lens group G2 having positive refractive power are composed of two negative and positive groups. The first lens group G1 is a composite negative lens composed of a composite of a portion formed of a resin material having a convex surface facing the object side from the object side and an aspheric surface on the image side, and a portion formed of a glass material. A meniscus aspheric lens L1, a composite negative meniscus aspheric lens L2 made of a composite of a resin material and a glass material having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side, and a positive surface with a convex surface facing the object side The lens includes a meniscus lens, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a cemented negative lens formed by cementing a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens Le. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive lens group L21 including a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, an aperture stop S, and a biconvex lens; A cemented positive lens formed by cementing a negative lens unit L22 composed of a cemented positive lens formed by cementing a bi-concave lens, a biconcave lens and a biconvex lens, and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side. And a positive lens unit L23.
[0046]
Further, zooming is performed by moving the first and second lens groups from the wide-angle end state to the telephoto end state so that the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 is reduced. . For short-distance focusing, the first lens group G1 is divided and lenses other than the composite negative meniscus aspheric lens L1 are focused._FAnd this focus group L_FIs moved in the direction of the object. Therefore, in this embodiment, the lens group L_GCorresponds to the first lens group G1.
[0047]
Table 1 below lists specification values of the first embodiment. In the table, f is a focal length, Fno is an F number, and 2ω is an angle of view. The leftmost number is the order of the lens surfaces counted from the object side, ri is the radius of curvature of the lens surface Ri, di + 1 is the surface interval on the optical axis between the lens surface Ri and the lens surface Ri + 1, and ni is the lens. The refractive index of d-line (λ = 587.56 nm) between the surface Ri and the lens surface Ri + 1, νi indicates the Abbe number between the lens surface Ri and the lens surface Ri + 1, respectively.
[0048]
The aspherical surface has a distance (sag amount) along the optical axis direction from the tangent plane of each aspherical surface at a height y in the vertical direction from the optical axis, S (y), a reference radius of curvature is R, and a cone. When the coefficient is κ and the nth-order aspheric coefficient is Cn,
[Expression 1]

The aspherical expression of The aspherical r column lists the paraxial radius of curvature, and the aspherical coefficient column lists κ and each aspherical coefficient. The aspheric surfaces in the table are marked with stars. The unit of the focal length, the radius of curvature, etc. is mm.
[0049]
[Table 1]

[0050]
FIG. 2 is a diagram showing various aberrations when focusing at infinity in the wide-angle end state according to this embodiment, FIG. 3 is a diagram showing various aberrations when focusing at infinity in the intermediate focal length state, and FIG. 4 is focusing at infinity in the telephoto end state. FIG. In each aberration diagram, FNO is an F number, Y is an image height, and d and g are aberration curves of d-line and g-line, respectively. In astigmatism, the solid line indicates the sagittal image plane, and the dotted line indicates the meridional image plane. It can be seen that aberration correction is satisfactorily performed in any of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. In addition, in the various aberration diagrams of all the examples below, the same symbols as those in the aberration diagrams of this example are used.
[0051]
(Second embodiment)
FIGS. 5A, 5B, and 5C show the configuration of the zoom lens according to the second embodiment and the movement locus thereof. FIG. 5A shows the wide-angle end state, FIG. 5B shows the intermediate focal length state, and FIG. 5C shows the telephoto end state.
[0052]
In order from the object side, the first lens group G1 having negative refractive power and the second lens group G2 having positive refractive power are composed of two negative and positive groups.
[0053]
The first lens group G1, in order from the object side, is a composite type composed of a composite of a portion formed of a resin material having a convex surface facing the object side and an aspheric surface on the image side, and a portion formed of a glass material. A negative meniscus aspheric lens L1, a negative meniscus aspheric lens L2 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side, a positive meniscus lens having a convex surface on the object side, and a convex surface on the object side The lens includes a cemented negative lens composed of a cemented negative meniscus lens, a cemented negative lens composed of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens Le. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, an aperture stop S, and a negative lens having a convex surface facing the object side. Lens group L21 consisting of a cemented positive lens made by joining a meniscus lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, a negative lens made of a cemented negative lens made by joining a thick convex meniscus lens, and a biconcave lens and a biconvex lens The lens unit L22 includes a positive lens unit L23 including a cemented positive lens formed by cementing a biconvex lens having an aspherical surface and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side.
[0054]
Further, zooming is performed by moving the first and second lens groups from the wide-angle end state to the telephoto end state so that the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 is reduced. . For short-distance focusing, the second lens group is divided, and only the cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in the lens group L21 and a biconvex lens is focused on the focusing group L._FAnd this focusing group L_FIs moved in the image side direction. Therefore, in this embodiment, the lens group L_GCorresponds to the second lens group G2.
[0055]
Table 2 shows specification values of Example 2.
[0056]
[Table 2]

[0057]
FIG. 6 is a diagram showing various aberrations when focusing at infinity in the wide-angle end state according to the present embodiment, FIG. 7 is a diagram showing various aberrations when focusing at infinity in the intermediate focal length state, and FIG. 8 is focusing at infinity in the telephoto end state. FIG. It can be seen that aberration correction is satisfactorily performed in any of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
[0058]
(Third embodiment)
FIGS. 9A, 9B, and 9C show the configuration of the zoom lens according to the third embodiment and the movement locus thereof. 9A shows the wide-angle end state, FIG. 9B shows the intermediate focal length state, and FIG. 9C shows the telephoto end state.
[0059]
In order from the object side, the first lens group G1 having negative refractive power and the second lens group G2 having positive refractive power are composed of two negative and positive groups.
[0060]
The first lens group G1 is a composite negative lens composed of a composite of a portion formed of a resin material having a convex surface facing the object side from the object side and an aspheric surface on the image side, and a portion formed of a glass material. Meniscus aspheric lens L1, negative meniscus aspheric lens L2 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side, positive meniscus lens having a convex surface on the object side, and negative surface with a convex surface facing the object side A cemented negative lens composed of a cemented meniscus lens, a cemented negative lens composed of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens Le.
[0061]
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented positive lens formed by joining a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the object side. Negative lens consisting of a cemented negative lens consisting of a cemented positive lens with a positive meniscus lens and a cemented positive lens, and an aperture stop S, and a thick convex meniscus lens, a biconcave lens and a biconvex lens The lens unit L22 includes a positive lens group L23 including a cemented positive lens formed by cementing a biconvex lens having an aspherical surface and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side.
[0062]
The zooming is performed by moving the first and second lens groups from the wide-angle end state toward the telephoto end state so that the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 is reduced. In the short distance focusing, the second lens group is divided, and the lens group L22 and the lens group L23 are moved to the focusing group L._FAnd focusing group L_FIs moved in the direction of the object. Therefore, in this embodiment, the lens group L_GCorresponds to the second lens group G2.
[0063]
Table 3 lists the specification values of this example.
[0064]
[Table 3]

[0065]
FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations when focusing at infinity in the wide-angle end state according to the present embodiment, FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations when focusing at infinity in the intermediate focal length state, and FIG. 12 is focusing at infinity in the telephoto end state. FIG. It can be seen that aberration correction is satisfactorily performed in any of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
[0066]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the normal projection method of 2ω = about 119 to 96 ° covers a super wide angle region having a large angle of view that is close to the limit, and the magnification is about 1.45 times. A super-wide-angle / large-aperture zoom lens that has a ratio, an F-number of F2.9 at each focal length, an unprecedented brightness, a simple configuration, and can be manufactured easily. An imaging device including the lens can be provided.
[Brief description of the drawings]
FIGS. 1A to 1C are diagrams illustrating a lens configuration and a movement locus of Example 1. FIG.
FIG. 2 is an aberration diagram when focusing on infinity in the wide-angle end state according to the first example.
FIG. 3 is an aberration diagram for focusing at infinity at the intermediate focal length according to the first example.
FIG. 4 is an aberration diagram for focusing on infinity in the telephoto end state according to the first embodiment.
FIGS. 5A to 5C are diagrams illustrating a lens configuration and a movement locus of Example 2. FIG.
FIG. 6 is an aberration diagram for focusing on infinity in the wide-angle end state according to Example 2. FIG.
FIG. 7 is an aberration diagram for focusing at infinity at the intermediate focal length according to the second example.
FIG. 8 is an aberration diagram for focusing on infinity in the telephoto end state according to the second embodiment.
FIGS. 9A to 9C are diagrams illustrating a lens configuration and a movement locus of Example 3. FIG.
FIG. 10 is an aberration diagram for focusing on infinity in the wide-angle end state according to Example 3.
FIG. 11 is an aberration diagram for an infinite focus at the intermediate focal length according to the third example.
FIG. 12 is an aberration diagram for focusing on infinity in the telephoto end state according to the third example.
[Explanation of symbols]
G1 first lens group
G2 second lens group
L_F        Focus group
L_G        Lens group including focusing group
L1 First negative lens component in the first lens group
L2 Second negative lens component in the first lens group
L_e      Positive lens component located closest to the image side in the first lens group
L21 Positive lens component in the second lens group
L22 Negative lens component in the second lens group
L23 Positive lens component in the second lens group
S Aperture stop

Claims

In order from the object side, the first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power are provided, and an air interval between the first lens group G1 and the second lens group G2 is set. In zoom lenses that change magnification by changing
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens L1 having an aspheric surface on the image side surface, a negative lens L2 having an aspheric surface on the concave surface, and a plurality of lenses including at least a negative lens. And a positive lens component Le on the most image side,
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive lens group L21, a negative lens group L22, and a positive lens group L23. The positive lens group L21 has at least two positive lens components. The negative lens unit L22 has at least one thick lens,
The focal length of the first lens group G1 when focused at infinity is f1,
The focal length of the second lens group G2 when focused at infinity is f2,
The focal length in the wide-angle end state of the entire zoom lens system is fw,
When the focal length in the telephoto end state of the entire zoom lens system is ft,
(1) 0.8 ≦ | f1 | / (fw · ft) ^1/2 ≦ 2
(2) 2.9 ≦ f2 / fw ≦ 5
A zoom lens that satisfies the following conditions.

In the first lens group G1, a combined focal length of the negative lens L1 having an aspheric surface on the image side surface and the negative lens L2 having an aspheric surface on a concave surface is fn,
When the focal length of the wide-angle end state of the entire zoom lens system is fw,
(3) 1.4 ≦ | fn | /fw≦2.5
The zoom lens according to claim 1 , wherein the following condition is satisfied.

The negative lens L1 provided with an aspherical surface in the first lens group G1 on the image side surface is a composite aspherical surface composed of a portion formed of a resin material and a portion formed of a glass material,
ΔS ₁₀ , the resin thickness at the maximum effective diameter position of the negative lens L1 in the resin portion,
When the resin thickness at the 50% position when the maximum effective diameter of the negative lens L1 is 100% is ΔS ₅ ,
(4) 0.2 <ΔS ₁₀ / ΔS ₅ <10
The zoom lens according to claim 1 or 2, characterized by satisfying the condition.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, characterized in that an aperture stop in the second lens group G2.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 4 , wherein the second lens group G2 has an aspherical surface.

An imaging apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 5 .