JP5428507B2 - 可変油圧システム - Google Patents

Description

本発明は、切り替え弁によって開弁圧が変更されるリリーフ弁を備えた可変油圧システムに関する。

内燃機関に供給されるオイルの圧力を可変とする可変油圧システムとしては、例えば特許文献１のように開弁圧を２段階に制御するリリーフ弁を備えた可変油圧システムが知られている。こうしたリリーフ弁が搭載された可変油圧システムにおいては、高い供給圧が必要とされない機関運転時、例えば機関始動時にリリーフ弁の開弁圧が低圧段に設定され、これによりオイルポンプの負荷が低減されて燃費の向上が実現可能となる。近年では、こうした可変油圧システムの１つとして、オイルの流通経路を切り替える切り替え弁を通じてリリーフ弁の開弁圧を低圧段と低圧段よりも高い高圧段との２段階に切り替える可変油圧システムが開発されるに至っている。

このような可変油圧システムの一例を以下に説明する。図１０は、こうした可変油圧システムの概略構成をリリーフ弁の断面構造とともに示したものである。なお、図１０は、開弁圧が高圧段に選択された開弁時の状態を示したものである。

図１０に示されるように、可変油圧システム５０には、オイルの供給対象としての内燃機関の各部位とオイルパン５１との間を連結する主供給通路５２の途中に、オイルを吸引して吐出する機関駆動式のポンプ５３と、該ポンプ５３の吸入側でオイルに含まれる比較的大きな異物を取り除くオイルストレーナ５４とが設けられている。この主供給通路５２の途中には、ポンプ５３の吐出側と吸入側とに接続されるリリーフ通路５５が設けられており、そのリリーフ通路５５の途中には、ポンプ５３から吐出されたオイルの圧力が所定の開弁圧以上になるとオイルの一部をポンプ５３の吸入側に逃がすリリーフ弁６０が設けられている。

リリーフ弁６０を構成する弁本体６１には、一方向に延びる円形孔であるボア６１ａが、その一端がリリーフ通路５５の吸入側に接続されて、またその他端が閉止部材６２により閉口されるかたちに設けられている。ボア６１ａは、リリーフ通路５５に接続された入口通路６４から閉止部材６２に向けてその内径が大きくなる多段状をなしており、このボア６１ａの底部を塞ぐ閉止部材６２は、入口通路６４に延びる円柱状の閉止部６２ａがボア６１ａの周面から離間するかたちをなしている。そしてこれら入口通路６４、閉止部材６２及びボア６１ａに囲まれるかたちで収容室６３が構成されている。

上記ボア６１ａの長手方向の中央付近には、その長手方向と交差した方向に延びる出口通路６５が、その一端が上記収容室６３に接続されて、またその他端がリリーフ通路５５の吸入側に接続されるかたちに設けられている。このボア６１ａの内部には、閉止部６２ａが嵌入される円筒形状のスリーブ６６が入口通路６４と閉止部材６２との間で摺動可能に内装されている。このスリーブ６６がボア６１ａ内を摺動する間、閉止部６２ａはスリーブ６６内に嵌入され続けて、スリーブ６６と閉止部材６２との間にこれらとボア６１ａとに囲まれるかたちで背圧室６８が形成され続ける。

こうした構成からなる背圧室６８は、背圧通路７１とその接続先である切り替え弁７０とを介し、ポンプ５３の吐出側及びポンプ５３の吸入側に接続されている。そして背圧室６８の接続先が切り替え弁７０によりポンプ５３の吐出側に切り替えられると、ポンプ５３の吐出側からのオイルが導入通路７２を通じて背圧室６８に供給されて背圧室６８にお
ける油圧が昇圧される。これにより、スリーブ６６の長手方向の一端が収容室６３の入口通路６４側の端に当接する位置である低圧段制御位置へ変位する。これに対して背圧室６８の接続先が切り替え弁７０によりポンプ５３の吸入側に切り替えられると、背圧室６８のオイルの一部が排出通路７３を通じてポンプ５３の吸入側へ排出されて背圧室６８における油圧が降圧される。これにより、スリーブ６６の長手方向の他端が収容室６３の閉止部材６２側の端に当接する位置である高圧段制御位置へ移動する。

上記スリーブ６６の内部には、その入口通路６４側から閉止部６２ａ側に広がるかたちの多段円形孔である弁体摺動孔７８が設けられ、この弁体摺動孔７８の内部には、有蓋円筒状の弁体７９が弁体摺動孔７８の中心軸方向に摺動可能に内装されている。この弁体７９と閉止部６２ａとの間には、弁体７９を入口通路６４の側へ付勢するコイルばね８０が設けられている。またスリーブ６６の周壁における長手方向の中央付近には、前記出口通路６５と連通するリリーフ孔８２が設けられている。そして入口通路６４からのオイルの圧力が弁体摺動孔７８を通じて弁体７９に作用すると、この弁体７９は、弁体摺動孔７８内の油圧に基づく力とこれに抗したコイルばね８０の復元力とに応じてリリーフ孔８２を横切る範囲で弁体摺動孔７８の軸方向に沿って変位する。

こうした構成からなるリリーフ弁６０によれば、弁体７９がリリーフ孔８２を開通するか否か、つまりオイルがリリーフされるか否かが、上記弁体７９の位置とリリーフ孔８２（スリーブ６６）の位置とにより規定されることとなる。言い換えれば、上記弁体７９の位置を規定する油圧が開弁圧であるか否かに応じて、オイルがリリーフされるか否かが切り替わり、さらに上記スリーブ６６の位置を規定する背圧室６８の油圧の印加状態が２段階であることから、上述の開弁圧が２段階に切り替えられることとなる。

特開平５−２６０２４号公報

ここで、油圧によってスリーブ６６に作用する力についてさらに詳しく説明する。図１１は、油圧によってスリーブ６６に作用する力の方向を当該スリーブ６６の断面構造とともに示した図である。図１１に示されるように、スリーブ６６の頂部を構成する頂面８３、上記背圧室６８を構成する背圧面６７、及び上記弁体摺動孔７８を構成する段差面８１には、それぞれに作用する油圧によって下記（ａ）〜（ｃ）に示す力が作用する。

（ａ）頂面８３に作用する力：頂面８３の面積Ａ１１と入口通路６４の油圧Ｐ１１との乗算値に相当する大きさの力Ｆ１１が、低圧段制御位置から高圧段制御位置へスリーブ６６を押し下げる力として作用する。

（ｂ）背圧面６７に作用する力：背圧面６７の面積Ａ１２と背圧室６８の油圧Ｐ１２との乗算値に相当する大きさの力Ｆ１２が、高圧段制御位置から低圧段制御位置へスリーブ６６を押し上げる力として作用する。

（ｃ）段差面８１に作用する力：段差面８１の面積Ａ１３と当該段差面８１が面している領域の油圧Ｐ１３との乗算値に相当する大きさの力Ｆ１３が、高圧段制御位置から低圧段制御位置へスリーブ６６を押し上げる力として作用する。

そして、これらの力Ｆ１１，Ｆ１２，Ｆ１３の合力に基づいてスリーブ６６が軸方向に沿って変位することにより、リリーフ弁６０の開弁圧が低圧段あるいは高圧段に制御され
ることになる。つまり、（ａ）頂面８３、（ｂ）背圧面６７、及び（ｃ）段差面８１の各々が面する領域の油圧に応じて、開弁圧の切替えが制御されることになる。

一方、上述のようにして構成されるスリーブ６６の内部では、オイルをリリーフしている期間（リリーフ期間）にオイルが流れ続け、オイルをリリーフしていない期間（非リリーフ期間）にオイルの流れが止まることになる。そして、これらリリーフ期間と非リリーフ期間との間では、こうしたオイルの流れの違いにより、上記（ａ）〜（ｃ）のうちで、特に、（ｃ）段差面８１に作用する外力が異なることになる。

例えば、非リリーフ期間におけるスリーブ６６の内部では、スリーブ６６を構成する各部がオイルの流れの中に置かれることはなく、ましてオイルの流れる方向がスリーブ６６内で変動することもない。これに対して、リリーフ期間におけるスリーブ６６の内部では、スリーブ６６を構成する各部がオイルの流れの中に置かれることになる。一般に、オイルの流れの中に置かれた各部の背後には渦流が発生することになり、こうした渦流の発生によって、スリーブ６６の各部に作用する油圧が異なることになる。

図１２は、こうしたリリーフ期間にスリーブ６６内に流れるオイルの流れを模式的に示した図である。同図に示されるように、リリーフ期間のスリーブ６６内においては、流入孔７６の内周面に沿ったオイルの流れが、リリーフ孔８２の内周面に沿った流れへと、弁体摺動孔７８内で変更される。そして、オイルの流れの変動に伴う渦流が弁体摺動孔７８内で発生し、特に、流路の断面積が急激に拡大される上記段差面８１の付近では激しい渦流が発生することになる。こうした渦流が発生した領域にあっては、その周辺の領域と比較してオイルの圧力が低下してしまうため、スリーブ６６の段差面８１に作用する油圧Ｐ１３も低下することになる。すなわち、スリーブ６６を軸方向上方に押し上げようとする力である力Ｆ１３が低下することになる。

このため、リリーフ期間にスリーブ６６を高圧段制御位置から低圧段制御位置に変位させる場合には、非リリーフ期間にこうした変位をさせる場合と比較して、その分だけスリーブ６６の変位する速度が低下したり、スリーブ６６の変位量が減少したりすることになる。また、スリーブ６６を低圧段制御位置から高圧段制御位置に変位させる場合には、非リリーフ期間にこうした変位をさせる場合と比較して、その分だけスリーブ６６の変位する速度が増加したり、スリーブ６６の変位量が増大したりすることになる。

この結果、リリーフ期間と非リリーフ期間との間で開弁圧の切り替え特性が大きく異なることになり、開弁圧の切り替えに際して所望する切り替え特性を得る上では、非リリーフ期間で開弁圧を切り替える際のポンプの吐出圧やリリーフ期間における開弁圧、切り替え動作が許容される切り替え時間等の制御範囲に大きな制約を受けることになってしまう。

本発明は、上記実状を鑑みてなされたものであり、その目的は、背圧室からの油圧の印加態様に応じて変位する筒体により開弁圧を切り替えるリリーフ弁を備えた可変油圧システムにおいて、当該開弁圧を切替える制御性を向上させた可変油圧システムを提供することである。

以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明は、背圧室から印加される油圧に応じた軸方向への変位により開弁圧を変更する筒体を有してポンプの吐出側に接続されたリリーフ弁と、前記背圧室における油圧の印加態様を切り替える切り替え弁とを備えて、前記背圧室における油圧の印加態様の切替えに応じた前記筒体の変位により前記リリーフ弁の開弁圧を変更する可変油圧システムであって、前記ポンプの吐出側と連通する小径孔と、前記ポンプの吸入側と連通する大径孔とからなるリリーフ流路としての多段孔を、前記軸方向に延びるかたちで前記筒体内に備え、さらに前記小径孔を有した小径孔部の内周面と前記大径孔を有した大径孔部の内周面との段差を前記小径孔部と前記大径孔部との境界で緩和する凹部を前記小径孔部の内周面に備え、前記大径孔部は、当該大径孔部の内周面に開口して前記ポンプの吸入側と連通するリリーフ孔を当該大径孔部の周壁に有し、前記凹部は、前記小径孔における前記ポンプの吐出側から前記リリーフ孔の開口に向け、前記リリーフ孔に対応するように前記軸方向に沿って前記小径孔部の内周面に延設された溝であり、該溝の溝幅は、前記小径孔部の内周面側よりも外周側が周方向に拡幅するように形成され、前記大径孔内には、前記軸方向に摺動可能な弁体が内装され、前記弁体は、前記段差における前記溝を除いた部分によって、前記小径孔側への変位が規制されることを要旨とする。

請求項１に記載の発明によれば、背圧室から印加される油圧に応じて筒体が軸方向へ変位することにより、リリーフ弁の開弁圧が切替えられる。オイルがリリーフされる状態でこうした開弁圧の切替えが実施されると、筒体の小径孔部から大径孔部へとオイルが流れ続ける状態で、つまり筒体内を軸方向に沿ってオイルが流れる状態で、同筒体が軸方向へ変位することになる。この際、オイルの流れの中に置かれた小径孔部の背後（下流側）には、小径孔部の内周面と大径孔部の内周面との段差に応じた流れ、例えば渦流等が発生することになる。そして、小径孔部の内周面と大径孔部の内周面との段差が緩和されていない構成では、上述するようなオイルの流れによって、周辺よりも負圧となる空間が小径孔部の背後に形成されることになる。このような負圧が小径孔部の背後に作用したとあっては、こうした負圧が作用しない場合、すなわちオイルがリリーフされていない場合と比較して、筒体が軸方向へ変位する速度や変位量にずれが発生することになる。この点、上述する構成であれば、小径孔部の内周面と大径孔部の内周面との段差を緩和する凹部がオイルの流れる方向に延びるかたちで小径孔部の内周面に設けられているため、上述する渦流等の流れによる負圧の発生を抑制することが可能になる。それゆえ、可変油圧システムにおける開弁圧の切替えの制御性を向上させることが可能になる。

また、オイルがリリーフされる状態のリリーフ弁にあっては、小径孔から流入してきたオイルがリリーフ孔へ向かって流れるため、特にリリーフ孔の開口に近い位置にある段差付近ほど激しい渦流等が発生して、オイルの圧力が大きく低下する傾向にある。この点、上記構成によれば、このようにして圧力が大きく低下し得る部位に対し、そこでの段差が予め凹部により緩和されることになる。このため、可変油圧システムにおける開弁圧の切替えの制御性をより効果的に向上させることが可能になる。

請求項２に記載の発明は、前記軸方向から見た前記溝の溝幅が同軸方向から見た前記リリーフ孔の開口径よりも大きいことを要旨とする。
オイルがリリーフされる状態のリリーフ弁にあっては、小径孔から流入してきたオイルがリリーフ孔に向かって流れるため、軸方向から見れば、リリーフ孔の開口径よりも広い範囲においてオイルの圧力が低下する傾向にある。請求項２に記載の発明によれば、軸方向から見たリリーフ孔の開口径よりも大きい溝幅を有した溝が同リリーフ孔の開口に向けて凹設されているため、オイルの渦流等によって段差に作用する油圧の低下が、それが生じやすい部位を含んでより広い範囲にわたり抑制されることになる。

請求項３に記載の発明は、前記凹部が、前記小径孔部の内周面の前記軸方向の全幅にわたり凹設された溝であることを要旨とする。
筒体内を軸方向に沿ってオイルが流れる状態では、小径孔部の内周面が有する凹部も、同オイルの流れに置かれた部分となる。小径孔部の軸方向における途中部分から大径孔部に向けてこうした凹部が設けられる場合には、小径孔部の内周面と凹部の底面との段差が小径孔部の途中部分に生じることになる。小径孔部の途中部分では凹部の周囲が小径孔部の内周面で囲まれるため、小径孔部と大径孔部との境界と比較すれば、こうした途中部分での流れの変動は小さいものとなる。ただし、このような小さな流れであれ、上述するような負圧を形成する流れに違いはなく、その程度こそ小さいものの、筒体が軸方向へ変位する速度や変位量にずれが発生する要因の一つになる。この点、請求項３に記載の発明によれば、小径孔部におけるオイルの入口から出口までの全体にわたり凹部が構成されるため、同凹部におけるオイルの流れの方向、ひいては小径孔部内におけるオイルの流れの方向が軸方向に沿って安定することになる。それゆえ、こうした凹部が構成されることによるオイルの流れの変動、ひいては小径孔部内における圧力の変動が抑えられることになり、小径孔部と大径孔部との境界のみならず、小径孔部の全体にわたり負圧の発生を抑制することが可能になる。

請求項４に記載の発明は、前記凹部を構成する溝底面が前記大径孔部の内周面と面一であることを要旨とする。
請求項４に記載の発明によれば、凹部である溝の底面が大径孔部の内周面と面一であることから、小径孔部と大径孔部との境界における同溝の開口では、オイルの流れがより軸方向に沿うかたちになる。それゆえ、可変油圧システムにおける開弁圧の切替えの制御性をより向上させることが可能になる。

本発明にかかる可変油圧システムの構成をリリーフ弁の断面構造を中心に示した構成図。 軸方向に沿って頂部側からみたスリーブを示す図。 リリーフ状態にあるリリーフ弁のスリーブ内におけるオイルの流れの一部を示す図。 リリーフ弁の開弁圧が低圧段に選択されている場合であって、（ａ）閉弁状態にあるリリーフ弁の断面構造を中心にオイルの流れを示した図、（ｂ）開弁状態にあるリリーフ弁の断面構造を中心にオイルの流れを示した図。 リリーフ弁の開弁圧が高圧段に選択されている場合であって、（ａ）閉弁状態にあるリリーフ弁の断面構造を中心にオイルの流れを示した図、（ｂ）開弁状態にあるリリーフ弁の断面構造を中心にオイルの流れを示した図。 溝部の変更例を示す図。 溝部の変更例を示す図。 溝部の変更例を示す図。 溝部の変更例を示す図。 従来例における可変油圧システムの構成をリリーフ弁の断面構造を中心に示した構成図。 従来例におけるスリーブに作用する力の方向を示す図。 リリーフ状態にある従来例のリリーフ弁にあって、スリーブ内におけるオイルの流れの一部を模式的に示す図。

以下、本発明にかかる可変油圧システムを具体化した一実施形態について図１〜図５を参照して説明する。図１は、可変油圧システムの概略構成をリリーフ弁の断面構造を中心に示した構成図であり、オイルの供給対象である機関が始動前の状態を示している。

図１に示されるように、可変油圧システム１０には、オイルパン１１に貯留されているオイルを内燃機関の各部位に対して供給する供給通路１２が設けられている。供給通路１２の途中には、オイルを吸引して吐出する機関駆動式のポンプ１３が設けられており、また供給通路１２の吸入側の端部には、オイルに含まれる比較的大きな不純物を取り除くオイルストレーナ１４が設けられている。そして内燃機関の機関運転にともなってポンプ１３が駆動されると、オイルパン１１に貯留されたオイルがこのポンプ１３により吸い上げ
られて、供給通路１２から内燃機関の各部位、例えばオイルの圧力により駆動される油圧駆動式の各種装置にオイルが供給される。さらには機関出力を取り出すためのピストンに対してそのオイルが噴射されて同ピストンを冷却するピストンジェット機構及び機関の被潤滑部等にオイルが供給される。この供給通路１２の途中には、ポンプ１３の吐出側と吸入側とに接続されたリリーフ通路１５が設けられており、同リリーフ通路１５の途中には、ポンプ１３から吐出されたオイルの圧力が所定の開弁圧以上になるとそのオイルの一部を逃がすリリーフ弁２０が設けられている。

リリーフ弁２０を構成する弁本体２１の一端部（図１における下端部２１Ｂ）には、同弁本体２１の下側面に開口を有した円形孔であるボア２３が設けられている。このボア２３の開口は閉止部材２２によって閉口されており、これによりボア２３の内部空間に相当する収容室が弁本体２１内に画成されている。この収容室を構成する閉止部材２２には、ボア２３の径よりも小さい径からなりボア２３の内部へ突出する略円柱状の弁体支持部２２Ａがボア２３と同一軸線上に設けられている。そしてこの弁体支持部２２Ａの外周面とボア２３の内面との間には、これらの間の距離が略等しくなるかたちに、ボア２３の内面の全周にわたる間隙が形成されている。また弁体支持部２２Ａの外周面の一部には、その径方向に突出するストッパ２２Ｂが設けられている。以下、上述したボア２３の中心軸Ｃに沿った方向を軸方向という。

弁本体２１の他端部（図１における上端部２１Ａ）には、上述したボア２３の径よりも小さい径からなる入口開口部２４がボア２３と同一軸線上に設けられている。ポンプ１３の吐出側に接続されたリリーフ通路１５と上述した収容室とは、この入口開口部２４を介して連通している。またボア２３における軸方向の中央位置付近には、軸方向に幅広な出口通路２５がボア２３の内面に開口するかたちに設けられている。ポンプ１３の吸入側に接続されたリリーフ通路１５と上述した収容室とは、この出口通路２５を介して連通している。

このように構成されたボア２３の内部には、軸方向に沿って延びる円筒形状の可動部材であるスリーブ２６が同じく軸方向に沿って摺動可能に同一軸線上に内装されている。このスリーブ２６の軸方向の長さは、収容室の同じく軸方向の長さよりも短く形成されており、またスリーブ２６における周壁部２６Ｂの下端部は、上述した弁体支持部２２Ａの外周面とボア２３の内周面との間の間隙に嵌装されている。つまり弁体支持部２２Ａの外周面とボア２３の内周面との間の隙間は、上記スリーブ２６の下端面である背圧面２７によってその軸方向の領域が区画されている。そして、これら弁体支持部２２Ａの外周面、ボア２３の内周面、及びスリーブ２６の背圧面２７に囲まれるかたちの背圧室２８が、軸方向への拡縮が可能な態様でボア２３の全周にわたる上記の隙間に画成されている。

中心軸Ｃを挟んで前記ストッパ２２Ｂと対向する位置には、ボア２３の内周面に開口して上記背圧室２８に連通する導出入孔２９が弁本体２１に内設されている。この導出入孔２９には、一端が切り替え弁３０に接続された背圧通路３１の他端が接続されている。切り替え弁３０には、上記背圧通路３１の他、ポンプ１３の吐出側における供給通路１２に接続された導入通路３２と、ポンプ１３の吸入側に接続された排出通路３３とがそれぞれ接続されている。そして切り替え弁３０が切り替え動作を実行することによって、背圧通路３１（背圧室２８）の接続先が導入通路３２と排出通路３３とに切り替えられる。こうした切り替え弁３０の切り替え動作は、切り替え弁３０に電気的に接続された電子制御装置３５によって内燃機関の機関運転状態に応じて実行される。切り替え弁３０は例えば三方電磁弁であって、この切り替え弁３０に対して通電がなされると、背圧通路３１を通じて背圧室２８に連通する通路が導入通路３２に選択され、背圧室２８における油圧が昇圧することとなる。また切り替え弁３０に対する通電が遮断されると、背圧通路３１を通じて背圧室２８に連通する通路が排出通路３３に選択され、背圧室２８における油圧が降圧
することとなる。このようにして背圧室２８への油圧の印加態様が切り替えられる。

上述したスリーブ２６の内部は、入口開口部２４側に位置する頂部２６Ａ（小径孔部）に軸方向に沿って設けられ入口開口部２４の径よりも小さい孔径の流入孔３６と、頂部２６Ａに連なりその外周が閉止部材２２側で広がる周壁部２６Ｂ（大径孔部）に軸方向に沿って設けられた弁体摺動孔３８とによって、頂部２６Ａ側から周壁部２６Ｂ側に広がるかたちでリリーフ流路を構成する多段の円形孔状に形成されている。この弁体摺動孔３８には、有蓋円筒状をなす弁体３９が軸方向に沿って摺動可能に内装されている。この弁体３９は、同じくスリーブ２６の内部に内装されたコイルばね４０を介して弁体支持部２２Ａに連結されており、このコイルばね４０の復元力によって流入孔３６側へ付勢されている。また弁体３９は、頂部２６Ａの内周面と周壁部２６Ｂとの内周面との高低差である段差をつなぐ段差面４１によって、スリーブ２６に対する流入孔３６側への変位が規制される。

こうした構成からなる弁体３９は、流入孔３６における油圧に基づいて同弁体３９を押し下げる力を受け、またコイルばね４０のストロークに応じた復元力に基づいて同弁体３９を押し上げる力を受けることとなる。つまり流入孔３６における油圧に基づく力が大きくなるほど弁体３９は弁体支持部２２Ａに近づくこととなり、同油圧に基づく力が小さくなるほど弁体３９は弁体支持部２２Ａから遠ざかることとなる。

また、スリーブ２６の周壁部２６Ｂにおいて出口通路２５と対向する部分には、出口通路２５における軸方向の幅よりも小さい開口径を有するリリーフ孔４２が軸方向と交差する方向に向かって周壁部２６Ｂを貫通するかたちに設けられている。このリリーフ孔４２は、弁体３９の変位に応じて同弁体３９の外周面によって開通・閉鎖されるとともに、スリーブ２６の変位とともに軸方向に変位する通路であり、スリーブ２６の全ての移動範囲において出口通路２５と連通する位置に設けられている。そして、弁体３９が流入孔３６における油圧に基づいて変位してリリーフ孔４２を開通させることにより、ポンプ１３の吐出側のオイルがスリーブ２６の内部を通じて同ポンプ１３の吸入側へとリリーフされることになる。

さらに、スリーブ２６の頂部２６Ａには、図１及び図２に示されるように、段差面４１と頂部２６Ａの頂面４３との双方に開口するかたちで、軸方向に沿って延びる凹部としての溝部４４が頂部２６Ａの内周面に凹設されている。この溝部４４は、頂部２６Ａと周壁部２６Ｂとの境界において、頂部２６Ａの内周面と周壁部２６Ｂの内周面との段差（高低差）をスリーブ２６の周方向の一部で縮小するかたちに構成されている。つまり、この溝部４４は、段差面４１における径方向の幅である上記段差が同段差面４１の周方向の一部で縮小されるかたちに、すなわち頂部２６Ａの内周面と周壁部２６Ｂの内周面との段差を緩和するかたちに構成されている。この溝部４４を構成する溝底面４５は、頂部２６Ａの内周面と周壁部２６Ｂの内周面との段差をなくすように、弁体摺動孔３８の内周面（弁体３９の摺動面）と面一となるかたちで構成されている。また溝部４４は、図１及び図２に示されるように、リリーフ孔４２の開口に向けて軸方向に延びるかたちで頂部２６Ａの内周面に凹設された溝であり、軸方向から見た溝部４４の溝幅が同軸方向から見たリリーフ孔４２の開口径よりも大きくなるかたちに構成されている。

こうした構成からなるスリーブ２６の頂面４３における受圧面積Ａ１は、頂部２６Ａの外径からなる円の面積から、頂部２６Ａの内径からなる円の面積、及び、溝部４４の頂面４３における開口の面積を差し引いた面積である。また背圧室２８を構成する背圧面２７の受圧面積Ａ２は、周壁部２６Ｂの下端部の外径からなる円から、周壁部２６Ｂの内径からなる円の面積を差し引いた面積である。また段差面４１における受圧面積Ａ３は、周壁部２６Ｂの内径からなる円の面積から、頂部２６Ａの内径からなる円の面積、及び、段差
面４１における溝部４４の開口の面積を差し引いた面積である。

そして、こうした構成からなるスリーブ２６は、図３に示されるように、ポンプ１３の吐出側の油圧Ｐ１を入口開口部２４から頂面４３に受けて、自身が下方へ押し下げられる力である力Ｆ１（＝Ｐ１×Ａ１）を受けることとなる。またこの力Ｆ１と相反する態様で、背圧室２８における油圧Ｐ２を背圧面２７に受けて、自身が上方へ押し上げられる力である力Ｆ２（＝Ｐ２×Ａ２）を受けることとなる。さらに、同じく力Ｆ１と相反する態様で、弁体摺動孔３８の段差面４１が面する領域の油圧Ｐ３を段差面４１に受けて、自身が上方へ押し上げられる力である力Ｆ３（＝Ｐ３×Ａ３）を受けることになる。そして、これら力Ｆ１と、力Ｆ２及び力Ｆ３の合力との差に応じて、スリーブ２６そのものが軸方向に沿って摺動することとなる。

詳述すると、切り替え弁３０の切り替え動作により背圧室２８と導入通路３２とが連通する場合には、背圧室２８における油圧Ｐ２が昇圧されて力Ｆ１よりも上記力Ｆ２及び力Ｆ３の合力の方が大きくなり、スリーブ２６そのものが軸方向に沿って押し上げられることとなる。このようなスリーブ２６そのものの上動は、スリーブ２６の頂部２６Ａが入口開口部２４に係止されることで規制されることとなる。以下、スリーブ２６の頂部２６Ａと入口開口部２４とが当接するスリーブ２６の位置を低圧段制御位置という。そしてスリーブ２６が低圧段制御位置に位置するときには、上記リリーフ孔４２がその移動範囲において弁体支持部２２Ａから最も遠ざかることになる。

これに対して、切り替え弁３０の切り替え動作により背圧室２８と排出通路３３とが連通する場合には、背圧室２８における油圧Ｐ２が降圧されて力Ｆ１よりも上記力Ｆ２及び力Ｆ３の合力の方が小さくなり、スリーブそのものが軸方向に沿って押し下げられることとなる。このようなスリーブ２６そのものの下動は、スリーブ２６の背圧面２７が閉止部材２２のストッパ２２Ｂに係止されることで規制されることとなる。その結果、背圧室２８におけるオイルが同背圧室２８の容積の縮小分だけ導出入孔２９を通してポンプ１３の吸入側に流れることとなる。以下、背圧面２７とストッパ２２Ｂとが当接するスリーブ２６の位置を高圧段制御位置という。そしてスリーブ２６が高圧段制御位置に位置するときには、上記リリーフ孔４２がその移動範囲において弁体支持部２２Ａに最も近づくことになる。

こうした構成からなる可変油圧システム１０においては、弁体３９がリリーフ孔４２を開通するか否か、つまりオイルがリリーフされるか否かが、弁体３９の位置とリリーフ孔４２の位置とにより規定されることとなる。つまり弁体３９の位置を規定する油圧が開弁圧であるか否かに応じて、オイルがリリーフされるか否かが切り替わり、さらにリリーフ孔４２の位置を規定する背圧室２８の油圧Ｐ２の印加状態が２段階であることから、上述の開弁圧が２段階に切り替えられることとなる。

詳述すると、スリーブ２６が低圧段制御位置に位置する場合には、ポンプ１３の吐出側における油圧が低圧段の開弁圧に到達するまで弁体３９がリリーフ孔４２を閉鎖し続けることとなる。そしてポンプ１３の吐出側における油圧が低圧段の開弁圧に到達すると、コイルばね４０のストロークが相対的に小さい状況で弁体３９がリリーフ孔４２を開通することとなる。一方、スリーブ２６が高圧段制御位置に位置する場合には、ポンプ１３の吐出側における油圧が高圧段の開弁圧に到達するまでは、コイルばね４０からの復元力を受ける弁体３９がリリーフ孔４２を閉鎖し続けることとなる。つまりポンプ１３の吐出側における油圧がたとえ低圧段の開弁圧になったとしても、コイルばね４０のストロークが小さいために、弁体３９によりリリーフ孔４２が閉鎖されることとなる。そしてポンプ１３の吐出側における油圧が高圧段の開弁圧に到達すると、コイルばね４０のストロークが相対的に大きい状況で弁体３９がリリーフ孔４２を開通することとなる。

ところで、リリーフ弁２０内をオイルが流れる状態、つまりリリーフ状態であるときには、スリーブ２６の内部を構成する各部がオイルの流れの中に置かれることになる。こうした各部の背後（下流側）ではオイルの流れが変わることになり、同背後の周辺と比較して負圧が形成されることになる。具体的には、頂部２６Ａと周壁部２６Ｂとによって形成される段差面４１付近にオイルの渦流等が発生することで、段差面４１に作用する油圧Ｐ３が、渦流が発生しない場合よりも低下することになる。特に、リリーフ孔４２に近い位置にある段差面４１付近においては激しい渦流が発生しやすいため、リリーフ孔４２に近い位置にある段差面４１ほど油圧Ｐ３が低下する傾向にある。こうした油圧Ｐ３の低下によって段差面４１で受ける力Ｆ３が小さくなり、その分だけスリーブ２６を上方へ押し上げる力が小さくなることになる。

このため、リリーフ弁２０がリリーフ状態であるときにスリーブ２６を高圧段制御位置から低圧段制御位置に向かって変位させる場合には、リリーフ弁２０内をオイルが流れない状態（非リリーフ状態）と比較して、スリーブ２６の変位スピードが不十分となり、低圧段制御位置への到達が遅くなったり、低圧段制御位置へ到達しなくなったりしてしまう。また、リリーフ状態であるときにスリーブ２６を低圧段制御位置から高圧段制御位置に向かって変位させる場合には、非リリーフ状態と比較して、スリーブ２６の変位スピードが過剰に高くなり、高圧段制御位置への到達が早まったり、背圧面２７とストッパ２２Ｂとの過度な衝突が発生したりしてしまう。つまり、リリーフ状態と非リリーフ状態との間でスリーブ２６の応答性が異なるため、例えばリリーフ状態を基準にして各受圧面積が設計されることになれば、非リリーフ状態における開弁圧の切替えの応答性が損なわれることになる。また非リリーフ状態を基準にして各受圧面積が設計されることになれば、リリーフ状態における開弁圧の切替えの応答性が損なわれることになる。この結果、リリーフ弁２０の開弁圧を切替える制御性が損なわれることになる。

これに対し本実施形態では、スリーブ２６の頂部２６Ａには、段差面４１及び頂面４３に開口するかたちで軸方向に延出形成された溝部４４が設けられている。この溝部４４は、スリーブ２６を軸方向に沿って頂部２６Ａ側から見たときに、その溝底面４５がリリーフ孔４２に臨むとともに、溝底面４５の端がリリーフ孔４２に対して周方向の外側に位置するかたちで設けられている。つまり、リリーフ孔４２の軸方向から段差面４１を除くように開口するかたちで溝部４４が設けられている。こうした溝部４４が設けられることにより、図３に示されるように、弁体摺動孔３８に流入してくるオイルの一部は上記溝部４４を通じて流入することになり、リリーフ状態のままスリーブ２６を変位させたとしても段差面４１における溝部４４の開口付近ではオイルの渦流が発生し難くなる。そしてこうした溝部４４が、頂面４３に作用する油圧Ｐ１と段差面４１に作用する油圧Ｐ３との圧力差が最も大きくなる部分、すなわちリリーフ孔４２近傍の段差面４１の部分に開口するかたちで軸方向に沿って延出形成されることにより、溝部４４を設けない場合に比べてスリーブ２６を上方に押し上げる力を大きくすることが可能になる。つまり、リリーフ状態においてスリーブ２６に作用するオイルからの外力を、非リリーフ状態における同外力に近づけることが可能になる。

詳述すると、頂面４３及び段差面４１に開口する溝部４４を設けることにより、頂面４３における受圧面積Ａ１と段差面４１における受圧面積Ａ３とがその開口分だけ小さくなる。そのため、スリーブ２６を下方へ押し上げる力である力Ｆ１（＝Ｐ１×Ａ１）がその開口分だけ減少するとともに、スリーブ２６を上方へ押し上げる力である力Ｆ３（＝Ｐ３×Ａ３）もその開口分だけ減少することになる。ここで、こうした溝部４４を設けなかった場合には、段差面４１付近ではオイルの渦流が発生して油圧Ｐ３が低下することから、段差面４１に作用する油圧Ｐ３よりも頂面４３に作用する油圧Ｐ１の方が大きいことになる。このことから、溝部４４を設けたことによる力Ｆ１の減少分と力Ｆ３の減少分とでは
、スリーブ２６を押し下げる力である力Ｆ１の減少分の方が大きいことになる。つまり、溝部４４を設けなかった場合に比べて、上述した力Ｆ１の減少分と力Ｆ３の減少分との差の分だけスリーブ２６を上方に押し上げる力を大きくすることが可能になる。そしてスリーブ２６は、その大きくなった力の分だけ低圧段制御位置への変位スピードが高められるとともに、高圧段制御位置への変位スピードが抑えられることになる。

その結果、リリーフ期間における開弁圧の切り替え特性が非リリーフ期間における開弁圧の切り替え特性に近づくことになり、開弁圧の切り替えに際して所望する切り替え特性を得る上で、非リリーフ期間で開弁圧の切り替え際のポンプの吐出圧やリリーフ期間における開弁圧、切り替え時間等の制御範囲が拡張可能になる。すなわちリリーフ弁２０の開弁圧を切替える制御性が向上可能になる。しかも、段差面４１における溝部４４の開口がリリーフ孔４２に近い段差面４１に形成されることにより、この効果をより効率よく得ることが可能である。

なお、頂部２６Ａの軸方向における途中部分から周壁部２６Ｂに向けてこうした溝部が設けられる場合には、頂部２６Ａの内周面と溝部の底面との段差が頂部２６Ａの途中部分に生じることになる。頂部２６Ａの途中部分では溝部の周囲が頂部２６Ａの内周面で囲まれるため、頂部２６Ａと周壁部２６Ｂとの境界と比較すれば、こうした途中部分での流れの変動は小さいものとなる。ただし、このような小さな流れであれ、上述するような負圧を形成する流れに違いはなく、その程度こそ小さいものの、スリーブ２６が軸方向へ変位する速度や変位量にずれが発生する要因の一つになる。

この点、上述するように頂部２６Ａにおけるオイルの入口から出口までの全体にわたり溝部４４が構成されるため、同溝部４４におけるオイルの流れの方向、ひいては頂部２６Ａ内におけるオイルの流れの方向が軸方向に沿って安定することになる。それゆえ、こうした溝部４４が構成されることによるオイルの流れの変動、ひいては頂部２６Ａ内における圧力の変動が抑えられることになり、頂部２６Ａと周壁部２６Ｂとの境界である段差面４１のみならず、頂部２６Ａの全体にわたり負圧の発生を抑制することが可能になる。

また、こうした溝部４４をスリーブ２６の頂部２６Ａを貫通するかたちで形成することにより、溝部４４を有していないスリーブと比較して、スリーブ２６そのものの軽量化が図られることにもなる。軽量化されたスリーブ２６は、例えば同じ大きさの力を受けた場合には、その変位スピードが高まることになる。これにより、スリーブ２６の応答性を向上させた上で、上述する開弁圧の切替えの制御性を向上させることが可能にもなる。

なお、弁体３９が段差面４１によってその軸方向上方への変位が規制されている状態では、溝部４４を設けない場合に比べて、ポンプの吐出側からにおける油圧を受ける面積が大きくなる。これにより、弁体３９の初期応答性を向上させることも可能である。

次に、可変油圧システム１０におけるリリーフ弁２０の作動態様について説明する。まず、リリーフ弁２０の開弁圧が低圧段に選択されている場合について図４を参照して説明する。図４（ａ）に、閉弁状態（非リリーフ状態）にあるリリーフ弁の断面構造を中心に可変油圧システム１０の概略構成を示す。図４（ｂ）に、開弁状態（リリーフ状態）にあるリリーフ弁２０の断面構造を中心に可変油圧システム１０の概略構成を示す。

図４（ａ）に示されるように、機関運転状態に基づいて電子制御装置３５によって切り替え弁３０に対して通電がなされると、導入通路３２と背圧通路３１とが連通状態になり、ポンプ１３から吐出されたオイルの一部が、導入通路３２、背圧通路３１、及び導出入孔２９を通じて背圧室２８に供給される。背圧室２８にオイルが供給されると背圧室２８における油圧Ｐ２が昇圧されて、スリーブ２６の背圧面２７には、背圧室２８における油
圧Ｐ２に基づく力である力Ｆ２が軸方向の上方に向けて作用する。これにより、スリーブ２６を軸方向の上方へ押し上げる押上力が同スリーブ２６に作用する。こうした押上力をスリーブ２６が受けることにより、スリーブ２６は軸方向の上方に移動して低圧段制御位置に変位する。

一方、機関回転速度の上昇にともなってポンプ１３から吐出されるオイルの圧力が上昇すると、弁体３９を軸方向の下方へと押し下げる力が大きくなり、その結果、弁体３９が軸方向の下方へ変位することとなる。そして図４（ｂ）に示されるように、ポンプ１３の吐出側の油圧が低圧段の開弁圧になると、弁体３９は、入口開口部２４、流入孔３６、リリーフ孔４２、及び出口通路２５を連通状態とする位置に変位する。これにより、ポンプ１３の吐出側における過剰なオイルがリリーフ通路１５を通じてポンプ１３の吸入側にリリーフされ、ポンプ１３から吐出されるオイルの圧力が低圧段の開弁圧に保持されることとなる。こうした状態にあっては、リリーフ孔４２の位置がその移動範囲の中で相対的に軸方向の上側にあることから、コイルばね４０のストロークが相対的に小さい状況でオイルがリリーフされることとなり、その結果、ポンプ１３の吐出側が低圧段に制御されることとなる。

次に、リリーフ弁２０の開弁圧が高圧段に選択されている場合について図５を参照して説明する。図５（ａ）に、閉弁状態（非リリーフ状態）にあるリリーフ弁の断面構造を中心に可変油圧システム１０を示す。図５（ｂ）に、開弁状態（リリーフ状態）にあるリリーフ弁２０の断面構造を中心に可変油圧システム１０の概略構成を示す。

機関運転状態に基づきリリーフ弁２０の開弁圧を低圧段から高圧段に切り替える際には、まず電子制御装置３５によって切り替え弁３０に対する通電が遮断される。切り替え弁３０に対する通電が遮断されると、図５（ａ）に示されるように、背圧通路３１と導入通路３２とが非連通状態となり背圧室２８へのオイルの供給が禁止されるとともに、背圧通路３１と排出通路３３とが連通状態となる。これにより背圧室２８内の油圧Ｐ２が降圧されて、軸方向下方に押し下げる押下力がスリーブ２６に作用する。こうした押下力をスリーブ２６が受けることにより、スリーブ２６は低圧段制御位置から軸方向の下方へ変位する。

この際、リリーフ弁２０がリリーフ状態であるときにスリーブ２６が軸方向の下方に変位する場合には、溝部４４を通じて弁体摺動孔３８にオイルの一部が流入してくることから、段差面４１における溝部４４の開口付近ではオイルの渦流が発生し難い。そのため、溝部４４を設けない場合に比べて、溝部４４を設けたことによる力Ｆ１の減少分と力Ｆ３の減少分との差の分だけスリーブ２６に作用する押下力が小さくなることになる。つまり、スリーブ２６の軸方向下方への変位スピードは、溝部４４を設けなかった場合に比べて抑えられることになり、また非リリーフ状態であるときの変位スピードに近づけられることになる。

そして、スリーブ２６の変位によってリリーフ孔４２が弁体３９よりも軸方向の下方に移動してリリーフ通路１５が遮断されるとともに、こうしたスリーブ２６と弁体３９との相対的な変位によってスリーブ２６の段差面４１に弁体３９が当接することとなる。

こうしたリリーフ通路１５の遮断によってポンプ１３の吐出側における油圧が昇圧されると、コイルばね４０の復元力に抗して弁体３９が軸方向の下方にさらに変位することとなり、これに追従するかたちでスリーブ２６も軸方向の下方へとさらに変位して、やがて高圧段制御位置に位置することとなる。こうした低圧段制御位置から高圧段制御位置への変位によって背圧室２８の容積が縮小されると、背圧室２８及び背圧通路３１に内在していたオイルがその縮小された容積の分だけ排出通路３３を通じてリリーフ通路１５へと排
出されることとなる。

図５（ｂ）に示されるように、スリーブ２６が高圧段制御位置に位置するとスリーブ２６のリリーフ孔４２は、弁本体２１の出口通路２５の下部分で同出口通路２５と連通する。機関回転速度の上昇にともなってポンプ１３から吐出されるオイルの圧力が上昇し、やがてポンプ１３の吐出側における油圧が高圧段の開弁圧に到達すると、弁体３９は入口開口部２４、流入孔３６、リリーフ孔４２、及び出口通路２５を連通状態にする位置まで変位する。これにより、ポンプ１３の吐出側における過剰なオイルがリリーフ通路１５を通じてポンプ１３の吸入側にリリーフされ、ポンプ１３の吐出側における油圧が高圧段に保持されることとなる。つまり、切り替え弁３０に対して通電が遮断されると、スリーブ２６が高圧段制御位置に変位してスリーブ２６のリリーフ孔４２が弁本体２１の出口通路２５の下部分で連通した状態、すなわちコイルばね４０のストロークが相対的に大きい状況でオイルがリリーフされることから、リリーフ弁２０の開弁圧が高圧段となる。

そして、この状態からスリーブ２６を高圧段制御位置から低圧段制御位置に切り替える際には、切り替え弁３０への通電がなされて、背圧室２８の油圧Ｐ２が昇圧される。これに伴ってスリーブ２６を軸方向上方に押し上げる押上力が同スリーブ２６に作用し、スリーブ２６が低圧段制御位置へ向かって変位する。この際、リリーフ状態を維持したままスリーブ２６を低圧段制御位置まで変位させる場合、図３にも示したように、リリーフ孔４２の近傍には溝部４４を通じてオイルの一部が流入してくることになる。これにより、段差面４１における溝部４４の開口付近でオイルの渦流が発生し難くなることから、溝部４４を設けなかった場合に比べてスリーブ２６の軸方向上方への変位スピードが高まることになり、非リリーフ状態であるときの変位スピードに近づけられることになる。

以上説明したように、本実施形態における可変油圧システムによれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）上記実施形態のスリーブ２６の頂部２６Ａには、頂部２６Ａと周壁部２６Ｂとによって形成される段差面４１に開口する溝部４４が設けられている。こうした構成によれば、リリーフ状態でスリーブ２６を変位させる際に、段差面４１における溝部４４の開口付近においてオイルの渦流を発生し難くすることが可能になる。それゆえ、溝部４４を設けない構成に比べて段差面４１の近傍における負圧を小さくすることが可能になり、スリーブ２６を低圧段制御位置から軸方向下方に変位させる場合であれ、高圧段制御位置から軸方向上方に変位させる場合であれ、開弁圧を切り替える制御性を向上させることが可能になる。

（２）上記実施形態の溝部４４は、リリーフ孔４２の開口に向けて軸方向に延びるかたちで頂部２６Ａの内周面に凹設されている。リリーフ状態では、流入孔３６から流入してきたオイルがリリーフ孔４２へ向かって流れるため、特にリリーフ孔４２の開口に近い位置にある段差面４１の付近ほど激しい渦流等が発生して、オイルの圧力が大きく低下する傾向にある。上述した構成によれば、リリーフ孔４２に近い段差面４１に溝部４４がそれの開口を有するため、段差面４１に作用する油圧Ｐ３の低下を効率よく抑制することが可能となる。

（３）上記実施形態の溝部４４は、軸方向から見た溝幅が同軸方向からリリーフ孔４２の開口径よりも大きくなるかたちで設けられている。すなわち溝部４４は、溝部４４を設けなかった場合にオイルの渦流によって圧力が大きく低下する部分の周辺に対しても開口するかたちで形成されている。こうした構成によれば、段差面４１に作用する油圧Ｐ３の低下をより効率よく抑制することが可能となる。

（４）上記実施形態の溝部４４は、段差面４１と頂面４３とに開口を有し、頂部２６Ａ
を軸方向に貫通するかたちに延設されている。こうした構成によれば、溝部４４が構成されることによるオイルの流れの変動、ひいては頂部２６Ａ内における圧力の変動が抑えられることになり、頂部２６Ａと周壁部２６Ｂとの境界である段差面４１のみならず、頂部２６Ａの全体にわたり負圧の発生を抑制することが可能になる。またスリーブ２６の軽量化が図られ、例えば同じ力を受けた場合にはその変位スピードが高まることから、スリーブ２６の応答性を向上させた上で、開弁圧を切り替える制御性を向上させることが可能である。

（５）上記実施形態の溝部４４は、その溝底面４５が弁体摺動孔３８の内面と面一となるかたちで形成した。こうすることにより、溝部４４が開口している部分においては、段差面４１がなくなることになる。これにより、オイルの渦流を確実に発生し難くすることが可能である。

（６）上記実施形態のように段差面４１に開口する溝部４４を設けることにより、弁体３９が段差面４１によってその軸方向上方への変位が規制されている状態では、溝部４４を設けない場合に比べて、ポンプの吐出側における弁体３９の受圧面積が大きくなる。これにより、弁体３９の初期応答性を向上させることも可能である。

尚、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
・上記実施形態の溝部４４は、その溝底面４５が弁体摺動孔３８の摺動面と面一となるように構成されているが、こうした構成に限らず、頂部２６Ａと周壁部２６Ｂとの境界の段差を緩和する構成であれば、例えば図６に示した溝部４６のように、その底面が弁体摺動孔３８の摺動面と面一でなくてもよい。こうした構成であっても、小径孔部の内周面と大径孔部の内周面との段差（高低差）が周方向において軽減されるため、上述する（１）〜（４）、（６）に類する効果が得られることになる。

・上述する溝部４４は、頂面４３と段差面４１とに開口するかたちで軸方向に沿って延設されているが、こうした構造に限らず、段差面４１に開口して、小径孔部としての頂部２６Ａの内周面と大径孔部としての周壁部２６Ｂの内周面との段差を緩和するかたちに凹部が設けられる溝部であれば、以下のような構造であってもよい。例えば図７に示されるように、段差面４１にのみ開口し、段差面４１から頂面４３にかけてその溝底面４８が頂部２６Ａの内周面に近づくかたちに溝部４７が構成されてもよい。こうした構成であっても、リリーフ孔４２の軸方向上方にオイルの渦流を発生し難くすることが可能である。

・上述する溝部４４は、軸方向から見た溝幅が同軸方向から見たリリーフ孔４２の開口径よりも大きくなるように構成されているが、こうした構成に限らず、リリーフ孔４２に向けて軸方向に延びるかたちに構成される上では、軸方向から溝幅が同軸方向から見たリリーフ孔４２の開口径よりも小さくなるように構成されてもよい。こうした構成であっても、小径孔部の内周面と大径孔部の内周面との段差（高低差）が周方向において軽減されるため、上述する（１）、（２）に類する効果が得られることになる。

・上述する溝部４４は、スリーブ２６を軸方向に沿って頂部２６Ａ側から見たときに、その溝底面４５がリリーフ孔４２に臨むかたちで構成されている。こうした構成に限らず、段差面４１に開口する溝部を設ける上では、スリーブ２６を軸方向に沿って頂部２６Ａ側から見たときに、その底面がリリーフ孔４２に臨まないかたちで溝部が構成されてもよい。こうした構成であっても、小径孔部の内周面と大径孔部の内周面との段差（高低差）が周方向において軽減されるため、上述する（１）に類する効果が得られることになる。

・上述するリリーフ流路は、流入孔３６、弁体摺動孔３８、及び１つのリリーフ孔４２から構成されるが、これに限らず、リリーフ流路は、流入孔３６、弁体摺動孔３８、及び
複数のリリーフ孔から構成されてもよい。複数のリリーフ孔から構成されるスリーブについて、図８を用いて詳しく説明する。図８は、４つのリリーフ孔が周方向に等配されたスリーブを示す図であって、上記実施形態にて説明した図２及び図３に対応する図である。

図８に示されるように、スリーブ２６の周壁部２６Ｂには、４つリリーフ孔４２ａ，４２ｂ，４２ｃ，４２ｄが、中心軸Ｃを中心としてそれぞれ９０度ずつずれた位置に貫通形成されている。またスリーブ２６の頂部２６Ａには、各リリーフ孔４２ａ〜４２ｄにそれぞれ対応かたちで、段差面４１と頂面４３とに開口する溝部４４ａ，４４ｂ，４４ｃ，４４ｄが軸方向に沿って延出形成されている。この溝部４４ａ〜４４ｄは、スリーブ２６を軸方向に沿って頂部２６Ａ側からみたときに各溝部４４ａ〜４４ｄの溝底面がそれぞれ対応するリリーフ孔４２ａ〜４２ｄに臨むとともに、各溝底面の端が対応するリリーフ孔４２ａ〜４２ｄの周方向の外側に位置するかたちで設けられている。

こうした構成のスリーブ２６においては、４つリリーフ孔４２ａ〜４２ｄに近い位置にある段差面４１にはそれぞれ溝部４４ａ〜４４ｄが設けられていることから、どのリリーフ孔からオイルがリリーフされている状態であっても、そのリリーフ孔の軸方向上方においてオイルの渦流を発生し難くすることが可能である。こうした構成であれば、複数のリリーフ孔が形成されたスリーブであっても、上述した効果に類する効果を得ることが可能である。

・上述するような流入孔に凹設される溝部は、リリーフ孔４２の開口に向けて軸方向に延びる溝であれば、つまりそれを頂面４３側から見たときに同溝部の底面がリリーフ孔４２に臨むかたちで構成されているならば、例えば図９に示されるように、頂部２６Ａに段差面８１の大部分に開口する溝部４９であってもよい。こうした構成であれば、段差面４１によって弁体３９の軸方向上方への変位が規制され、かつ、スリーブ２６内にて圧力変動を来す上述するオイルの流れの変化をスリーブ２６の周方向の大部分において抑えることもできる。

・上述するリリーフ弁２０は、背圧室２８における油圧の降圧（背圧室２８の容積の縮小）とともにスリーブ２６が高圧段制御位置に変位し、背圧室２８における油圧の昇圧（背圧室２８の容積の拡大）とともにスリーブ２６が低圧段制御位置に変位するかたちに構成されている。これを変更して、例えばスリーブ２６の頂部２６Ａと入口開口部２４との間に背圧室が設けられ、この背圧室における油圧の降圧とともにスリーブが上動して低圧段制御位置に変位し、この背圧室における油圧の昇圧とともにスリーブが下動して高圧段制御位置に変位するかたちにリリーフ弁が構成されてもよい。こうした構成であれ、軸方向に変位するスリーブ内の多段孔がリリーフ通路として機能する構成であれば、上記実施形態と同様の効果が得られる。

・上述するリリーフ弁２０は、弁体支持部２２Ａとボア２３との間の間隙（ボア２３の底部に設けられた段差部）にスリーブ２６の下端面である背圧面２７が嵌装されるかたちで、その間隙に背圧室２８が画成されている。これを変更して、例えばコイルばねを介して弁体３９が入口開口部２４に連結される構成であれば、弁体支持部２２Ａを閉止部材２２から割愛して有底円筒状のスリーブを採用することが可能にもなり、こうしたスリーブの底面と上記閉止部材との間の間隙そのものによって背圧室２８が構成されてもよい。こうした構成であれば、背圧室の形状に関してその簡素化が容易となる。

・上述するリリーフ弁２０では、筒体が円筒状のスリーブ２６として具体化されているが、これに限らず、こうした筒体の形状は、背圧室における油圧の印加態様に応じて開弁圧が切り替えられるべく変位可能であって、その内部にリリーフ流路を構成する多段孔を有する構成であれば、例えば楕円筒体や矩形筒体にも具体化することが可能である。

Ｃ…中心軸、１０…可変油圧システム、１１…オイルパン、１２…供給通路、１３…ポンプ、１４…オイルストレーナ、１５…リリーフ通路、２０…リリーフ弁、２１…弁本体、２２…閉止部材、２２Ａ…弁体支持部、２２Ｂ…ストッパ、２３…ボア、２４…入口開口部、２５…出口通路、２６…スリーブ、２６Ａ…頂部、２６Ｂ…周壁部、２７…背圧面、２８…背圧室、２９…導出入孔、３０…切り替え弁、３１…背圧通路、３２…導入通路、３３…排出通路、３５…電子制御装置、３６…流入孔、３８…弁体摺動孔、３９…弁体、４０…コイルばね、４１…段差面、４２，４２ａ〜４２ｄ…リリーフ孔、４３…頂面、４４，４４ａ〜４４ｄ，４６，４７，４９…溝部、４５，４８…溝底面、５０…可変油圧システム、５１…オイルパン、５２…主供給通路、５３…ポンプ、５４…オイルストレーナ、５５…リリーフ通路、６０…リリーフ弁、６１…弁本体、６１ａ…ボア、６２…閉止部材、６２ａ…閉止部、６３…収容室、６４…入口通路、６５…出口通路、６６…スリーブ、６７…背圧面、６８…背圧室、７０…切り替え弁、７１…背圧通路、７２…導入通路、７３…排出通路、７６…流入孔、７８…弁体摺動孔、７９…弁体、８０…コイルばね、８１…段差面、８２…リリーフ孔、８３…頂面。

Claims (4)

1. 背圧室から印加される油圧に応じた軸方向への変位により開弁圧を変更する筒体を有してポンプの吐出側に接続されたリリーフ弁と、前記背圧室における油圧の印加態様を切り替える切り替え弁とを備えて、前記背圧室における油圧の印加態様の切替えに応じた前記筒体の変位により前記リリーフ弁の開弁圧を変更する可変油圧システムであって、
   前記ポンプの吐出側と連通する小径孔と、前記ポンプの吸入側と連通する大径孔とからなるリリーフ流路としての多段孔を、前記軸方向に延びるかたちで前記筒体内に備え、さらに
   前記小径孔を有した小径孔部の内周面と前記大径孔を有した大径孔部の内周面との段差を前記小径孔部と前記大径孔部との境界で緩和する凹部を前記小径孔部の内周面に備え、
   前記大径孔部は、当該大径孔部の内周面に開口して前記ポンプの吸入側と連通するリリーフ孔を当該大径孔部の周壁に有し、
   前記凹部は、前記小径孔における前記ポンプの吐出側から前記リリーフ孔の開口に向け、前記リリーフ孔に対応するように前記軸方向に沿って前記小径孔部の内周面に延設された溝であり、該溝の溝幅は、前記小径孔部の内周面側よりも外周側が周方向に拡幅するように形成され、
   前記大径孔内には、前記軸方向に摺動可能な弁体が内装され、
   前記弁体は、前記段差における前記溝を除いた部分によって、前記小径孔側への変位が規制される
   ことを特徴とする可変油圧システム。
2. 前記軸方向から見た前記溝の溝幅が同軸方向から見た前記リリーフ孔の開口径よりも大きいこと
   を特徴とする請求項１に記載の可変油圧システム。
3. 前記凹部が、前記小径孔部の内周面の前記軸方向の全幅にわたり凹設された溝である
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の可変油圧システム。
4. 前記凹部を構成する溝底面が前記大径孔部の内周面と面一である
   ことを特徴とする請求項３に記載の可変油圧システム。

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