JP5403518B2 - 発光デバイスの駆動方法及び駆動装置 - Google Patents

Description

本発明は、半導体材料（例えば、有機半導体材料）からなる発光層と、発光層に電気的に接続された２つの電極と、発光層に絶縁体層を介して接続された電極とを備えた発光デバイスを駆動する方法及び装置に関する。

発光層に有機半導体材料を用いた有機発光デバイスとして、有機電界発光素子や有機電界効果トランジスタが研究されている。例えば、有機電界効果トランジスタについて、特許文献１に、絶縁性支持基板上にゲート電極が設けられ、その上に絶縁体層と有機発光層が設けられ、更にその上にソース電極とドレイン電極が設けられた有機電界効果トランジスタが開示されている（図２８参照）。このような有機発光デバイスを発光させるためには、発光層に電子とホールとを効率的に注入し、再結合させる必要がある。

効率的な再結合を実現するため、有機電界発光素子は、一般に、仕事関数の大きな金属（陽極）と、ホールを流しやすい有機半導体（ｐ型半導体）と、発光材料としての有機半導体と、電子を流しやすい有機半導体（ｎ型半導体）と、仕事関数の小さい金属（陰極）とを含む素子構造で構成され、有機半導体全体の膜厚は１μｍ以下になるよう形成される。陽極およびｐ型半導体からはホールが、陰極およびｎ型半導体からは電子がそれぞれ発光層へ注入され、それらを発光層内で再結合させることで発光が実現される。

一方、図２８に示すような有機電界効果トランジスタでは、電子とホールの双方をキャリアとする両極性（もしくはｐ型またはｎ型）の有機半導体材料からなる有機発光層に直接取り付けられたソース電極１２と、有機半導体材料に絶縁体層１４を介して取り付けられたゲート電極１５との間に電圧を印加することで、絶縁体層側の有機半導体材料からなる有機発光層１０内にキャリアを誘起する。そして、ソース電極１２と、有機発光層１０に取り付けられたもう１つの電極であるドレイン電極１３との間に電圧を印加することにより、ソース電極１２とドレイン電極１３間に電流を流す。両極性有機半導体の場合には有機発光層１０の内部で発光が観測され、ｐ型半導体の場合には、有機発光層１０内のドレイン電極１３側で発光が観測される（図２８参照）。

有機電界発光素子では、発光輝度は陽極および陰極間の電圧値を変えることで制御できる。この素子は２つの電極のみを備えた素子（２極素子）であるため、輝度を調整するために電源の電圧を変えると、その制御に用いている電源を流れる電流も同時に変化してしまう。

一方、有機電界効果トランジスタは３つの電極を備えた素子（３極素子）であり、ソース電極とドレイン電極に電力を供給できる一定電圧の電源を接続しておきさえすれば、ソース電極とドレイン電極間を流れる電流はゲート電圧の値を変化させるだけで制御することができる。このときゲート電極に電流は流れない。すなわち有機電界効果トランジスタでは、発光輝度の制御用電源（ゲート電圧制御用電源）は電力供給の必要がなく、このため、有機電界効果トランジスタは表示パネルなどの実用用途に好適である。

しかし、従来の有機電界効果トランジスタの駆動方法では、発光制御の電圧に直流電源を用いており、このため、有機発光層内に電子とホールを有効に注入できず、発光輝度が上昇しないという問題があった。これを解決するものとして特許文献２に開示された技術がある。

特許文献２では、ゲート電位（第１の導体）を基準として、有機電界効果トランジスタのソース電極及びドレイン電極（第２の導体）の一方に正電位の矩形波電圧を印加して有機発光層内にホールを注入し、一定時間経過後に、ソース電極及びドレイン電極の他方に負電位の矩形波電圧を印加し、有機発光層内に電子を注入することにより、有機発光層内にキャリアを有効に注入する方法が開示されている。

特開２００４−１２８４６９号公報 特開２００５−３２８００２号公報

しかし、特許文献２の方法は、ゲート電位を基準として、ソース電極及びドレイン電極の電位を時間的に変化させている。つまり、ソース電極及びドレイン電極それぞれを交流駆動している。このため、ソース電極及びドレイン電極それぞれに交流電圧を供給するための別々の電源が必要となる。この場合、電源間の同期を取る必要があり回路構成が複雑になるとともに、複数の電源が必要となることから回路規模が増大するという問題がある。特に、複数の有機電界効果トランジスタをアレイ状に配置して利用するディスプレイパネル等の用途において、特許文献２の方法では、より多くの電源が必要となり、回路規模が増大するという問題を招来し、実用上問題となる。

本発明は、上記課題を解決すべくなされたものであり、その目的とするところは、容易な回路構成で高い発光輝度での発光デバイス（例えば、有機発光デバイス）の発光を実現する発光デバイスの駆動方法及び駆動装置を提供することにある。

本発明に係る発光デバイスの駆動方法は、半導体材料からなる発光層と、発光層に電気的に接続された第１及び第２の電極と、発光層に絶縁体層を介して接続された第３の電極とを備えた発光デバイスの駆動方法である。その駆動方法は、第１の電極と第２の電極間に対して直流電圧を印加するとともに、第３の電極に対して交流電圧を印加し、第３の電極に対する２００Ｈｚ以上の周波数の交流電圧の印加により、第１及び第２の電極から発光層内へ誘導される２つの極性のキャリアの双方を直接的に制御する。

本発明に係る発光デバイスの駆動装置は、半導体材料からなる発光層と、発光層に電気的に接続された第１及び第２の電極と、発光層に絶縁体層を介して接続された第３の電極とを備えた発光デバイスの駆動装置であって、第１の電極と第２の電極間に対して直流電圧を供給する第１の電源と、第３の電極に対して交流電圧を供給する第２の電源とを備える。第２の電源から第３の電極に供給される２００Ｈｚ以上の周波数の交流電圧により、発光デバイスの第１及び第２の電極から発光層へ誘導されるキャリアを直接的に制御する。

上記の発光層を構成する半導体材料は例えば有機材料である。有機材料は、電子とホールの双方をキャリアとする両極性材料（ｎ型およびｐ型半導体のいずれであってもよい）であるのが好ましい。上記の発光層を構成する半導体材料の形態は、アモルファス膜でも結晶膜でも良い。または、有機材料は、結晶であるとともに、その両端面が共振器構造を形成しているものであってもよい。

第３の電極に対して印加する交流電圧は矩形波電圧であってもよい。

本発明によれば、ソース電極及びドレイン電極に同時に直流電圧を印加するとともに、ゲート電圧に交流電圧を印加することにより発光デバイスを駆動する。これにより、発光層への効率的な電子およびホールの注入、及び効率的な電子とホールの再結合が可能となり、高い発光強度が得られる。また、ソース電極及びドレイン電極に印加する電圧を時間的に変化させずに、ゲート電極に印加する電圧のみを時間的に変化させることから、発光デバイスの駆動回路の電源構成を容易にでき、回路規模の増大を抑制できる。

本発明に係る有機電界効果トランジスタの駆動方法を実現する駆動回路の構成例を示す図 図１に示す駆動回路により有機電界効果トランジスタに印加されるゲート電圧、ソース電圧、ドレイン電圧の波形を示した図 図２に示す各電圧印加状態（ａ）〜（ｆ）に対応するキャリア密度の変化を説明した図 本発明に係る有機電界効果トランジスタの駆動方法を実現する駆動回路の別の構成を示す図 図４に示す駆動回路により印加されるゲート電圧、ソース電圧、ドレイン電圧の波形を示した図 ゲート電圧として印加される矩形波電圧の波形を示した図 ゲート電圧の振幅を変えた場合、およびゲート電圧に直流電圧を重畳した場合のゲート電圧、ソース電圧、ドレイン電圧の波形を示した図 実験に用いた有機電界効果トランジスタの櫛形電極を説明するための図 ゲート電圧として交流電圧を印加した場合とゲート電圧を印加しない場合で測定した蒸着膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 交流電圧及び直流電圧のゲート電圧を印加した場合に測定された蒸着膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ゲート電圧の種々の周波数に対して測定された蒸着膜を発光層とする有機電界効果トランジスタ（チャネル長０．４μｍ）の発光スペクトルを示した図 ゲート電圧の種々の周波数に対して測定された蒸着膜を発光層とする有機電界効果トランジスタ（チャネル長１０μｍ）の発光スペクトルを示した図 ゲート電圧の種々の振幅に対して測定された蒸着膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ドレイン電圧およびソース電圧の種々の値に対して測定された蒸着膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ２種類の異なる櫛形電極の櫛間距離に対して測定された有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ゲート電極に交流電圧を印加した場合の蒸着膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光の様子を示した図 ゲート電圧として交流電圧を印加した場合とゲート電圧を印加しない場合で測定した結晶膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 交流電圧及び直流電圧のゲート電圧を印加した場合に測定された結晶膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ゲート電圧の種々の周波数に対して測定された結晶膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ゲート電圧の種々の振幅に対して測定された結晶膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ドレイン電圧およびソース電圧の種々の値に対して測定された結晶膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図 ゲート電極に交流電圧を印加した場合の結晶膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光の様子を示した図 ゲート電極に交流電圧を印加した場合の結晶膜を発光層とする有機電界効果トランジスタの発光の様子を示した図 ゲート電極に交流電圧を印加した場合の有機電界効果トランジスタの発光の時間変化の様子を示した図 ソース電極とドレイン電極に非対称な電圧を印加した場合の発光スペクトルを示した図 ゲート電圧として印加する交流電圧が矩形波電圧の場合と正弦波電圧の場合における発光強度を示した図 ゲート電圧として印加する交流電圧が矩形波電圧の場合の発光強度と紫外線励起下の蛍光スペクトルを示した図 ゲート電圧として印加する交流電圧が矩形波電圧の場合の発光強度と紫外線励起下の蛍光スペクトルを示した図 従来の有機電界効果トランジスタの駆動方法を説明するための図

符号の説明

１ 有機電界効果トランジスタ
１０ 有機発光層
１２ ソース電極
１３ ドレイン電極
１４ 絶縁体層
１５ ゲート電極
２０、２５ 駆動回路
２１、２２、２６ 直流電源
２３ 交流電源
２７ 直流電圧が重畳された交流電圧を出力する交流電源
４０ 有機材料
４２、４３ 櫛形電極

以下、添付の図面を参照し、本発明の実施の形態を説明する。

１．構成
図１に、本発明に係る有機電界効果トランジスタの駆動方法を実現する駆動回路の構成の一例を示す。

駆動対象である有機電界効果トランジスタ１は有機発光層１０を含み、有機発光層１０は有機半導体で形成され、ソース電極１２とドレイン電極１３が電気的に接続されている。有機電界効果トランジスタ１はさらに絶縁体層１４を含み、絶縁体層１４を介してゲート電極１５が接続されている。

有機電界効果トランジスタ１を駆動する駆動回路２０は直流電源２１、直流電源２２及び交流電源２３を含む。直流電源２１はソース電極１２に対して負極性の直流電圧（Ｖ_s）を印加する。直流電源２２はドレイン電極１３に対して正極性の直流電圧Ｖ_Dを印加する。交流電源２３はゲート電極１５に交流電圧Ｖ_Gを印加する。ソース電極−ドレイン電極間に印加された電圧は主として有機発光層１０内でのキャリアの移動及び再結合に寄与し、ゲート電極１５に印加された電圧は有機発光層１０内へのキャリアの注入に寄与する。

２．駆動原理
以下、図２及び図３を参照し、本実施形態による有機電界効果トランジスタの駆動原理を説明する。なお、以下では、有機発光層１０が、キャリアとして電子もホールも全く同様に流すことができる有機半導体である両極性有機半導体で構成される場合を例として用いて説明する。

図２は、有機電界効果トランジスタ１の各電極１２、１３、１５における電圧の時間変化を示した図である。図２では、一例として、ドレイン電極１３に印加する直流電圧（以下「ドレイン電圧」という）Ｖ_Dを＋６０Ｖと、ソース電極１２に印加する直流電圧（以下「ソース電圧」という）Ｖ_Sを−６０Ｖと、ゲート電極１５に印加する交流電圧（以下「ゲート電圧」という）Ｖ_Gの周波数を２０ｋＨｚ、振幅を１００Ｖとした場合の電圧変化を示している。図３は、各電極に印加する電圧を図２に示すように変化させた場合の、両極性有機半導体材料からなる有機発光層１０におけるキャリア密度の変化を模式的に説明した図である。

本実施形態の駆動方法による駆動原理は次のように考えられる。以下、ゲート電圧Ｖ_Gが図２に示す（ａ）〜（ｆ）の各状態にあるときのキャリア密度の状態について考察する。

状態（ａ）： ゲート電圧Ｖ_Gがドレイン電圧を上回り、正極性で最大となる。このとき、有機発光層１０内では、ソース電極１２側から電子が注入され、蓄積される（図３（ａ）参照）。ソース電極１２とドレイン電極１３間の電圧（Ｖ_D−Ｖ_S）による電界により、ソース電極１２からドレイン電極１３に向けて電子が流れる。
状態（ｂ）： ゲート電圧Ｖ_Gがドレイン電圧Ｖ_Dを下回る。有機発光層１０内の電子の注入、蓄積が減少し、代わりにドレイン電極１３側からホールが注入され、蓄積され始める（図３（ｂ）参照）。ソース電極１２とドレイン電極１３間の電界により、ソース電極１２に向けてホールが流れる。電子とホールは界面で再結合し発光する（以下の発光場所も同様）。
状態（ｃ）： ゲート電圧Ｖ_Gが零（ソース電圧Ｖ_Sとドレイン電圧Ｖ_Dの中間値）となる。これにより、電子およびホールの密度が均衡する（図３（ｃ）参照）。このとき、発光は有機発光層１０の中心付近で観測され得る。
状態（ｄ）： ゲート電圧Ｖ_Gが負になる。これにより、ドレイン電極１３側でのホールの蓄積量が増え、ソース電極１２側での電子の蓄積量が減る（図３（ｄ）参照）。
状態（ｅ）： ゲート電圧Ｖ_Gがソース電圧Ｖ_Sを下回り、負で最小となる。これにより有機発光層１０内において、ホールがドレイン電極１３側から注入され、蓄積される。ソース電極１２とドレイン電極１３間の電界により、ソース電極１２に向けてホールが流れる。
状態（ｆ）： ゲート電圧Ｖ_Gがソース電圧Ｖ_Sを上回る。これにより、有機発光層１０内のホールの蓄積が減り、代わりに電子がソース電極１２側から注入され、蓄積され始める。ソース電極１２とドレイン電極１３間の電界により、ドレイン電極１３に向けて電子が流れる。

以上のように、ソース電極１２−ドレイン電極１３間に直流電圧を印加するとともに、ゲート電極１５に交流電圧を印加することにより、ゲート電圧が正極性であるときは、有機発光層１０内に、主としてソース電極１２から電子が注入され、ゲート電圧が負極性であるときは、主としてドレイン電極１３からホールが注入される。このようにキャリアを有機発光層１０内に効率よく注入でき、再結合させることができるため、有機発光層１０の発光効率を向上できると考えられる。

３．別の構成例
図４に、有機電界効果トランジスタの駆動回路の別の構成を示す。図４において、有機電界効果トランジスタ１を駆動する駆動回路２５は、ソース電極１２−ドレイン電極１３間に電圧Ｖ_Dを印加する直流電源２６と、ゲート電極１５に電圧Ｖ_Gを印加する電源２７とを備える。電源２７は、交流電圧に所定の直流電圧を加算した電圧を供給する。

図１の例では、ソース電極１２とドレイン電極１３にそれぞれ逆極性となる直流電圧を印加し、ゲート電極１５に交流電圧を印加していた。これに対して、図４の例では、ソース電極１２の電位を基準にして、ドレイン電極１３に直流電圧（ドレイン電圧）Ｖ_Dを印加し、ゲート電極１５には、ゲート電圧として交流電圧に直流電圧を加算した電圧Ｖ_Gを印加する。なお、ここでは、ゲート電圧Ｖ_Gにおいて交流電圧に加算される直流電圧の値はドレイン電圧Ｖ_Dの１／２の電圧としている。図４の構成により、回路構成を図１の場合に比してより簡略化できる。図５に、図４の構成による各電極に印加される電圧の時間変化の様子を示す。図５では一例として、ソース電圧Ｖ_Sを接地し、ドレイン電圧Ｖ_Dを＋１２０Ｖと、ゲート電圧Ｖ_Gの周波数を２０ｋＨｚ、振幅を１００Ｖとした場合の電圧変化を示している。

なお、図１に示す構成において、ゲート電圧Ｖ_Gとして印加する交流電圧は正弦波電圧であるが、正弦波電圧の代わりに図６に示すような矩形波電圧や三角波電圧（図示せず）、またはノコギリ波（図示せず）をゲート電極１５に印加してもよい。図４に示す構成においても、正弦波電圧の代わりに矩形波電圧や三角波電圧、またはノコギリ波を用いてもよい。矩形波電圧や三角波電圧、またはノコギリ波を用いても正弦波電圧の場合と同様の効果が得られる。特に矩形波電圧では効果が大きい。

ソース電圧Ｖ_Sやドレイン電圧Ｖ_Dに対するゲート電圧Ｖ_Gの位置関係は図７のようになってもよい。特に、図７（ｂ）、（ｃ）に示すように、ゲート電圧Ｖ_Gを基準としたときの、ソース電圧Ｖ_Sの振幅の絶対値とドレイン電圧Ｖ_Dの振幅の絶対値とを異ならせてもよい。すなわち、ゲート電圧Ｖ_Gの振幅の中心を基準として測定したソース電圧Ｖ_Sの値と、ゲート電圧Ｖ_Gの振幅の中心を基準として測定したドレイン電圧Ｖ_Dの値とを異ならせてもよい。すなわち、両電圧を非対称にしてもよい。

４．実験結果
実際の有機電界効果トランジスタに対して上記駆動方法を用いて発光実験を行った。以下、その実験結果を示す。

（１）蒸着膜を用いた実験
実験に用いた有機電界効果トランジスタは次のようにして作製した。絶縁体層に該当する酸化膜がその上部に形成されたシリコン基板（図示せず）の上に、図８に示すように櫛型電極４２、４３を形成したデバイス基板を作製し、その上に有機発光層となる有機材料４０を約２５０ｎｍ蒸着して有機電界効果トランジスタを作製した。酸化膜の下部のシリコン基板も電極として使用する。有機材料は以下の化学式で示されるＢＰ１Ｔを用いた。

電極付近の断面構造は、シリコン基板、シリコン基板上に形成されたシリコン酸化膜、シリコン酸化膜上に配置されたクロム層、クロム層上に配置された金層となる。クロム層と金層が電極を構成する。櫛型電極の櫛間（チャネル長）ｄは０．４μｍまたは１０μｍ、櫛長（チャネル幅）Ｌは８ｃｍである。櫛型電極４２、４３の一方が有機電界効果トランジスタのソース電極となり、他方がドレイン電極となる。シリコン基板はゲート電極となる。

（１．１）ゲート電極に交流電圧を印加したときの有効性の確認
図９は、上記のように作製したチャネル長０．４μｍの有機電界効果トランジスタに対して、ソース電極に−４０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に４０Ｖの直流電圧を印加し、ゲート電極に振幅７５．５Ｖ、周波数２０ｋＨｚの交流電圧を印加した場合と、ゲート電圧を印加しなかった場合（すなわち、ゲート電極を開放した場合）とにおける発光スペクトルの変化を示した図である。ゲート電極に交流電圧が印加されている場合の方が、スペクトル強度がはるかに高く、本実施形態の駆動方法が有機電界効果トランジスタの発光に寄与していることがわかる。

また、図１０は、有機電界効果トランジスタのソース電極に−３０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に３０Ｖの直流電圧を、ゲート電極に振幅４０Ｖ、周波数２０ｋＨｚの交流電圧をそれぞれ印加したときに測定された発光スペクトルを示した図である。図１０には比較のために、ソース電極を基準電圧（接地）とし、ドレイン電極に−６０Ｖ、ゲート電極に−８０Ｖのそれぞれ直流電圧を印加したときの発光スペクトルも合わせて示している。同図より、ゲート電極に交流電圧を印加した場合の方が直流電圧を印加した場合よりも、より高い発光スペクトルが得られていることが確認できる。このことから、本実施形態の駆動方法が有機電界効果トランジスタの発光に有効に寄与していることが理解できる。

（１．２）発光スペクトルにおけるゲート電圧の周波数依存性
さらに、ゲート電極の交流電圧の周波数を変化させて発光スペクトルを測定した。図１１Ａにチャネル長０．４μｍの有機電界効果トランジスタ、図１１Ｂにチャネル長１０μｍの有機電界効果トランジスタの測定結果をそれぞれ示す。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電極の電圧の周波数を２Ｈｚ、２０Ｈｚ、２００Ｈｚ、２ｋＨｚ、２０ｋＨｚと変化させて発光スペクトルを測定した。ソース電極に−３０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に３０Ｖの直流電圧を、ゲート電極に振幅４０Ｖの交流電圧を印加した。図１１Ａ及び図１１Ｂから、周波数が大きくなるにしたがい発光スペクトルの強度が増大していることが確認できた。このことからも、本実施形態によるゲート電極への交流電圧の印加が、発光トランジスタの発光強度の増大に効果的に寄与していることが理解できる。また発光輝度を周波数で制御することができる。なお、２００Ｈｚ以上で駆動した場合に、有機電界効果トランジスタからの発光が時間的に連続した光として視認できた。

（１．３）発光スペクトルにおけるゲート電極の電圧振幅依存性
ゲート電極の交流電圧の振幅を変化させて発光スペクトルを測定した。図１２にチャネル長１０μｍの有機電界効果トランジスタの測定結果を示す。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電極の電圧の周波数を２０ｋＨｚで固定し、振幅を、０Ｖ、１０Ｖ、２０Ｖ、３０Ｖ、４０Ｖと変化させて発光スペクトルを測定した。ソース電極に−３０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に３０Ｖの直流電圧を印加した。図１２から、ゲート電極の交流振幅が大きい場合の方がより大きな発光スペクトルが得られていることが確認でき、ゲート電極の交流電圧振幅を変えることで輝度の調整ができた。

（１．４）発光スペクトルにおけるソースおよびドレイン電極の電圧依存性
ソースおよびドレイン電極の電圧を変化させて発光スペクトルを測定した。図１３にチャネル長１０μｍの有機電界効果トランジスタの測定結果を示す。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電極の電圧の振幅を４０Ｖ、周波数を２０ｋＨｚで固定し、ドレイン電極とソース電極の電圧を、０Ｖ、１０Ｖと−１０Ｖ、２０Ｖと−２０Ｖ、３０Ｖと−３０Ｖとそれぞれ変化させて発光スペクトルを測定した。図１３から、ドレインおよびソース電極の電圧の絶対値が大きい場合の方がより大きな発光スペクトルが得られていることが確認できた。

（１．５）発光スペクトルにおける櫛形電極の櫛間距離依存性
さらに、有機電界効果トランジスタの櫛形電極の櫛間の距離に対する発光スペクトルの依存性を測定した。図１４に、有機電界効果トランジスタの櫛間の距離（チャネル長）ｄを０．４μｍと１０μｍにした場合の発光スペクトルの強度を測定した結果を示す。櫛間（チャネル長）ｄが大きくなると発光強度が弱くなっていることから、櫛間の狭い素子のほうが発光に有利であることが理解できる。

（１．６）発光の様子
図１５にチャネル長１０μｍの有機電界効果トランジスタのゲート電極に交流電圧を印加して発光している様子の写真を示す。図１５（ａ）は、電圧印加前の有機電界効果トランジスタを明るいところで撮影したもの、図１５（ｂ）は、周りを暗くして発光している有機電界効果トランジスタを撮影したものである。

（２）結晶膜を用いた実験
その他に有機発光層となる有機材料４０に化１に示されるＢＰ１Ｔの結晶を用いた有機電界効果トランジスタを作製した。使用した基板は図８に示した櫛型電極４２、４３を形成したデバイス基板である。電極付近の断面構造は、シリコン基板、シリコン基板上に形成されたシリコン酸化膜、シリコン酸化膜上に配置されたチタン層、チタン層上に配置された白金層となる。チタン層と白金層およびシリコン基板が電極を構成する。櫛型電極の櫛間（チャネル長）ｄは１０μｍ、櫛長（チャネル幅）Ｌは８ｃｍである。櫛型電極４２、４３の一方が有機電界効果トランジスタのソース電極となり、他方がドレイン電極となる。シリコン基板はゲート電極となる。

（２．１）ゲート電極に交流電圧を印加したときの有効性の確認
図１６は、上記のように作製した有機電界効果トランジスタのソース電極に−５０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に５０Ｖの直流電圧を印加し、ゲート電極に振幅６０Ｖ、周波数２０ｋＨｚの交流電圧を印加した場合と、ゲート電圧を印加しなかった場合（すなわち、ゲート電極を開放した場合）とにおける発光スペクトルの変化を示した図である。ゲート電極に交流電圧が印加されている場合の方が、スペクトル強度がはるかに高く、本実施形態の駆動方法が有機電界効果トランジスタの発光に寄与していることがわかる。

また、図１７は、有機電界効果トランジスタのソース電極に−５０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に５０Ｖの直流電圧を、ゲート電極に振幅６０Ｖ、周波数２０ｋＨｚの交流電圧をそれぞれ印加したときに測定された発光スペクトルを示した図である。図１７には比較のために、ソース電極を基準電圧（接地）とし、ドレイン電極に−１００Ｖ、ゲート電極に−１２０Ｖの直流電圧をそれぞれ印加したときの発光スペクトルも合わせて示している。同図より、ゲート電極に交流電圧を印加した場合の方が直流電圧を印加した場合よりも、より高い発光スペクトルが得られていることが確認できる。このことから、本実施形態の駆動方法が結晶を有機発光層とした有機電界効果トランジスタの発光にも有効に寄与していることが理解できる。

（２．２）発光スペクトルにおけるゲート電極の電圧の周波数依存性
さらに、ゲート電極の交流電圧の周波数を変化させて発光スペクトルを測定した。図１８に測定結果を示す。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電極の電圧振幅を６０Ｖに固定し、周波数を２Ｈｚ、２０Ｈｚ、２００Ｈｚ、２ｋＨｚ、２０ｋＨｚと変化させて発光スペクトルを測定した。ソース電極には−５０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に５０Ｖの直流電圧を印加した。図１８から、周波数が大きくなるにしたがい発光スペクトルの強度が増大していることが確認できた。このことからも、本実施形態によるゲート電極への交流電圧の印加が、発光トランジスタの発光強度の増大に効果的に寄与していることが理解できる。また発光輝度を周波数で制御することができる。

（２．３）発光スペクトルにおけるゲート電圧振幅依存性
ゲート電極の交流電圧の振幅を変化させて発光スペクトルを測定した。図１９に測定結果を示す。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電極の電圧の周波数を２０ｋＨｚで固定し、振幅を、０Ｖ、２０Ｖ、４０Ｖ、６０Ｖと変化させて発光スペクトルを測定した。ソース電極には−５０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に５０Ｖの直流電圧を印加した。図１９から、ゲート電極の交流振幅が大きい場合の方がより大きな発光スペクトルが得られていることが確認でき、ゲート電極の交流電圧振幅を変えることで輝度の調整ができた。

（２．４）発光スペクトルにおけるソースおよびドレイン電圧依存性
ソースおよびドレイン電圧を変化させて発光スペクトルを測定した。図２０に測定結果を示す。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電圧の振幅を６０Ｖ、周波数を２０ｋＨｚで固定し、ドレイン電極とソース電極に印加する電圧を、０Ｖ、１０Ｖと−１０Ｖ、３０Ｖと−３０Ｖ、５０Ｖと−５０Ｖとそれぞれ変化させて発光スペクトルを測定した。図２０から、ドレインおよびソース電極の電圧の絶対値が大きい場合の方がより大きな発光スペクトルが得られていることが確認できた。

図２１に有機電界効果トランジスタのゲート電極に交流電圧を印加して発光している様子の写真を示す。図２１（ａ）は、電圧印加前の有機電界効果トランジスタを明るいところで撮影したもの、図２１（ｂ）は、周りを暗くして発光している有機電界効果トランジスタを撮影したものである。

（３）その他の材料を用いた実験
その他に有機発光層１に、化２に示されるＡＣ５−ＣＦ_３の結晶を用いた有機電界効果トランジスタを作製した。使用した基板は、絶縁体層に該当する酸化膜がその上部に形成されたシリコン基板で、その上に上記ＡＣ５−ＣＦ_３の結晶を乗せ、結晶の上から金層を蒸着により作製した有機電界効果トランジスタである。金層がソースおよびドレイン電極となる。シリコン基板はゲート電極となる。

図２２に有機電界効果トランジスタのゲート電極に交流電圧を印加して発光している様子の写真を示す。図２２（ａ）は、電圧印加前の有機電界効果トランジスタを明るいところで撮影したもの、図２２（ｂ）は、周りを暗くして発光している有機電界効果トランジスタを撮影したものである。

その他に有機発光層１に、化３に示されるＡＣ５−１ＣＦ_３―１２ＯＭｅの結晶を用いた有機電界効果トランジスタを作製した。化３に示される物質は、両極性の材料である。使用した基板は、絶縁体層に該当する酸化膜がその上部に形成されたシリコン基板で、酸化膜の上にポリメチルメタクリレート層を形成し、さらにその上に上記ＡＣ５−１ＣＦ_３―１２ＯＭｅの結晶を乗せ、結晶の上から金層およびマグネシウム銀層を蒸着により作製した有機電界効果トランジスタである。金層がドレイン電極、マグネシウム銀層がソース電極となる。シリコン基板はゲート電極となる。

図２３（ａ）は、有機電界効果トランジスタのソース電極に−１００Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に１００Ｖの直流電圧を、ゲート電極に振幅１２０Ｖ、周波数５００Ｈｚの交流電圧をそれぞれ印加したときに測定されたゲート電極に印加した交流電圧と有機電界効果トランジスタからの発光の時間変化を示した図である。

図２３（ｂ）は、図８に示した櫛型電極をもつデバイス基板の上に化１に示したＢＰ１Ｔを蒸着して作製した有機電界効果トランジスタからの発光の時間変化を示した図である。ソース電極に−３０Ｖの直流電圧を、ドレイン電極に３０Ｖの直流電圧を、ゲート電極に振幅８０Ｖ、周波数２００Ｈｚの交流電圧をそれぞれ印加した。

図２３（ａ）は、有機発光層１に、化３に示される両極性の材料を用いた場合、５００Ｈｚではゲート電極の交流電圧の最大値および最小値のときに強度が最大になるように発光していることを示している。一方、有機発光層１に、化１に示されるｐ型の材料を用いた場合には、２００Ｈｚではゲート電圧が最小のときに強度が最大になるように発光している。これは、有機発光層が両極性の材料の場合、ゲート電圧が最大の場合電子が、ゲート電圧が最小のときにホールが有機発光層を流れて発光しているのに対し、ｐ型材料の場合、ゲート電圧が最小のときに有機発光層の中をホールが流れ発光していることを示している。

（４）その他の実験データ
（４．１）ソース電極とドレイン電極に非対称な電圧を印加した場合の発光スペクトル
図８に示すような櫛型電極を形成したデバイス基板の上の有機発光層１に、化４に示されるＡＣ５の蒸着膜を用いた有機電界効果トランジスタを作製した。櫛型電極の櫛間（チャネル長）ｄは０．４μｍ、櫛長（チャネル幅）Ｌは８ｃｍである。図２４は、ソース電極とドレイン電極に非対称な電圧を印加した場合の発光スペクトルを示した図である。最も非対称性が大きい例として、ソース電圧V_sを０Ｖ、ドレイン電圧V_Dを１４０Ｖとして発光強度を測定した。また、最も非対称性が小さい例として、ソース電圧V_sを−７０Ｖ、ドレイン電圧V_Dを７０Ｖとして発光強度を測定した。ゲート電圧Ｖ_Gとしてゲート電極に振幅８０Ｖ、周波数２ｋＨｚの正弦波交流電圧を印加した。

図２４に示すように、非対称性の度合いが大きいほど、発光スペクトルも大きくなっている。この例では、ソース電圧V_sを０Ｖ、ドレイン電圧V_Dを１４０Ｖとした場合に最大の光強度が得られている。このように、ソース電極１２とドレイン電極１３に非対称な電圧を印加することで効率のよい発光が得られることが理解できる。

ソース電極とドレイン電極に、ゲート電圧Ｖ_Gに対する非対称な電圧を印加した場合、非対称性に応じて有機発光層に注入されるホールと電子の量が変化するため、発光スペクトルが変化すると考えられる。

（４．２）発光強度におけるゲート電圧波形依存性
有機発光層１に化１に示されるＢＰ１Ｔの結晶を用いた有機電界効果トランジスタを作製した。使用した基板は図８に示した櫛型電極４２、４３を形成したデバイス基板である。電極付近の断面構造は、シリコン基板、シリコン基板上に形成されたシリコン酸化膜、シリコン酸化膜上に配置されたクロム層、クロム層上に配置された金層となる。クロム層と金層およびシリコン基板が電極を構成する。櫛型電極の櫛間（チャネル長）櫛型電極４２、４３の一方が有機電界効果トランジスタのソース電極となり、他方がドレイン電極となる。シリコン基板はゲート電極となる。図２５は、ゲート電圧Ｖ_Gとして印加する交流電圧が矩形波電圧の場合と正弦波電圧の場合における有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図である。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電圧の振幅を４０Ｖ、周波数を２０ｋＨｚで固定し、ドレイン電極に印加する直流電圧を３０V、ソース電極に印加する直流電圧を−３０Ｖにして発光スペクトルを測定した。

図２５に示すように、ゲート電圧Ｖ_Gとして印加する交流電圧が矩形波電圧の方が正弦波電圧の場合よりも、より効率よく発光していることが理解できる。これは、矩形波電圧は瞬間的に正負が切り替わるためであると思われる。すなわち、ゲート電圧Ｖ_Gとして矩形波電圧を印加した場合、ゲート電圧Ｖ_Gの正負が急激に切り替わるため、注入されたホールがソース電極に到達する前に（すなわち、注入されたホールが有機発光層に残っている状態で）、電子が注入される状態に切り替わる。このため、有機発光層において電子とホールの再結合が効率よく生じ、高い発光強度が得られると考えられる。

これに対して、ゲート電圧Ｖ_Gが正弦波電圧である場合、ゲート電圧Ｖ_Gの正負は徐々に切り替わるため、多くの注入されたホールは発光に寄与する前にソース電極に到達すると考えられる。このため、ゲート電圧Ｖ_Gの極性が切り替わり、電子が注入されるときには、有機発光層に残っているホールが少なくなっており、このため、電子が注入されても、有機発光層において電子とホールの再結合があまり生じないため、ゲート電圧Ｖ_Gが矩形波電圧の場合のときほど高い発光強度が得られないと考えられる。

（４．３）ゲート電圧に矩形波を印加した場合の狭線化発光スペクトル
有機発光層１に化１に示されるＢＰ１Ｔの結晶を用いた有機電界効果トランジスタを作製した。使用した基板は、絶縁体層に該当する酸化膜がその上部に形成されたシリコン基板で、その上に上記ＢＰ１Ｔの結晶を乗せ、結晶の上から金層およびマグネシウム銀層を蒸着により作製した有機電界効果トランジスタである。金層がドレイン電極およびマグネシウム銀層がソース電極となる。シリコン基板はゲート電極となる。このようにして作製された有機電界効果トランジスタの有機発光層１の有機材料は結晶であるとともに、その両端面が共振器構造を形成している。図２６に、この試料に対する測定結果を示す。

図２６の実線は、ゲート電圧Ｖ_Gの交流電圧として矩形波電圧を印加した場合の有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図である。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電圧の振幅を１２０Ｖ、周波数を２ｋＨｚにし、ドレイン電極に印加する電圧を１２０V、ソース電極に印加する電圧を−１２０Ｖにして発光スペクトルを測定した。

図２６中の破線はＢＰ１Ｔの結晶を紫外線で励起した場合の蛍光スペクトルである。図２６に示すように、ゲート電圧Ｖ_Gとして交流電圧の矩形波電圧を印加すると発光スペクトルが著しく細くなる狭線化発光が観測された。

また、別の試料として、有機発光層１に化４に示されるＡＣ５の結晶を用いた有機電界効果トランジスタを作製した。使用した基板は、絶縁体層に該当する酸化膜がその上部に形成されたシリコン基板で、その上に上記ＡＣ５の結晶を乗せ、結晶の上から金層およびマグネシウム銀層を蒸着により作製した有機電界効果トランジスタである。金層がドレイン電極およびマグネシウム銀層がソース電極となる。シリコン基板はゲート電極となる。このようにして作製された有機電界効果トランジスタの有機発光層１の有機材料は結晶であるとともに、その両端面が共振器構造を形成している。図２７に、この試料に対する測定結果を示す。

図２７の実線は、ゲート電圧Ｖ_Gの交流電圧として矩形波電圧を印加した場合の有機電界効果トランジスタの発光スペクトルを示した図である。具体的には、前述の有機電界効果トランジスタに対して、ゲート電圧の振幅を１００Ｖ、周波数を２０ｋＨｚにし、ドレイン電極に印加する電圧を７０V、ソース電極に印加する電圧を−７０Ｖにして発光スペクトルを測定した。

図２７中の破線はＡＣ５の結晶を紫外線で励起した場合の蛍光スペクトルである。図２７に示すように、ゲート電圧Ｖ_Gとして交流電圧の矩形波電圧を印加すると発光スペクトルが著しく細くなる狭線化発光が観測された。

以上のように、ゲート電圧Ｖ_Gの交流電圧として矩形波電圧を印加することは、狭線化発光に効果的であることがわかる。

５．まとめ
以上のように、本実施形態では、有機電界効果トランジスタを駆動する際に、ソース電極１２及びドレイン電極１３に直流電圧を印加しつつゲート電極１５に交流電圧を印加する。これにより、ソース電極１２及びドレイン電極１３のそれぞれから有機発光層１０内に電子及びホールが効率よく注入されるため、これらのキャリアの再結合がより発生しやすくなり、高い発光強度を得ることができる。

さらに、本実施形態では、ソース電極１２とドレイン電極１３の電位を時間的に変化させず一定に保持した状態で、ゲート電極１５の電位を時間的に変化させている。この構成により、ゲート電極１５に対してのみ交流電源を用意すればよく、特許文献２のようにソース電極とドレイン電極それぞれに対して交流電源を設ける必要がなく、かつ、２つの交流電源間の同期をとる必要がなくなるため、電源回路の構成を容易にし、回路規模の増大化を抑制できる。このことは、特に、複数の有機電界効果トランジスタをアレイ状に配置したディスプレイパネル等の用途において、装置規模の増大化を抑制できるため、特に有益となる。また、特許文献２では、ソース電圧とドレイン電圧の双方を時間的に変化させるという制御が必要な上、発光輝度の制御のためにもソース電圧とドレイン電圧を制御することが必要となり、制御系が複雑になる問題が存在した。これに対して、本実施形態の方法では、ゲート電圧をのみを時間的に変化させていることから、発光輝度の制御する際にも、ゲート電圧のみを適宜制御すればよく、発光輝度の制御が容易となる。

なお、本実施形態で示した技術思想は、発光層を有機材料で構成した場合のみならず、発光層を無機材料で構成した場合にも同様に適用できることは言うまでもない。

本発明は、特定の実施形態について説明されてきたが、当業者にとっては他の多くの変形例、修正、他の利用が明らかである。それゆえ、本発明は、ここでの特定の開示に限定されず、添付の請求の範囲によってのみ限定され得る。なお、本出願は日本国特許出願、特願２００８−０２９３１８号（２００８年２月８日提出）に関連し、それらの内容は参照することにより本文中に組み入れられる。

Claims (16)

1. 半導体材料からなる発光層と、前記発光層に電気的に接続された第１及び第２の電極と、前記発光層に絶縁体層を介して接続された第３の電極とを備えた発光デバイスの駆動方法であって、
   前記第１の電極と第２の電極間に対して直流電圧を印加するとともに、前記第３の電極に対して交流電圧を印加し、
   前記第３の電極に対する２００Ｈｚ以上の周波数の交流電圧の印加により、前記第１及び第２の電極から前記発光層内へ誘導される２つの極性のキャリアの双方を直接的に制御する、
   ことを特徴とする発光デバイスの駆動方法。
2. 前記交流電圧の振幅値が前記直流電圧値の１／２よりも大きいことを特徴とする請求項１記載の発光デバイスの駆動方法。
3. 前記第１の電極に対して第１の直流電圧を印加し、前記第２の電極に対して、前記第１の直流電圧と極性が異なる第２の直流電圧を印加し、前記第３の電極に対して交流電圧を印加する、ことを特徴とする請求項１記載の発光デバイスの駆動方法。
4. 前記第１の電極の電位を基準電位として、前記第２の電極に対して第１の直流電圧を印加するとともに、前記第３の電極に対して、第２の直流電圧に交流電圧を重畳した電圧を印加する、ことを特徴とする請求項１記載の発光デバイスの駆動方法。
5. 前記半導体材料は有機材料である、ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の発光デバイスの駆動方法。
6. 前記有機材料は電子とホールの双方をキャリアとする両極性材料である、ことを特徴とする請求項５に記載の発光デバイスの駆動方法。
7. 前記第３の電極に対して印加する交流電圧は矩形波電圧である、ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の発光デバイスの駆動方法。
8. 前記有機材料は結晶であるとともに、その両端面が共振器構造を形成している、ことを特徴とする請求項５に記載の発光デバイスの駆動方法。
9. 半導体材料からなる発光層と、前記発光層に電気的に接続された第１及び第２の電極と、前記発光層に絶縁体層を介して接続された第３の電極とを備えた発光デバイスの駆動装置であって、
   前記第１の電極と第２の電極間に対して直流電圧を供給する第１の電源と、
   前記第３の電極に対して交流電圧を供給する第２の電源とを備え、
   前記第２の電源から前記第３の電極に供給される２００Ｈｚ以上の周波数の交流電圧により、前記発光デバイスの第１及び第２の電極から発光層へ誘導されるキャリアを直接的に制御する
   ことを特徴とする発光デバイスの駆動装置。
10. 前記交流電圧の振幅値が前記直流電圧値の１／２よりも大きいことを特徴とする請求項９記載の発光デバイスの駆動装置。
11. 前記第１の電源は、前記第１の電極に対して第１の直流電圧を印加する直流電源と、前記第２の電極に対して前記第１の直流電圧と極性が異なる第２の直流電圧を印加する直流電源とを含む、ことを特徴とする請求項９記載の発光デバイスの駆動装置。
12. 前記第１の電源は、前記第１の電極の電位を基準電位として、前記第２の電極に対して第１の直流電圧を印加し、
    前記第２の電源は、前記第１の電極の電位を基準電位として、前記第３の電極に対して第２の直流電圧に交流電圧を重畳した電圧を印加する、ことを特徴とする請求項９記載の発光デバイスの駆動装置。
13. 前記半導体材料は有機材料である、ことを特徴とする請求項９ないし１２のいずれか１つに記載の発光デバイスの駆動装置。
14. 前記有機材料は電子とホールの双方をキャリアとする両極性材料である、ことを特徴とする請求項１３に記載の発光デバイスの駆動装置。
15. 前記第３の電極に対して印加する交流電圧は矩形波電圧である、ことを特徴とする請求項９ないし１２のいずれか１つに記載の発光デバイスの駆動装置。
16. 前記有機材料は結晶であるとともに、その両端面が共振器構造を形成している、ことを特徴とする請求項１３に記載の発光デバイスの駆動装置。

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